Ферромагнитный размыкатель с ортогональными полями и его возможные применения для коммутации сверхсильных токов в цепях накопителей энергии тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.04.13, кандидат технических наук Ефимов, Игорь Павлович

• Ефимов, Игорь Павлович
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ефимов, Игорь Павлович

Оглавление

Введение

Глава 1. Проблемы коммутации тока в ИНЭ и ИЕНЭ. Задачи работы

1.1. Обзор возможных методов и способов коммутации сверхсильных импульсных токов

1.2. Использование нелинейных ицдуктивностей с внешним управлением в промышленной энергетике

1.3. Некоторые качественные способы оценки энергии перемагничивания 34 ферромагнитного вещества

1.4. Постановка задач диссертационной работы

Гмва 2. Принцип действия ФР и описание его работы в рамках идеальной зависимости В-}(И)

2.1. Экспериментальные данные по взаимодействию ортогональных магнитных полей в нелинейной ферромагнитной среде. Литературные данные

и их анализ

2.2. Принцип действия ферромагнитного размыкателя с поперечным под-магничиванием

2.3. Приближенный расчет индуктивного накопителя энергии с ферромагнитным размыкателем

2.4. Оптимизация характеристик ферромагнитного размыкателя, работающего в режиме слабого насыщения

2.5. Работа ферромагнитного размыкателя в режиме сильного насыщения

2.6. Влияние немагнитного зазора на эффективность ферромагнитного

размыкателя

2.4. Оценки характеристик системы подмагничивания

Глава 3. Энергетические характеристики ИНЭ с ФР

3.1. Общие сведения о преобразовании энергии при размагничивании и намагничивании соленоидов с ферромагнитным сердечником

3.2. Простейшие примеры процессов преобразования энергии в элементе цепи, включающем в себя соленоид с продольным подмагничиванием

3.2.1. Система с постоянным потоком

3.2.2. Система с постоянным током

3.3. Преобразование энергии при коммутации ИНЭ с помощью ФР

Гмва 4. Численное моделирование процессов коммутации в индуктивно-емкостном накопители энергии с ферромагнитным размыкателем

4.1. Математическая модель взаимодействия ортогональных магнитных полей в ферромагнитной среде

4.2. Численное исследование переходных процессов для различных вариантов схемных решений ИЕНЭ с ФР

4.2.1. Ферромагнитный размыкатель с компенсацией управляющего тока

4.2.2. Ферромагнитный размыкатель с компенсацией управляющего поля

4.2.3. Схема с самонамагничиванием

Глава 5. Численные исследования переходных процессов в конкретных устройствах с ФР и оптимизация их параметров

6.1. Устройство обострения мегаамперных токов для получения сверхсильного магнитного поля с малым временем нарастания

6.2. Система формирования импульсов тока с предельными параметрами (размыкатель тока промежуточной ступени для проекта «Байкал»)

Заключение

Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Ферромагнитный размыкатель с ортогональными полями и его возможные применения для коммутации сверхсильных токов в цепях накопителей энергии»

Введение

В последние годы особый интерес вызывает изучение эффектов, требующих приложения гигантских электрических мощностей. К таким эффектам можно отнести получение сверхсильных импульсных магнитных полей и изучение широкого круга задач, связанных с ним; изучение свойств материалов в экстремальных условиях; задачи, связанные с ускорением заряженных частиц; ряд прикладных задач, относящихся к поджигу термоядерных мишеней, запитки крупных лазерных установок, генерированию мощных пучков рентгеновского излучения и т.п.

Для выделения больших мощностей на нагрузке требуется сформировать импульс сверхсильного тока с коротким временем нарастания, т.е. введение в нагрузку большой энергии за очень малое время. В технике получения сильных и сверхсильных импульсных токов стандартным методом формирования импульсов является переброс тока из накопительной цепи генератора или накопителя энергии в нагрузку. Обычно в накопительной цепи каким-либо способом за относительно большое время накапливается необходимая энергия. Затем эта энергия, в виде импульса тока, либо напрямую, либо через несколько ступеней формирования (или преобразования) передается в нагрузку за очень короткие времена. Часть энергии, естественно, при этом теряется.

Таким образом, при перебросе тока наиболее существенными являются задачи:

• передать энергию с наименьшими потерями при коммутации

(повысить КПД передачи энергии);

• по возможности сократить время ввода энергии в нагрузку

(обострить фронт импульса тока).

При прямой передаче энергии из накопителя (или генератора) в индуктивную нагрузку очень сложно выполнить эти требования одновременно, поскольку скорость ввода энергии и КПД ввода энергии определяются соотношением между собственной индуктивностью накопителя и индуктивностью нагрузки: максимальную скорость ввода энергии можно получить когда индуктивность нагрузки много меньше индуктивности накопителя, а оптимальное значение КПД переброса тока - при их равенстве.

Таким образом, исходя из конкретной задачи приходится выбирать один наиболее важный критерий и применять дополнительные устройства для улучшения второго.

При идеальной работе коммутирующего элемента - мгновенном изменении тока от начального значения до 0, - передача энергии магнитного поля из индуктивности в индуктивность без преобразования ее в другие виды энергии определяется известным соотношением:

„ АЛ

где Ь0 - величина накопительной индуктивности, Ья - величина индуктивности нагрузки, и имеет максимальный КПД 77тах =0.25 при ЬН=Ь0 и отсутствии начального тока в нагрузке. Как показано в работе [1], с вводом начального тока в нагрузку, равного половине тока в накопителе, КПД системы определяется выражением

4

(¿0+24)

и при выполнении условия »1, можно получить максимальное значение =0.5. Это, по всей видимости, максимально достижимая величина КПД при однократной коммутации без преобразования энергии.

Возможность дальнейшего повышения коэффициента передачи энергии в нагрузку связывается уже с другими схемами построения источника (накопителя). В работе [2] упоминаются два класса схемных решений ИН:

1. Применение промежуточных преобразований энергии. Например, из магнитной энергии ИН в электрическую емкостного накопителя (ЕН) (такой способ будет рассмотрен в работе в качестве одного из примеров при передаче энергии) или многофазное преобразование тока ИН посгоянный-переменный-посгоянный.

2. Существенно увеличить коэффициент передачи энергии можно с помощью применения схем многосекционных ИН, предложенных А.П. Потоцким [3] с последовательным подключением к нагрузке очередных секций накопителя (г| —>0.65) или переключением секций с последовательного соединения на параллельное. При достаточно большом количестве модулей ЛГ, максимальное значение КПД может достигать величины

*7тя = * ~ ^ %у2/3 и стремиться к единице.

Второй способ не всегда приемлем. Например, при получении экстремальных магнитных полей и исследовании скоростных процессов, необходимыми условиями эксперимента являются отсутствие предварительного воздействия на нагрузку предымпульсом тока и времена ввода энергии, лежащие в микросекундном диапазоне. В этом случае как применение многосекционных ИНЭ так и введение в нагрузку предварительного тока невозможно.

С точки зрения плотности накапливаемой энергии наиболее эффективным являются индуктивные накопители энергии (ИНЭ), в которых энергия накапливается в индуктивности при пропускании по ней тока. ИНЭ в свою очередь могут быть переходным звеном между накопителями (или генераторами импульсных токов) других типов и

нагрузкой, позволяя увеличить плотность вводимой энергии. Например, достаточно распространенным использованием ИНЭ является его применение в комбинации с емкостным накопителем энергии (индуктивно-емкостной накопитель - ИЕНЭ). Тогда вначале энергия накапливается в емкости конденсаторной батареи, а потом передается в индуктивный накопитель, формирующий на нагрузке импульс тока.

Для быстрой передачи энергии в малоиндуктивную нагрузку из индуктивного накопителя энергии критической стадией является переброс тока из накопительной цепи в нагрузочную.

В этом случае ключевую роль играет размыкатель тока (opening switch), который должен обладать рядом специфических и трудновыполнимых требований. Предложить универсальный метод решения этой задачи невозможно - тип размыкателя должен определяться исходя из конкретных целей (требуемых характеристик) и реальных возможностей (т.е. исходя из технико-экономических соображений).

Сейчас наиболее эффективными размыкателями для коммутации сверхсильных (мегаамперных) токов можно считать взрывные, электровзрывные и плазменные размыкатели и их вариации (эрозионные, рельсотронные, диффузионные и т.п.).

Наиболее перспективным направлением является разработка размыкателей, не имеющих в составе частей, совершающих механические перемещения в процессе коммутации, что позволяет создавать устройства многоразового использования с короткими временами срабатывания. Принцип работы таких коммутаторов основан на обратимом изменении характеристик рабочего материала размыкателя каким-либо внешним воздействием. Таким образом, подобные коммутаторы являются практически безынерционными по отношению к управляющему воздействию.

В данной работе предлагается использовать нелинейные свойства ферромагнитной среды для создания управляемого размыкателя сверхсильных токов - ферромагнитного размыкателя (ФР). Ферромагнитный размыкатель - это включенная в цепь накопителя катушка индуктивности с сердечником, намагниченность которой может резко изменяться с помощью дополнительного (управляющего) ортогонального поля. При соответствующем выборе параметров ФР, управляющее поле может быть создано током, много меньшим рабочего.

Ферромагнитный размыкатель является альтернативой известным методам коммутации в мощных импульсных источниках энергии, использующих плазменные размыкатели, разрушение проводников взрывом, нагрев и электрический взрыв проводников. Предлагаемая система является системой многократного использования, поскольку в ней нет элементов конструкции, которые разрушались бы или совершали механические перемещения во время коммутации.

Таким образом, можно сформулировать цели данной работы.

Поскольку никогда ранее в сильноточной импульсной технике подоб-

ные устройства не применялись, то первой из них является исследование возможности использования ферромагнитного размыкателя для создания коммутатора в системах мощной импульсной техники.

Возможность изменения характеристик среды с помощью внешнего ортогонального поля использовалась в промышленной энергетики для создания управляемых реакторов. Подобные устройства использовались в сетях промышленной частоты для регулирования реактивного сопротивления при относительно малых токах. Достаточно подробно они будут рассмотрены ниже. Основными требованиями к таким устройствам являются малость потерь, длительность эксплуатации и глубина регулирования, т.е. в основном они рассматривались с точки зрения экономичности.

В условиях работы со сверхсильными токами, приходиться решать ряд специфических проблем, поэтому второй целью работы будет разработка методологии численного и упрощенного аналитического (инженерного) расчета электромагнитных процессов в цепях с ферромагнитным размыкателем.

Заключение диссертации по теме «Электрофизика, электрофизические установки», Ефимов, Игорь Павлович

Основные результаты работы:

1. Предложена расчетная аналитическая модель ФР с использованием кусочно-линейной аппроксимации нелинейной кривой намагничивания.

2. На базе расчетной модели показана возможность использования ФР для коммутации токов мегаамперного уровня и разработана методика расчета ФР для реальных устройств.

3. Показана возможность и проведена оптимизация геометрических характеристик ФР в рамках расчетной модели. Найдены условия, при которых объем сердечника минимален.

4. Проведен подробный анализ энергобаланса в случае взаимо-деисгвия двух ортогональных магнитных полей в нелинейной изотропной ферромагнитной среде. На примере модельных задач и случае работы ФР в составе индуктивного накопителя показано, что в процессе коммутации происходит обмен энергией между контурами, создающими тороидальное и полоидальное поле. Этот обмен имеет место несмотря на отсутствие магнитной связи между контурами и обусловлен нелинейными свойствами материала сердечника.

5. Предложена математическая модель работы ФР в индуктивно-емкостном накопителе энергии в качестве коммутирующего элемента для трех вариантов управления: 1) с помощью зануления тока в цепи управления; 2) с помощью компенсации магнитного поля полои-дальной составляющей поля; 3) с первоначальным намагничиванием от источника коммутирующего тока. Создано сооответствующее программное обеспечение для численного исследования ФР с использованием реальной кривой намагничивания.

6. Проведены численные исследования работы ФР в составе индуктивно-емкостного накопителя энергии, подтверждающие применимость предложенного аналитического метода расчета характеристик ФР.

7. Приведены численные и аналитические расчеты ФР для демонстрации возможности его применения в реальных электрофизических установках.

7.1. На примере обострителя мегаамперного тока при получении мегагауссных магнитных полей показана эффективность использования ФР д ля формирования импульса тока с малым временем нарастания в малоиндуктивной нагрузке.

7.2. Показана возможность использования ФР тока в качестве коммутатора при формировании паузы тока в установке «БАЙКАЛ» при передаче энергии около 8 МДж из модуля ИНЭ с индуктивностью 750 нГн в нагрузку с индуктивностью 450 нГн.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе проведены расчеты с целью обоснования возможности использования ферромагнитного размыкателя в качестве коммутирующего элемента индуктивных и индуктивно-емкостных накопителей энергии.

Области применения ферромагнитного размыкателя можно определить путем сопоставления его характеристик и возможностей с традиционными устройствами, используемыми для коммутации тока в ИНЭ и ИЕНЭ.

Одним из параметров, характеризующих размыкатель, является энергия ДИ7,, которая, как отмечалось, передается в цепь управления в процессе коммутации.

В схеме, где для компенсации тока гв используется конденсаторный разряд, энергия Шс, которую надо запасти в емкости С, близка к А1¥1, а в случае, когда индуктивность нагрузки мала, обе эти энергии мало отличаются от передаваемой в нагрузку энергии Т¥2.

Ферромагнитный размыкатель с компенсацией тока целесообразно применять для «обострения» импульса тока в цепях с малоиндуктивной нагрузкой, когда выполнено условие Ь2 « Ьь и эффективность передачи энергии в нагрузку не имеет значения. Примером может быть задача получения резко нарастающего магнитного поля в соленоиде малого объема (п.5.1.), когда индуктивность Ь2 мала, амплитуда тока определяется индуктивностью цепи разряда батареи {Ь2 « Ь0), а время нарастания тока необходимо резко уменьшить. Непосредственный разряд конденсаторной батареи с энергией \¥г на соленоид с энергетической точки зрения достаточен для решения этой задачи, но практически удобнее использовать ФР, а не создавать батарею, собственная индуктивность которой в приведенном примере (п.5.1.) должна быть много меньше 3 нГн, что весьма трудно обеспечить на практике. Батарея в цепи управления при энергии, близкой к Ж2, не должна быть малоиндуктивной и может быть выполнена в виде генератора импульсных напряжений (например, генератор Аркадьева-Маркса). Параметры подобной батареи, приведенные в таблице 5.3, легко достижимы и позволяют обеспечить требуемое время нарастания тока в нагрузке.

Конкурирующим вариантом в данном случае может быть традиционная схема со взрывом широкой фольги - устройство, содержащее в отличии от ФР, разрушаемые элементы.

Близким к рассмотренному является пример переброса тока в схеме с дополнительной емкостью (установка «БАЙКАЛ»). В этом случае вначале небольшая доля энергии перебрасывается в относительно небольшую индуктивность батареи С1. Энергия, перебрасываемая в эту индуктивность, относительно мала, что делает целесообразным применение схемы с компенсацией тока. Альтернативой схеме с ФР в этом случае могла бы быть схема с непосредственным разрядом дополнительной батареи с целью формирования паузы тока. Как и в предыдущем примере, эта батарея должна была бы иметь очень малую индуктивность (много меньше паразитной индуктивности батареи С;) и обеспечить ток масштаба 5 МА, тогда как в цепи управления ФР можно использовать батарею с меньшим током (-0.5 МА) и напряжением 1800 кВ, которая может быть выполнена по схеме ГИНа без жестких требований к ее индуктивности.

В обоих указанных примерах с малоиндуктивной нагрузкой объем сердечника также относительно мал, поскольку он определяется энергией, перебрасываемой в нагрузку.

Во всех рассмотренных примерах вместо компенсации тока в цепи управления может быть использован его обрыв с помощью обычно используемых устройств (например, путем электрического взрыва фольги). Мощность этого устройства должна быть приблизительно такой же, как и при его включении по традиционной схеме, однако конструкция размыкателя в цепи управления может быть существенно облегчена по сравнению с его применением в основной цепи, т.к. в цепи управления коммутатор должен быть рассчитан на существенно меньший ток, и может иметь большую индуктивность. Лишь проработка конкретных конструкций может показать, насколько эти преимущества ФР реализуются на практике при учете того, что напряжение на коммутаторе в цепи управления возрастает в той же пропорции, в какой уменьшается ток.

Главной задачей работы был первоначальный анализ схемы с ферромагнитным размыкателем, разработка методики его расчета в рамках идеализированной модели, описывающей свойства материала (безгистерезисная кривая намагничивания). При этом основным первоначальным стимулом для этого исследования была попытка создания обостряющего устройства для системы генерирования мегагаусс-ного поля в малоиндуктивных соленоидах малого объема. Поэтому рассмотренные в работе примеры охватывали случаи, когда передаваемая в нагрузку энергия мала как по отношению к запасаемой, так и по абсолютному значению. Первое обстоятельство позволяет предложить схему с компенсацией тока путем разряда батареи в цепи управления, т.к. энергия этой батареи может быть значительно меньше, чем энергия накопителя. Небольшие масштабы абсолютного значения перебрасываемой в нагрузку энергии не привели в примерах к необходимости использовать сердечники с большим объемом железа.

Вопрос о возможности применения ФР для более широкого круга задач выходит за рамки данной диссертации и должен быть предметом достаточно обширного дополнительного изучения.

Следует отметить некоторые моменты, которые могут представлять интерес при дальнейших исследованиях и разработках:

1. Применение материалов с повышенным значением порога намагничивания может привести к резкому снижению объема сердечника (пропорционально В'2).

2. Особенностью ФР является то, что энергия коммутационных потерь передается в контур управления, а не диссипируется в основной цепи. Это открывает принципиальную возможность рекуперации этой энергии: частичного возврата в основную цепь. Предварительный анализ показывает, что это возможно, в частности, в системе бездиссипативной коммутации с использованием конденсаторной батареи в цепи управления.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ефимов, Игорь Павлович, 1999 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Шнеерсон Г.А. Поля и переходные процессы в аппаратуре сверхсильных токов. М.: Энергоиздзт, 19921. Техника больших импульсных токов и полей. /Под ред. Комелькова. М.: Атомиздат, 1979.

2. Дружинин, В.Г. Кучинский, Лотоцкий и др. //Вопросы атомной науки и техники. Сер. Термоядерный синтез

3. Лотоцкий //Электричество. 1985

4. Бурцев В.А.. Калинин Н.В., Л учинский А.Э. Электрический взрыв проводников и его применение в электрофизических установках М.: Энергоатомиздат, 1990.

5. Менбах К.. Кристиансен М.. Шеффер Г. Размыкатели для индуктивных накопителей энергии. //ТИКЭР. 1994. Т. 72. N8.

6. Vitkovitsky I.H., Shearer J. W. Recovery charanterlstir of exploding wire fuses in air and vacuum // J. Appl. Phys. 1981. Vol.53. P.3012.

7. Чейс В. Сб.; Взрывающиеся проволочки./Под ред. Рухадзе. М.: ИЛ..1963.Т.1.

8. Чейс В. Сб.: Электрический взрыв проводников. /Под. ред. Рухадзе. М.: Мир. 1965. Т.2.

9. Котов Ю.А., Колганов Н.Г., Ковальчук Б.Н. Быстродействующие размыкатели на основе ЭВП. // ПТЭ. 1974. N6. С.107-109.

10. Meisnnier Ch., Linhart J., Gourlan С. Rapid transfer of magnetic energy by means of exploding foils //The Review of Sc. Instr. 1966. Vol.37. P. 1380-1384.

И. Бочаров Ю.Н., Кривошеев С.И. Фольговым обостритель тока в цепи разряда малоиндуктивной конденсаторной батареи. //Труды Л ПИ. 1989. N431. С.107-110.

12. Ottinger P.P., Goldshtein S.A., Meger R.A. Theoretical modeling of the plasma erosion opening switch for inductive storage applications. //J. Appl. Phys. 1984. Vol.56, N3. p.774-784.

13. Mesyats G.A. Use of a plasma erosion suitch for shorteing highpower, microsecond impulse. //Megagausse Technology and Pulse Power Applications, /ed.: Fowler C.M., Caird P.S., Erickson D.J. Plenum Press. NY. 1987. P.489-494.

14. Физика и техника мощных импульсных систем. Сборник статей. П.р. Велихова Е.П. Энергоатомиздат 1987 стр. 352.

15. F.J. Wysochi, R.R. Bartsch, PJ. Turch and other. Design and characterization of the Pegasus I plasma flow switch //Megagausse Magnetic Field Generation and Pulse Power Applications -VI /ed. M. Cowan, R.B. Spielman. Nova Science Publishers Inc. New York. 1994. P.768.

16. R.L. Bowers, J.H. Brownell, A.E. Greene, D.L. Peterson, N Roderick and P.Turch. Modeling of plasma flow switches at low, intermediate and high energies //Megagausse Magnetic Field Generation and Pulse Power Applications -VI /ed. M. Cowan, R.B. Spielman. Nova Science Publishers Inc.

New York. 1994. P.713

17. Меерович JI.JI. и др. Магнитные генераторы импульсов, М.: Советское радио. 1968.

18. Biry D.L., Lauer E.J., Reginndo L.E. at al. Experirnentents in magnetic switching. //University of Californie, Laurence Livermore. HL. 1984.

19. Бакпгг P., Месяц Г. Схема с ферритом для получения высоковольтных наносекундных импульсов.//ПТЭ. 1964. N3. С.108-112.

20. Л.И. Дорожко, М.С. Либкинд. Реакторы с поперечным подмаг-ничиванием. М.: Энергия, 1977.

21. ГОСТ 18624-73 Реакторы электрические. Термины и определения.

22. Основные уравнения и характеристики магнито-вентильных управляемых реакторов с сильным насыщением магнитной цепи/ Брянцев A.M.//Электротехника. 1991. №2, стр.24-28.

23. Новые конструкции ферромагнитных устройств для электроэнергетики/ Забудский Е.И., Ермураки Ю.В., Козырин С.Ф.// Электротехника. 1991. №2, стр.44-49.

24. Сравнительный анализ различных конструкций управляемых реакторов./ Дорожко Л.И., Лейтес Л.В.// Электротехника. 1991. №2, сгр. 18-24.

25. Либкинд М.С., Черновец А.К. Управляемые реакторы с вращающимся магнитным полем. М.:Энергия. 1971.

26. Смоленский Г.А., Леманов В.В. и др. Физика магнитных диэлектриков. «Наука», Ленинград, 1974. С.454.

27. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Электродинамика сплошных сред. Гостехиздат. М., 1957.

28. Вонеовский C.B. Современное учение о магнетизме. Гос. Изд. Технико-теоретической литературы. М.-Л. 1952.

29. Меерович Л.А. и др. Ферромагнитные генераторы импульсов. Советское радио. М.1968.

30. Зайцев И.А. Труды ЛПИ им. М.И.Калинина, 1947, т2, стр. 109.

31. Поливанов K.M. Ферромагнетики, Гос.Энергоиздат, Москва-Ленинград, 1957.

32. Хандрих К., Кобе С. Аморфные ферро- и ферримагнетики. (пер. с нем.) Москва. Мир. 1982.

33. Рудяк В.М. Процессы переключения в нелинейных кристаллах. Наука. М. 1986.

34. Белов К.П. Упругие, тепловые и электрические явления в ферромагнетиках. М.1957.

35. Бакшт Р. Импульсное перемагничивание ферритов в сильных полях. //Известия ВУЗов. Физики. 1967. N5. С.102-104.

36. Техника больших импульсных токов и полей. /Под ред. Комель-кова. М.: Атомиздат, 1979.

37. Кнопфель Г. Сверхсильные импульсные магнитике поля: Пер. с англ. М.: Мир. 1972.

38. Шнеерсон Г.А. Процессы разрушения соленоидов в мегагаусс-

ных магнитных полях и оценки перспектив получения максимально возможных полей. //Сверхсильные магнитные поля (Физика. Техника. Применение.). М.: Наука, 1984. С.70-77.

39. Андрианов A.M. и др. Физические эффекты при генерации ме-гагауссных магнитных полей в одновитковых соленоидах. //Там же. С.29-38.

40. Бочаров Ю.Н. и др. Получение сверхсильных импульсных магнитных полей в одновитковых тонкостенных соленоидах. //Там же.С.77-83.

41. Алексеев Ю.А. и др. Динамика разрушения одновитковых соленоидов в сильных магнитных полях. //Там же.С.84-87.

42. Shearer J.W. //J. Appl. Phys. 1969. Vol.40, Nil. P.4490.

43. Brayant A.R. //Proc. Conf. on Megagauss Magnetic Field Generation by Explosives and Related Experiments /ed.: Knoepfel H., Herinch F., Bruxelles. 1966. P.183.

44. Бочаров Ю.Н., Кривошеее С.И., Кручинин А.И., Чураев В.А. Многовитковый соленоид для создания сильных импульсных магнитных полей. Авт.св-во СССР № 1349578,1985.

45. Shneerson G.A. Fields and Transients in Superhigh Pulse Current Device./Nova Science Publishers, Inc., New York, 1997, p.560

1 cn

Основное содержание работы опубликовано в следующих работах:

1. Shneerson G.A., Botcharov Yu.N., Efimov I P., Krivosheev S.I. A Ferromagnetic Opening Switch./ International Pulsed Power Conf., Baltimore, Maryland. 1997. (тезисы доклада) URL: http://ppc97-www.nrl.navy.mil/ps01.html, Pl-95.

2. Г.А. Шнеерсон, Бочаров Ю.Н., Ефимов И.П., Кривошеев С.И. Использование ферромагнитного размыкателя тока в сильноточных цепях накопителей энергии./ Материалы научно-технической конференции «Фундаментальные исследования в технических университетах», С-Петербург, изд. СПбГТУ, 1998, сгр.239-240.

3. Botcharov Y.N., Efimov I.P., Krivosheev S.I. and Shneerson G.A. The use of the ferromagnetic switch with orthogonal control field for diverting of current in an inductance-capacitance storage. 12th International Conference on HighPower Particle Beams BEAMS'98, Haifa, Israel, 1998, p. 102

4. Bocharov Yu.N., Efimov LP., Krivosheyv S.I., Shneerson G.A. The use of the ferromagnetic switch with orthogonal control field for diverting of current in an inductance-capacitance storage. 11th International Conference On High-Power Electromagnetics, EUROEM'98, Tel Aviv, Israel, 1998 (тезисы доклада).

5. G.A.Shneerson, LP.Efimov, S.I.Krivosheev and Yu.N.Botcharov. Current pulses sharpening by ferromagnetic opening switch./ VIII111 International Conference on Megagauss Magnetic Field Generation and Related Topics. Tallahassee, Florida, USA, 1998, p.128.

6.1.P. Efimov, S.I. Krivosheyev, G.A. Shneerson. Spatial Multi-turn Structure of Flat Sheets for Megagauss Magnetic Field Generation./VIII111 International Conference on Megagauss Magnetic Field Generation and Related Topics. Tallahassee, Florida, USA, 1998, p. 188.

7. Шнеерсон Г.А., Бочаров Ю.Н., Ефимов И.П., Кривошеев С.И. Ферромагнитный размыкатель тока./ Письма в ЖТФ т.25, вып.4., 1999, сгр.35.