Напряженно-деформированное состояние сварных элементов кузова вагона для сыпучих металлургических грузов с учетом температурных воздействий тема диссертации и автореферата по ВАК 05.22.07, кандидат технических наук Речкалов, Сергей Дмитриевич

Диссертация и автореферат на тему «Напряженно-деформированное состояние сварных элементов кузова вагона для сыпучих металлургических грузов с учетом температурных воздействий». disserCat — научная электронная библиотека.
Автореферат
Диссертация
Артикул: 313627
Год: 
1987
Автор научной работы: 
Речкалов, Сергей Дмитриевич
Ученая cтепень: 
кандидат технических наук
Место защиты диссертации: 
Москва
Код cпециальности ВАК: 
05.22.07
Специальность: 
Подвижной состав железный дорог и тяга поездов
Количество cтраниц: 
295

Оглавление диссертации кандидат технических наук Речкалов, Сергей Дмитриевич

введение

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1.1. Анализ конструкции и условия эксплуатации вагона

1.2. Анализ методов исследования напряженно-деформи-рованного состояния вагонных конструкций.

1.3. Анализ методов исследования температурных полей и соответствующих им деформаций и"напряжений.

1.4. Постановка цели и задач исследования.

2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ТЕШЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ И СВЯЗАННЫХ С НИ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ

2.1. Разработка методики расчета на основе метода конечных элементов

2.2. Разработка и обоснование расчетных схем для определения температурных полей в элементах вагона.

2.2.1. Алгоритм и программа расчета.

2.2.2. Проверка полученных решений численным методом путем сравнения с точными аналитическими данными

2.3. Расчет и анализ результатов температурных полей и их силовых воздействий

Введение диссертации (часть автореферата) На тему "Напряженно-деформированное состояние сварных элементов кузова вагона для сыпучих металлургических грузов с учетом температурных воздействий"

В проекте Основных направлений экономического и социального развития СССР на 1986-1990 годы и на период до 2000 года раскрыта экономическая стратегия партии. Одной из основных задач стратегии является укрепление экономического потенциала страны. Решение этой задачи требует ускорения социально-экономического развития, всемерной интенсификации и повышения эффективности производства на базе научно-технического прогресса.

В совершенствовании экономики страны большая роль отводится развитию черной металлургии. Принято решение "В черной металлургии. . Ускорить техническое перевооружение производства." Развитие отрасли черной металлургии влечет за собой рост объемов внутризаводских перевозок. С целью удовлетворения потребностей в перевозках Основными направлениями предусмотрено: "Обновить и пополнить парк. вагонов путем оснащения его более надежными и экономичными. грузовыми вагонами повышенной грузоподъемности и вместимости. Увеличить долю специализированных вагонов в эксплуатируемом парке в 1,3 - 1,4 раза."

В соответствии с постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 04.07.77 г. "О мерах по дальнейшему развитию черной металлургии" и решениями ХШ съезда КПСС, Минтяжмашем совместно с Минчерметом СССР было принято решение о разработке и освоении специализированного вагона для перевозки сыпучих металлургических грузов.

Одним из этапов создания вагона является исследование напряженно-деформированного состояниями прочности элементов сварных соединений кузова. Напряжения имеют важное значение для оценки прочности для всех видов сварных конструкций,в том числе для специализированных вагонов, испытывающих повышенные эксплуатационные нагрузки, среди которых большую роль нужно отвести температурным. В настоящее время к таким вагонам можно отнести цистерны, вагоны для перевозки агломерата , окатышей, горячей обрези, в которых при эксплуатации в целом ряде случаев наблвдаются разрушения, безусловно связанные с высокими температурными напряжениями. бе з

Следует отметить, чтб^достаточно достоверной оценки НДС вагонных конструкций, испытывающих в эксплуатации температурные напряжения, практически невозможно дать достаточно обоснованные надежные рекомендации по конструированию основных узлов. Йоэтому задача исследования НДС и прочности сварных узлов новых типов вагонов для перевозки сыпучих металлургических грузов является актуальной.

Кафедрой "Материаловедение и технология конструкционных материалов" МИИТа в течении ряда лет проводятся исследования по эксплуатационной нагруженности, прочности и повреждаемости сварных соединений и узлов подвижного состава железнодорожного транспорта. Эти работы основаны на углубленном изучении напряженного состояния сварных соединений элементов железнодорожных конструкций.

Настоящая работа является частью общего научного направления кафедры, посвящена разработке методики расчетной оценки напряженно-деформированного состояния несущих элементов и сварных соединений полувагонов от совместного действия температурных и силовых нагрузок, возникающих в процессе эксплуатации и реализации этой методики при расчете нового вагона для сыпучих металлургических грузов модели 22-4008.

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА

1Л. Анализ конструкции и условия эксплуатации вагона

Развитие предприятий Министерства черной металлургии СССР (МЧМ СССР) влечет за собой рост объемов внутри заводских перевозок. Значительная часть перевозимых грузов приходится на сыпучие металлургические грузы (колошниковая пыль, марганцовистая смесь, известь обожженная, влажные шламы).

Ввиду отсутствия специализированного подвижного состава для перевозки сыпучих грузов предприятия отрасли используют полувагоны, хопперы, думпкары, агловозы, окатышевозы существующих конструкций и модернизированные собственными силами платформы. Эти вагоны не в полной мере удовлетворяют требованиям перевозок и имеют очень низкий срок службы (3.4 года).

В связи с необходимостью удовлетворения потребности в специализированных вагонах Транспортное управление МЧМ СССР выцало Министерству тяжелого и транспортного машиностроения СССР карточку-заявку на разработку и освоение специализированного вагона грузоподъемностью 90-100 т для перевозки металлургических грузов (колошниковая пыль, марганцовистая смесь, окалина, известь обожженная, влажные шламы). Условия эксплуатации такого вагона предусматривают погрузку при помощи стационарных бункеров, грейферных кранов и разгрузку на вагоноопрокидывателях, рудных перегружателях и также грейферными кранами. Конструкция вагона должна обеспечивать нормальную работоспособность в следующих условиях;

I. Теплового воздействия, при прохождении через тепляки-размораживатели, но чаще при погрузке колошниковой пыли с температурой до 150°С и температуре наружного воздуха, достигающей минус 50°С.

2. Усиленного распора, из-за большой текучести той же колошниковой пыли.

3. Коррозионных повреждений, так как известь обожженная в присутствии влаги агрессивна.

В настоящее время на промышленном транспорте МЧМ СССР от-, сутствует подобный специализированный подвижной состав и создается впервые.

Согласно карточке-заявке МЧМ СССР Днепродзержинским заводом имени газеты "Правда" (ДВЗ) был разработан и построен опытный образец вагона для сыпучих металлургических грузов модели 22-4008. В качестве аналога при создании нового вагона был принят полувагон для медной окалины фирмы " Thaii Cat Manu-factuxing. Со " США. Сравнительные показатели вагонов приведены в таблице 1,1.

Согласно расчету экономического эффекта, приведенному в заявке МЧМ СССР от 5 апреля 1979 г., внедрение нового специализированного вагона даст, ориентировочно, экономический эффект 210 тыс.рублей в год в отрасли черной металлургии за счет исключения работ на проведение модернизации платформ и сокращения затрат на плановые виды ремонтов, используемых не по назначению вагонов.

Вагон представляет собой цельнометаллическую сварную конструкцию типа полувагона с глухими торцевыми стенками и полом (см. рис. I.I). Состоит он из рамы, кузова и ходовых чабтей.

Рама вагона сварная, состоящая из хребтовой, двух шкворневых, двух боковых, двух концевых (лобовых), двух продольных и четырех промежуточных балок, а также настила пола. Хребтовая

Таблица 1.1

Наименование показателей оте- (Зарубежный ана-| !чест- !лог - полувагон Шроектируемый 'венный|для медной ока-| вагон ! аналог! лины *!

США) I

Грузоподъемность, т Масса тары, т Коэффициент тары Габарит по ГОСТ 9238-73 Объем кузова геометрический, м3 (не менее) Осность

Длина по осям сцепления автосцепок, мм База, мм Колея, мм

Нагрузка от оси на рельсы, кН (тс) Максимальная скорость движения, м/с: по путям МПС в порожнем состоянии по заводским путям в груженом состоянии Общий срок службы, лет не менее

13 <0

СЗ сз си

90,7 27 0,3

69 4

15024 10147 1435

100 28 0,28 1-Т

55 4

11220 6500 1520

288,6 (29,44) 313,8 (32) до 27,8 до 13,9

Вагон для сыпучих металлургических грузов модели 22-4008

Рис. 1.1 балка выполнена из двутавра 45Б2 ТУ 14-2-24-72, боковые балки из уголка 160 х 100 х 10 по ГОСТ 8510-72, продольные балки из швеллера Л 20 ГОСТ 8240-73. Шкворневые и промежуточные балки коробчатого сечения из толстолистовой стали. При этом роль верхнего горизонтального элемента (листа) выполняет настил пола из листа Б-ПН-0-12 по ГОСТ 19903-74.

Еузов вагона также сварной и состоит из двух боковых и двух торцевых стенок. Боковая стенка кузова представляет собой каркас, состоящий из верхней обвязки (замкнутое сечение из уголков 160 х 100 х 10), двух шкворневых и четырех промежуточных стоек П-образного профиля переменного сечения по высоте, с максимальным перепадом по высоте - 100 мм, из листа Б-ПН-0-8 ГОСТ 19903-74. Ширина стоек 240 и 160 мм соответственно. Междустоечное пространство зашито листом Б-ПН-О-Ю ГОСТ 19903-73. В пролете между шкворневой и угловой стойками расположены два горизонтальных пояса из швеллера № 14 ГОСТ 19903-74. Торцевая стенка кузова состоит из каркаса, обшитого листом. Каркас образован двумя угловыми стойками из гнутого профиля Г-образного сечения (лист Б-ПН-О-Ю), верхней обвязкой (как и на боковой стенке), двумя горизонтальными поясами (замкнутое сечение из двух швеллеров Л 14 ГОСТ 8240-72), двумя вертикальными стойками (швеллерообразное сечение из листа Б-ПН-0-8 ГОСТ 19903-74). Обшивкой служит лист Б-ПН-О-Ю ГОСТ 19903-74.

Ходовыми частями вагона являются две тележки модели 18-477.

Таким образом, вагон является сложной сварной конструкцией с пересечением и соединением элементов различной жесткости (таких например, как хребтовая и поперечные балки, стойки и поперечные балки и другие) с большим количеством швов, расположенных в различных пространственных положениях с их взаимным пересечением и с преобладанием тавровых сварных соединений. Такой тип сварных соединений и форма конструкции может привести к значительной концентрации напряжений и оказать существенное влияние на прочность и надежность вагона. В связи с этим необходим разносторонний анализ концентраторов напряжений в конструкции и влияние их на прочность вагона.

Расчет напряженно-деформированного состояния подобных сварных соединений в такого рода конструкциях является сложной задачей теории упругости и строительной механики, решение которой в настоящее время возможно численными методами с применением современных ЭВМ.

Заключение диссертации по теме "Подвижной состав железный дорог и тяга поездов", Речкалов, Сергей Дмитриевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБЩЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

I.Анализ структуры специализированного ж.-д.транспорта и перспективы его развития в ХП и последующий пятилетках показал, что целый ряд специализированных вагонов при эксплуатации подвергаются нагреву перевозимыми грузами, что существенно влияет на НДС вагонных конструкций и их работоспособность. В связи с этим работы, направленные на создание методики расчета температур и напряжений в конструкциях-ж.-д. транспорта и его сварных соединениях являются актуальными.

2. Разработана мет о,дика и реализована в виде ППП "НЕАТ" расчета нестационарных температурных полей на основе МКЭ в совокупности с методом прямого численного интегрирования в сложных пространственных конструкциях, заключающаяся в дифференцированном рассмотрении температурных полей и соответствующих им усилий в плоских характерных сечениях конструкций с последующим приложением этих усилий к пространственной конструкции наряду с .другими эксплуатационными нагрузками.

3. Разработаны плоские расчетные модели, на основании которых проведен численный анализ распределения температур и их изменения во времени в одиннадцати наиболее характерных сечениях несущих и подкрепляющих элементах конструкции нового вагона для сыпучих металлургических грузов модели 22-4008 с учетом остывания горячего груза непосредственно после погрузки. Численным анализом установлено, что: изменение температур по сечениям имеет нелинейный характер, что должно приводить к возникновению напряжений высокого уровня; максимальная температура (Ттаа:) , до которой нагреваются несущие и подкрепляющие элементы, не одинакова и достигается не одновременно для элементов, имеющих существенно различные сечения и условия теплоотвода, так хребтовая балка в середине вагона имеет Ттах= 44° в момент времени £ = 40 мин., а шкворневая стойка достигает примерно той же температуры (Ттах =41°) в момент t = II мин. при перепаде температур мевду грузом и конструкцией 200° в момент погрузки; увеличение коэффициента теплообмена с окружающей средой при изменении силы ветра повышает температурный градиент в поперечных сечениях элементов вагона, сокращает время нагрева и снижает максимальную температуру; проведенные эксперименты по определению температуры на специально разработанной модели, имитирующей загрузку вагона сыпучим горячим грузом,показа-ли хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных.

4. Разработана методика по определению температурных напряжений в сварных элементах вагона, заключающаяся в переходе от неравномерного распределения температуры по сечениям основных несущих и подкрепляющих элементов вагона,возникающей в результате воздействия горячего груза, к силовым факторам (моментам и силам) входящим в вектор нагрузок при определении ЦЦС использованием ЖЭ.

5. Разработанная методика, алгоритм, а также ПШ " К ГШ," для расчета пространственных пластинчато-стержневых конструкций базируются на основных положениях МКЭ и характеризуются тем, что в расчетной модели вагона позволяют учесть совместную работу обшивки и подкрепляющих элементов с развитыми сечениями, для чего в конечноэлементную модель вагона введены жесткие вставки и учтен угол поворота в плоскости пластин. Разработанная методика и алгоритм являются универсальными, позволяющими произвести расчеты как от температурного воздействия, так и от их сочетания с другими эксплуатационными нагрузками, предусмотренными нормативными документами. Расчеты по разработанной методике хорошо соответствуют экспериментальным данным, полученным при испытании натурной конструкции на статическую нагрузку. Средняя величина относительной погрешности расчетных и экспериментальных данных не превышает 9,5$.

6. На основании разработанной модели вагона был выполнен расчет напряжений без учета и с учетом температурных воздействий (1-ый этап). По результатам расчета сопоставлялись максимальные напряжения, возникающие в хребтовой, шкворневой, промежуточной, средней балках, продольном швеллере, шкворневой, промежуточной и средней стойках при I и Ш расчетных режимах. Установлено, что при учете температурного воздействия уровень напряжений при I режиме возрастает для названных элементов в 2,7.8,1 раза, при Ш режиме - в 1,6.5,5 раза.

7. С целью совершенствования конструкции вагона был проведен поэтапный уточненный расчет ВДС от температурных и других силовых факторов в зоне геометрического концентратора, образованного сварными соединениями нижнего обвязочного уголка средней стойкой и вертикального листа средней балки (2-й этап расчета). Результаты расчета показали, что в месте геометрического концентратора напряжения превышает допускаемые и составляют 306 МПа.

8. С целью снижения уровня напряжений в месте геометрического концентратора заделки стойки и снижения металлоемкости, на основе разработанных в диссертации положений был предложен новый вариант конструкции в месте пересечения обвязочного уголка стойки и вертикального листа балки. Численный анализ НДС конструкции показал снижение уровня напряжений на 15$. Новый вариант заделки стойки позволит снизить металлоемкость вагона на 200 кг. Разработанные рекомендации по снижению металлоемкости, алгоритм и пакеты прикладных программ внедрены на Днепродзержинском вагоностроительном заводе им,газеты "Правда".

9. Для выявления концентрации напряжений в поперечном сечении таврового сварного соединения, находящегося в месте максимальных напряжений, полученных при расчете модели 2-го этапа новой заделки стойки, была разработана модель 3-его этапа. В результате расчета установлена неравномерность распределения напряжений по поперечному сечению сварного соединения, где отдельные зоны (переход от наплавленного металла к основному) при эксплуатационных нагрузках работают аа пределом упругости. Условно упругие напряжения достигают '321 МПа . Следовательно при оценке прочности конструкции, имеющей высокие местные напряжения необходимо учитывать возможность накопления пластических деформаций в условиях малоциклового нагружения.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Речкалов, Сергей Дмитриевич, 1987 год

1. Вагоны: Конструкция, теория и расчет./Под.ред.Л.А.Шадура,-М.-.Транспорт, 1980,- 439 с.

2. Расчет вагонов на прочность /С.В.Вертинский, Е.Н.Никольский, Л.Н.Никольский и др.; Под.ред. Л.А.Шадура М. : Машиностроение, 1971. - 432 с.

3. Вертинский C.B., Данилов В.Н., Челноков И.И. Динамика вагона. Изд.2- перераб. и доп. М.: Транспорт, 1978 352 с.

4. Вагоны.Д.В.Винокуров, Л.А.Шадур, П.Г.Проскурнев и др.; Под.ред. М.В.Винокурова М.:Трансжеддориздат, 1953.- 704 с.

5. Никольский E.H. Оболочки с вырезами типа вагонных кузовов.- М.: Машгиз, 1963.- 312 с.

6. Никольский E.H. Алгоритм Шварца в задаче теориии упругости о напряжениях. -Сб.Доклады Акад.Наук Т 135 № .3 i960.

7. Никольский E.H. Общее построение матричного алгоритма, удобного для расчета вагонных кузовов на основе метода сил.-Методическая записка для ЕМЗ, 1969.

8. Попов A.A. Изгиб и кручение толстостенных стержней рам вагонных тележек. Тр. ЦНИИ МПС. вып.139. 1957

9. Попов A.A. Курс сопротивления материалов. М.:Машгиз. 1958.

10. Проскурнев П.Г. Исследования тонкостенной балки, применительно к конструкции вагона с цельнометаллическим кузовом. Автореферат дис.на соискание учен.степени кандидата техн.наук. М.,1953

11. Никольский Л.Н. Теория и расчет вагонов М.; Машгиз, 1947 - 296 с.

12. Котуранов В.Н. Методы исследования напряженно-деформированного состояния котлов железнодорожной цистерны. Автореферат дис. на соискание учен.степени кандидата техн.наук. М.1. МИИТ, 1972,- 25 с.

13. Котуранов В.Н., Прибылов А.Ф., Прохоренко И.М. Исследование напряженного состояния кузова восьмиосного полувагона при разгрузке на вагоноопрокидывателе.- Труды МИИТ, 1972, вып.399, с.92-98.

14. Котуранов В.Н., Хусидов В.Д., Сергеев К.А. Матричный алгоритм расчета кузова полувагона. Труды МИИТ, 1972, вып. 399, с.66-74.

15. Исаев И.П. Основы динамического расчета хребтовых балок на продольный удар. Автореферат дис.на соискание учен, степени кандидата технич.наук. -М., 1949- 38 с.

16. Ушкалов В.Ф., Шеретюк А.К. Определение статитических характеристик напряжений, возникающих при кинематических случайных возмущенных некоторых сложных многомассовых систем. Труды ДЙИТ, Днепропетровск, 1972, вып.128, с.143-149.

17. Ушкалов В.Ф., Шабельский В.Н. Определение динамических напряжений в рельсовом экипаже, движущимся по стыковым неровностям. Тр.ДШТ, Днепропетровск, 1978, вып.182, с.33-44.

18. Савоськин А.Н. Прогнозирование показателей надежности рам тележек электроподвижного состава. Автореферат диссертации на соискание ученой степени докт.техн.наук.М.,1973.

19. Кузьмич Л.Д., Кузнецов A.B. ,Ржавинский Б.А. и др.Вагоны. Проектирование, устройство и методы испытаний под ред.Кузьми-чева Л.Д.-М.:Машиностроение, 1978,376 с.

20. Соколов М.М. Исследование плавности хода грузовых вагонов в зависимости от типа рессорного подвешивания и рода груза. Автореферат диссертации на соискание ученой степени докт.техн. наук.Л-д, 1974.

21. Соколов М.М., Хусидов В.Д., Минкин ЮГ. Динамическая нагруженность вагонов. М.:Транспорт, 1981, 208 с.

22. Соколов М.М., Бороненко Ю.П. и др. Комплекс программ для статических расчетов конструкций вагонов с применением метода суперэлементов (СУПЕР-С). Программное средство представлено Лен.инст.инж.ж.д.тр-та в ОФАП МПС 5.12.84. № Ш5842.0034.

23. Лозбинев В.П. Уточнение расчета напряжений в подкрепляющих элементах кузовов вагонов при использовании МКЗ.-В сб. Транспортное оборудование, М. :ЦНИИТЖтяжмаш, 1980, вып.5,Л 17, с.13-15.

24. Лозбинев В.П. Особенности построения расчетных схем кузовов вагонов при расчете МКЭ.-В сб.¡Повышение прочности узлов и элементов вагонов.М.: ЦНИИТЭЙтяжмаш, 1982, вып.5,$ 19,с.6-8.

25. Хусидов В.Д. Исследование ходовых частей и упругих вибраций кузовов грузовых вагонов методами цифрового моделирования. Автореферат на соискание учен.степени докт.техн.наук, М.,1980.

26. Хусидов В.Д. Метод расчета цельнометаллического кузова полувагона как комбинированной пластинчато-стержневой системы.-Тр.МЖГ, вып.422, М. ,1973.

27. Приходько А.П. Прогнозирование надежности и обоснование норм расчета грузовых вагонов по критерию усталостного повреждения. Автореферат диссертации на соискание ученой степени докт. техн.наук.М.:МИИТ, 1983,-50 с.

28. Мейснер Б.А., Белоусов В.Н. Методы расчета сопротивления усталости сварных конструкций железнодорожного подвижного состава. В книге Статистические вопросы прочности и динамики машин. ИШ, Рига, 1976.

29. Савчук О.М., Пастернак H.A. О прочностной оптимизации деталей ходовых частей подвижного состава.-Тр.ДЙИТ, Днепропетровск, 1983,0.31-39.

30. Шапошников H.H., Волков A.C., Ожерельев В.А. Расчет кузова 8-ми осного полувагона как пространственной конструкции,-М.:Тр.МИИТ, 1980, вып.677, с.158-163.

31. Бороненко Ю.П. и др. Программный комплекс для динамических расчетов конструкций вагонов с применением суперэлементов (СУПЕР-Д). Программное средство представлено Лен.инст. инж. ж.д.трансп. в ОФАП МПС 20.11.85. № III5842.00159.

32. Бороненко Ю.П.,Радзиховский A.A. и др.Об особенностях динамической нагруженноети вагона-хоппера для минеральных удобрений. -Вестник ВНИИЖТ,1985, № 6, с.38-40.

33. Черкашин D.M. Динамика наливного поезда,-М.:Транспорт, 1975, с.136 /Тр. ЦНИИ МПС, вып.543/.

34. Шувалов В.Ю. Анализ напряженного состояния сварных соединений грузового полувагона:Межвуз.сб.научн.тр.МИИТ,1943, вып.724,с.48-54.

35. Зайнетдинов Р.И. Анализ напряженного состояния сварных соединений рамы полувагона при эксплуатационных нагрузках.-Межвуз.сб.науч.тр.МНИТ, 1983, вып.724, с.43-47.

36. Черныш В.Г. К исследованию напряженного состояния рам грузовых вагонов. Автореферат диссертации кандидата технических наук, Харьков, 1975,23 с.

37. Кореюгоский H.B. Исследование напряженного состояния рам полувагонов. Автореферат диссертации на соискание учен.степени канд.техн.наук, Харьков, 1971, 22 с.

38. Нормы для расчета и проектирования новых и модернизируемых вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных), М.гВНИИЖТ, ВНЙИВ,1983.-260 с.

39. Вагоны ч.1/Под.ред.С.Р.Дадыко.-М. :Трансжедцориздат,1937

40. Короткевич М.А. Расчет и конструирование вагонов.ч.П-М.-Л.:Машгиз 1940

41. Сенаторов С.А. Расчет вагонных рам методом уравновешивания узловых моментов. Труды Уральского электромеханического института инженеров железнодорожного транспорта, Свердловск, вып.IX.1963

42. Радзиховский A.A. Исследование несущей обшивки складчатой конструкции грузовых вагонов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд.технич.наук.Харьков,1971,22 с.

43. Прибылов А.Ф. Теоритическое и экспериментальное исследование напряженного состояния кузова восьмиосного полувагона при разгрузке на роторном вагоноопрокидывателе. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд.техн.наук.-М.,1972.

44. Котуранов В.Н., Прохоренко И.М., Прибылов А.Ф., Медведев дев В.П. Определение прогибов элементов несущего цельнометаллического кузова восьмиосного полувагона при различных видах его загружения.-Тр.МИИТ, 1972, вып.399, с.84-91.

45. Речкалов А.И., Козлов И.В., Азовский А.П. Исследование напряженного состояния кузова четырехосного полувагона из алюми-ниево-магниевых сплавов. -Труды ВНИИВ, вып.44, 1981, с.53-62.

46. Аргирис Д.Х. Современные методы расчета сложных статических неопределимых си с тем.-М.:Судпрогиз, 1961

47. Зенкевич 0. Метод конечных элементов в технике.-М.-.МИР, 1975.-541 с.

48. Зенкевич 0. ,Чанг И. Метод конечных элементов в теории сооружений и механике сплошных сред.-М.:Недра.1974,- 238 с.

49. Постнов В.А., Хархурим И.Я. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций -Л.:Судостроение. 1974.-344 с.

50. Сегер-линд Л. Применение метода конечных элементов.-М.-.МИР, 1079. 388 о.

51. Метод суперэлементов в расчетах инженерных сооружений/ Под ред. В.А.Постнова.-М.:Судостроение, 1979.-288 с.

52. Розин Л.А. Стержневые системы как системы конечных элементов.-Л.Издание ЛГУ, 1976 237 с.

53. Розин Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам.-М.:Стройиздат.1977 129 с.

54. Филин А.П. Расчет оболочек на основе дискретной схемы метода конечных элементов с применением ЭВМ.-В кн. -.Большепролетные оболочки.-М.:Стройиздат, 1969, т.1. с.485-493.

55. Расчет упругих конструкций с использованием ЭВМ./Перевод с английского под ред.А.П.Филина.т.1 М.:Судостроение, 1974 -С.308.

56. Шапошников H.H., Монахов И.И. Расчет цилиндрических систем и пологих оболочек шарнирно-опертых по торцам с использованием метода конечных элементов./В сб.:Расчеты на прочность 1977, & 18.

57. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ в 2-х ч./Александров A.B.Дащеннмков Б.Я., Шапошников H.H., Смирнов В.А.; Под.ред. А.Ф.Смирнова.- ч I М: Стройиздат, 1976 -248 с.- ч П М: Стройиздат, 1976 237 с.

58. Азовский А.П. Исследование вопросов применения метода конечных элементов к расчету котлов железнодорожных цистерн.

59. Автореферат диссертации на соиск.учен.степени канд.техн.наук-М.гМИИТ 1980.-24 с.

60. Речкалов А.И., Козлов И.В., Азовский А.П. Исследование напряженного состояния кузова четырехосного полувагона из алюминиево-магниевых сплавов.-Тр.ВНИИВ, 1981, вып.44. с.53-62.

61. Никольский Е.Н. Расчет несущих конструкций вагонов по методу конечных элементов.-Брянск: БИТМД982 98 с.

62. Крахмалева Г.Г. Исследование напряженного состояния кузова рефрижераторного вагона типа трехслойной оболочки в верхней части зоны дверного проема. Автор.диссерт.на соискание ученой степени канд.техн.наук Брянск. ЕИТМ. 1982 22 с.

63. Волков А.С. Исследование напряженно-деформированного состояния пластин и коробчатых конструкций с■применением метода конечных элементов. Автореф. дис.на соискание ученой степени канд.техн.наук -М.:МИИТ, 1979.

64. PauEEing 0. R. AplLcatLons of the Fin Lté ECement Method to ShLp Structurai. AnatysLs. Jctpan - us SemLnar on Mattix Methods of S tract. Ana€. ancf Desinp, 1969.

65. StsLZtl Analyses of ihe CyêindzLcai She££ with th£> RectanguZat Cut-out. Рггр. of 46 th ConÇte,ss of JSME, /969, No 212, p. 59-73. Auth. : Y. Ando. K. ¿¿dû, T. KamaL, 6-.Yaga.wa and F. Kikuchi.

66. Севастьянова И.И. Алгоритм расчета сварных соединений накладок с коробчатой балкой рамных конструкций тепловоза.-Тр.

67. ВНИТЙ. вып.50, 1979,- с.133-138.

68. Никольский Е.Н. Способ последовательного выделения областей с возрастающей густотой сетки при расчетах по МКЭ систем с неравномерной сходимостью.-Брянск. :Б И Т МД980 28 с.

69. Киселев С.Н., Смирнов В.Б. Методика уточненного расчета напряженного состояния сварных узлов вагонов.-В кн. -.Надежность и долговечность машин и сооржуений.-Киев.:Наукова думка, 1983,№ 4,с.67-72.

70. Киселев С.Н., Шувалов В.Ю. Уточненная оценка напряженно-деформированного состояния сварных соединений узла заделки промежуточной стойки грузового полувагона. МИИТ, 1984, 12 с. Рукопись деп.в ЦНИИТЭИ МПС, май 1984, Л 2726 ЖД-84

71. Зайнетдинов Р.И. Методика уточненной оценки напряженно-деформированного состояния сварных соединений шкворневого узла рамы полувагона, МИИТ, 1984 31 с. Рукопись деп.в ЦНЖГЭИ МПС, 1984 Л 2631.

72. Инструкция к программе расчета комбинированных систем методом конечных элементов (С П Р И Н Т)/H.H.Шапошников, В.Б.Бабаев, Г.В.Полторак и др.- М. :ЦНИИПроект, 1982- 140 с.

73. Шувалов В.Ю. Работоспособность заделок стоек кузова полувагона. Автореферат дисс. на соискание учен.степени кандр. техн.наук- М,1985.

74. Зайнетдинов Р.И. Разработка методики оценки способности и надежности сварных соединений шкворневого узла четырехосноговагона. Автореферат диссертации на соискание учен.степени канд. техн.наук.М.1984.

75. Куркин A.C. Исследование статической прочности сварных соединений с угловыми швами. Автореферат на соискание ученой степени канд.техн.наук.-М.,1978.

76. J. M, Gr. Duhame€. „Memoire suz ie caicuê des actions motecuiaites. " flcademue, des Sciences de Insitut de France, vo£. 5, /83ô. p Mo.

77. F. Neu mann. Die ß-e setze der Doppeißuechung des Lichts in compimirten oder ungleichforming erwärmten unkzgsta€iischen Körper, Berßen, /843.

78. Bozchazdt Die Untezsuchungen üßer die Eßasti-cität isotroper Körper unter Berücksichtigungder Wärme. Berlins, w?3. Monatsßerichte der königlich. Pztussischen Akad Wissen.

79. E. Aßamnsi. Sutßa dejormazione die una s/era plastica soggetta aß caßore. AttL deß-ßa R. Accademia deiße scienze di Tozuno, t.32, 1696 97, c. 963-969.

80. A. Leon• Spannungen und Formandezungen eines Hohßzy-ßindezs und einer Hohßkugeß. Z. f. Math, und Physik. 52 .H. 1, 1905. 174 ~ 190.

81. R. Lotenz. Tempezatuzspannungen in Hoh€zy€indezn. Zeit. Vereins Deut. Ing. 51, ив<9, 1907. 743.

82. Динник A.H. Приложение функций Бесселя к задачам теории упругости. ч.П, 1915.Екатериноелав с.94.

83. Gi. СггипВегд. Ußer-durch ungßtijozmige Erwärmung erregten Spannungzustand.Z. f. Phys, H. 7, 1926, 548-555.

84. Мусхелов Н.И. 0 тепловых напряжениях в плоской задачетеории упругости. Известия электротехнического института.«Петроград, T.IIII, 1916, С.23-37.

85. Мусхелишвили Н.И. Некоторые задачи теории упругости.-Л.: 1933.-с.163-174.

86. Лебедев H.H. Тепловые напряжения в теории упругости. М.-Л. :0НТИ, 1937- ПО с.

87. Галеркин Б.Г. Термические напряжения в упругих пластинах. Упругие тонкие плиты.- М.:Госстройиздат. 1933 с.344-362.

88. Коваленко А.Д. Основы термоупругости -Киев. Наукова думка. 1970 308 с.

89. Коваленко А.Д. Термоупругость пластин и оболочек. Киев.: Институт механики АН УССР, Киевский гос.университет. 1971-108 с.

90. Коваленко А.Д. Термоупругость, Киев: Вища школа, 1975, 216 С.

91. Коваленко А.Д. Введете в термоупругость.-Киев: Наукова думка, 1965 204 с.

92. Гончаров Ю.Г., Топоров В.В. Температурные поля при сварке разнородных сталей, применяемых в вагоностроении. Межвузовский сб.научн.тр.,МИИТ, 1983,вып.724,с.66-77.

93. Топоров В.В., Киселев С.Н. Расчет температурных полей при сварке пластин в нелинейно! постановке с учетом распределенности источника теплоты. М.-В сб.: Вопросы атомной науки итехники.Сер.: Сварка в ядерной технологии, 1984, вып.Х (12). с.15-18.

94. Мельников В.А. Разработка способов определения деформаций и перемещений при электрошлаковой сварке с использованием метода конечных элементов. Автор.дис.на соискание учен.степени канд.техн.наук- М.: МВТУ им.Баумана 1982

95. Котуранов В.Н., Чугунов В.Ф., Глазкова P.C. Исследование температурных воздействий на напряженно-деформированное состояние котлов цистерн для ЕАМ.-М.:Тр.ШИТ. Вып.581,1977с.167-170.

96. Зарубин B.C. Прикладные задачи термопрочности элементов конструкции. Библиотека расчетчика.-М.:Малшностроение,1985,296 с.

97. Лыков A.B. Теория теплопроводности.-М.:Высшая школа. 1967.-600 с.

98. Пути улучшения теплотехнических показателей пассажирских вагонов с кондиционированием воздуха при высоких скоростях движения. Катаев Б.Н., Рубинчик И.М., Гудыма Е.В.Ш^.-Транспорт, 1974,72С, (тр.ЦНИИ МПС,Вып.528).

99. Разработка технических требований к теплоизоляции ограждений и к системе кондиционирования воздуха кабины тепловоза. Отчет/МИИТ,рук.темы Ю.П.Сидоров,-тема 188/84,М.,1984 (пром.).

100. Никольский Л.Н. Теория и расчет вагонов.-М.; Машгиз, 1947- 29G с.

101. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике, Справочник./Под.ред.Б.Е.Неймарка.М.-М.:Энергия,1967-240 С.

102. Теплотехнический справочник. Под общей редакцией В.Н.Н^енева и П.Д. Лебедева.т.1 Изд.2-е, перераб.М./Энергия, 1975.

103. Теплотехнический справочник. Под редакцией В.Н.Юренева и П.Д.Лебедева.т.2.Издание 2- перераб. М.Энергия,1976.

104. Исаченко В.П. и др.Теплопередача. Учебник для вузов. 4-е издание перераб. и доп.-И.:Энергоиздат 1981,416 с.,ищ.

105. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров.-М.:Наука,1974-832 с.

106. Ливсли Р. Матричные методы строительной механики.-М.: Стройиздат,1980, /Перев.с англ. В.И.Прокопьева под.ред.докт.физ,мат.наук А.М.Проценко).

107. Галлагер Р. Метод конечных элементов.Основы.Пер.с англ.-М.:МИР, 1984- 428 е.,ил.

108. Речкалов С,Д. Получение матрицы жесткости для прямоугольного элемента в плоской задаче теории упругости с учетом углов поворота.-В сб.:Проблемы динамики и прочности железнодорожного состава. Днепропетровск,ДМИТ,1983,с.II7-I25.

109. Батек, Вилсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов./Пер.с англ.А.Ф.Алексеева и др.; под.ред. А. Ф.Смирнова.-М.:Стройиздат,1982-448с,ил.

110. Логинов Н.И. Дфанаскин М.Е. Вагоны самосвалы.-М.: Машиностроение,1975,с.192 илл.

111. РТМ 24.050.37-76. Методы испытаний вагонов на прочность и ходовые качества. М.Мин.тяжелого и транспортного машиностроения. Введено с 01.01.77; 88 С.

112. Справочник по сопротивлению материалов /Фесик С.П.-2-е переработанное и доп.-Ейев:Будхвельник,1982.-280 С.

113. Бабаев В.Б.Решение системы линейных алгебраических уравнений с разреженной матрицей МКЭ.Тр.инст.жел.дор.транс. ШИТ, 1981, вып. 656, с. 54-58.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания.
В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.

Автореферат
200 руб.
Диссертация
500 руб.
Артикул: 313627