Повышение эффективности использования универсально-балочного стана на основе исследования стойкости валков и динамики привода тема диссертации и автореферата по ВАК 05.02.13, кандидат технических наук Комратов, Юрий Сергеевич

Диссертация и автореферат на тему «Повышение эффективности использования универсально-балочного стана на основе исследования стойкости валков и динамики привода». disserCat — научная электронная библиотека.
Автореферат
Диссертация
Артикул: 145136
Год: 
2002
Автор научной работы: 
Комратов, Юрий Сергеевич
Ученая cтепень: 
кандидат технических наук
Место защиты диссертации: 
Екатеринбург
Код cпециальности ВАК: 
05.02.13
Специальность: 
Машины, агрегаты и процессы (по отраслям)
Количество cтраниц: 
145

Оглавление диссертации кандидат технических наук Комратов, Юрий Сергеевич

Введение.

Глава 1. Оборудование универсально-балочного стана и повышение эффективности его использования.

1.1 Оборудование универсально-балочного стана НТМК.

1.2 Конструктивные параметры валков универсально-балочного стана.

1.3 Технология производства двутавровых профилей из непрерывнолитой заготовки в клетях УБС.

1.4 Основные направления повышения эффективности использования универсально-балочного стана.

1.4.1 Повышение стойкости прокатных валков.

1.4.2 Выбор параметров и компоновки линий привода, обладающих повышенной работоспособностью.

1.4.3 Освоение новых видов проката, обладающих повышенной конкурентоспособностью.

Выводы.

Глава 2. Теоретическое исследование напряженного состояния при изготовлении многослойных валков.

2.1 Методика решения нестационарной задачи теплопроводности, термоупругости и упругости методом конечных элементов.

2.1.1 Общий алгоритм решения задач.

2.1.2 Методика решения нестационарной задачи теплопроводности и термоупругости методом конечных элементов в объемной постановке.

2.1.3 Методика решения краевых задач упругости методом конечных элементов в объемной постановке.

2.2 Конструктивные параметры и технология изготовления двухслойного бандажа.

2.3 Методика расчета температурного поля и напряженно-деформированного состояния двухслойного бандажа.

2.3.1 Методика расчета температурного поля и термонапряженно-деформированного состояния двухслойного бандажа.

2.3.2 Методика расчета усадки, величины обратного натяга и напряжений, возникающих в двухслойном бандаже после полного остывания.

2.3.3 Система допущений.

2.3.4 Теплотехнические и механические характеристики материалов бандажа.

2.3.5 Расчетная модель и граничные условия решения задачи.

2.4 Результаты расчета температурного поля, усадки и напряжений двухслойного бандажа.

2.4.1 Температурное поле двухслойного бандажа и термические напряжения.

2.4.2 Усадка слоев двухслойного бандажа и расчет обратного натяга.

2.4.3 Напряженное состояние двухслойного бандажа.

Выводы.

Глава 3. Динамика линии привода обжимной клети 1300 универсальнобалочного стана.

3.1 Математическая модель линии привода.

3.1.1 Учет зазоров в механической модели.

3.1.2 Демпфирование крутильных колебаний.

3.1.3 Модель очага деформации.

3.1.4 Математическая модель главной линии.

3.1.5 Результаты моделирования динамических нагрузок.

3.2 Расчет оптимальных параметров линии привода обжимной клети

1300.,.

3.2.1 Постановка задачи оптимизации.

3.2.2 Выбор целевой функции.

3.2.3 Выбор метода оптимизации.

3.2.4 Результаты оптимизации главной обжимной клети 1300.

Выводы.

Глава 4 Промышленные исследования и внедрение.

4.1 Новая технология изготовления составных прокатных валков.

4.1.1 Разработка технических условий производства составных валков

4.1.2 Технология изготовления составных прокатных валков.

4.2 Исследование ихноса валков универсально-балочного стана.

4.2.1 Методика исследования механизма износа валков.

4.2.2 Механизм износа и оценка стойкости прокатных валков.

4.3 Механизм образования трещин в валках.

4.4 Исследование стойкости отечественных составных валков.

4.5 Получение фасонного проката из стали 18САТЮ.

4.6 Технология прокатки квадратных заготовок на универсальнобалочном стане.

Введение диссертации (часть автореферата) На тему "Повышение эффективности использования универсально-балочного стана на основе исследования стойкости валков и динамики привода"

Переход к рыночным отношениям, падение спроса на металлопродукцию и усиление конкуренции поставили задачи по ускоренному техническому перевооружению черной металлургии и определению стратегических направлений ее дальнейшего развития. Поэтому вопросы обеспечения эффективности производства на основе внедрения ресурсо- и энергосберегающих технологий на всех стадиях металлургического цикла являются определяющими в вопросах выживаемости предприятий в современных условиях. Актуальными являются работы, направленные на проведение комплексной реконструкции металлургического производства с целью снижения издержек производства и улучшения качества металлопродукции.

Важнейшими в этом направлении являются работы по ускоренному обновлению основных фондов отрасли путем внедрения новой техники и технологии и достижение на этой основе повышения прочностных и других служебных характеристик металлопродукции и обеспечение опережающих темпов роста производства экономичных видов металлопродукции массового потребления.

Нижнетагильский металл)фгический комбинат является основным предприятием по производству широкополочных балок и колонных профилей для строительства и машиностроения. На комбинате выплавляется низкосернистая природнолегированная ванадием сталь бе? использования металлолома, что позволяет получать прокат с высокими механическими свойствами, высокой антикоррозийной стойкостью, пригодной для работы ь условиях низких температур. Более 50% НТМК поставляется на экспорт.

Специфика производства и сортамент конечной продукции определяют значение НТМК в жизнеобеспечении, нормальном функционировании и развитии таких отраслей хозяйства, как железнодорожный транспорт, строительство, горнорудная промышленность.

Переход экономики на путь рыночных отношений в истекшие годы внес свои коррективы, уточнил цели и приоритеты практически во всех сферах деятельности предприятия. В области производства комбинат не обошла стороной полоса резкого сокращения заказов от традиционных потребителей внутри России и стран СНГ, что особенно проявилось в 1991 — 1993 гг. В связи с приостановкой инвестиционных процессов и строительства резко сократились заказы на широкополочные балки. В этих условиях потребовалось осуществить неординарные меры по повышению эффективности использования универсально-балочного стана.

Одним из основных направлений повышения эффективности использования универсально-балочного стана является перевод его на работу с непрерывнолитой заготовкой, что позволило существенно улучшить качество двутавровых профилей и увеличить выход годного. Однако при использовании машин непрерывного литья заготовок возникает проблема совмещения процессов непрерывного литья и прокатки [1-3, 4, 5]. Эту проблему следует рассматривать не только с точки зрения согласования производительности этих процессов, а, что не менее важно, также и с точки зрения получения качественного проката, поскольку непрерывнолитые заготовки зачастую имеют поверхностные и внутренние дефекты [6, 7]. В этих условиях прокатные станы, входящие в состав литейно-прокатного комплекса, должны обеспечить получение качественного проката и увеличение выхода годного. Причем перевод прокатных станов на работу с непрерывнолитой заготовкой должен сопровождаться реконструкцией прокатного передела. В связи с этим особенно важно обосновать необходимые параметры оборудования, размеры непрерывнолитой заготовки и разработать калибровки валков с позиции снижения капитальных затрат, внедрения ресурсосберегающей технологии и улучшения качества проката [8].

В результате интенсификации процесса прокатки на универсально-балочном стане, расширения сортамента двутавровых профилей и повышения требований, предъявляемых к состоянию поверхности строительных профилей значительно возросли требования к качеству и стойкости прокатных валков. Таким образом, валки являются основным технологическим инструментом прокатных станов. Качество валков, их прочность и стойкость оказывают существенное влияние на производительность прокатных станов и качество проката. В связи с этим очень важны комплексные исследования стойкости валков универсально-балочного стана [9, 10]. Таким образом, для повышения эффективности использования универсально-балочного стана является как создание надежной составной конструкции рабочего валка в целом, так и создание прогрессивной технологии изготовления валков универсальных клетей, обладающих повышенной стойкостью.

При переводе универсально-балочного стана на работу с непрерывнолитой заготовкой и исключения из его состава блюминга 1500 очень важно оценить нагруженность механического оборудования и привода обжимной клети 1300. Это связано с тем, что определяющим ограничением при внедрении новых технологий прокатки являются динамические нагрузки, возникающие в переходных стадиях процесса прокатки. Решение данной проблемы, направленной на устранение причин и снижение уровня динамических нагрузок требует совершенствования методов динамического расчета и оптимизации параметров приводов прокатки клетей. Это позволит разработать рекомендации по выбору параметров и схемы компоновки линий привода обжимной клети 1300 с целью минимизации динамических нагрузок.

Переход к ресурсосберегающим и безотходным технологиям, в частности при использовании непрерывнолитой заготовки, особенно важен для массового производства двутавровых профилей. В связи с этим весьма актуально освоение на универсально-балочном стане новых видов проката, обладающих повышенной конкурентоспособностью. Для этого необходимо разработать ряд новых технологий, позволяющих повысить эффективность использования универсально-балочного стана.

Настоящая работа выполнялась согласно программе, которая одобрена и поддержана специальным распоряжением правительства РФ от 27 октября 1992 г. "О мерах по социально- экономическому развитию Нижнетагильского металлургического комбината". Основные мероприятия по комбинату вошли в федеральную программу технического перевооружения и развития металлургии России до 2000 года.

Цель работы

Разработка теоретических основ технологии изготовления многослойных валков универсальных клетей, обладающих повышенной стойкостью, получение рекомендаций по снижению динамических нагрузок главной линии обжимной клети 1300, создание технологий прокатки, обеспечивающих выпуск конкурентоспособной продукции и на этой основе повышение эффективности использования универсально-балочного стана.

Научная новизна

Разрдботана математическая модель нестационарного процесс??, происходящего при послойной заливке металлом и затвердевании бандажей рабочих валков УБС, выполненных из различных между слоями сталей. Использование модели позволяет определять поля температур, находит*, распределение термоупругих и остаточных напряжений, выбирать толщины слоев бандажа и моменты времени для заливки металлом внутреннего слоя бандажа и на этой основе создавать сжимающие тангенциальные остаточные напряжения по всему радиусу наружного слоя бандажа, что является наиболее благоприятным для получения высокой стойкости рабочих валков.

Создана математическая модель, описывающая динамику главной линии обжимной клети 1300 УБС с учетом зазоров в передаточных механизмах и демпфирования, характеристики электропривода, а также изменения момента прокатки в функции углов поворота рабочих валков рассогласовывания угловых положений верхней и нижней приводных линий и позволяющая исследовать динамические нагрузки при захвате слитка, анализировать влияние зазоров на динамику, найти неравномерность 8 загрузки верхней и нижней линий привода и на основе системы ограничений и целевой функции выполнить выбор компоновки линии привода и подобрать ее параметры, при которых динамические нагрузки минимальны.

Практическая ценность

Теоретические и экспериментальные исследования позволили получить следующие практические результаты:

- определить основные направления повышения эффективности использования универсально-балочного стана в современных условиях;

- найти рациональные конструктивные параметры двухслойных бандажей рабочих валков универсальных клетей УБС и разработать технологию их изготовления, позволяющую получать валки повышенной стойкости;

- получить рекомендации по снижению динамической нагруженности, выбору компоновки привода валков и оптимальных конструктивных параметров линии привода обжимной клети 1300 УБС;

- разработать ряд новых технологий, позволяющих повысить эффективность использования и загруженность заказами универсально-балочного стана, в частности, технологию прокатки квадратной заготовки;

- разработать технологию получения на универсально-балочном стане горячекатанных широкополочных двутавровых балок для конструкций "северного" исполнения из новой стали.

Реализация результатов работы

Результаты работы по повышению эффективности использования универсально-балочного стана были внедрены на Нижне-Тагильском металлургическом комбинате. Разработанная технология изготовления составных прокатных валков внедрена на Уфалейском заводе металлургического машиностроения.

Экономический эффект получен за счет снижения стоимости эксплуатации рабочих валков УБС вследствие повышения их стойкости, применения новой технологии изготовления многослойных валков, 9 повышения загруженности стана заказами, производства продукции, обладающей повышенной конкурентоспособностью.

Работа по созданию и внедрению оборудования и технологических процессов производства составных валков удостоена Государственной премии СССР 1991 г.

Работа по созданию стального проката повышенной прочности и хладостойкости для строительной индустрии, машиностроения и транспорта удостоена Государственной премии РФ 1997 г.

Апробация работы

Материалы работы излагались и обсуждались на второй международной конференции регионального Уральского отделения Академии инженерных наук РФ (Екатеринбург, 2000) и совещаниях специалистов черной металлургии и тяжелого машиностроения. По теме работы издана 1 монография, опубликовано 6 статей, получено 11 патентов Российской Федерации.

Основные положения, выносимые на защиту:

-математическая модель процесса изготовления многослойных бандажей рабочих валков УБС, позволяющая определить напряженное состояние и создавать благоприятные с точки зрения высокой стойкости сжимающие остаточные напряжения по всему радиусу наружного слоя бандажа;

-математическая модель динамики линии привода обжимной клети 1300 УБС, учитывающая ее характерные особенности и позволяют исследовать влияние параметров на динамическую нагружегпость, выбирать компоновку главного привода и произвести минимизацию упругих моментов в связях;

- новые технологии прокатки на УБС, применение которых позволило повысить загруженность стана заказами;

- технология получения сортового проката "северного" исполнения т новой стали.

Заключение диссертации по теме "Машины, агрегаты и процессы (по отраслям)", Комратов, Юрий Сергеевич

Выводы

1. Разработана математическая модель главной линии обжимной клети 1300, учитывающая технологические, скоростные и силовы параметры- переходной стадии процесса прокатки, конструктивные параметры главной линии, демпферы и зазоры в шпиндельном соединении. При моделировании динамических нагрузок установлено, что высокие динамические нагрузки в главной линии стана возникают при ударах в зазорах шпиндельных соединениях при захвате заготовки валками.

2. Анализ динамических нагрузок для двух схем компоновок главных линий обжимных станов показал, что неравномерность распределения динамических нагрузок между линиями привода наиболее ярко выражена для первой схемы компоновки, когда верхняя линия индивидуального привод:, длинее нижней.

3. Поставлена и решена задача оптимизации конструктивных параметров главной линии обжимного стана. Установлено, что существенное влияние на уровень динамических нагрузок в линии привода обжимных станов оказывают жесткости шпинделей.

ГЛАВА 4. ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ И ВНЕДРЕНИЕ

Проведенные теоретические исследования напряженного состояния двухслойных бандажей при их изготовлении позволили дать рекомендации по выбору конструктивных параметров составных валков, разработать технологию их изготовления и внедрить в производство. В связи с этим важно оценить стойкость отечественных составных валков в промышленных условиях. Для повышения эффективности использования универсально-балочного стана важно разработать и внедрить новые технологии производства проката, обладающих повышенной конкурентоспособностью.

4.1 Новая технология изготовления составных прокатных валксь

Для обеспечения качественными, требуемой надежности валками универсально-балочного стана АО НТМК были проведены специальные конструктивные и технологические разработки [10]. Конструктивный выбор был остановлен на составном исполнении как самого валка, так и бандажа, наиболее полно обеспечивающих требуемую надежность каждого из его элементов (рис. 1.2). Технологические основы производства таких составных валков были предопределены условиями эксплуатации в каждой конкретной клети (температура раската, скорость и усилие прокатки, определяющий вид износа) [10].

В связи с этим была поставлена задача полного обеспечения универсально-балочного стана отечественными горизонтальными валками. Г результате комплекса научно-исследовательских работ на Уфалейском заводе металлургического оборудования была установлена машина для центробежной отливки двухслойных стальных бандажей. Решена задача сборки валков с использованием осей отработавших импортных валков, с которых предварительно необходимо было демонтировать бандаж. При этом была разработана технология изготовления бандажированных валке методом горячей посадки.

4.1.1 Разработка технических условий производства составных валков

Валки универсально балочного стана должны состоять из двухслойного центробежнолитого бандажа и оси (рис. 1.2). Посадка бандажа на ось осуществляется способом горячей посадки. Материал бандажа: наружный слой - заэвтектоидная сталь 150ХНМ, внутренний слой-заэвтектоидная сталь 100ХНМ. Материал оси-кованая сталь типа 50ХН. Применение составных валков позволяет снизить расход металла при центробежном литье не менее чем в 1,8 раза, а расход валков на станах с учетом многократного использования оси-в 2 раза по сравнению со стационарнолитыми цельными однослойными валками.

Оси не должны иметь дефектов, для этого новые оси и оси, бывшие в эксплуатации, подвергаются дефектоскопии.

Учитывая жесткие требования к точности механической подготовки посадочных мест осей и бандажей, необходимо в каждом частном случае осуществлять корректировку размеров бандажа по размерам конкретной оси.

На основании анализа конструктивных параметров импортных валков, условий эксплуатации и результатов исследования стойкости валков разработаны технические условия производства составных валков требуемой надежности:

- величина рабочего слоя, мм-270 ± 20;

- содержание углерода в рабочем слое, %-1,5-1,8;

- содержание углерода во внутреннем слое, %-1,2-1,6

- сопротивление деформации материала рабочего слоя, МПа-не менее 700;

- предел прочности при изгибе, МПа-не менее 900;

- ударная вязкость, Дж/см2 - 20;

-твердость рабочего слоя, единицHSD-52-57;

- уровень остаточных напряжений, % ав-не более 10.

Для обеспечения надежности соединения определены требования к точности обработки посадочной поверхности оси. Так, например, при натяге 0,43 мм допуск на изготовление посадочного диаметра баьдажа (850 мм) равен 0,02 мм, а оси-0,01 мм.

С целью повышения долговечности оси за счет ее многократного использования разработан ряд посадочных диаметров осей и сопрягаемых с ними бандажей. Этот ряд позволяет повторно использовать оси с посадочными диаметрами от 859 до 825,5 мм.

4.1.2 Технология изготовления составных прокатных валков

Реализация данных наших исследований по определению оптимальных конструктивных параметров двухслойных бандажей была осуществлена при производстве бандажей на Уфалейском заводе металлургического машиностроения. Для производства отечественных валков используются оси от составных валков импортного производства, имеющиеся- на НТМК в количестве 1800 штук. Полный парк валков универсально-балочного стана составляет 800 штук.

Валок (рис. 1.2) состоит из оси с шейками и посаженного на нее двухслойного бандажа с наружным диаметром 1500 мм, длиной 300— 1020 мм, внутренним посадочным диаметром 850 мм. Ось изготавливаете:: из стали 60ХН с пределом прочности ав равным 1200 МПа, бандаж-из износостойкой заэвтектоидной стали 150ХНМ, твердостью 50-55 HSD

Для получения валков достаточной надежности следует особое внимание обратить на качество двухслойных бандажей:

- содержание углерода в рабочем слое, %-1,2-1,6;

-твердость поверхности рабочего слоя, HSD-52-57;

- предел прочности материала бандажа на изгиб, МПа-не менее 900;

- бандажи не должны иметь внутренних дефектов.

В связи с этим, суть предложенной нами технологии состоит в тcm что при производстве высокоизносостойких бандажей после заливки металл я с высоким содержанием углерода и хрома скорость вращения формы и, следовательно, скорость кристаллизации выбраны так, что в поверхностном слое формируются столбчатые кристаллы, оси 1-го порядка которых ориентированы перпендикулярно к поверхности трения, а не хаотично, как в случае создания максимально выраженного центробежного эффекта (600 об/мин).

В зависимости от условий прокатки, например, при образовании сетки трещин разгара (тихоходные клети) или абразивном износе (быстроходные клети) на Уфалейском заводе металлургического машиностроения применили специальную технологию литья бандажей, позволяющую избежать указанных дефектов.

Дифференцированный подход к формированию эксплуатационных свойств валков в процессе изготовления является залогом обеспечения максимально возможной стойкости и экономичности.

Варьирование скоростных режимов центробежного литья бандажей для получения требуемых физико-механических свойств каждой заготовки обеспечивает и требуемое распределение величины остаточных литейных напряжений. Эффект "обратного натяга" достигается после формирования поверхностных слоев при определенных режимах выдержки и кристаллизации металла, перед заливкой более низколегированного металла внутреннего слоя толщиной 0,13 R (размер после механической обработки). Более поздняя кристаллизация внутренних слоев способствует стягиванию наружных, создавая тем самым оптимальное напряженное состояние за счет создания сжимающих тангенциальных напряжений на наружной поверхности бандажа. Величина этих напряжений должна компенсировать растягивающие контурные напряжения от термоциклического воздействия в процессе одного оборота валка (нагрев-охлаждение).

Эффективность разработанной технологии получения двухслойных бандажей подтверждается сравнением физико-механических свойств импортных и отечественных бандажей (табл. 4.1).

100

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате теоретических и экспериментальных исследований определены основные направления повышения эффективности использования универсально-балочного стана в современных условиях:

-разработана методика и алгоритм оасчета температурного поля и термонапряженно-деформированного состояния двухслойного бандажа, его усадки, величины обратного натяга и напряжений, возникающих в банадаже. Установлено, что в процессе изготовления двухслойных бандажей во внешнем рабочем слое бандажа возникают сжимающие тангенциальные напряжения, обусловленные величиной обратного натяга. Для обеспечения максимальных сжимающих напряжений целесообразно увеличить толщину внутреннего слоя, уменьшая при этом толщину рабочего слоя;

- на основе анализа напряженного состояния двухслойного бандажа и опыта эксплуатации составных валков универсально-балочного стана определены- конструктивные параметры двухслойного бандажа, обеспечивающие повышенную стойкость прокатных валков. Это явилось основой отечественной технологии изготовления составных валков, которая внедрена на Уфалейском заводе металлургического машиностроения;

-на основе комплексного исследования износа валков предложена методика оценки стойкости валков, в которой впервые учтены как показатели качества технологии изготовления, так и их эксплуат^ установлены резервы повышения стойкости валков;

-создана математическая модель, описывающая динамику главной линии обжимной клети 1300 УБС с учетом зазоров в передаточных механизмах и демпфирования, характеристики электропривода, а также изменения момента прокатки в функции углов поворота рабочих валков, и рассогласовывания угловых положений верхней и нижней приводных линий. При моделировании установлено, что высокие динамические нагрузки -линии привода возникают при ударе в зазорах шпиндельных соединений гл неравномерность распределения динамических нагрузок между линиями индивидуального привода наиболее ярко выражена для первой схемы компоновки привода обжимного стана, когда верхняя линия индивидуального привода длиннее нижней;

-решена задача оптимизации конструктивных параметров линии привода обжимной клети 1300 универсально-балочного стана. Предложена целевая функция, позволяющая при оптимизации как уменьшить, так и равномерно распределить динамические нагрузки по несущим звеньям привода обжимной клети 1300. Установлено, что существенное влияние на уровень динамических нагрузок и характер их распределения по звеньям линии привода оказывают жесткости шпинделей;

- разработана технология получения на универсально-балочном стане широкополочных двутавровых балок для конструкций "северного" исполнения из новых малоуглеродистых сталей;

- высокие механические, эксплуатационные и технологические свойства широкополочных двутавров из стали 18САТЮ, показанные при исследовании, подтверждены при массовом выпуске проката г::. универсально-балочном стане;

- предложен и внедрен способ получения качественного квадратного профиля со стороной 100-200 мм в клетях универсально-балочного стана, что позволило повысить его загруженность заказами.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Комратов, Юрий Сергеевич, 2002 год

1. Колпаков С. В, Задачи науки по ускорению технического перевооружения отрасли // Металлургия. Проблемы, поиски, решения: Темат. сР научн. тр. М., 1989. С. 5-11.

2. Ю. А. Попов, А. Н. Скорняков, П. К. Тетерин. Процессы прокатки, перспективные для совмещения с непрерывной разливкой // Металлургия. Проблемы, поиски, решения: Темат. сб. науч. тр.-М., 1989.-С. 95-103.

3. Виллим Ф. Непрерывное литье заготовок для изготовления рельсов, тяжелых балок и труб // Черные металлы.-1980.-№ 10. С. 38-42.

4. Никитин Г. С., Седов Л. А., Мазов В. П. Конструкции обжимных станов в линиях литейно-прокатных агрегатов // Металлургическое обрудование, ЦНИИТЭТЯЖМАШ, 1-82-32, Москва, 1982.-34 с.

5. Печке Ю., Ноймнетц Д. Способ непрерывного литья, совмещенного с прокаткой // Черные металлы.-1981.-№ 22. С. 9-13.

6. Вюнненберг К., Якоби X. Внутренняя структура непрерывно-литых заготовок // Черные металлы. -1981. № 14. С. 30 - 39.

7. Вюнненберг К. Производство непрерывнолитых заготовок, отвечающих высшим требованиям качества // Труды 6-го Международного конгресса железа и стали: ТомЗ. 1990. С. 364-376.

8. Лехов О. С. Оптимизация машин для деформш.ди .непрерывно-литых заготовок: УИФ "Наука", 1995. 184 с.

9. Комратов Ю. С., Николаев В. А., Стариков В. В. Повышение стойкости валков универсально-балочных станов // Металлург. -1994. -№ 2. -С. 30-32.

10. КомратовЮ. С., Третьяков М. А., Николаев В. А., Стариков В В., Прогрессивная технология изготовления составных балков УБС с обеспечением повышенной надежности в процессе эксплуатации /7 Металлург.-1994.-№ 7.-С. 35-36.

11. ГрицукН. Ф., Антонов С. П. Производство .чшрокбпола*-а, двутавров. М.: Металлургия, 1978.-304 с.

12. Быков В. А., Макаров Ю. Д., Поляков Б. Н. и др. Технология производства крупных двутавровых балок из непрерывнолитых слябов // Сталь.-1983.-№ 4.-С. 46-49.

13. Хенненвергер В. Современные концепции мини-заводов для прокатки широкополочных двутавровых балок и крупносортного профиля // Черная металлургия России и стран СНГ в 21 веке. Том 4.-М.: Металлургия, 1994. С. 146-152.

14. КомратовЮ. С. Реконструкция-главное условие эффективно" работы и развития // Сталь. -1995. -№ 1. -С. 1-4.

15. Уральский В. И., ЛеховО. С., Кугушин А. А. Оптимизация непрерывных сортопрокатных комплексов. Металлургия, 1991.-192 с.

16. Шмитд X. Повреждение валов приводных электродвигателей под действием механических колебаний. // Черные металлы.-1974.21.-С. 11-14.

17. Бетхер 3. Влияние динамических нагрузок на долговечность и надежность металлургических агрегатов. // Черные металлы.-1972.-№8.-С. 15-25.

18. Комратов Ю. С., Одесский П. Д., Паршин В. А. и др. Горячекатаный прокат класса С345 из стали с небольшим содержанием марганца // Сталь,-1995.-№ 1.-С. 47-52.

19. Киричков А. А. Перспективы снижения себестоимости, повышения качества и конкурентоспособности металлопродукции АО НТМК /У Сталь.-1995.-№ 1.-С. 4-6.

20. Патент РФ 2000336. Способ обработки жидкой стали Паршин В. А., Захаров В. А., Колпаков С. В., Антипин В. Г., Тишаев С. И., Комратов Ю. С. // Бюллетень изобретений, 1993. № 33-36.

21. Патент РФ 2000335. Способ обработки жид ко и ctiwl'/i Паршин В. А., Литвиненко В. А., Колпаков С. В., Комратов Ю. С. Бюллетень изобретений, 1993. № 33-36.

22. Патент РФ 2058994. Способ получения микролегированной ванадием полуспокойной стали / Крииочкии Э. В., Петренев В. В.,129

23. Киричков А. А., Чернушевин А. В., Жиряков В. Н., Литовский В. Я., Комратов Ю. С. // Бюллетень изобретений, 1993. № 12.

24. Патент 2074896 РФ. Способ внепечного рафинирование металлического расплава и устройство его осуществления / Комратов Ю. L Аршанский М. И., Киричков А. А. и др. // Бюллетень изобретений, 199 /. №6-9.

25. Патент 2118376 РФ. Способ производства ванадиевого шлака и природнолегированной ванадием стали / Александров Б. Л., Киричков А. А., Комратов Ю. С. и др. //Бюллетень изобретений, 1998. № 19-26.

26. Патент 2120477 РФ. Способ раскисления, модифицирования и микролегирования ванадием стали / Комратов Ю. С., Кузовков А. Я Чернушевич А. В. и др. //Бюллетень изобретений, 1998. № 27-31.

27. Патент 2127322 РФ. Способ микролепцхзт: l низкоуглеродистой стали / Комратов Ю. С., Кузовков А. Я., Ильин В. И. и др // Бюллетень изобретений, 1999. № 6-9.

28. Патент 2108400 РФ. Способ внепечной обработки стали/ Комратов Ю. С., Аршанский М. И., Хрипко В. И. и др. // Бюллетень изобретений, 1998. № 7-12.

29. Итнернет http://www/cadfem/ru (информация по пакету ANSYS55.1.).

30. ЛыковА. В. Теория теплопроводности.-М: Высш. Шк., 1967.600с.

31. РаботновЮ. И. Механика деформируемого твердого тела М.: Наука, 1979.-744 с.

32. Термопрочность деталей машин/ под ред. А. И. Биргера, Б. Ф. Шорра. М.: Машиностроение, 1975.-455 с.

33. Боли Б.,Уэйнер Дж. Теория температурных напряжений. Мир, 1976.-349с.

34. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М : Мир, 1975.-541 с.

35. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.-393 с.

36. НорриД., Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. М,: Мир, 1981.-304 с.

37. Галлагер Р. Метод конечных элементов. Основы. М.: Мир, 1984.432 с.

38. Научные принципы создания технологии произволе-л^ повышение эксплуатационной стойкости прокатных валков 4.1/В. А. Николаев, В. Н. Давыдов, С. П. Ефименко и др.: Обзор, кнф д /Ин-т Чермет информация. М.: 1989.-73 с.

39. Марочник сталей и сплавов / В. Г. Сорокин, А. В. Волоснякова, С. А. Вяткин и др.; под общей ред. В. Г. Сорокина.-М.: Машиностроение, 1989.-640 с.

40. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. НисковскихВ. М., Карлинский С. Е., Беренов А. Д.-М.: Металлургия, 1991.-270 с.

41. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике. Справочник. M-JL: Энергия, 1967.-240 с.

42. В. М. Миляев. Особенности производства отливок из стали: Учебное пособие.-Свердловск: изд. УПИ им. С. М. Кирова, 1987.-81 с.

43. Исследование термонапряженного состояния роликов MHJI3. Отчет о НИР / Науч. иссл. констр. техн. ин-т. тяж. маш-ния НИИтяжмаш ПО Уралмаш; Рук. С. Е. Карлинский-ГР 01821020472, инв. 0285.0028444-Свердловск, 1984, 92с. Отв. исп. JI. В. Буланов.

44. Канторович JI. В., Крылов В. И. Приближенный метод высшего анализа. Изд. 5-е. М.: Физматгиз, 1952.-708 с.

45. Гребеник В. М. Усталостная прочность и долговечность металлургического оборудования. М.: Машиностроение, 1969.-256 с.

46. Житомирский Б. Е., Гарцман С. Д., Филатов А. А. и др. Повышение работоспособности прокатного оборудования за счет снижения динамических нагрузок // Металлургическое оборудование.-1982.-№ 33.42 с.

47. Унгерер В. Усталостные разрушения металлургически; оборудования // Черные металлы. -1976.-№ 6.-С. 9.

48. Целиков А. И., Жукевич-Стоша Е. А., Житомирский В р Современные тенденции в создании трансмиссий главных приводо* металлургических машин // Трансмиссии приводов металлургическим машин. Труды ВНИИМЕТМАШа, сборник№ 38,1975, с. 3-10.

49. Иванченко Ф. К., Полухин П. И., Тылкин М. А. Динамика и прочность прокатного оборудования. М.: Металлургия, 1970.-487 с.

50. Лехов 0. С. Динамические нагрузки в линии привода обжимных станов. М.: Машиностроение, 1975.-184с.

51. Кожевников С. Н. Метод упрощения динамических моделей при расчете приводов металлургических машин // Машиноведение. -1981. № 1-С.3-6.

52. КоцарьС. JL, Поляков Б. Н., Макаров Ю. Д., ЧичигинВ. А. Статистический анализ и математическое моделирование блюминга. М.: Металлургия, 1974.-280 е., ил.

53. О влиянии лифтов на нагружение деталей привода, передающего крутящий момент. Экспресс-информация. Детали машин -1975.~№ 3.-С. 22-28.

54. Кожевников С. Н. Динамика машин с упругими звеньям!?, АН УССР, 1961.-160 с.

55. Цзе Ф. С., Морзе И. Е. Хинкл Р. Т. Механические колебания. М Машиностроение, 1966.-500 с.59. ,Шенерт Д. Слабые места приводов прокатных станов // Черные металлы.-1974.-№ 23.-С. 26-33.

56. Адамия Р. Ш. Оптимизация динамических нагрузок прокатных станов.-М.: Металлургия, 1978.-232 е., ил.

57. Житомирский Б. Е. Выбор параметров трансмиссий прокатных станов по критерию максимума долговечности. Вестник машиностроение 1981.-№4.-С. 13-17.

58. Ройзен М. Я., Коцарь С. Л., Поляков В. В. и др. Уменьшена нагрузок в начальной стадии прокатки // НИИИНФОРТЯЖМА Ш. Оборудование для прокатного производства,-1974.-№ 25.-С. 19-20.

59. АокиМ. Введение в методы оптимизации.-М.: Наука, 1977. — 344с., ил.

60. Артоболевский И. И., КрейнинГ. В., Павлов Б. И. К созданию системы автоматизированного поиска параметров машин /7 Машиноведение. -1977. -№ 5. С. 24-29.

61. Артоболевский И. И., Генкин М. Д., Сергеев В. И. и др. Постановка и решение задач оптимального проектирования машин // Машиноведение. -1977.5.-С. 15-23.

62. Бартель, Свонн. Моделирование и оптимальное проектирование реальных пространственных рам, включающее сравнение типов конструкций// Конструирование и технология машиностроения.-1974. № I.-C. 52-61.

63. Биргер М. А. Основы автоматизированного проектирования // Известия вузов. Машиностроение, 1977. -№ 8.-С. 5-15.

64. Бондаренко А. М., Житомирский Б. Е., Сергеев В. И., Статников И. Н. Задача параметрического синтеза трансмиссии главного привода рабочей клети прокатных станов // Машиноведение.-1979.-№ 2.-С. 11-14.

65. ГеминтернВ. И., Каган Б. М. Методы оптимального проектирования. М.: Энергия, 1980.-160 с.70., Геминтерн В. И., Штильман М. С. Оптимизация в задачах проектирования. М.: Знание, 1982.-64 с.

66. Гринкевич В. К., Соболь И. М., Статников Р. Б. Об одном методе поиска оптимальных параметров колебательной системы // Машиноведение. -1971. -№ 1.-С. 18-22.

67. Дубровский В. А. Вопросы автоматизированного проектирования. // Машиноведение, 1982.-№. З.-С. 102-106.

68. ЗахаревичН. Оптимизация системы валок-редуктор-элск;^, двигатель // Экспресс-информация. Прокатка и прокатное оборудование 1974.-№ 18.-С. 8-24.

69. КарабанВ.Н., Червинский С. И. Уменьшение динамически л нагрузок при установившихся колебаниях варьированием параметров механических передач // Теория механизмов и машин. Вып. 18. М.: Высшая школа, 1975.-С. 70-76.

70. Лехов 0. С. Система автоматизированного расчета обжимно-заготовочных прокатных комплексов. Известия вузов // Черная металлургия. -1982.-№ 4.-С. 61-68.

71. Петрокас Л. В. Оптимизационные методы в теории машин-автоматов и систем машин II Машиноведение. -1982. № 5.-73-77.

72. Подиновский В. В., ГавриловВ. М. Оптимизация по последовательно применяемым критериям. М.: Советское радио, 1975.-192 с.

73. Сейрег А. Обзор работ по оптимизации механических конструкций // Динамические системы и управление.-1972.-№ 2.-С. 234-237.

74. Сергеев В. И., Статников Р. Б. ЛП-поиск-метод оптимального проектирования машин и механизмов // Решение задач машиноведения на вычислительных машинах. М.: Наука, 1974.-С. 3-11.

75. Фултон, Маккомб. Автоматизированное проектирование конструкций в авиационной и космической технике // Конструирование и технология машиностроения.-1974.-№ 1.-С. 5-13.

76. Коцарь С. Л, Ройзен М. Я. Выбор параметров приводных линий прокатного стана // НИИИНФОРМТЯЖМАШ. Оборудование прокатного производства, 1975.-1-75-9.-С. 16-19.

77. Лехов О. С., Волкова Т. А. Оптимизация конструктивных параметров главных линий прокатных станов // Известия вузов. Черная металлургия. -1982.-№ 2.-С. 135-137.

78. Фокс, Гупта. Методы оптимизации в применении к расчету механизмов. Конструирование и технология машиностроения.-1973.-№ 2.-С. 246-253.

79. Фролов К. В. Научные разработки-основа машин будущего. Машиноведение. 1977. 5. -С. 3-14.

80. Краутер, Бартель. Автоматический метод оценки конструкции прицепа // Динамические системы управления, 1972.-№ 2.-М.: Мир,-С. 162-171.

81. Уайльд Д. Методы поиска экстремума. М.: Наука, 1967.-267 с.135

82. Тишаев С. И., Паршин В. А., Одесский П. Д. и др. Рациональное легирование и микролегирование малоуглеродистой хладностойкой стали для металлических конструкций // Сталь.-1994.-№ И.-С. 65-70.

83. Пирогов В. А., Черненко В. Т., Марцинив Б. Ф. и др. Новы? низколегированные кремнистые стали для металлических конструкций и Металловедение и термическая обработка. Черметинформация. М., 1994.34 с.

84. Патент 2073739 РФ. Конструкционная сталь / Александров Б. Л., Аршанский М. И., Беловодченко А. И., Заболотный В. В., Киричков Ю. С., Комратов Ю. С. и др. // Бюллетень изобретений, 1997. №1-5.

85. Патент 2138843 РФ. Способ получения высококачественной стали / Комратов Ю. С., Кузовков А. Я., Полунин А. А. и др. // Бюллетень изобретений, 1999. № 1-6.

86. Зудов Е. Г., Комратов Ю. С., Мардышкин Р. Е., Будеев А. В. Маркетинг и управление качеством продукции // НТФ УГТУ, 1995. 89 с.

87. Антипин В. Г., БорисовЕ. М., Комратов Ю. С. Современное состояние и развитие предприятий черной металлургии бэр. ЦНИИТЭИЧМ. -М.: Черметинформация, 1991.-28 с.

88. Смирнов В. К., Шилов В. А., Игнатович Ю. В. Кшшбр ч прокатных валков. М.: Металлургия, 1987.-368 с.

89. Руш А. Л., Паутов А. Г., Неустроев В. Г. Производство квадратной заготовки и профилей швеллерного типа с использованием универсальных калибров // Сталь .~1995.-№1.-С.30-31.

90. Патент РФ 2046149. Способ вакуумного рафинирования металла и устройство для его осуществления / Комратов Ю. С., Киричков А. А.136

91. НоволоцкийВ. П., Третьяков М. А., Бурлака Г. В. // Бюллетень изобретений, 1995. №29.

92. Патент 2064350 РФ. Способ изготовления крупногабаритного шпунтового профиля типа Ларсен / Комратов Ю. С., Киричков А. А Паутов А. Г. и др. // Бюллетень изобретений, 1996. № 18-25.

93. Патент 2121896 РФ. Способ прокатки толстых листов Калягин В. Н., Бородин В. В., Сурин П. К., Паутов П. К., Руш А. Л., Кузовков А. Я., Комратов Ю. С. и др. // Бюллетень изобретений, 1998. № 32-36.

94. Унгерер В. Эксплуатационная прочность как основа расчета прокатных станов //Черные металлы.-1980.-№ 14.-С. 3-11.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания.
В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.

Автореферат
200 руб.
Диссертация
500 руб.
Артикул: 145136