Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.20, кандидат технических наук Нестерова, Светлана Юрьевна

  • Нестерова, Светлана Юрьевна
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 2010, Пермь
  • Специальность ВАК РФ25.00.20
  • Количество страниц 187
Нестерова, Светлана Юрьевна. Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки: дис. кандидат технических наук: 25.00.20 - Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика. Пермь. 2010. 187 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Нестерова, Светлана Юрьевна

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

1.СОСТОЯНИЕ ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 .ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЗРАБОТКИ ВЕРХНЕКАМСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ

КАЛИЙНЫХ СОЛЕЙ.

1.1.1 .Горно-геологическая характеристика рабочих пластов.

1.1.2.Параметры системы разработки шахтных полей.

1.1.3.Общие сведения о газоносности соляных пород и видах газовыделений в рудниках.

1.1.4.Газодинамические явления при отработке карналлитового пласта В.

1.2.АНАЛИЗ СПОСОБОВ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ В КАЛИЙНЫХ РУДНИКАХ.

1.2.1.Региональные способы борьбы с газодинамическими i явлениями.

1.2.2.Локальные способы предотвращения газодинамических явлений при отработке сильвинитовых пластов.32

1.2.3.Дополнительные защитные мероприятия при отработке пластов, опасных по газодинамическим явлениям.

1.2.4.Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитового пласта на Верхнекамском калийном месторождении.

1.3.ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ СПОСОБА ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ОТРАБОТКЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА.

1.4.ЦЕЛБ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПОРОД В ОКРЕСТНОСТИ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ, ПРОЙДЕННОЙ ПО КАРНАЛЛИТОВОМУ ПЛАСТУ

2.1 .ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ И МЕТОД РАСЧЕТА НДС ГОРНОГО

МАССИВА.

2.2. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД

ВОКРУГ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ БЕЗ ЩЕЛИ.

2.3 .НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ

ПРИКОНТУРНОГО МАССИВА С ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ЩЕЛЬЮ В СТЕНКЕ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ.

2.4.НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИКОНТУРНОГО МАССИВА С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ЩЕЛЯМИ ГЛУБИНОЙ 3,0 М В СТЕШСАХ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ.

2.5.ВЫВОД Ы.

Ш.МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ОТРАБОТКЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА

3.1.ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ МЕТОДИКИ.

3.2.ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТ ПО РЕАЛИЗАЦИИ МЕТОДА ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ В УСЛОВИЯХ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

3.2.1.Характеристика участка исследований и технология проходки разгрузочно-дегазационной щели глубиной 1,2 м.

3.2.2.Характеристика участка исследований и технология прорезки разгрузочного паза глубиной 3,0 м.

3.3.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВОЗДЕЙСТВИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА ДЕФОРМИРОВАНИЕ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

3.4.КОМПЛЕКСНАЯ ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МЕТОДА ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ ДЛЯ ДЕГАЗАЦИИ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА.

3.4.1.Экспериментальные исследования газоносности карналлитового пласта.

3.4.2.Экспериментальные исследования показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

3.5.ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ИССЛЕДОВАНИЙ.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ В УСЛОВИЯХ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА

4.1.РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВОЗДЕЙСТВИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА

ДЕФОРМИРОВАНИЕ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

4.1.1 .Деформирование пород на контуре горной выработки с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью глубиной

1,2 м.

4.1.2.Деформирование пород на контуре горной выработки с горизонтальным разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.2.РЕЗУЛЫАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА ГАЗОНОСНОСТЬ

КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

4.2.1.Общие сведения о газоносности карналлитового пласта.

4.2.2.Газоносность карналлитового пласта на участке исследований с разгрузочно-дегазационной щелью глубиной

1,2 м.

4.2.3.Газоносность карналлитового пласта на участке исследований с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.3 .РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ВЛИЯНИЯ ЩЕЛЕВОЙ РАЗГРУЗКИ НА

ВОЗДУХОПОГЛОЩЕНИЕ КАРНАЛЛИТОВЫХ ПОРОД.

4.3.1 .Воздухопоглощение пород в стенке горной выработки с разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 1,2 м.

4.3.2.Воздухопоглощение пород в стенке горной выработки с разгрузочным пазом глубиной 3,0 м.

4.4.ВЫВОДЫ.

У.ТЕХНОЛОГИЯ ДЕГАЗАЦИИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ВЫЕМКЕ В УСЛОВИЯХ РУДНИКА

5.1 .ПРИМЕНЯЕМАЯ ТЕХНОЛОГИЯ КОМБАЙНОВОЙ ОТРАБОТКИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА В.

5.2 .ПРЕДЛАГАЕМЫЙ СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМБАЙНА, ОБОРУДОВАННОГО УСТРОЙСТВОМ ДЛЯ НАРЕЗКИ РДЩ.

5.3 ПРЕДЛАГАЕМЫЙ СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЩЕЛЕНАРЕЗНОЙ МАШИНЫ.

5.4 АНАЛИЗ ПРЕДЛОЖЕННОГО СПОСОБА ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ЯВЛЕНИЙ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ.

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика», 25.00.20 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Предотвращение газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов с помощью шелевой разгрузки»

Актуальность темы диссертации.

Разработка запасов калийных месторождений осложняется газодинамическими явлениями (ГДЯ), которые в силу своей внезапности и интенсивности представляют угрозу жизни шахтеров и наносят существенный материальный ущерб калийным рудникам.

Изучением механизма газодинамических явлений, теоретическими и практическими изысканиями в области исследований напряженно - деформированного состояния (НДС) выбросоопасного соляного массива, а также вопросами разработки технических устройств для реализации на практике способов предотвращения ГДЯ занимались многие ученые: Алыменко Н.И., Андрейко С.С., Асанов В.А., Бей М.М., Виноградов Ю.А., Водопьянов B.JI., Долгов П.В., Жихарев С.Я., Журавков М.А., Земсков А.Н., Кириченко А.С., Ковалев О.В., Константинова С.А., Лаптев Б.В., Мещеряков В.В., Падерин Ю.Н., Полянина Г.Д., Проскуряков Н.М., Саврасов И.Ф., Трифанов Г.Д., Шаманский Г.П. и др.

Из всех продуктивных пластов Верхнекамского месторождения калийных солей наиболее газоносным и выбросоопасным является карналлитовый пласт В. Наличие в карналлитовом пласте В большого количества зон, опасных по ГДЯ, отличает данный пласт от других пластов свиты и предопределяет технологию его отработки с повсеместным применением мер, направленных на предотвращение газодинамических явлений.

Более чем 15-летняя практика механизированной добычи карналлита на руднике СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» показывает, что профилактическая обработка выбросоопасного карналлитового пласта торпедированием не всегда обеспечивает требуемый уровень безопасности ведения горных работ. При торпедировании карналлитового пласта применяются параметры буровзрывных работ, которые составлены для средних условий и не учитывают особенностей залегания и свойств пласта В на конкретном участке. Это приводит к тому, что при определенных условиях режим торпедирования карналлитового пласта оказывается неустойчивым и переходит в режим сотрясательного взрывания. Режим сотрясательного взрывания в свою очередь провоцирует развязывание газодинамических явлений из стенок горных выработок, что сопровождается нарушением проектных параметров применяемой камерной системы разработки и, как результат, снижением несущей способности междукамерных целиков. Кроме того, при механизированной добыче карналлита происходят комбинированные газодинамические явления в виде внезапных выбросов соли и газа с последующим обрушением кровли пласта В на больших площадях и выделением значительных объемов газов.

Таким образом, разработка эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов в условиях применения высокопроизводительных комбайновых комплексов по-прежнему является актуальной научной задачей, решение которой позволит повысить эффективность и безопасность горных работ на калийных рудниках.

Цель работы - разработка способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов.

Основная идея диссертационной работы заключается в том, предотвращение газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов может быть обеспечено путем проведения горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей (РДЩ).

Задачи исследований:

• выполнить анализ способов предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках;

• выполнить математическое моделирование напряженно - деформированного состояния приконтурного массива горной выработки с горизонтальной щелью для условий карналлитового пласта;

• разработать методику исследований эффективности щелевой разгрузки для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта;

• провести шахтные экспериментальные наблюдения за процессом деформирования карналлитовых пород на контуре горной выработки под влиянием щелевой разгрузки;

• оценить эффективность дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели;

• разработать технологические схемы механизированной отработки карналлитового пласта В с использованием горизонтальной разгрузочно - дегазационной щели.

Основные научные положения, выносимые на защиту:

1. Проведение в карналлитовом пласте горизонтальной щели сопровождается разгрузкой приконтурной части массива от вертикальных сжимающих напряжений и формированием в зоне влияния щели областей тре-щиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели.

2. Комплексная оценка эффективности дегазации карналлитового пласта горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью, включающая измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород.

3. Способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Научная новизна:

• установлены геометрические параметры областей трещиноватости карналлитовых пород в приконтурном массиве с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью в зависимости от глубины щели;

• установлены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки;

• установлены закономерности процессов дегазации приконтурной части карналлитового пласта с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород в зоне влияния щели;

• установлено, что для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта глубина разгрузочно-дегазационной щели в стенке горной выработке высотой до 2,6 м должна быть не менее вынимаемой комбайном ширины хода; о разработан способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанный на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается:

- большим объемом натурных исследований апробированными методами, использованием известных методик измерений, контроля и анализа, применением шахтных и лабораторных приборов, прошедших метрологическую поверку;

- сопоставимостью результатов математического моделирования с данными, полученными в ходе экспериментальных наблюдений;

- отсутствием случаев газодинамических явлений при использовании метода щелевой разгрузки в условиях механизированной отработки выбросоопас-ного карналлитового пласта.

Практическое значение результатов исследований заключается в разработке способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов с помощью щелевой разгрузки и технологических схем для его реализации в условиях карналлитового пласта В с использованием горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели.

Реализация результатов работы. Разработаны рекомендации по предотвращению газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит».

Личный вклад автора заключается:

- в выполнении математического моделирования НДС приконтурного массива с горизонтальной щелью различной глубины в стенке горной выработки, пройденной по выбросоопасному 6 слою карналлитового пласта В;

- в разработке методики проведения экспериментальных исследований эффективности щелевой разгрузки для предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта;

- в проведении натурных наблюдений за процессом деформирования кар-наллитовых пород на контуре горной выработки с горизонтальной раз-грузочно - дегазационной щелью и экспериментальных работ по оценке эффективности дегазации карналлитового пласта в зоне влияния щели;

- в разработке способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов с помощью щелевой разгрузки и технологических схем для его реализации.

Апробация результатов диссертационной работы. Основные положения, отдельные разделы и результаты диссертационной работы докладывались на научных сессиях Горного института УрО РАН (Пермь, 2001, 2002, 2003, 2004, 2005, 2006), на Региональной научно-практической конференции «Геология и полезные ископаемые Западного Урала» (Пермь, 2006, 2007), на 5-ой Межрегиональной научно-практической конференции «Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения» (Воркута, 2007, 2008) и технических совещаниях по безопасности горных работ в ОАО «Сильвинит» (Соликамск 2004-2007).

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 18 научных работ, в том числе 3 статьи в изданиях ВАК, а также 4 патента на изобретения.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения. Содержание работы изложено на 187 страницах машинописного текста и содержит 41 рисунок, 8 таблиц, список использованной литературы состоит из 145 наименований.

Похожие диссертационные работы по специальности «Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика», 25.00.20 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика», Нестерова, Светлана Юрьевна

4.4. Выводы

Результаты проведенных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта В, включающих экспериментальные наблюдения за процессами деформирования и дегазации карналлитового пласта в стенке горной выработки с горизонтальной разгрузочно-дегазационной щелью глубиной 1,2 м и горизонтальным разгрузочным пазом глубиной 3,0 м, позволяют сделать следующие выводы. 1. Исследованиями установлено развитие в карналлитовом пласте в стенке горной выработки со щелью (пазом) деформаций растяжения под влиянием щелевой разгрузки. По мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы горной выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают менее активно.

Кроме того, в одних и тех же по высоте относительно щели (паза) слоях со временем наблюдается рост достигнутых ранее значений деформаций.

2. По результатам наблюдений получены корреляционные зависимости изменения относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза) от расстояния до щели (паза). Сходство зависимостей свидетельствует о том, что при расположении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки обеспечивается возможность равномерной разгрузки карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна, равной 2,6 м.

3. В ходе исследований установлены прямая зависимость изменения во времени конвергенции паза и регрессионная зависимость изменения во времени скорости конвергенции паза. Постепенное замедление процесса смещения пород в пространство паза указывает на отсутствие возможности развития в карналлитовом пласте упругих деформаций.

4. Исследования показали, что проходка горизонтальной щели (паза) в стенке горной выработки способствует повышению трещиноватости карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна и постепенному формированию в карналлитовом пласте системы связанных трещин.

5. Исследованиями установлено эффективное влияние щелевой разгрузки на уменьшение газоносности карналлитового пласта в стенке горной выработки с горизонтальной щелью (пазом). Необходимая по условиям безопасности величина остаточной газоносности по условному метану, равная з -j g=0,4 м /м , достигается в карналлитовом пласте на глубине щели (паза) в пределах высоты хода комбайна через 3 суток и спустя 1 сутки после проходки щели и паза соответственно.

6. По результатам наблюдений получены регрессионные зависимости изменения во времени остаточной газоносности карналлитового пласта (в пересчете на условный метан) в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза). Сходство зависимостей свидетельствует о том, что при распо

149 ложении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки обеспечивается возможность равномерной дегазации карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна.

7. Исследованиями установлено эффективное влияние щелевой разгрузки на рост показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в стенке горной выработки с горизонтальной щелью (пазом). Необходимый по условиям безопасности коэффициент эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению, равный Кэф > 1,5, достигается в карналлитовом пласте на глубине щели (паза) в пределах высоты хода комбайна через 3 и 2 суток после проходки щели и паза соответственно.

8. По результатам наблюдений получены регрессионные зависимости изменения во времени коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению в стенке горной выработки выше и ниже щели (паза), которые свидетельствуют о том, что при расположении горизонтальной щели (паза) на равном расстоянии между кровлей и почвой выработки достигается практически равномерный рост показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в пределах высоты хода комбайна.

9. Комплексной оценкой эффективности влияния щелевой разгрузки на процесс дегазации карналлитового пласта, включающей измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород, установлено, что безопасная отработка выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В на участке массива с горизонтальной щелью (пазом) в стенке горной выработки может быть начата после проходки щели (паза) не ранее, чем через 3 суток при глубине щели (паза) 1,2 м и спустя 2 суток при глубине щели (паза) 3,0 м.

10. По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка может быть рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов.

У.ТЕХНОЛОГИЯ ДЕГАЗАЦИИ КАРНАЛЛИТОВОГО ПЛАСТА ПРИ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ ВЫЕМКЕ В УСЛОВИЯХ

РУДНИКА

5Л.Применяемая технология комбайновой отработки карналлитового пласта В

Горные работы на карналлитовом пласте В в условиях рудника СКРУ-1 ведутся с соблюдением ряда межотраслевых нормативных документов, а также всех действующих на рудниках ОАО «Сильвинит» положений по безопасности, учитывающих местные условия и инструкции по безопасным методам работ для различных профессий [140]. Технология очистных и подготовительных работ, а также схемы проветривания разработаны в соответствии с «Методическим руководством по ведению горных работ на рудниках Верхнекамского калийного месторождения» и «Указаниями по безопасной механизированной отработке пласта В и пластов смешанного состава на рудниках ОАО «Сильвинит».

В соответствии с проектом механизированной отработки карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 принята панельная схема подготовки запасов шахтного поля с проведением подготовительных выработок по пластам В и Kp.II. Планом развития горных работ участка по добыче карналлита на период до 2015 г. предусмотрена выемка запасов 5, 7 и 9 восточных панелей, для отработки которых предусмотрен обратный порядок подготовки [141]. Для указанных площадей шахтного поля проектом приняты следующие параметры системы разработки карналлитового пласта: при ширине очистной камеры 9 м и ширине междукамерного целика 17 м межосевое расстояние составляет 26 м [142].

Подготовка панели по пласту В осуществляется путем проходки по оси панели выемочного штрека, который через 250 - 300 м сбивается транспортными уклонами с панельным автотранспортным штреком пласта Kp.II. Кроме того, панель по пласту В оконтуривается вентиляционными штреками, которые через 180 - 200 м также соединяются вентиляционными уклонами с вентиляционными штреками пласта Kp.II. При этом и выемочный, и вентиляционный штреки по пласту В проходят с опережением очистных работ [143].

Техническими решениями для условий рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» предусмотрены следующие два варианта технологии очистных работ при комбайновой отработке карналлитового пласта В (рис. 5.1): а) очистные камеры отрабатываются комбайновым комплексом Урал-10А в четыре технологических слоя по высоте, каждый из которых, вынимается тремя последовательными ходами комбайна (рис. 5.1, а); б) очистные камеры отрабатываются двумя типами комплексов Урал-10А и Урал-20А в три или четыре технологических слоя по высоте, первый (верхний) из которых вынимается тремя ходами комбайна Урал-10А (аналогично первому варианту), а последующие - комбайном Урал-20А в два хода по ширине (рис. 5.1, б).

Очистные работы могут осуществляться по любому из приведенных вариантов, но вариант с комбайнами Урал-10А и Урал-20А характеризуется меньшей трудоемкостью.

Высота технологических слоев в пределах очистной камеры определяется мощностью отрабатываемого пласта и горно-геологическими условиями. На схемах отработки очистной камеры по обоим вариантам технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В расположение технологических слоев приведено из расчета средней мощности пласта 7,6 м. Высота слоев корректируется при изменении вынимаемой мощности пласта, а также при отработке пласта В на площадях пласта АБ смешанного состава солей (сильвинит + карналлит), где при доработке камер по карналлитовому пласту В возникает необходимость уменьшения мощности последнего технологического слоя камеры для возможности проведения профилактических противо-выбросных мероприятий из почвы камеры. Кроме того, размерами вынимаемых слоев варьируют при необходимости усреднения качества карналлито-вой руды. а

Геологическая колонка

55-7.7

Вк

Т\учуууул»%УУУ

7.6

Г-"

II ход I ход III ход N csT m см'

II ход I ход III ход

Ч" * -JitI I

1 : I

-i-r ч! У 4

1\

9,0 слой I слой 2 слои слои и 3

Ч1 слой 1 I j v I и 2 слои слой 3

Рис. 5.1. Параметры очистных работ на карналлитовом пласте В при отработке камер комбайном Урал-10А (а) и комбайнами Урал-ЮА и Урал-20А (б): 1-разрезная выработка; 2-проведение хода комбайном Урал-ЮА; 3-проведение хода комбайном Урал-20А

На рисунке 5.2. представлена технологическая схема механизированной отработки пласта В двумя типами комбайновых комплексов Урал-10А и Урал-20А в три технологических слоя по высоте. В состав очистного комплекса входят комбайн Урал-10А (Урал-20А), самоходный вагон 5ВС-15М (ВСЗО). При необходимости возможно применение бункера-перегружателя БП-14А (БП-15).

Выемка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки комбайном Урал-10А разрезной выработки тупиковым забоем по центру камеры, или вдоль левой или правой границы камеры (в зависимости от падения пласта). Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину очистной камеры комбайном поочередно проводят II и III ходы. Затем приступают к отработке нижележащих слоев.

Проходка подготовительных выработок по пласту В осуществляется только комбайновым комплексом Урал-10А или совместно с комбайном Урал-20А. Вентиляционный штрек проходят в пределах верхнего технологического слоя одним ходом комбайна Урал-1 OA. Выемочный штрек проходят в два технологических слоя по высоте. При этом верхний технологический слой отрабатывают тремя ходами комбайна Урал-1 OA, первым из которых проходят разрезную выработку. После отработки верхнего слоя вынимают второй (нижний) слой тремя или двумя последовательными ходами в зависимости от типа комбайна. Заезды в очистные камеры проходят одновременно с отработкой верхнего слоя при проведении выемочного штрека.

На основании геомеханического расчета параметров системы разработки пластов В, АБ и Кр. П для условий 3,5,7 и 9 восточных панелей рудника СКРУ-1, в каждой из полупанелей допускается проходка двух междукамерных сбоек в пределах верхнего технологического слоя камеры и одной междукамерной сбойки по почве пласта В. Междукамерные сбойки по верхнему технологическому слою камеры (по 6 слою пласта В) проходят при необходимости повышения качества карналлитовой руды. В настоящее время с этой

Л1000КУ

Рис. 5.2. Действующая технологическая схема комбайновой отработки карналлитового пласта В: 1-выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка; 4-очистная камера; 5-панельный транспортный штрек; 6-заглубленный конвейерный штрек; 7-панельный вентиляционный штрек пл. Kp.II; 8-мсждукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500; 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружателъ БП-14А; 13-само.\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-ЮА; 18-транспортный уклон на пл. Kp.II; L-длина полупанели целью осуществляют проходку одной междукамерной сбойки в середине полупанели одним ходом комбайна Урал-10А. Междукамерную сбойку по почве пласта В, используемую в дальнейшем для гидрозакладки отработанных камер, проходят комбайном, осуществляющим отработку последнего технологического слоя камеры. Место проходки сбойки определяется в зависимости от профиля почвы камеры.

Как показывает опыт применения технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В на руднике СКРУ-1, для выполнения производственной программы на участке по добыче карналлита, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов, в зависимости от вариантов их использования в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-1 OA, или по 2 комбайна Урал-1 OA и Урал-20А. При этом в соответствии с принятой организацией работ три из общего числа комбайнов ведут подготовительные и очистные работы на одной из двух действующих одновременно панелях. Четвертым комбайном предусмотрена отработка нижних слоев очистных камер на другой уже полностью подготовленной панели.

В соответствии с проектом применение технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В допускается только с использованием комплекса профилактических мер по предотвращению газодинамических явлений и созданию безопасных условий труда. Проектом предусмотрен последовательный нисходящий порядок выемки пласта В комбайновым комплексом с обязательным предварительным торпедированием массива верхнего технологического слоя. Под торпедированием массива понимается взрывание зарядов взрывчатого вещества (ВВ) в шпурах (скважинах) с целью образования в карналлитовом пласте зон повышенной трещиноватости, обеспечивающих снижение горного давления в призабойной зоне пласта, его дегазацию и предотвращение выбросов соли и газа. Работы по торпедированию производятся в строгом соответствии с паспортом производства работ по торпедированию массива, составленным для конкретных условий [143].

Отработку запасов очистной камеры начинают с проведения тупиковым забоем разрезной выработки по центру верхнего технологического слоя. При этом в забое и в стенках разрезной выработки ручным электросверлом СЭР - 19Д (ЭР18Д-2М) бурят шпуры диаметром 42-44 мм и длиной 4,0 м и 3,0 м для последующего торпедирования массива 6 слоя пласта В соответственно на участке пород впереди забоя и в стенках камеры. Для одного цикла торпедирования бурят 5 шпуров в забое и по 2 шпура в левой и правой стенках. При этом общий расход взрывчатого вещества (ВВ) составляет 18 кг. После производства работ по торпедированию массива и отработки комбайном дегазированного участка впереди забоя, цикл проходки разрезной выработки повторяется. За смену выполняется один - два цикла. Таким образом одновременно осуществляются передовая дегазация тупикового забоя и профилактическая обработка стенок разрезной выработки методом торпедирования карналлитового пласта для предотвращения газодинамических явлений при последующем проведении комбайном II и III ходов по верхнему технологическому слою очистной камеры.

Подготовительные выработки по карналлитовому пласту В также проходят с использованием комплекса профилактических мер. Так, выемочный штрек проходят в два технологических слоя по высоте с предварительной дегазацией путем торпедирования верхнего слоя. Проходка вентиляционного штрека осуществляется по 6 слою пласта В одним ходом комбайна с дегазацией тупикового забоя по схеме, аналогичной схеме расположения шпуров в забое разрезной выработки. Торпедирование стенок при проходке вентиляционного штрека не производится.

В случае расположения разрезной выработки не по центру верхнего технологического слоя, а, в зависимости от падения пласта, вдоль левой или правой границы очистной камеры, одновременно с торпедированием тупикового забоя при проходке разрезной выработки осуществляется торпедирование той из ее стенок, которая будет отрабатываться II ходом комбайна. Перед проведением комбайном III хода в пределах верхнего технологического слоя осуществляют торпедирование оставшегося недегазированным участка массива.

В соответствии с мерами безопасности при комбайновой отработке карналлитового пласта, продолжительность периода, прошедшего с момента торпедирования массива верхнего технологического слоя до начала проведения в нем II и III ходов комбайном не должна превышать 70 суток. В противном случае возникает необходимость повторного торпедирования массива.

5.2.Предлагаемый способ предотвращения газодинамических явлений с использованием комбайна, оборудованного устройством для нарезки

РДЩ

Технологическая схема реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, заключающаяся в предварительной разгрузке и дегазации карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством, установленным непосредственно на комбайне Урал-10А, представлена на рисунке 5.3. В предлагаемом варианте технологии комплекс профилактических мер по предотвращению газодинамических явлений при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает предварительное торпедирование тупикового забоя при проходке разрезной выработки и проведение горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в одной из стенок одновременно с выемкой дегазированного участка массива комбайном, оборудованным устройством для нарезки РДЩ [144,145].

Следует отметить, что данный вариант способа предотвращения ГДЯ при механизированной отработке карналлитового пласта В может быть рекомендован в случае необходимости расположения разрезной выработки не по центру верхнего технологического слоя, а, в зависимости от падения пласта, вдоль левой или правой границы очистной камеры. Отработка верхнего технологического слоя очистной камеры при этом начинается с проходки I

Рис. 5.3. Технологическая схема реализации способа предотвращения ГДЯ при комбайновой отработке карналлитового пласта В с использованием комбайна, оборудованного устройством для нарезки РДЩ: 1выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка; 4-очистная камера; 5-панельный транспортный штрек; 6-заглубленный конвейерный штрек; 7— панельный вентиляционный штрек пл. Кр И; 8-междукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500; 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружатель БП-14А; 13-само\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-10А; 18-транспортный уклон на пл. Kp.II; 19-комбайн Урал-10 А, оборудованный устройством для нарезки РДЩ; 20-разгрузочно-дегазационная щель; l - длина полупанели ходом комбайна Урал-10А разрезной выработки соответственно вдоль левой или правой границы камеры. Дегазацию тупикового забоя при проходке разрезной выработки осуществляют методом торпедирования, для чего в забое ручным электросверлом СЭР-19Д (ЭР18Д-2М) бурят 5 шпуров диаметром 42-44 мм. Общий расход ВВ при этом составляет 15 кг.

После производства работ по торпедированию забоя комбайн проходит выработку по дегазированному участку. Одновременно в одной из стенок разрезной выработки, которая будет отрабатываться II ходом комбайна, с помощью специального устройства, установленного непосредственно на комбайне, прорезается горизонтальная разгрузочно-дегазационная щель. За смену планируется выполнение одного - двух проходческих циклов. Таким образом одновременно осуществляются передовая дегазация тупикового забоя и профилактическая обработка одной из стенок разрезной выработки для предотвращения газодинамических явлений при последующем проведении комбайном II хода по верхнему технологическому слою очистной камеры.

После проходки разрезной выработки на всю длину до сбойки с панельным вентиляционным штреком комбайном поочередно проводят II и III ходы. Для этого после завершения соответственно I и II ходов очистной комбайн перегоняют от вентиляционного штрека в сторону выемочного, откуда продолжают отработку предварительно дегазированного с помощью щелевой разгрузки участка массива. Одновременно с проведением комбайном II хода в стенке со стороны III хода осуществляют проходку горизонтальной щели для предотвращения ГДЯ при последующей отработке комбайном того участка массива. Во время проведения последнего III хода комбайна по верхнему технологическому слою разгрузочно-дегазационная щель в стенке не проходится.

Глубина щели, создаваемой установленным на комбайне устройством, должна обеспечивать эффективную дегазацию по всей глубине вынимаемого участка массива. Как было установлено в ходе экспериментальных исследований, проведение разгрузочно-дегазационной щели в стенке горной выработки на равном расстоянии между кровлей и почвой способствует эффективной дегазации карналлитового пласта в пределах высоты хода комбайна в массиве на глубине щели. Следовательно, с учетом предусмотренных действующим проектом параметров торпедирования карналлитового пласта, глубина разгрузочно-дегазационной щели в стенке разрезной выработки должна быть не менее 3,0 м. Ширина прорезаемой щели, а также месторасположение ее в стенке относительно кровли и почвы выработки будут определяться исходя из технических возможностей установки на комбайне устройства для нарезки РДЩ.

Согласно результатами экспериментальных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта, безопасная отработка комбайном приконтурной части массива с горизонтальной РДЩ глубиной 3,0 м может быть начата не ранее, чем через 2 суток после проходки щели на этом участке.

В предлагаемой технологической схеме механизированной отработки карналлитового пласта В сохраняется действующая технология проходки вентиляционного штрека в пределах верхнего технологического слоя одним ходом комбайна Урал-10А с обязательным торпедированием тупикового забоя. Остается прежней также и технология проходки выемочного штрека комбайновыми комплексами Урал-10А и Урал-20А в два технологических слоя по высоте с предварительной дегазацией путем торпедирования верхнего технологического слоя. Для предотвращения ГДЯ при проведении выемочного штрека может быть предложена технология дегазации и разгрузки массива верхнего технологического слоя, которая включает предварительное торпедирование тупикового забоя при проходке разрезной выработки и проведение горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в одной из стенок одновременно с выемкой дегазированного участка массива комбайном, оборудованным устройством для нарезки РДЩ.

В связи с тем, что для выполнения требуемого объема производства на участке по добыче карналлита предлагаемая технологическая схема отработки пласта В не предусматривает увеличения числа очистных и подготовительных забоев, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-10А, или по 2 комбайна Урал-10А и Урал-20А, расстановка которых по панелям остается прежней. При этом в зависимости от вариантов технологии дегазации и разгрузки верхнего технологического слоя при проходке выемочного штрека устройством для нарезки РДЩ на участке оборудуются 1 или 2 комбайна Урал-1 OA.

5.3 Предлагаемый способ предотвращения газодинамических явлений с использованием щеленарезной машины

Технологическая схема реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, заключающаяся в предварительной разгрузке и дегазации карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей, проводимых в стенках разрезной выработки щеленарезной машиной, представлена на рисунке 5.4. В предлагаемом варианте технологии комплекс профилактических мер по предотвращению выбросов соли и газа и созданию безопасных условий труда при ведении горных работ в пределах выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В включает передовое торпедирование тупикового забоя без дегазации боковых стенок при проходке комбайном разрезной выработки с последующей прорезкой горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей в обеих стенках разрезной выработки с использованием щеленарезной машины.

Отработка верхнего технологического слоя очистной камеры начинается с проходки комбайном Урал-10А разрезной выработки в центре камеры по предварительно дегазированному методом торпедирования участку тупикового забоя. Каждая из очистных камер, таким образом, сбивается I ходом комбайна с вентиляционным штреком. После проходки разрезной выработки на всю длину комбайн Урал-10А отгоняется из данной очистной камеры. Затем в камеру доставляется щеленарезная машина, с помощью которой в обе

162

Рис. 5.4. Технологическая схема реализации способа предотвращения ГДЯ при комбайновой отработке карналлитового пласта В с использованием щеленарезной машины: 1-выемочный штрек пл.Вк; 2-панельный вентиляционный штрек пл.Вк; 3-разрезная выработка: 4-очнстная камера: 5-панельный транспортный штрек: 6-заглубленный конвейерный штрек: 7-панельный вентиляционный штрек пл. Кр.П; 8-междукамерная сбойка; 9-рудоспускная скважина 0 500: 10-вентиляционная скважина 0500; 11-комбайн Урал-20А; 12-бункер-перегружатсль БП-14А; 13-само.\одный вагон 5 ВС15М; 14-сверло ручное электрическое; 15-ВМП; 16-скребковый конвейер СП-301; 17-комбайн Урал-10А; 18-транспоргный уклон на пл. Kp.II; 20-разгрузочно-дегазационнная щель; 21-щеленарезная машина Л-длина полупанели их стенках разрезной выработки поочередно осуществляется проходка горизонтальных щелей для предотвращения газодинамических явлений при последующей отработке комбайном этих участков карналлитового пласта. По окончании периода дегазации стенок разрезной выработки в данную камеру вновь доставляется комбайн Урал-10А для последовательного проведения II и III ходов в пределах верхнего технологического слоя.

В соответствии с принятыми проектом параметрами торпедирования карналлитового пласта, глубина горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели в каждой из стенок разрезной выработки должна быть не менее 3,0 м. Ширина, прорезаемой щели, а также месторасположение ее в стенке относительно кровли и почвы выработки будут определяться техническими характеристиками щеленарезной машины.

Согласно результатам экспериментальных исследований эффективности применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта, безопасная отработка комбайном любой из стенок разрезной выработки с горизонтальной РДЩ глубиной 3,0 м может быть начата не ранее, чем через 2 суток после проходки щели в каждой стенке.

В предлагаемом варианте технологии комбайновой отработки карналлитового пласта В сохраняются действующие технологические схемы проходки вентиляционного и выемочного штреков.

В связи с тем, что данный вариант технологии отработки пласта В не предусматривает увеличения числа очистных и подготовительных забоев, исходя из условия расчетной производительности комбайновых комплексов в работе на участке необходимо иметь 4 комбайна Урал-10А, или по 2 комбайна Урал-1 OA и Урал-20А, расстановка которых по панелям будет определяться планом добычи участка карналлита. В свою очередь, в зависимости от плана производства на участке будет организована и работа щеленарезной машины. Для этого на руднике должен быть разработан и утвержден проект, предусматривающий график организации и циклограмму работы машины с учетом необходимости выполнения на участке требуемых объемов дегазации.

В зависимости от организации очистных и подготовительных работ на участке по добыче карналлита возможны следующие варианты расстановки на панели периодически высвобождающихся при отработке верхнего технологического слоя очистной камеры единиц техники. Так, на период проходки щеленарезной машиной горизонтальных щелей в стенках разрезной выработки одной из очистных камер незанятый комбайн Урал-10А в может быть задействован на работах по проведению разрезной выработки в другой очистной камере на данной панели. Кроме того, данный комбайн может вести очистную выемку оставшихся технологических слоев в одной из частично отработанных камер на этой же панели. При необходимости незанятый комбайн Урал-10А можно использовать также на подготовительных работах на этой же панели, в том числе при оформлении заездов в камеры или на проходке междукамерных сбоек в пределах верхнего технологического слоя. В свою очередь, щеленарезная машина после проведения разгрузочно-дегазационных щелей в стенках разрезной выработки одной очистной камеры, может быть занята проходкой разгрузочно-дегазационных щелей в другой очистной камере.

5.4 Анализ предложенного способа предотвращения газодинамических явлений и технологических схем его реализации

Предложенный способ предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью горизонтальной щели имеет по сравнению с применяемой технологией дегазации и разгрузки выбросоопасного массива методом торпедирования следующие достоинства:

- уменьшение сейсмического воздействия взрыва на приконтурный массив за счет исключения взрывных работ в стенках разрезной выработки и уменьшения общего расхода ВВ на проходческий цикл;

- отсутствие ограничения максимального периода времени до начала отработки комбайном дегазированных с помощью щелевой разгрузки участков массива в пределах верхнего технологического слоя;

- снижение риска производственного травматизма рабочих, занятых предварительной дегазацией массива верхнего технологического слоя, в связи с исключением из проходческого цикла процесса бурения шпуров в недегазированные стенки горной выработки ручными электросверлами.

Анализ разработанных технологических схем реализации предложенного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В показал, что технология, включающая проходку разгрузочно-дегазационной щели с использованием щеленарезной машиной имеет по сравнению с вариантом проходки щели с помощью специального устройства, установленного непосредственно на комбайне, следующие достоинства:

- более высокий уровень безопасности работ при проходке РДЩ по недегазированному участку массива во время работы щеленарезной машины в сквозной выработке, по сравнению с проведением щели в условиях тупикового забоя;

- возможность разделения в пространстве и времени работ по проходке РДЩ с помощью щеленарезной машины и очистных и подготовительных работ с использованием комбайнового комплекса, периодически высвобождаемого при отработке верхнего технологического слоя;

- сохранение эксплуатационных потерь по системе разработки в пределах установленной действующим проектом величины. Недостатком данного варианта технологии механизированной отработки карналлитового пласта является необходимость дополнительных инвестиций в разработку и приобретение предприятием дорогостоящей единицы техники, а именно щеленарезной машины.

Технология механизированной отработки карналлитового пласта, включающая проведение горизонтальной щели в стенке выработки с помощью специального устройства для нарезки РДЩ, установленного непосредственно на комбайне, не требует значительных материальных затрат. Однако существенным недостатком данной технологической схемы является неизбежность увеличения эксплуатационных потерь в междукамерных целиках за счет оставшихся не вынутыми на сопряжениях с вентиляционными штреками участков карналлитового пласта.

Для выявления возможных путей оптимизации технико-экономических показателей по каждому из предложенных вариантов технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки необходимо проведение промышленных испытаний обоих вариантов технологии в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит».

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе на основании выполненных исследований содержится решение актуальной задачи предотвращения газодинамических явлений при отработке карналлитовых пластов в условиях применения высокопроизводительных комбайновых комплексов, обеспечивающей повышение безопасности и эффективности горных работ и имеющей большое практическое значение при разработке месторождений калийных солей.

Основные теоретические положения, научные и практические результаты заключаются в следующем:

1. Математическим моделированием напряженно-деформированного состояния соляного массива в окрестности горной выработки высотой 2,6 м с горизонтальной щелью, пройденной в стенке на расстоянии 1,3 м от почвы, установлено формирование в карналлитовом пласте за счет эффекта разгрузки областей трещиноватости, геометрические параметры которых определяются глубиной щели. Области трещиноватости образуются под воздействием касательных сжимающих и растягивающих напряжений, превышающих предел прочности карналлита на растяжение и действующих преимущественно в горизонтальном направлении. При глубине горизонтальной щели 1,2 м и 2,2 м области трещиноватости развиваются в карналлитовом пласте по всей глубине щели и распространяются на высоту соответственно до 2,0 м и 2,6 м от почвы выработки. При глубине щели 3,2 м область возможного развития трещин в карналлитовом пласте охватывает не только участок в стенке по глубине щели в пределах высоты выработки, но и частично породы в почве выработки. При наличии двух горизонтальных щелей глубиной 3,0 м в противоположных стенках горной выработки общая зона их влияния на карналлитовый пласт представляет собой области трещиноватости высотой до 3,0 м по глубине щели в каждой стенке и участок на расстоянии до 0,4 м в почве выработки.

2. Экспериментально доказано, что проведение горизонтальной разгру-зочно-дегазационной щели в карналлитовом пласте сопровождается развитием в стенке выработки со щелыо деформаций растяжения. По результатам замеров получены закономерности процессов деформирования карналлитового пласта на контуре горной выработки с горизонтальной щелыо, позволяющие оценивать изменение относительных вертикальных деформаций карналлитовых пород в стенке выработки в зависимости от расстояния до щели, а также изменение во времени скорости деформаций карналлитовых пород под влиянием щелевой разгрузки. В ходе исследований установлено, что мере увеличения расстояния от щели (паза) в направлении кровли и почвы выработки процессы деформирования отдельных слоев карналлитового пласта протекают менее активно. При этом в одних и тех лее по высоте относительно щели слоях в стенке выработки со временем происходит рост достигнутых ранее значений деформаций. Регулярными наблюдениями за состоянием стенки выработки на участке со щелыо отмечено повышение трещиноватости карналлитового пласта и постепенное формирование в карналлитовом пласте систем связанных трещин.

3. Экспериментальными исследованиями в стенке горной выработки с горизонтальной щелью доказана эффективность применения щелевой разгрузки в условиях карналлитового пласта. Установлено, что проведение щели способствует снижению значений остаточной газоносности и росту показателей воздухопоглощения карналлитовых пород в массиве на глубине щели. По результатам замеров получены закономерности процессов дегазации приконтур-ной части карналлитового пласта с горизонтальной щелью, позволяющие оценивать изменение во времени значений остаточной газоносности и коэффициентов эффективности щелевой разгрузки по воздухопоглощению карналлитовых пород в зоне влияния щели.

4. Комплексной оценкой эффективности дегазации карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки, включающей измерения остаточной газоносности и показателя воздухопоглощения карналлитовых пород, установлено, что необходимый по условиям безопасности эффект дегазации карналлитового пласта в стенке выработки с горизонтальной разгрузочнодегазационной щелью глубиной 3,0 м достигается через двое суток после проходки щели.

5. По итогам экспериментальных исследований щелевая разгрузка рекомендована в качестве эффективного способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитовых пластов, основанного на разгрузке и дегазации карналлитового пласта с помощью горизонтальной щели. Для условий рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» разработаны два варианта технологических схем реализации способа предотвращения газодинамических явлений при механизированной отработке карналлитового пласта В с помощью щелевой разгрузки. Первый вариант заключается в предварительной дегазации и разгрузке выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальной разгрузочно-дегазационной щели глубиной 3,0 м, создаваемой в одной из стенок разрезной выработки специальным устройством для нарезки РДЩ, установленным непосредственно на комбайне Урал-ЮА. Второй вариант включает предварительную дегазацию и разгрузку выбросоопасного 6 слоя карналлитового пласта В с помощью горизонтальных разгрузочно-дегазационных щелей глубиной 3,0 м, проводимых в обеих стенках разрезной выработки щеленарез-ной машиной.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Нестерова, Светлана Юрьевна, 2010 год

1. Кудряшов А.И. Верхнекамское месторождение солей. Пермь: Горныйинститут УрО РАН, 2001. 429 с.

2. Кудряшов А.И. Основные черты геологического строения Верхнекамского калийного месторождения // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Горный институт УрО РАН, 1986. - С. 6-20.

3. Андреичев А.Н. Разработка калийных месторождений. М.: Недра, 1966. -255 с.

4. Иванов А.А., Воронова М.Л. Верхнекамское месторождение калийных солей. Л.: Недра, 1975. - 219 с.

5. Вахрамеева В.А. К Стратиграфии и тектонике Верхнекамского месторождения // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакоп-ления: Тр. ВНИИГ, вып. 32. Л.: Госхимиздат, 1956, - С. 277-314.

6. Валяшко М. Г. Геохимические закономерности формирования месторождений калийных солей. М.: Изд-во МГУ, 1962. - 327 с.

7. Морачевский Ю.В., Безденежных А.Г., Тихомирова М.М. Взаимоотношения карналлита и сильвинита // Очерки геохимии Верхнекамских соляных отложений: Тр. ВИГ, вып. 17. М.: Госхимиздат, 1939, - С. 35-64.

8. Андрейко С.С., Калугин П.А., Щерба В .Я. Газодинамические явления в калийных рудниках. // Генезис, прогноз и управление / под ред. В.Я. Прушака. Мн.: Высшая школа, 2000. - 335 с.

9. Методическое руководство по ведению горных работ на рудниках Верхнекамского калийного месторождения / Уральский филиал ВНИИГ. -М.: Недра, 1992. 468 с.

10. Механизированная разработка карналлитового пласта В на руднике СКПРУ-1 АО «Сильвинит» проект.: шифр 51.076-ПЗ : книга 1 : пояснительная записка/ АО «Галургия». Пермь: Соликамск, 1995.

11. Полянина Г.Д., Земсков А.Н., Падерин Ю.Н. Технология и безопасность разработки Верхнекамского калийного месторождения. Пермь: Кн. изд-во, 1990.-262 с.

12. Полянина Г.Д. Принципы безопасной отработки газоносных, выбросо-опасных пластов калийных и калийно-магниевых солей // Горный вестник. 1995. -№ 4. - С. 52-55.

13. Полянина Г.Д. Газы соляных пород и газопроявления в рудниках Верхнекамского месторождения // Изв. вузов. Горный журнал. 1995. - № 6. -С. 145-150.

14. Медведев И.И., Полянина Г.Д. Газовыделения на калийных рудниках. -М.: Недра, 1974. 16В с.

15. Медведев И.И., Красноштейн А.Е. Аэрология калийных рудников. -Свердловск: УрО АН СССР, 1990. 250 с.

16. Красноштейн А.Е. Комплексная система безопасности горных работ на калийных рудниках в условиях газового режима // Изв. вузов. Горный журнал. 1995. - № 6. - С. 132-145.

17. Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы соли и газа: автореф. дис. . докт. техн. наук. JL: ЛГИ, 1976. - 37 с.

18. Полянина Г.Д. Научное обоснование и разработка безопасных методов ведения горных работ в соляных породах в условиях газовыделений и газодинамических явлений: автореф. дис. . докт. техн. наук. JI.: ЛГИ, 1990.-40 с.

19. Полянина Г.Д. Классификация природных газов соляных пород // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: Перм.ПИ, 1990. - С. 94-99.

20. Несмелова З.Н. О газах в калийных солях Березниковского рудника // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакопления: Тр. ВНИИГ. Вып. 35- Л.: Госхимиздат. 1959, С. 206-243.

21. Газоносность пластов Верхнекамского месторождения калийных солей / А.Н. Дудырев и др. // Проветривание шахт и карьеров. М.: Профиз-дат, 1964.-С. 34-36.

22. Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы породы и газа в калийных рудниках. М.: Недра, 1980. - 264 с.

23. Полянина Г.Д., Земсков А.Н. Экспериментальные исследования распределения газа в приконтурном массиве при разработке калийного пласта // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 120123.

24. Черепенников А.А. Газоносность солей Соликамского калийного рудника // Рудничная аэрология и безопасность труда в шахтах. М.: Углетех-издат, 1949. - С. 43-45.

25. Фивег М.П. О работах ВИГ по изучению газов карналлитовых пород Соликамского рудника // Геология месторождений калийных солей и их разведка: Труды ВНИИГ. Вып. 64. JL: Госхимиздат, 1973. - С. 32-39.

26. Земсков А. Н., Полянина Г. Д. Газоносность соляных пород и распределение газонасыщенных зон на Верхнекамских калийных рудниках // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. 1981. -№10.-С. 9-10.

27. Земсков А.Н., Полянина Г.Д. О цикличном распределении органического вещества и газов в сильвинитовых пластах Верхнекамского калийного месторождения // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1987. - С. 94-99.

28. Андрейко С.С., Галкин В.И., Шаманский Г.П. Некоторые особенности распределения углеводородных газов по разрезу Верхнекамского месторождения калийных солей. // Разработка соляных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1980. С. 82-87.

29. Красюк Н.Ф. Исследование газоносности соляных пород и ее роли во внезапных выбросах: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ, 1975. -19 с.

30. Земсков А.Н., Кондрашев П.И., Травникова Л.Г. Природные газы калийных месторождений и меры борьбы с ними. Пермь, 2008. - 414 с.

31. Морачевский Ю.В., Черепенников А.А. Газоносность соляной толщи // Очерки геохимии Верхнекамских соляных отложений: Тр. ВИГ. М. : Госхимиздат. 1939, вып. 17. - С. 80-85.

32. Морачевский Ю.В. О газоносности калийных пластов Верхнекамского месторождения // Бюллетень ВИГа: Тр. ВИГ. М.: Госхимиздат. 1939, № 6-7.-С. 10-18.

33. Мещеряков В.В. Газ соляных пластов // Химия и жизнь. 1982. - № 10. -С. 35-37.

34. Кочнев К.В., Ефремова Т.К., Шатов В.П. О газопроявлениях и газовом режиме на калийных рудниках // Горный журнал. 1967. - № 5. - С. 6264.

35. Полянина Г.Д., Красюк Н.Ф. Роль газа в механизме внезапных выбросов соляных пород // Разработка соляных месторождений. Пермь: Перм-ПИ, 1976.-С. 133-139.

36. Проскуряков Н.М., Ковалев О.В., Мещеряков В.В. Управление газодинамическими процессами в пластах калийных руд. М.: Недра, 1988. -240 с.

37. Папулов Л.М., Кузнецов Н.В., Триполко А.С. Особенности разработки Верхнекамского месторождения калийных солей // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Кн. Изд-во, 1986. - С. 21-37.

38. Проскуряков Н.М. Газодинамические проявления на Верхнекамских калийных рудниках // Газодинамические явления на калийных рудниках. -Л.: Недра, 1974. С. 69-95.

39. Пермяков Р.С., Проскуряков Н.М. Внезапные выбросы соли и газа. Л.: Недра, 1972.-115 с.

40. Технологические схемы механизации очисткой выемки калийных пластов Верхнекамского месторождения. Пермь: Уральский филиал ВНИИГ, 1979. - 144с.

41. Указания по безопасной механизированной отработке карналлитового пласта В и пластов смешанного состава на рудниках ОАО «Сильвинит». Пермь: Соликамск, 2002. - 47 с.

42. Андрейко С.С., Бей М.М., Лаптев Б.В. Критерии типизации ГДЯ на карналлитовых пластах Верхнекамского месторождения калийных солей // Вентиляция шахт и рудников. Аэропылегазодинамика горных выработок. Л.: ЛГИ, 1987. - С. 49-54.

43. Долгов П.В., Полянина Г.Д., Земсков А.Н. Методы прогноза и предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках. Алма-Ата: Наука, 1987. - 176 с.

44. Проскуряков Н.М. Управление состоянием массива горных пород. М.: Недра, 1991.-368 с.

45. Физические основы прогноза и предупреждения газодинамических явлений / Ходот В.В. и др. // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1967. - № 5. - С. 39-41.

46. Винокур Б.Ш., Лаптев Б.В. Управление выбросоопасностыо и напряженно-деформированное состояние соляных пород // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1976. - С. 40-45.

47. Полянина Г.Д., Челышев И.В. К вопросу о механизме внезапного выброса соли и газа // Совершенствование разработки калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1987. - С. 62-65.

48. Долгов П.В. Теоретические принципы снижения вероятности возникновения внезапных выбросов при разработке соляных месторождений // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1986. - С. 92-96.

49. Gimm W., Hafner Н., Eckart D. Rtickblick auf die Arbeiten der Forschungsgemeinsschafit "Mineralgebunde Gase" // Leipzig, 1971. S. 7-44.

50. Ковалев О.В., Ливенский B.C., Былино JI.B. Особенности безопасной отработки калийных месторождений. Мн.: Полымя, 1982. - 96 с.

51. Ковалев О.В. Борьба с газодинамическими явлениями на калийных рудниках // Безопасность труда в промышленности. 1980. - № 6. - С. 51-53.

52. Андрейко С.С. Проблемы безопасной разработки калийных пластов: цели, тенденции и результаты // Моделирование стратегии и процессов освоения георесурсов. Пермь: Горный институт УрО РАН, 2003. - С. 115118.

53. Андрейко С.С., Шаманский Г.П., Шаманская А.Т. Анализ условий возникновения газодинамических явлений и меры их предупреждения // Новости маркшейдер, дела. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 43-47.

54. Андрейко С.С., Шаманский Г.П. Мероприятия по предупреждению газодинамических явлений в калийных рудниках // Повышение безопасности горных работ в угольной промышленности. Борьба с внезапными выбросами и горными ударами. М.: Наука, 1978. - С. 7-9.

55. Проскуряков Н.М., Фомина В.Д., Рожков В.К. Газодинамические явления на Солигорских калийных рудниках. Мн.: Полымя, 1974. - 212 с.

56. Андрейко С.С., Петровский Б.П. Пути повышения безопасности разработки выбросоопасных пластов Старобинского месторождения // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: Перм ПИ, 1990.-С. 78-80.

57. Нормативные и методические документы по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей / ОАО «Белагрохим-пром». Солигорск Минск, 1995. - 213 с.

58. Кириченко В.Н. Ярагин А.А. Бурение дренажных шпуров при обработке выбросоопасных пластов // Безопасность труда в промышленности. -1991.-№3.-С. 27-29.

59. Кириченко А.С. Исследование эффективности дренажного бурения как способа борьбы с внезапными выбросами соли и газа из кровли выработок на калийных шахтах: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ,1978. -23 с.

60. Кириченко А. С. Разработка метода прогнозирования и совершенствование способов предотвращения газодинамических явлений в калийных рудниках: автореф. дис. . докт. наук. С-Пб., 1990. -41 с.

61. Специальные мероприятия по безопасному ведению горных работ на Верхнекамском месторождении калийных солей в условиях газового режима в ОАО «Уралкалий». Пермь: Березники, 2005. -61 с.

62. Полянина Г.Д. Динамические явления и меры борьбы с ними / Г.Д. Полянина // Технология подземной разработки калийных руд. М.: Недра, 1977. - С. 239-259.

63. Полянина Г.Д. О путях решения проблемы внезапных выбросов соляных пород и газов на калийных рудниках // Газодинамические явления на калийных рудниках. Л.: ЛГИ, 1974. - С. 64-69.

64. Лаптев Б.В. Предотвращение газодинамических явлений на калийных рудниках. -М.: Недра, 1994. 138 с.

65. Ковалев О.В., Мещеряков В.В. Способ проведения выработки по выбро-соопасным пластам // Бюллетень изобретений 1980. № 27. - С. 14-16.

66. Ковалев О. В., Мещеряков В.В. Проведение очистных и подготовительных выработок по выбросоопасным калийным пластам // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1983. - С. 133-139.

67. Мещеряков В.В. Исследование фильтрационных процессов в калийных пластах, разработка методов прогнозирования и предотвращения газодинамических явлений: автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛГИ,1979.-20 с.

68. Шаманский Г.П., Ковалев О.В., Лаптев Б.В. Геомеханическое обоснование и опыт применения системы разработки с податливыми целиками // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: ПермПИ, 1986. - С. 102-117.

69. Шаманский Г.П., Лаптев Б.В., Воронцов В.И. Об эффекте защитной выемки пластов при камерной системе разработки // Технология и безопасность горных работ в калийных рудниках. Пермь: ППИ, 1985. - С. 2832.

70. Исследование технологической схемы выемки с податливыми целиками / В.Я. Ковтун и др. // Совершенствование разработки калийных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1987. С. 3-6.

71. Применение разгрузочной щели для предотвращения внезапных выбросов в очистных забоях / И.И. Балинченко и др. // Безопасность труда в промышленности. 1992. - № 8. - С. 25-27.

72. Алыменко Н.И., Трифанов Г.Д. Устройство для нарезки разгрузочной щели // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1986. -С. 121-123.

73. Протосеня А.Г., Жихарев С.Я., Долгий И.Е. Геомеханика массивов и устойчивость подготовительных выработок // Сб. научн. трудов. С-Пб.: МАЭНЭБ, 2004.

74. Жихарев С.Я., Полянина Г.Д., Падерин Ю.Н. Разработка способа предотвращения динамических явлений для условий второго и третьего Бе-резниковских рудников // Технология и безопасность горных работ в калийных рудниках. Пермь: ППИ, 1985. - С. 104-108.

75. Жихарев С.Я. Разработка методов предотвращения обрушений кровли в калийных рудниках: автореф. дис. . канд. техн. наук. JL: ЛГИ, 1984. -19 с.

76. Жихарев С.Я. Научное обоснование способов охраны подготовительных выработок в слоистых неоднородных массивах пластовых месторождений: автореф. дис. докт. техн. наук. С-Пб., 1996. 47 с.

77. Константинова С. А., Падерин Ю.Н. Комисарова В.К. Щелевая разгрузка кровли соляных пород как способ повышения ее устойчивости // Проблемы безопасной разработки калийных месторождений. Мн., 1990. -47 с.

78. Томчин Л.И., Смычник А.Д. Опыт разработки Старобинского месторождения калийных солей // Горный журнал. 1998, № 11-12. С. 79-84.

79. Старцев В.А., Полянина Г.Д. Новый способ выемки опасных по внезапным выбросам пластов // Разработка калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1989. - С. 46-49.

80. Журавков М.А. Влияние компенсационных щелей на устойчивость выработок, пройденных в породах, опасных по ГДЯ // Совершенствование разработки соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1990. - С. 30-41.

81. Способ проведения горных выработок по пластам, опасным по динамическим явлениям: А.с. 1028853 СССР/ С.Я. Жихарев и др. № 3321183/2203 ; заявл. 31.07.81; опубл. 15.07.83, Бюл. №26.

82. Совершенствование методов и средств добычи и переработки калийных солей Верхнекамского месторождения. Разработка и испытание устройства для нарезки разгрузочной щели на ПО «Уралкалий» // Отчет о НИР: ПермПИ. -Пермь, 1985.

83. Определение НДС горного массива вокруг выработки с разгрузочной щелью / В.Ю. Столбов и др. // Разработка соляных месторождений. -Пермь: ПермПИ, 1986. С. 129-132.

84. Ковалев О.В. Газодинамические явления, развивающиеся из груди забоя и перспектива обеспечения безопасных условий труда на выбросоопас-ных калийных пластах. // Калийная промышленность. М.: НИИТЭ-ХИМ. 1980, вып. 2. - С. 17-19.

85. Пермяков Ф.Ф. Обрушение карналлита в горных выработках первого калийного рудника при внезапных выделениях газа // Труды ВИГ. Соликамск, 1946.

86. Параметры камер и буровзрывных работ в условиях карналлитового пласта на Соликамском калийном руднике / Г.Л. Лапин и др. // Научные труды ПермНИУИ. Пермь. 1964, № 4.

87. Турчанинов И.А., Иофис М.А., Каспарьян Э.В. // Основы механики горных пород. Л.: Недра, 1989. - 488 с.

88. Виноградов Ю.А. Исследование и разработка способа предотвращения внезапных выбросов соляных пород и газов: автореф. дисс . канд. техн. наук.-Л.: ЛГИ, 1991.-18 с.

89. Полянина Г.Д., Виноградов Ю.А. Управление выбросоопасностью карналлитового пласта с помощью разгружающе-дегазационных щелей и скважин. // Физические процессы горного производства. М.: МГИ, 1991.-С. 51-53.

90. Полянина Г.Д., Виноградов Ю.А. Новые технологии отработки выбросоопасного карналлитового пласта // Горные науки на рубеже XXI века. Пермь: ПермПИ, 1997. - С. 155-156.

91. Виноградов Ю.А., Полянина Г.Д., Папулов JI.M. Технология отработки выбросоопасного соляного пласта с предварительным проведением разгружающих щелей // Повышение эффективности процессов добычи и переработки соли. М.: МГИ, 1988. - С. 105-106.

92. Виноградов Ю.А. Результаты шахтных испытаний эффективности разгружающих щелей для предотвращения внезапных выбросов карналлита и газа. // Проблемы безопасной разработки калийных месторождений. -Мн., 1990. С. 101-102.

93. Полянина Г.Д. Определение параметров нагнетания // Технология и безопасность горных работ. Пермь: ПермПИ, 1972. - С. 50-55.

94. Безопасная разработка калийно-магниевых пластов / М.М. Бей и др. // Повышение эффективности разработки Верхнекамского калийного бассейна. Пермь: Кн. Изд-во, 1986. - С. 132-145.

95. Бей М. М., Шаманский Г.П., Губарев В. Н. Некоторые результаты испытаний нагнетания воды в карналлитовый пласт В // Разработка соляных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1977. - С. 134-139.

96. Полянина Г.Д. Выбор и исследование метода борьбы с газодинамическими явлениями на Верхнекамских калийных рудниках: автореф. дисс . канд. техн. наук. Кемерово: КПИ, 1968. - 24 с.

97. Рабочая методика по гидрообработке карналлитового пласта В как метода борьбы с газодинамическими явлениями в условиях рудника СКПРУ-1 ПО «Уралкалий». Пермь: Уральский филиал ВНИИГ, 1979. -22с.

98. Полянина Г.Д. Вариант технологии отработки выбросоопасного карналлитового пласта // Разработка калийных месторождений. Пермь: ПермПИ, 1989. - С. 3-7.

99. Временное руководство по передовому торпедированию выбросоопасного породного массива при проходке горных выработок на Индерском борно-калийном месторождении № 99. Алма-Ата: ИГД АН КазССР, 1982.-45 с.

100. Бей М.М., Галкин В.И., Губарев В.Н. Взрывной способ дегазации массива выбросоопасных пород // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. 1982. - № 2. - С. 9-10.

101. Механизированная технология выемки выбросоопасного карналлитового пласта на Верхнекамском калийном месторождении / М.М. Бей и др. // Горные работы на калийных рудниках. Д., 1990. - С. 5-10.

102. Бей М.М., Филатов В.В., Барышников Г.В. Об эффективности торпедирования массива при комбайновой выемке карналлита // Горные работы на калийных рудниках. Л., 1990. - С. 11-16.

103. Долгов П.В. Основные принципы снижения выбросоопасности соляных пород // Проблемы безопасной отработки калийных месторождений: тез. докл. научн.-техн. конф., Солигорск, 11-13 сент.1990 г. Мн., 1990.-С. 95-96.

104. Долгов П.В. Оценка эффективности способов борьбы с ГДЯ по воздухопоглощению // Проблемы безопасной отработки калийных месторождений: тез. докл. научн.-техн. конф., Солигорск, 11-13 сент.1990 г.- Мн., 1990.-С. 97-98.

105. Бей М.М. Разработка способов профилактической обработки карналлита для безопасной выемки выбросоопасных пластов высокопроизводительными комбайновыми комплексами: автореф. дис. канд. техн. наук. -Кемерово: КПИД983. 16 с.

106. Временная инструкция по передовому торпедированию карналлитового пласта В при комбайновой выемке на руднике БКРУ-1 ПО «Уралкалий». Алма-Ата: ИГД АН КазССР, 1990. - 31 с.

107. Способ снижения газоносности и выбросоопасности угольного пласта: .

108. A.с. 1800054 Рос. Федерация/ К.Д. Ли и др. № 4918177/03; заявл. 12.03.91; опубл. 07.03.93.

109. Волобуев Ю.В. Состояние и перспективы безопасной отработки выбросоопасных пластов // Уголь Украины. 1993. - №8.

110. Предотвращение выбросов угля и газа с помощью щелевой разгрузки /

111. B.И. Николин и др. // К.: Тэхника, 1992. - 150 с.

112. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Материалы науч. сессии Горного института УрО РАН по результатам

113. НИР в 2000 г., Пермь, 9-13 апр. 2001 г. Пермь: Горный институт УрО-РАН. 2001.-С. 92-94.

114. Нестерова С.Ю., Андрейко С.С. Предотвращение газодинамических явлений в калийных рудниках Верхнекамского месторождения с помощью дегазационно-разгрузочных щелей // Горная механика. 2001. - № 1-2. - С. 39-42.

115. Нестерова С.Ю. Применение дегазационно-разгрузочных щелей (машинных врубов) для безопасной отработки пластов, опасных по ГДЯ // Горное эхо. 2002. - № 1(7). - С. 22-24.

116. Способ разгрузки и дегазации пласта: пат. 2200844 Рос. Федерация/ Н.И. Алыменко, С.С. Андрейко, Ю.П. Бушуев, В.В. Минин, С.Ю. Нестерова, А.Н. Чистяков. № 2001118588/03; заявл. 04.07.2001; опубл. 20.03.2003. Бюл. № 8.

117. Асанов В.А., Дудырев И.Н., Кутовой С.Н. О снижении удароопасности участков пород с помощью разгрузочной щели // Комплексное освоениенедр и охрана окружающей среды. Тезисы докладов научно-технической конференции. Пермь, 1987, - с. 14.

118. Крауч С., Старфилд А. Методы граничных элементов в механике твердого тела. М.: Мир, 1987. - 328 с.

119. Андрейко С.С., Некрасов С.В. Алгоритм решения неоднородной трехмерной упругой задачи непрямым методом граничных элементов // Известия вузов. Горный журнал. 2004. - № 1. - С. 26-29.

120. Токсаров В.Н.Экспериментальное определение напряжений в соляных породах: автореф. дис. канд. техн. наук. Пермь, 2000.

121. Барях А.А., Асанов В.А., Паньков И.Л. Физико-механические свойства соляных пород Верхнекамского калийного месторождения: учеб. пособие. Пермь: Изд-во Перм. гос. техн. ун-та, 2008. - 199 с.

122. Нестерова С.Ю. Результаты оценки эффективности дегазационно-разгрузочной щели при дегазации карналлитового пласта В в условиях рудника СКРУ-1 ОАО «Сильвинит» // Горное эхо. 2005. - № 4(22). -С. 28-31.

123. Нестерова С.Ю. Оценка эффективности горизонтальной дегазационно-разгрузочной щели для предотвращения газодинамических явлений при механизированной выемке карналлита // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2008. - № 4(24). - С. 64-67.

124. Нестерова С.Ю. Андрейко С.С., Бикмаева Т.А. Дегазация выбросоопасного карналлитового пласта с помощью щелевой разгрузки // Геология, геофизика и разработка нефтяных и газовых месторождений. 2008. -№8. -С. 89-91.

125. Прибор для прогноза выбросоопасных зон в угольных пластах ПГ-2М, ЗГ-1 и ПК-1 / Министерство угольной промышленности СССР. Вороши-ловградский завод «Углеприбор». Ворошиловград: Обдпрофиздат, 1987. -6 с.

126. Ржевский В.В., Новик Г.Н. Основы физики горных пород. М.: 1978. -173с.

127. Вахрамеева В.А. Трещиноватость соляных пород карналлитовой зоны Верхнекамского месторождения // Материалы по геологии и гидрогеологии районов соленакопления: Тр. ВНИИГ. JL: Госхимиздат. 1959, вып. 35.-С. 251-273.

128. Единые правила безопасности при взрывных работах / ПБ-13-407-01. -М.: Недра, 2001.

129. План развития горных работ по руднику Соликамского калийного рудоуправления № 1 на 2007 год / Книга №1. Пояснительная записка. Соликамск: ОАО «Сильвинит», 2006.

130. Расчет параметров камерной системы разработки пластов В, АБ, Kp.II для условий 3,5,7 и 9 восточных панелей рудника СКРУ-1 АО «Сильвинит» / Исходные данные; т.1, т.2. Пермь: АО «Галургия», 1995.

131. Проект «Механизированная выемка карналлитового пласта В (корректировка) на руднике СКПРУ-1 ОАО «Сильвинит» / Том 1. Пояснительная записка и чертежи. Шифр: 51.108-ПЗ. Пермь: ОАО «Галургия», 2002.

132. Нестерова С.Ю. Технология дегазации выбросоопасных пород при механизированной выемке карналлита // Изв. вузов. Горный журнал. -2008,-№8.-С. 47-52.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.