Разработка технологии холодной гибки деталей сферических конструкций методом последовательных локальных нажатий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.04, кандидат технических наук Левшаков, Валерий Михайлович

• Левшаков, Валерий Михайлович
• кандидат технических наук
• 2005

Оглавление диссертации кандидат технических наук Левшаков, Валерий Михайлович

Введение.

1 Анализ конструктивных особенностей и технологии изготовления элементов сферических конструкций, применяемых в кораблестроении.

1.1 Анализ конструктивных особенностей сферических оболочек и технологии их изготовления.

1.2 Оценка применяемых технологий и оборудования для изготовления крупногабаритных конструкций сферической формы.

1.3 Характеристика и оценка технических возможностей применения горячей гибки заготовок сферической формы.

1.4 Характеристика и оценка технических возможностей применения холодной гибки заготовок сферической формы.

Выводы и постановка задач исследований.

2 Исследование напряженно-деформированного состояния при холодной гибке заготовок деталей сферической формы.

2.1 Деформация пластины при вдавливании жесткой сферы.

2.2 Деформация пластины при вдавливании жесткой сферы в кольцевую матрицу.

2.3 Деформация пластины, нагруженной на внутреннем контуре равномерно распределенной нагрузкой.

2.4 Анализ нагрузок и деформаций при деформировании пластины жестким сферическим штампом.

Выводы.

3 Экспериментальные исследования остаточных деформаций опытно-штатных заготовок деталей при их холодной гибке.

3.1 Влияние размеров заготовок деталей на их остаточные деформации после холодной гибки.

3.2 Исследование деформаций толстостенных заготовок деталей сферической формы при холодной гибке.

3.3 Разработка методики определения параметров холодной гибки заготовок деталей сферической формы.

Выводы.

4 Влияние холодной гибки заготовок деталей сферической формы из высокопрочных сталей на их механические свойства.

4.1 Влияние холодной гибки заготовок деталей сферической формы на механические свойства высокопрочных сталей.

4.2 Исследование предельной пластичности сталей марок КП и КП100 после холодной гибки заготовок деталей сферической формы.

4.3 Влияние холодной гибки заготовок деталей сферической формы на циклическую прочность сталей марок КП80 и КП100.

4.4 Влияние холодной гибки заготовок деталей сферической формы на длительную прочность сталей марок КП80 и КП100.

4.5 Влияние холодной гибки заготовок деталей сферической — формы из сталей марок КП80 и КП100 на стойкость их к образованию трещин.

Выводы.

5 Разработка технологии холодной гибки деталей сферических конструкций корпуса методами локального давления.

5.1 Разработка технических требований к технологии, оборудованию и оснастке для холодной гибки заготовок деталей сферической формы.

5.2 Разработка нормативно-технологической документации и оценка результатов внедрения разработанных методик и типовых технологических процессов.

5.3 Разработка и внедрение ресурсосберегающих технологий гибки и оборудования на принципах локального давления.

5.4 Методика определения основных параметров ротационнолокального деформирования заготовок корпусных деталей.

Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка технологии холодной гибки деталей сферических конструкций методом последовательных локальных нажатий»

Современный этап развития судостроения характеризуется повышенным вниманием к ресурсосберегающим, надежным технологиям, к числу которых относится холодная гибка корпусных деталей сложной формы методом последовательных локальных нажатий (ГТЛН).

В судостроении и смежных отраслях промышленности расширяется применение конструкций типа оболочек, сферических переборок, днищ и их элементов. Прочные конструкции проектируются из сталей и сплавов толщиной от 10 до 100 мм. Увеличение габаритов, толщины и прочностных характеристик заготовок, повышение требований к качеству и эксплуатационной надежности ответственных конструкций морской техники, прежде всего подводных лодок (ГШ), ставят новые задачи по изготовлению их элементов, требуют развития и изыскания новых методов технологического обеспечения процессов.

Ответственные конструкции ГШ, в первую очередь - прочные сферические переборки имеют габариты, как правило, превышающие возможности их изготовления целиком на существующем оборудовании. Размеры заказных листов недостаточны для изготовления сферических переборок, поэтому переборки разбиваются поясами и меридиональными сечениями на элементы - «лепестки» и «крышки».

В практике строительства ГШ для получения деталей заданной пространственной формы (формообразования заготовок) ответственных сферических конструкций ранее широко применялась горячая штамповка, которая имеет ряд существенных недостатков. К ним, в первую очередь относятся: высокая трудоемкость, неблагоприятные условия труда и экологические проблемы; большие энергозатраты; значительный угар металла при нагревах (до 1,5-1,8%); большие производственные площади для фондоемкого нагревательного оборудования; необходимость дополнительных вспомогательных операций; невысокая точность деталей; потребность в финишной термической обработке для восстановления механических свойств металла.

Технологический процесс формообразования изделий в холодном состоянии значительно эффективнее и не имеет указанных недостатков, при этом обеспечивается точность деталей на 40-60% выше по сравнению с горячей штамповкой. Кроме того, на ряде предприятий созданы комплексы для гибки крупногабаритных толстолистовых заготовок на базе мощных и быстроходных гидравлических прессов, оснащенных манипуляторами. Однако разработанные ранее научные основы горячей и холодной штамповки и выведенные зависимости, в основном для низкопрочных сталей, не могли бьпъ'йс-пользованы без дополнительных исследований для новых материалов и конструкций. Из-за сложности исследуемых процессов и их аналитического представления делается ряд допущений, применимость которых в каждом конкретном случае требует обоснования и экспериментальных подтверждений.

Указанные обстоятельства вызвали необходимость разработки научных основ и обоснованных инженерных методов решения технологических задач применительно к формообразованию лепестков сферических конструкций:

- расчет размеров заготовки для сокращения припусков и объема пригоночных работ на сборке;

- расчет пружинения для учета в процессе холодной гибки, при выборе размеров и формы рабочей поверхностей штампов;

- определение предельно-допустимых параметров процесса формообразования и размеров оснастки, обеспечивающих стабильность свойств обрабатываемого материала;

- расчет изгибающих моментов и усилий, оценка технологических возможностей оборудования для проектирования рационального процесса, а также определение потребности в новом оборудовании;

- определение параметров ресурсосберегающих технологий гибки и рациональной формы технологической оснастки для обеспечения изготовления деталей с заданным качеством и при наименьших затратах.

Полученные результаты при решении указанных задач применительно к прочным корпусным конструкциям приведены в данной работе. Проведенные исследования и производственный опыт показали, что формообразование сферических деталей в холодном состоянии возможно методом последовательных локальных нажатий (ПЛН) в универсальных штампах. Изготовление таких деталей за один ход пресса потребовало бы больших усилий прессов и последующего значительного объема доводочных работ в тех же универсальных штампах при дополнительных затратах на изготовление крупногабаритной и металлоемкой специальной штамповой оснастки на каждую конфигурацию детали.

Соответственно целью диссертации явилось снижение трудоемкости, затрат энергоресурсов и улучшение условий труда при изготовлении деталей сферических конструкций корпусов морской техники из высокопрочных сталей за счет совершенствования технологии холодной гибки.

В результате выполненных исследований получены следующие новые научные положения:

- показано, что пластическое течение в зоне контакта сферического пуансона с листовой заготовкой при холодной гибке деталей приводит к увеличению площадки распределения контактных напряжений, закономерность которого отличается от общепринятой параболоидной закономерности Герца-Беляева и изменяется в зависимости от формы контактирующих поверхностей и категории прочности материала заготовки;

- доказано существенное влияние масштабного фактора, прежде всего размеров заготовки, на величину параметров процесса (усилие, напряжения, деформации). Установлен геометрический коэффициент заготовок, учитывающий масштабный фактор, который прямо пропорционален размерам заготовки и обратно пропорционален диаметру лунки матрицы. Показано, что при гибке методом ПЛН крупных сферических заготовок усилие увеличивается до 2,5 раз по сравнению с заготовками, размер которых не выходит за пределы штампа;

- разработана и защищена патентом методика расчетного определения граничных значений деформаций для сферических деталей из высокопрочных сталей, при которых не требуется их термическая обработка, в зависимости от геометрических размеров и основных свойств материала заготовки с учетом параметров ее деформирования;

- установлено влияние процесса холодной гибки заготовок методом ПЛН на механические свойства сферических деталей из сталей КП до 1000 и показано, что полученные граничные условия холодного деформирования обеспечивают эксплуатационную надежность изделий без проведения термической обработки.

Практическая значимость работы заключается в следующем:

- разработана методика расчета основных технологических параметров и граничных условий холодной гибки крупногабаритных сферических деталей толщиной от 10 до 100мм методом ПЛН. Выпущены типовые технологические процессы (РД и НТД), апробированные на производстве;

- разработана и внедрена, на строящихся заказах, рабочая технология холодной гибки элементов сферических переборок, наиболее полно в производственных условиях ФГУП «Адмиралтейские верфи»;

- установлена взаимосвязь между величиной максимальной радиальной деформации и утонением заготовки, что позволяет надежно контролировать процесс холодной гибки деталей в производственных условиях, с минимальным количеством замеров утонений по разработанной и апробированной методике;

- сформулированы технические требования к проектированию и созданию ресурсосберегающего гибочно-правильного оборудования типа МГПМ и АГПМ для деформирования ротационно-локальным методом (РЛД), являющимся развитием исследованного метода ПЛН;

- технология холодной гибки сферических деталей, при внедрении в производство, позволила снизить трудоемкость, энергопотребление и цикл изготовления, улучшить условия труда, повысить точность формообразования деталей в 1,5-2,0 раза.

Наиболее полно научные и практические результаты работы реализованы в строительстве заказов: «Лада», «Амур», 06360, 4097 и других.

Заключение диссертации по теме «Технология судостроения, судоремонта и организация судостроительного производства», Левшаков, Валерий Михайлович

Выводы

1. Разработана и апробирована в производстве судокорпусных деталей методика расчета основных параметров процесса холодной гибки сферических деталей методами ПЛН, которая позволяет определять следующее: максимальное утонение заготовки в зависимости от получаемой деформации и геометрических размеров заготовки и детали. последовательность формообразования деталей с минимальным уровнем получаемых деформаций и утонений, при требуемых допусках на форму. Деформирование выполняется от узкого края заготовки («лепестка») с перекрытием нажимов не менее половины диаметра пуансона и последующим смещением к центральным зонам заготовки, при этом на каждом переходе приращение расчетной максимальной деформации, как правило, не превышает 2±0,5 %.

- предельные условия формообразования заготовок сферических деталей в холодном состоянии, которые ограничиваются образованием максимальной радиальной деформацией 10%, при соблюдении установленной последовательности деформирования, указанной выше.

2. Установлена взаимосвязь между величиной максимальной радиальной деформации и утонением заготовки, что позволяет надежно контролировать практическое выполнение процесса с минимальным количеством замеров утонения по разработанной и апробированной методике.

3. Определены граничные значения максимальной радиальной деформации при холодной гибке сферических деталей, при которых требуется термическая обработка в виде высокого отпуска для снятия недопустимого наклепа металла при гибке деталей без утонения. Для стали марки АБ они составляют:

- 4,8 % - при толщине листа от 37 до 100 мм;

- 5,3 % - при толщине листа от 21 до 36 мм;

- 5,9 % - при толщине листа от 10 до 21 мм.

На способ определения граничных условий формообразования листовых деталей получен патент РФ от 20.03.2003г. №2200639.

4. Установлены параметры универсальной штамповой оснастки, что позволяют выполнять формообразование сферических деталей в широком диапазоне типоразмеров.

5. Доказано, что фондо, материале и энергоемкость, а также трудоемкость разработанных процессов гибки листовых деталей методами ПЛН, по сравнению с горячей штамповкой, снижаются в 3-3,5 раза.

6. Показано, что при гибке заготовок корпусных деталей локальным давлением продолжительность подготовки производства определяется временем расчета параметров и режимов деформирования, тогда как продолжительность изготовления и доводки крупногабаритной штамповой оснастки может составлять до полугода и более, поэтому для условий мелкосерийного производства конструкций ПЛ продолжительность гибки методом ПЛН оказывается в несколько раз меньше, чем при гибке штампом. То же относится к трудоемкости работ.

7. Установлено в процессе промышленного внедрения, что технологии локального деформирования перспективны для использования в автоматизированных производствах по следующим причинам: возможность создания оборудования с ЧПУ, обеспечивающего автоматизацию процессов гибки, контроля, поддержания и подачи листовых заготовок; более высокая культура производства; возможность увеличения габаритных размеров листовых заготовок.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные научные и практические результаты диссертационной работы состоят в следующем:

1.Получены зависимости, определяющие, с учетом контактных напряжений, объемное напряженно-деформированное состояние и силовые параметры локального деформирования элементов сферических оболочек, при этом установлено, что в зоне контакта пуансона с заготовкой распределение контактных напряжений существенно отличается от общепринятой закономерности Герца-Беляева.

2.Показано распределение отношений максимальных прогибов и усилий холодной гибки для заготовок со свисающей и без свисающей со штампа частью в зависимости от пятна контакта пуансона с деталью. Установлено, что в общем случае упругопластического изгиба заготовки со свисающей со штампа частью, то есть когда ее площадь больше площади матрицы, усилие гибки увеличивается более чем в 2,5 раза, в то время как при упругом изгибе увеличение усилий составляет 1,6 раза.

3.Разработанная методика расчетного определения остаточных деформаций и утонения металла заготовки обеспечивает минимальный объем термической обработки сферических деталей после их холодного формообразования. Установлена зависимость радиальных деформаций и утонений от масштабного фактора процесса, который прямо пропорционален размерам заготовки и обратно пропорционален диаметру лунки матрицы.

4.Разработанные режимы и параметры холодного формообразования элементов сферических конструкций методом последовательных локальных нажатий обеспечивают стабильное сохранение механических и эксплуатационных свойств высокопрочных сталей и сплавов в составе прочных корпусных конструкций при минимальном объеме универсальной штамповой оснастки.

5.Установленная взаимосвязь между величиной максимальной радиальной деформации и утонением позволяет контролировать практическое выполнение процесса формообразования сферических элементов с минимальным количеством замеров утонений заготовки на производстве по разработанной и апробированной методике.

6. Определены граничные значения максимальной радиальной деформации при холодной гибке сферических деталей, при которых требуется термическая обработка в виде высокого отпуска для снятия недопустимого наклепа металла при гибке деталей без утонения. Для стали марки АБ они составляют:

- 4,8 % - при толщине листа от 37 до 100 мм;

- 5,3 % - при толщине листа от 21 до 36 мм;

- 5,9 % - при толщине листа от 10 до 21 мм.

На способ определения граничных условий формообразования листовых деталей получен патент РФ от 20.03.2003г. №2200639.

7.0боснован и защищен патентом РФ способ холодного формообразования торосферических лепестков в три этапа с минимальной металлоемкостью оснастки:

- формирование заданной сферы по всей поверхности лепестка;

- формирование заданного радиуса тора по кромке заготовки в широтном направлении;

- завершение формирования тора по меридиональному направлению.

8.При внедрении разработок достигнуто снижение фондо, материалоемкости и трудоемкости процессов более чем в 3-3,5 раза и в 2-3 раза повышена точность изготовления элементов сферических конструкций по сравнению с горячей штамповкой при минимальном уровне термической обработки деталей.

9.При разработке технологий изготовления корпусных конструкций заказов «Лада», «Амур», 06360 и др. благодаря методам последовательного локального деформирования сокращен объем горячей гибки-штамповки, при этом после горячей штамповки торовых конструкций (переходов) заказа «Ясень» за счет доводки деталей методом ПЛН отклонения от заданной формы уменьшены в 2-3 раза.

10.Разработанные основные решения, подходы и методики использованы в ФГУП «ЦНИИТС» при создании научных основ технологий и оборудования для формообразования элементов оболочек сложной конфигурации методом минисилового ротационно-локального деформирования. При этом достигается значительное, иногда на порядок, по сравнению с традиционной технологией, улучшение технико-экономических показателей процесса.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Левшаков, Валерий Михайлович, 2005 год

1. Александров В.Л., Горбач В.Д., Куклин О.С., Шабаршин В.П. Высокие технологии гибки и правки // Вестник технологии судостроения, 1998, № 4, с.32.

2. Безухов Н. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести // М.: Высшая школа, 1968, 512 с.

3. Белянин П.Н. Производство широкофюзеляжных самолетов // М.: Машиностроение, 1979, 256 с.

4. Берлинер Ю.И., Балашов Ю.А. Технология химического и нефтяного машиностроения // М.: Машиностроение, 1976, 316 с.

5. Брук М.Б. Определение основных технологических параметров процессов штамповки элементов днищ методом последовательных нажатий // Вопросы судостроения, 1976, вып.8, с. 49.

6. Бидерман В. Л. Механика тонкостенных конструкций. Статика // М.: Машиностроение, 1977, 488 с.

7. Быков В.А. Пластичность, прочность и разрушение металлических судостроительных материалов // Л.: Судостроение, 1974, 216 с.

8. Быков В.А., Карчан В.Г., Куклин О.С., Ширшов И.Г. Анализ устойчивости пластической деформации при формообразовании корпусных деталей гибкой и обтяжкой // Вопросы судостроения. Серия "Судоверфь.", 1988, вып. 5, с. 3.

9. Вороненок Е.Я., Палий О.М., Спиро В.Е., Чувиковский B.C. Влияние некоторых параметров диаграмм деформирования на работоспособность корпусных материалов // Судостроение, 1968, №2, с.14.

10. Годфри Д. Е. Р. Теория упругости и пластичности // Киев: Будивель-ник, 1969, 312 с.

11. Горбач В.Д. Развитие верфей и судостроительных технологий // Судостроение, 1996, №10, с.68.

12. Горбач В.Д. Технологический центр отечественного судостроения // Вестник технологии судостроения, 1999, №5, с.З.

13. Горбач В.Д. Основные направления совершенствования российской технологии строительства судов на пороге XXI века // Материалы конференции. Сборник докладов «Моринтех-99». СПб.: НИЦ «МОРИНТЕХ», 1999, с. 1820.

14. Горбач В.Д., Соколов О.Г., Левшаков В.М., Васильев A.A. Автоматизированные и роботизированные обрабатывающие центры верфей XXI века // Судостроение, 2001, №5, с.40-45.

15. Денисов P.O. Применение математической статистики в технологии судового корпусостроения // Л.: Судостроение, 1975, 98с.

16. Дьяков A.M. Определение рационального профиля давильного инструмента при свободной гибке // Судостроение, 1961, №10, с.47.

17. Ершов В.И. Положение нейтральной поверхности при изгибе с радиальным сжатием // Известия ВУЗов "Машиностроение", 1976, №12, с.112.

18. Журавлев Д.А., Захаров В.А. Изготовление деталей двойной кривизны поэлементной гибкой формовкой // Кузнечно-штамповочное производство, 1981, №3, с.20.

19. Ильюшин A.A. Пластичность // М.: Издательство АН СССР, 1963,271с.

20. Карзов Г.П. и др. Сварные сосуды высокого давления // Л.: Машиностроение, 1982, 287с.

21. Коган Я.А. Технологические расчеты в котлостроении // М.: Издательство МЭИ, 1960, 112с.

22. Канторович Б.М., Попов В.Д. О реализации анизотропии проката // Судостроение, 1980, №1, с.7.

23. Катков В.Ф., Шумакова JI.C. Определение минимального радиуса изгиба по результатам испытаний на одноосное растяжение // Кузнечно-штамповочное производство, 1967, №6, с.ЗО.

24. Кузмак Е.М. Основы технологии аппаратостроения // М.: Недра, 1967,468с.

25. Кузьминов С.А. Сварочные деформации судовых корпусных конструкций // JL: Судостроение, 1974, с.296.

26. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации // М.: Машиностроение, 1980, 360с.

27. Куклин О.С., Ширшов И.Г., Стогов И.Н. Влияние точности изготовления деталей на пригоночные работы при сборке корпусных конструкций // JL: Издательство ЦНИИ "Румб", 1979,112с.

28. Куклин О.С. Сравнительный анализ механизированных способов гибки листов // В кн.: Материалы по обмену опытом. — Центральное правление НТО Судпрома им. акад. А.Н. Крылова. JL: Судостроение, 1979, вып.304, с.28.

29. Куклин О.С., Шабаршин В.П. Совершенствование процессов изготовления гнутых деталей судового корпуса // Судостроение, 1980, №1, с.41.

30. Куклин О.С., Первов В.А. Оценка корпуса по форме поверхности // Технология судостроения, 1984, №2, с.28.

31. Куклин О.С. Теория и расчет процессов холодной гибки высокопрочных сталей и легких сплавов // Л.: Судостроение, 1982,152с.

32. Куклин О.С., Брук М.Б. Технология и оборудование для формообразования толстостенных оболочек и их элементов // Л.: Судостроение, 1986, 119с.

33. Куклин О.С., Михайлов B.C., Ширшов И.Г. Проблемы повышения качества изготовления корпусных конструкций // Л.: Судостроение, 1988, 177с.

34. Куклин О.С., Левшаков В.М. Формообразование элементов торосфе-рических конструкций // Материалы конференции. Сборник докладов "Морин-тех-2001". СПб.: НИЦ «МОРИНТЕХ», 2001, с.81-83.

35. Куклин О.С., Левшаков В.М., Прокофьев И.В. Изготовление листовых деталей сложной формы методами последовательного локального деформирования // Материалы конференции. Сборник докладов "Моринтех-2003". СПб.: НИЦ «МОРИНТЕХ», 2003, с.101-102.

36. Куклин О.С., Левшаков В.М., Попов В.И. Освоение передовых технологий формообразования элементов корпусных конструкций // Судостроение. 2004. № 5, с.97.

37. Куклин О.С., Левшаков В.М., Попов В.И. Передовые технологии формообразования элементов корпусных конструкций // Труды НТО судостроителей им. акад. А.Н. Крылова. Морской вестник. СПб.: Мор Вест, 2004, выпуск №1 (2), с. 124.

38. Левшаков В.М. Разработка методик определения параметров и граничных условий холодной гибки-штамповки сферических и торосферическихдеталей // "Парус" ДР-3881 от 03.03.2003. Реферат опубликован в Сборнике рефератов ДР, ВИМИ, вып.1. 2003, с.68.

39. Левшаков В.М. Выбор технологичных конструкций и рациональной принципиальной технологии в процессе проектирования корпуса судна // Сборник ЛОП ВНТО им. академика А.Н. Крылова, Л.: Судостроение, 1989, выпуск 20, с.28-42.

40. Левшаков В.М. Методика экономической оценки технологии постройки корпуса судна // Тезисы докладов Всесоюзной научно-технической конференции "Повышение технического уровня судостроительного производства в XI1 пятилетке", Л.: Судостроение, 1990, с.47.

41. Лысов М.И. Теория и расчет процессов изготовления деталей методами гибки // М.: Машиностроение, 1966, 216с.

42. Малинин H.H. Прикладная теория пластичности и ползучести // М.: Машиностроение, 1975, 400с.

43. Мельников Э.Л. Холодная штамповка днищ // М.: Машиностроение, 1986, 192с.

44. Михайлов B.C., Сипилин П.М., Кузьминов С.А., Куклин О.С. Повышение точности изготовления сварных судовых конструкций // В кн.: Тезисы докладов симпозиума НТО им. акад. А.Н. Крылова, секция сварки // Л.: Судостроение, 1973, вып. 7, с.26.

45. Мошнин Е.Н. Гибка, обтяжка и правка на прессах // М.: Машгиз, 1959,360с.

46. Мошнин Н.Е. Технология штамповки крупногабаритных деталей // М.: Машиностроение, 1973, 240с.

47. Новожилов В.В. Теория упругости // JL: Судпромгиз, 1958, 370с.

48. Палий О.М., Спиро В.Е. Анизотропные оболочки в судостроении // JL: Судостроение, 1977, 356с.

49. Попов Е.А. Основы теории листовой штамповки // М.: Машиностроение, 1977, 278с.

50. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций // JL: Судостроение, 1977, 356с.

51. Раскин J1.C. Технологические параметры штамповки листовых асси-метричных деталей // "Технология судостроения", 1966, №8, с.45.

52. Раскин JI.C. Анализ аппроксимирующих зависимостей интенсивности напряжений от степени деформации в упругой и пластической зонах // Труды института. Л.: ЦНИИТС, 1970, вып.98, с.З.

53. Рыбин Ю.И., Тынтарев A.M., Чашников Д.И. Методика определения коэффициента запаса при обработке металлов давлением // Вопросы судостроения, серия "Металлургия", 1976, вып.21, с.74.

54. Саверин М.М. Контактная прочность материала в условиях одновременного действия нормальной и касательной нагрузок // М. Л.: Машгиз, 1946, 147с.

55. Сипилин П.М., Зефиров И.В. Обработка корпусной стали // Л.: Судостроение, 1972, 256с.

56. Ситников А.Н., Куклин О.С. Перспективы развития технологий формообразования при изготовлении деталей корпусов судов и кораблей // Тезисы докладов на III международной конференции "Моринтех 99" // СПб, 1999, с.158-162.

57. Справочник по специальным работам. Изготовление стальных конструкций под редакцией Беляева Б.И., М.: Госстройиздат, 1963, 412с.

58. Справочник по строительной механике корабля. Том 1 Общие понятия. Стержневые системы и перекрытия // под редакцией Палия О.М. // JL: Судостроение, 1982, 627с.

59. Справочник по строительной механике корабля. Том 2. Пластины. Теория упругости, пластичности, ползучести // под редакцией Палия О.М. // Л.: Судостроение, 1982, 527с.

60. Степанов В.В., Брук М.Б., Панкратов В.П., Клестов М.И. Штамповка элементов корпусных конструкций // Л.: Судостроение, 1972,186с.

61. Теория пластических деформаций металлов // Под редакцией Унксова Е.П., Овчинникова А.Г. // М.: Машиностроение, 1983, 599с.

62. Тимошенко С.П., Гудьер К. Теория упругости // М.: Наука, 1979, 560с.

63. Третьяков А.В. и др. Механические свойства сталей и сплавов при пластическом деформировании. Справочник // М.: Машиностроение, 1971, 64с.

64. Чашников Д.И. Деформируемость судостроительных сталей при обработке давлением // Л.: Судостроение, 1974, 136с.

65. Чувиковский B.C., Палий О.М., Спиро В.Е. Оболочки судовых конструкций//Л.: Судостроение, 1966, 184с.

66. Шабаршин В.П. Определение напряжений, деформаций и усилий при изготовлении деталей обшивки судов методами обтяжки // Вопросы судостроения, сер. "Судоверфь.", вып.2, с.39.

67. Шавров И.А. Специальные методы штамповки. Обзорно-аналитическая информация //Л.: Издательство ЦНИИ "Румб", 1981, 87с.

68. Заготовки гнутые из сталей марок АК и АК-Ш. Технические условия ТУ 5.961 -11230-83.

69. Технология изготовления стальных деталей корпусов судов и других металлических сварных конструкций. РД5.95079-91 // Л.: ЦНИИТС, 1991,256с.

70. Контроль гнутых и штампованных заготовок. Методика 74-0101-3579 // Л.: ЦНИИТС, 1979, 68с.

71. Корпуса стальных судов. Основные положения по технологии изготовления. ОСТ5.9092-91 //Л.: ЦНИИТС, 1991, 80с.

72. Корпуса металлических судов. Конструкции листовые. Гибка сферических деталей методом локального деформирования с использованием универсальной штамповой оснастки и серийного прессового оборудования. РД5.95078-91 //Л.: ЦНИИТС, 1991, 32с.

73. Проведение исследований и испытаний для отработки технологического процесса холодного формообразования сферических деталей. Технический отчет. ГКЛИ-0101 -194-91 // Л.: ЦНИИТС, 1991, 140с.

74. Штампы для гибки металлических крупногабаритных деталей на гидравлических прессах. Типы, основные размеры и правила проектирования. РД5Р.9881-93 //Л.,ЦНИИТС, 1993, 53с.

75. Штамповка толстолистовая из высокопрочных сталей. Типовой технологический процесс. ОСТ5.9681-77 // Л., ЦНИИТС, 1977, 33с.

76. Детали сферические и торосферические. Методические указания по технологии горячей штамповки, термообработке и контролю деталей двоякой кривизны. НТД.Т.-038-2000, СПб, ЦКБ МТ «Рубин», 2000, 44с.

77. Толстолистовые штампованные заготовки из сталей марок АБ. Типовые технологические процессы, технические требования и методы испытаний. НТД.Т.-040-2000, СПб, ЦКБ МТ «Рубин», 2000, 31с.

78. Детали сферические и торосферические. Типовые технологические процессы гибки методом локального деформирования в холодном состоянии. НТД.Т -043-2000, СПб, ЦКБ МТ «Рубин», 2000, 24с.

79. Becker H., Kubert H. Umformen dicker Bleche // Werkstatt und Betrieb, 1979, 112, №10, s.709-720.

80. Carbox ship plate forming press // Machine and Engineering, 1975, 126, №3245, p.l 50/

81. Cupka V., Mijamoto H., Nakagowa Т., Migoshi Т., Suzuki K. Analysis of counter pressure bending by FEM // Int. Conf. Prod. Eng., Tokyo, 1974, p.l, Tokyo, 1975, p.257.

82. Dadras P., Majleski S.A., Plastic bending of work hardening materials // ASME, 1982, 104, №3, p.l 18

83. Dickason A. A consideration on the neutral line in sheet metal forming // Sheet Metal Industries, 1964, 41, №441, p.53.

84. Ohler G. Formanderungen in der Blechbearbeitung // Fertigungstechnik und Betrieb, 1961, ll,№l,s.ll.

85. Pishek H. Werkstuck — und Werkzeughandhabung bei hydraulischen Pressen // Werkstatt und Betrieb, 1978, 111, №5, s.28.

86. Pomey K. Le formage toles // Revue de metallurgie, 1972, 69, №4, s.251.

87. Röhl K. Berechnung der Temperaturverteilung beim Kaltstauchen von Metallen // Industrie-Anzeiger, 1972, 94, №20, s.399.

88. Shama M.A. Mumerical Control of Control of Plate Porming and Associated Probleme // Shipbuilding & Shipping Record, 1970, 111, №3, p.21.

89. Stelson K.A., Gossard D.G. Andaptive pressbrake coatrol using an elastic-plastic material model // Trans. ASME, Journal Eng. Ind., 1982,104, №4, p. 389-393.

90. Горбач В.Д., Куклин О.С., Левшаков В.М. и др. Способ формообразования деталей двоякой кривизны // Патент РФ от 20.12.2002. №2194587.

91. Горбач В.Д., Куклин О.С., Левшаков В.М. и др. Способ определения граничных условий формообразования гнутых металлических деталей // Патент РФ от 20.03.2003. №2200639.

92. ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ1. АДМИРАЛТЕЙСКИЕ ВЕРФИ»1. АКТо результатах внедрения

93. За счет сокращения до минимума объема термообработки снижены трудоемкость и цикл изготовления деталей, обеспечена более высокая точность формообразования по сравнению с горячей штамповкой в 1,5-2,0раза.

94. Заместитель начальника инженерного центра, канд. техн. наук1. В.Е. Уткин1. АКТо результатах внедрения

95. При этом исключено изготовление дорогостоящих комплектов штампов, уменьшена трудоемкость, сокращены сроки подготовки производства и получен экономический эффект не менее 500 тыс. руб. на один заказ.1. Главный технолог1. О.Г. Максименко

96. Начальник отдела промышленных технологий корпусного производства1. УТВЕРЖДАЮинженер ОАО" СФ АЛМАЗ" В.Г.Демченко2003 г.1. АКТо результатах внедрения

97. При этом исключено изготовление дорогостоящих комплектов штампов и получен экономический эффект не менее 250 тыс.руб. на один заказ.

98. Начальник технического управления1. УТВЕРЖДАЮ

99. Зам. генерального директора1. КМ "ПРОМЕТЕЙ1. А.Малышевскийо%п 2003 г.1. АКТо результатах внедрения

100. При этом сокращен объем термообработки, снижены трудоемкость и цикл изготовления деталей ориентировочно на 25%, обеспечена требуемая точность указанных конструкций.

101. Начальник отдела канд. техн. наук1. Н.Ф. Владимиров1. УТВЕРЖДАЮ1. Генеральный директор

102. АОЗТ «Научное и технологическоеоборудование», к.ф.м//1. АКТ