Локальные процессы взаимодействия компонентов двухфазного потока в элементах энергетических установок тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.05, доктор технических наук Гугучкин, Виктор Васильевич

• Гугучкин, Виктор Васильевич
• доктор технических наук
• 1997

Оглавление диссертации доктор технических наук Гугучкин, Виктор Васильевич

стенку

1.3. Математические модели определения полей температуры

1.4. Температурные напряжения при взаимодействии капель с поверхностью

1.5. Влияние турбулентности на движение капель

1.5.1. Описание движения дисперсных систем в форме Эйлера

1.5.2. Представление движения диспергированной фазы в форме Лагранжа. Силы, действующие на частицы

1.5.3. Турбулентная диффузия частиц и среды

1.5.4. Вихревые структуры в турбулентных потоках и движение частиц

1.6. Задачи исследования

-¡О

2. СРЫВ ЖИДКОСТИ С ПЛЕНКИ И ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ОСАЖДАЮЩИХСЯ КАПЕЛЬ С ПЛЕНКОЙ В ДИСПЕРСНО-ПЛЕНОЧНЫХ ПОТОКАХ

2.1. Экспериментальные установки и методики измерений

2.2. Результаты экспериментального исследования

2.2.1. Волновое течение пленки жидкости под действием газового потока. Границы пленочных режимов

2.2.2. Размеры и скорости капель, срывающихся с пленки

2.2.3. Размеры и скорости капель, образующихся при разбрызгивании

2.3. Анализ результатов экспериментов

3. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ОСАВДАЮЩИХСЯ КАПЕЛЬ ЖИДКОСТИ С НАГРЕТОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

3.1. Экспериментальная установка для измерения величины смоченной площади и длительности смоченного контакта при взаимодействии капель

с нагретой поверхностью

3.2. Результаты экспериментального исследования

3.2.1. Качественные особенности процесса взаимодействия движущейся капли с нагретой поверхностью

3.2.2. Смоченная площадь и длительность смачивания

3.2.3. Эффективность теплосъема при взаимодействии осаждающихся капель

с нагретой поверхностью

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ОСАЖДЕНИИ КАПЕЛЬ НА ПЕРЕГРЕТУЮ СТЕНКУ

4.1. Методика исследования

4.1.1. Экспериментальная установка для определения температуры поверхности образца

4.1.2. Экспериментальный образец

4.2. Результаты экспериментов

5. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ НЕСТАЦИОНАРНОЙ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ЗОНЕ КОНТАКТА КАПЛИ С НАГРЕТОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

5.1. Определение теплового потока

5.1.1. Аналитическое решение задачи с заданной температурой в пятне контакта^:

5.1.2. Решение задачи с равномерной плотностью теплового потока в пятне контакта

5.1.3. Частные случаи возмугцения

5.1.4. Построение оригинала передаточной функции

5.2. Анализ результатов экспериментального исследования

6. ТЕПЛООБМЕН ПРИ ТЕЧЕНИИ ДИСПЕРСНОГО ПОТОКА

6.1. Интенсивность осаждения капель на перегретую стенку

6.2. Определение тепла, снимаемого каплями от стенки

6.3. Расчет теплообмена дисперсного потока в пароперегревателе парового котла

7. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА СЕПАРАЦИИ В ПРЯМОТОЧНЫХ АППАРАТАХ ЦЕНТРОБЕЖНОГО ТИПА С УЧЕТОМ ВТОРИЧНОГО СРЫВА И РАЗБРЫЗГИВАНИЯ ПЛЕНКИ ЖИДКОСТИ

7.1. Представления о процессе центробежной сепарации и расчете ее эффективности

7.2. Методика расчета эффективности сепарации сорванной с пленки жидкости

7.2.1. О допущениях, принятых при расчете центробежной сепарации

7.2.2. Фракционная интенсивность срыва

7.2.3. Уравнения движения сорванных капель. Начальные условия

7.2.4. Расчет эффективности сепарации сорванной с пленки жидкости

7.3. Расчет эффективности сепарации жидкости, разбрызганной

осаждающимися на пленку каплями

7.3.1. Математическая модель процесса разбрызгивания

7.3.2. Определение эффективности сепарации разбрызганной жидкости

8. ТУРБУЛЕНТНАЯ ДИФФУЗИЯ ЧАСТИЦ В ЗАКРУЧЕННЫХ ПОТОКАХ

8.1. Моделирование турбулентности закрученного потока набором вихрей. Параметры вихревых носителей

8.2. Представление поля скоростей вращающегося потока с учетом вихревой структуры течения

8.3. Численное исследование среднестатистических траекторий капель и коэффициентов диффузии частиц. Влияние диффузии на эффективность газожидкостной сепарации

9. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПРИ ПУЛЬСАЦИЯХ ТЕМПЕРАТУР

9.1. Методика определения динамических напряжений в полубесконечном теле при локальном изменении температуры стенки

9.2. определение статистических характеристик пульсаций температур и напряжений

9.3. Оценка долговечности поверхности теплообмена при пульсации температур

10. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

10.1. Анализ условий работы и оценка долговечности элементов сепаратора-пароперегревателя СПП-500-1 для АЭС типа РБМК

10.2. Методика расчета и оценка эффективности работы прямоточных центробежных сепараторов

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЯ

Основные обозначения

C, - коэффициент гидравлического сопротивления р. - коэффициент динамической вязкости

V - коэффициент кинематической вязкости; коэффициент Пуассона а - коэффициент поверхностного натяжения; напряжение; относительная погреш-ность 0 - относительный унос; температура р - плотность _ 8 - толщина

а - угол; коэффициент теплоотдачи; коэффициент линейного расширения; объемная концентрация г) - эффективность сепарации; б - эффективность теплосъема Ь - ширина

D, с! - диаметр Р - сила

Рг - число Фруда в - массовый расход

H, Ъ. - высота

Ь, I - длина; характерный размер Ьр - число Лапласа Р - давление

<2 - объемный расход; количество теплоты Я- удельный расход; плотность теплового потока Я, г - радиус Яе - число Рейнольдса 8 - площадь

I, х -время

u - скорость жидкости, частицы; температура У, v; - скорость капель, частиц; объем W, w - скорость газа We - число Вебера

а - амплитуда; радиус частицы; коэффициент температуропроводности

Г - гамма-функция; циркуляция скорости Е - кинетическая энергия; модуль упругости М, m - масса

с - фазовая скорость волн; скорость потока; теплоемкость Т - температура; интегральный масштаб времени Использование тех же символов для обозначение других параметров оговаривается в тексте

Индексы н - начальные параметры к - конечные параметры; капля г, g - газ ж, I - жидкость ст, w - стенка п - пар

ср- средняя величина

шах - максимальное значение величины

min - минимальное значение величины

ос - осаждение

пл - пленка

кр - критическое значение величины г, ф, z - радиальная, окружная и осевая проекция вектора, соответственно

Черта над символом - безразмерная или осредненная величина

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Локальные процессы взаимодействия компонентов двухфазного потока в элементах энергетических установок»

Введение

В энергетике, машиностроении, металлургии, нефте- и газоперерабатывающей и других отраслях промышленности значительное внимание уделяется проблеме эффективности работы и надежности оборудования в целом и отдельных его элементов в частности.

Надежность работы теплоэнергетического и технологического оборудования (котлы, паросепараторы, сепараторы-пароперегреватели, испарительные поверхности и др.) имеет очень важное технологическое и экономическое значение, т.к. речь идет о безаварийности эксплуатации и ресурсосбережении, что при современном состоянии экономики страны является чрезвычайно актуальной проблемой.

Проблема надежности многоцелевая - отказы в работе оборудования происходят по различным причинам: эксплуатационным, технологическим, конструктивным, материаловедческим и др.. По многим разделам надежности оборудования существуют нормативные документы и практические рекомендации, на основании которых ведутся конструкторские работы, изготовление и эксплуатация установок. Однако, имеются некоторые существенные вопросы надежности, изученные недостаточно, В частности, это относится к вопросам теплотехнической, пульсационной надежности и долговечности элементов оборудования, работающего в нестационарных гидравлических режимах и в условиях пульсаций температур

Теплотехнической надежностью для элементов теплоэнергетических установок (ТЭУ) называют вероятность реализации основных теплотехнических параметров (паропроизводительность, температуры, давление и др.) в условиях эксплуатации элемента. Эта надежность определяется с одной стороны работой всего комплекса основного и вспомогательного оборудования (напр., парогенератор, насосы, вентиляторы, дымососы, подогреватели и др.), а также погрешностями параметров, используемых для тепло-

вых, гидравлических, аэродинамических и других проектных расчетов оборудования и его отдельных элементов.

Ввиду того, что указанные факторы имеют статистическую природу и реализуются при эксплуатации случайным образом, то теплотехническая надежность ТЭУ представляет собой некоторую случайную функцию. Построение такой функции, ее анализ и является главной задачей методики расчета теплотехнической надежности. В ее основу может быть положена схема, разработанная для ядерных энергетических установок (ЯЭУ). При этом основная трудность реализации методики заключается в определении законов распределения исходных параметров, что требует проведения специального статистического анализа. Оценка теплотехнической надежности позволяет выбрать оптимальные (с учетом экономических показателей) запасы поверхностей нагрева, обосновать надежную эксплуатацию агрегата.

Раздел надежности, связанный с работой элементов в условиях пульсаций температур, относительно новый. Пульсация температур возникают в различных элементах ТЭУ в процессе теплообмена в связи с неустойчивостью гидродинамических процессов, в процессах кипения, колебаниях мощности и др.

Наиболее интенсивные пульсации происходят при кризисах теплообмена, неустойчивом "запаривании" поверхностей, выносе влаги на перегретые поверхности, расслоении потока, колебании расхода теплоносителя. Пульсации температур сопровождаются пульсациями температурных напряжений, что приводит к усталостному разрушению элементов. Поэтому при проектировании оборудования ТЭУ необходимо рационально выбрать режимные параметры либо применять специальные конструктивные решения для обеспечения необходимой долговечности оборудования.

В энергетике и других отраслях промышленности многие рабочие процессы сопровождаются образованием и движением паро(газо)жид-костной смеси, характеризующейся тем, что жидкость существует в смеси в

виде слоя на поверхности канала, и в виде капель в потоке пара (газа). Присутствие слоя жидкости на обогреваемой поверхности определяет эффективность и надежность работы испарительных каналов прямоточных парогенераторов, сепараторов-пароперегревателей, и др.

Очевидно, что для оценки эффективности работы, теплотехнической и пульсационной надежности оборудования или его элементов необходимо обладать достаточно полными и надежными средствами диагностики и теплогидравлического расчета процессов, протекающих в- различных элементах ТЭУ. Причем, при этом должны учитываться не только интегральные характеристики процессов тепло- массообмена, но и локальные пространственно-временные: элементарные акты срыва и осаждения капель на стенку и жидкую пленку, распределение размеров и скоростей капель, длительность контакта и величина смоченной поверхности при осаждении капель на горячую стенку, влияние турбулентной диффузии на движение капель .и др..

Если интегральные характеристики указанных процессов исследованы достаточно подробно, то механизм локальных изучен далеко не в полной мере. Поэтому целью настоящей работы было изучение механизмов локальных процессов взаимодействия отдельных составляющих двухфазного дисперсно-пленочного потока в обогреваемых и необогреваемых каналах, получение совокупности экспериментальных данных, их анализ, создание методов теплогидравлического расчета этих процессов, использование их для оценки эффективности работы теплотехнологического оборудования, надежности и долговечности термонапряженных элементов ТЭУ.

В диссертации использованы как теоретические (расчетные), так и экспериментальные методы. Эксперименты проводились на специально разработанных стендах и установках.

Работа выполнена на кафедре Промышленной теплоэнергетики Кубанского Государственного технологического университета в 1974-1997 го-

дах по комплексной научно-технической программе ГКНТ СССР 0.Ц.001 на 1981-1985 годы и 0.01.04 на 1986-1990 годы "Создать новые виды энергоблоков с ядерными реакторами для выработки электоэнергии и тепла", межвузовским научно-техническим программам "Энергия" и "Повышение надежности, экономичности и экологичности энергетической системы Российской Федерации", региональной научно-технической программе "Экологически безопасные ресурсосберегающие технологии прибрежной зоны Краснодарского края", по планам НИР Минэнерго СССР, ГКИАЭ СССР по хозяйственным договорам с УКРНИИГАЗом, НИПИГазперера-боткой, ВНИИАЭС и Электрогорским научно-исследователь-ским центром по безопасности АЭС.

Результаты работы использованы рядом проектных, технологических, конструкторских и исследовательских организаций(АО НИПИГазперера-ботка", АО "Термнефть", АО "ЦКБН", ВНИИАЭС, ЭНИЦ).

Автор благодарен своим товарищам по работе кандидатам технических наук Н.И. Васильеву, В.И. Ивановской, X. Набхану (Сирия), научн. сотр. Ю.П. Арестенко за совместную работу и помощь в проведении экспериментов, обработке их результатов и выполнении трудоемких расчетов.

Автор испытывает признательность к ныне покойному Э.Э. Марковичу, под руководством которого еще со студенческих лет были сделаны первые шаги и работа с которым сформировала научный и мировоззренческий подход автора.

Автор благодарен академику Р.И. Нигматулину, профессорам Б.И. Нигматулину, A.C. Трофимову и М.А. Берлину за плодотворные обсуждения, поддержку и полезную критику, которые стимулировали работу и позволили придать ей настоящий вид.

1. Постановка вопросов

Основной причиной отсутствия обоснованных и надежных методов оценки теплотехнической и пульсационной надежности термонапряженных элементов ТЭУ является сложность процессов: нестационарная "локальная" гидродинамика, турбулентная диффузия, поле температур, термические напряжения и все это - случайные пространственно-временные функции, которые сложно получить, а тем более представить в качестве инженерных методик расчета.

Для того, чтобы достаточно четко поставить вопросы, подлежащие решению в данной работе, рассмотрим сначала ситуацию, сложившуюся в области исследования процессов взаимодействия компонентов двухфазного дисперсно-пленочного потока в обогреваемых и необогреваемых каналах.

1.1. Срыв жидкости с пленки и разбрызгивание пленки падающими на нее каплями

Существование пленки жидкости при дисперсно-пленочном течении двухфазной смеси в каналах определяется, наряду с параметрами теплопередачи, гидродинамикой течения и интенсивностью процессов обмена жидкостью между пленкой и дисперсным потоком.

На картах режимов двухфазных течений, представленных в работах Беннета А.Р., Хьюитта Д.К., Нигматулина Б.И. и др. [113,149,243,264] в координатах Xg-G (где Хё- газосодержание, в- массовая скорость смеси) видно, что значительная часть площади диаграммы занята дисперсно-пленочным и дисперсным течением. В теплоэнергетических установках, химической, газовой промышленности, холодильной технике и др. на практике чаще всего широко используется область режимов течений Хё> 0,1; Р= 1-^ 16 МПа; 0>500 кг/м3.

Движение фаз, межфазный тепло- и массообмен со стенкой канала в этих потоках наиболее подробно изучаются в рамках гетерогенных моделей движения двухфазного потока [113,159,263].

Для случая дисперсно-пленочного течения смесь в канале разделяется на три составляющие: чистый пар, пленка на стенке канала и капли жидкости, движущиеся в потоке пара. Движение таких смесей описывают дифференциальными уравнениями сохранения масс, импульсов, потока теплоты для каждой компоненты смеси и числа капель для дисперсного потока. Система уравнений сохранения дополняется уравнениями притока теплоты на межфазных границах, допущениями для корреляционных коэффициентов. учитывающих неравномерность распределения параметров потока по сечению канала, выражениями силового и теплового воздействия стенок канала на компоненты смеси, а также уравнениями взаимодействия между составляющими для силы, скоростей фаз, потоков теплоты через межфаз-ныа поверхности и для интенсивности перехода массы из ьй в ]-ю состав? ляющую в единицу времени на единицу длины канала. Все эти дополнительные уравнения получаются независимо от исходной модели и получить их желательно из анализа элементарных процессов.

Величину интенсивности уноса массы капель с поверхности жидкой пленки на стенке канала обычно вычисляют как сумму двух независимых составляющих: динамического и пузырькового уносов.

Динамический унос, как считают [42,243 и др.], связан с наличием больших волн возмущения на поверхности пленки. Эта связь была установлена высокоскоростным фотографированием киносъемкой. Фотографии, снятые по направлению двухфазного потока, показывают, что интенсивный унос жидкости происходит с гребней больших волн, в то время как малые возмущения вполне устойчивы. Дж. Хьюитт и Н. Холл-Тейлор в [243] описали три механизма динамического уноса: "подрезание" основания больших волн, срыв капель с гребня волны при его закручивании и дробле-

ние тонких пленок жидкости, возникающих на гребне больших возмущений. Аналогичная картина наблюдалась и автором в проведенных ранее исследованиях [25,37,54,180].

Пузырьковый унос порождается тем, что при кипении пленки жидкости выход пузырька на поверхность сопровождается выбросом жидкости в поток пара. В опытах наблюдался выброс крупных капель, которые при малых скоростях пара вылетают из пленки по нормали к стенке. При увеличении скорости пара капли движутся в пристеночном слое пара. Киносъемка показала, что при тепловой нагрузке, близкой к предельной, периодически образуются сухие пятна на поверхности стенки, вновь покрывающиеся жидкостью. При этом жидкость вскипает, выбрасывая в поток пара большое количество капель. Уменьшение толщины жидкой пленки ведет к уменьшению пузырькового уноса [150].

Интенсивность динамического уноса при уменьшении толщины пленки жидкости также уменьшается, т. к. при эюм уменьшаемся "запас" жидкости в пленке, а следовательно, и вероятность возникновения, волн большой амплитуды [108,113,148,243,288 ].

Однако, может существовать и третья составляющая потока капель жидкости из пленки J^, вызванная тем, что капли, оседающие на поверхность пленки из ядра дисперсно-пленочного потока, выбивают и разбрызгивают некоторое количество жидкости из пленки, которая переходит затем обратно в ядро потока. На эту составляющую влагообмена в каналах парогенерирующих установок внимание было обращено сравнительно недавно в работах Нигматулина Б.И. и др. [150,152,239]. Поток разбрызгиа-ния может существовать только том случае, если имеется поток осаждения на поверхность пленки.

Осаждению капель из ядра потока на стенку может препятствовать поток пара от испаряющейся пленки на стенке [159]. Однако, в этой же работе показано, что в широком интервале параметров потока, (изменения

давления от 5,0 до 20,0 МПа, расхода смеси от нуля до 4103 кг/м2с и для плотностей теплового потока от стенки 500 300 КВт/м2) существует обширная область, где осаждение капель возможно, а следовательно возможно и разбрызгивание. В [153,159] показано, что интенсивность уноса в чисто кольцевом режиме течения смеси (т. е. без капель в ядре потока) в 3-5 раз меньше, чем в гидродинамически равновесном дисперсно-кольцевом потоке. Опыты проводились на пароводяных потоках в необогреваемых трубах диаметром 8-ИЗ мм, при изменении давления 1^-10 МПа и при пленочном числе Рейнольдса Кепл, изменявшемся в диапазоне (0,07-ь 3,3)-104. Получено, что интенсивность разбрызгивания может быть представлена зависимостью

т 0(3) _ т J 23 ~ J 32

Pg -0,17 1---d*

(1.1)

Pi

где J 32 интенсивность потока осаждения,..... -

pg,p£ - плотность пара и воды соответственно.

Объемная концентрация капель а3в ядре потока в опытах составляла (5-т-100)-10-3, отношение pg /рг изменялось в диапазоне (0,01-^-0,1).

Известны другие работы по исследованию процесса разбрызгивания жидкой пленки падающими на нее каплями. Исследовались качественные и количественные характеристики элементарного акта взаимодействия капли с пленкой экспериментально.

В работе Александера Д. [259] использовались капли диаметром 4 мм, падающие с высоты 15,4 м на поверхность жидкой пленки, стекающей по поверхности цилиндра, выбором места контакта с цилиндром изменялся угол входа капель в пленку. Процесс контакта снимался на кинопленку со скоростью 2500 кадров/с. Получены качественные результаты: несиммет-

ричное разбрызгивание пленки жидкости, существование тонкой пленки, вылетающей с краев кратера со скоростью, примерно в три раза превышающей скорость падающей капли. Оценка соотношения масс падающей и вылетевших капель не проводилось. Роговым В.П. в [192] проведено исследование дробления одиночных капель воды диаметром 4 мм, падающих нормально на пленку воды толщиной (0,9^-2,6) мм с различной высоты. Установлено наличие пороговой высоты падения капель для начала разбрызгивания, образования кольцевой волны, увенчаной по периметру наклонными струйками с лидирующей каплей на конце, распад струйки после отрыва лидирующей капли на несколько брызг-спутников, имеющих меньшую скорость. Представлены соотношения для вылетевших капель

N = 5,25-106Wef • Re-0'2 -(5/D)0,5 , (1.2)

R^expf-0,5(di /аэ>], (1.3)

tga =

Нэф

v D,

0>18 / N 0,16

[ S_|

Id.

(1.4)

Wд = 0,0652(~\У0 • И / 8), (1.5)

Wc =0,0388(~\Уо -О/б), (1.6)

где И-общее количество брызг, образующихся при распаде одной капли; & - объемная доля брызг, диаметром более <1;; ёэ- эквивалентный по Заутеру диаметр брызг; а - угол вылета брызг; Wл, скорости вылетевших капель лидирующей и спутниковой соответственно; Wo - скорость капли в момент удара; "\¥ео- критерий Вебера; Яе- критерий Рейнольдса; О, 5 -диаметр капли и толщина пленки; Нэф=(Н-Нкр) - эффективная высота падения капли; Н - действительная высота падения капли; Нкр - наименьшая высота падения капли, при которой начинается разбрызгивание.

Для Нкр получена эмпирическая зависимость

Нкр=2,38.1(Г6.-^—

Е' О

2 о Л °'22

Х>)

Во0'4, (1.7)

где g - ускорение силы тяжести; Bo = D2pg/a- критерий Бонда; v, р, с - кинематический коэффициент вязкости, плотность и коэффициент поверхностного натяжения жидкости соответственно.

Милютин и др. [141] изучали процесс взаимодействия капель водо-глицеринового 80-90 % -го раствора при толщине пленки в пределах 0,5-^2 мм, скорости капель 7-ь45 м/с и угле падения 0^80°. Приведены графические зависимости соотношения массы вылетевших капель к массе падающей от угла падения.

В [236] исследовался процесс падения капель воды с диаметром 0,025-г- 0..25.мм и скоростью 25-5-125 м/с на смоченную поверхность пластины. Угол падения изменялся в пределах 0-г90°. Толщина слоя жидкости на пластине зависела от скорости осаждения капель. Представлены графические зависимости доли массы капель, осевшей на пластину от углов-и скоростей падающих капель.

Из приведенного краткого обзора известных работ по взаимодействию движущихся капель с пленкой жидкости видно, что часть работ посвящена качественному исследованию процесса. Результаты работы [141] трудно использовать для применения в расчетах движения влаги в парогенераторах и других установках вследствие того, что вязкость примененной жидкости велика по сравнению с водой, в то время как зависимость процесса разбрызгивания от вязкости не исследовалась.

В работе [236] не фиксировалась толщина пленки жидкости на пластине, вследствие чего не совсем ясны условия, при которых получены результаты.

В [192] для исследования взаимодействия капель с пленкой жидкости использовали капли на 1-2 порядка крупнее существующих в парогенери-рующих каналах. Зависимость параметров процесса от параметров потока приведена в безразмерном виде, но влияние не всех величин, входящих в безразмерные комплексы, исследовалось. Кроме того, исследовался только нормальный удар капли о поверхность пленки, в то время как в большинстве случаев реальных течений капли осаждаются в пленку под разными, чаще всего малыми углами.

Для расчета движения брызг в потоке пара необходимо задать начальные условия: координаты точки контакта капли с пленкой, векторы скоростей и диаметры получаемых брызг. Упомянутые работы полного набора данных об этих параметрах применительно к таким расчетам не дают.

Таким образом, одна из составляющих процесса влагообмена в обогреваемых каналах, а именно, составляющая, обусловленная разбрызгиванием пленки жидкости падающими на нее каплями, исследована недостаточно.

Доля разбрызгивания в общем уносе жидкости из пленки должна увеличиваться в зоне кризиса теплоотдачи. Это связано как с тем, что здесь две другие составляющие - динамический и пузырьковый уносы - существенно уменьшаются, так и с тем, что величина разбрызгивания здесь должна увеличиваться. Увеличение интенсивности разбрызгивания происходит из-за того, что концентрация капель в потоке пара здесь близка к наибольшей, поскольку имеет место динамический унос во всей области дисперсно-пленочного течения, а также потому, что скорости капель и пара достигают также наибольшей величины (в области существования слоя жидкости на стенке).

Автором вместе со своими коллегами проведены экспериментальные исследования разбрызгивания пленки жидкости падающими на нее капля-

ми, результаты которых были опубликованы в работах [36,143]. В настоящей работе приведены как сами эти результаты, так и их анализ.

1.2. Осаждение капель жидкости из дисперсного потока на нагретую стенку

Разбрызгивание, динамический и пузырьковый уносы и испарение пленки жидкости на стенке приводят к уменьшению расхода жидкости в пленке и ее высыханию. Стенки канала уже не омываются сплошной пленкой жидкости. Возникают сухие пятна, площадь которых растет, а пленка жидкости исчезает. При этом наступает "кризис высыхания пленки" [61,113,239,], связанный с переходом дисперсно-пленочного режима течения двухфазной смеси в дисперсный.

Отвод тепла в дисперсном режиме от нагретой стенки к каплям жидкости в ядре потока может осуществляться путем конвективной теплопередачи через пар/лучистого теплообмена и непосредственным контактом капель со стенкой [78,112,216].

Характер процесса кипения при осаждении капель жидкости на перегретую поверхность зависит от многих параметров: температуры стенки Т\у, материала стенки (Я,р,с)\у, параметров капель (скорость, угол падения, начальная температура капель и свойств жидкости (к, р,с)ж.

В [78] определялись виды контакта при взаимодействии капель со стенкой в зависимости от температуры стенки. Первая критическая температура Ткр1 (в зарубежной литературе используется термин Ттт ~ минимальная температура) - максимальное значение температуры, при котором еще может существовать непрерывный жидкостный контакт между каплей и перегретой поверхностью. Соответственно, вторая критическая температура Ткр2 (или температура Лейденфроста -Тл) - это минимальное значение температуры стенки, при котором устанавливается непрерывный паровой контакт. Одновременно считается, что две указанные температуры являют-

ся температурными границами: область температуры стенки Tw<Tkpi - соответствует пузырьковому режиму кипения, область температуры стенки Tw>Ta - соответствует пленочному режиму кипения, а промежуточная область ТКр|< Tw<Tn - относится к переходному режиму кипения капли [260262].

Для теплового потока, подводимого к жидкости через поверхность нагрева справедливо говорить о двух критических плотностях теплового потока: первой qKpi, при которой происходит переход от пузырькового кипения к пленочному, и второй qKP2, при которой разрушается сплошной паровой слой и восстанавливается пузырьковый режим кипения. В области значений плотности теплового потока, лежащей между величинами q^i и qKP2 возможно устойчивое существование обоих режимов кипения или даже их длительное совместное сосуществование на разных частях одной и той же поверхности нагрева [112]. Знание количества теплоты, снимаемого ка-пелей от поверхности теплообмена при взаимодействии капли с перегретой поверхностью и частоты падения капель, т. е. их интенсивность осаждения, имеет большое значение при изучении процесса теплообмена для дисперсного потока.

Большие тепловые потоки сопровождаются соответствующими температурными напряжениями. Температурные напряжения могут изменить общее температурное состояние элемента и повлиять на его несущую способность. Особую роль при этом играют составляющие напряжений, переменные во времени. Они могут вызвать повреждения в виде усталостных трещин, которые приводят к потере работоспособности элемента. Одним из видов переменных составляющих в теплотехническом оборудовании являются термические напряжения, обусловленные пульсациями температур, почти всегда сопровождающими процессы теплообмена. Колебания температур возникают зачастую в местах раздела фаз как из-за колебаний уровня, так и при выпадении влаги на обогреваемую поверхность. Пожалуй наибольшую опасность вызывают пульсации температур, обусловленные

изменением условий теплоотдачи, наблюдаемые при кризисах кипения [219]. В рассматриваемых условиях пульсации температур в энергооборудовании имеют сравнительно небольшую амплитуду и высокую частоту, при которой число циклов теплосмен за время службы соизмеримо или превышает базу обычных испытаний на усталость.

Описание закризисного теплообмена в настоящее время проводится с использованием двух типов моделей. Впервом из них,"гомогенном", принимается, что двухфазный поток ведет себя как однофазная среда со своими параметрами . Однако, неучет термической неравномерности по длине и сечению канала и реально существующих особенностей передачи тепла к каплям ограничивают применение гомогенных моделей.

Поэтому более точно закризисный теплообмен рассчитывается по одномерным гетерогенным моделям парокапельного потока [108,150,288 и др.]. Это позволяет вычислить время полного испарения капель, длину канала, необходимую.для полного испарения, температуру стенки канала. Используют предположения, что теплота передается вначале потоку пара и перегревает его, а затем к каплям жидкости (двухступенчатый механизм). Однако, здесь не учитывается тепловой эффект непосредственного контакта капель с поверхностью стенки.

Учет теплового эффекта непосредственного контакта капель с горячей сухой стенкой канала выполнен в [150,159]. Уравнения сохранения массы, энергии, импульса для капель дополняются уравнениями состояния, выражением для внутренней энергии пара и жидкости, сил трения о стенки и др.. В частности, количество теплоты, передаваемого капле в единицу

времени при контакте капли с нагретой сухой поверхностью, определялось по общепринятой модели.

Предполагалось, что теплота к капле при контакте ее с поверхностью

передается через тонкий тепловой слой пара толщиной , образующийся

за время т., которое много меньше, чем время контактат^ Величина

q0 вычислялась по формуле:

, (1.7)

где С - коэффициент пропорциональности; а - радиус капли.

Принималось, что площадь контакта имеет порядок величины площади проекции капли, а толщина парового слоя имеет порядок высоты шероховатости.

Время Ту, контакта капли с поверхностью нагрева принималось как и во многих других работах [напр., 112,114,216], равным периоду собственных колебаний капли из-за действия поверхностного натяжения (время Ре-лея)

' V/

тст = п^р® - а3 / 2о . (1.8)

Количество капель, взаимодействующих со стенкой в единицу времени на единицу длины канала, определялось из соотношения:

К23=;53/(4-р,.7г-а3/3). (1.9)

Тогда плотность потока теплоты, снимаемого каплями при контакте их с горячей стенкой равна

<гЖ1=<С*и. ало)

Радиус капель а оценивался по значению критического числа Вебера Weкp для динамического уноса

Д¥екр=2-а.р;-^23/с1 = 3 + 10. (1.11)

Толщина парового слоя принималась равной 8^=25 10'6 м. Параметры Weкp и С выбирались из условия наилучшего совпадения расчетов с

экспериментальными данными о распределении температуры вдоль обогреваемых труб в закризисной области. Для этого использовали данные опытов [196,263 и др.], проведенных в восходящем потоке пара с каплями давлении Р=(0,3-И8,5 МПа, массовом расходе двухфазной смеси 0=350^-5600 кг/м2с, д™=0,35+ 1,8 МВт/м2, диаметре трубы Б=(8-И2,7) мм. В результате обработки и анализа была получена зависимость:

, (5. =50 мкм). (1.12)

Сравнение результатов расчета температуры стенки вдоль трубы с -экспериментом в [159] показало, что учет теплоотвода каплями при их контакте со стенкой дает более точное совпадение с экспериментом по сравнению с представлением о двухступенчатом механизме передачи теплоты.

Однако, в [159] зависимость С=С(сг), значение WeKp =9, б, =50 10 б м

приняты для стационарных условий течения дисперсной смеси. При нестационарном течении смеси, когда давление, концентрация капель, а также тепловой поток и теплопередача от стенки существенно изменяются по длине и по сечению канала и во времени, необходимо знать эффективность теплосъема каждой отдельно взятой каплей, независимо от параметров потока. Такие условия могут реализоваться, например, при аварийных или переходных режимах работы парогенераторов, сепараторов-пароперегревателей, испарителей и др..

Важной особенностью взаимодействия движущейся капли с нагретой стенкой является гидродинамическая картина процесса столкновения капли со стенкой. Экспериментальный материал, который получен при использовании скоростной киносъемки [7ч-9,198,199,269,305], показывает, что на поверхности жидкой фазы капли имеют место гидродинамические эффекты. Поверхность капли при этом далека от гладкой, как принято считать при теоретическом рассмотрении. Данные эффекты должны оказывать

С = 1,3 - Ю-4 Яе^

,0,75

ехр

1-

Ггг, \2 ( ^

х ЛУ

V Т5 у

влияние на взаимодействие и теплообмен между каплей и стенкой, приводить к интенсификации процесса теплообмена.

Как уже говорилось выше, важным параметром является время контакта капли с горячей поверхностью. Макино и др. [280,281,287] при помощи киносъемки установили экспериментальную зависимость продолжительности пребывания крупных капель на нагретой поверхности:

Л-и

(1.13)

(Х-р-с),

хте=1,5М017(Т,-Т5Г3'01 ------

v я

В [167] предложена физическая модель тепло- и массообменных процессов, протекающих при соударении капли с горячей поверхностью при существовании прямого контакта. В рамках этой модели поведение капли после взаимодействия определяется температурой на границе этого контакта

Т-Т, К

Т1-Т2 1 + К где Т\ - начальная температура нагретой пластины;

Т - температура нагретой пластины в момент взаимодеиствия; Тг - температура поверхности капли до взаимодействия; Тэ - температура насыщения;

(1.14).

К= Р'С

(индексы 1,2 относятся к пластине и жидкости соответственно).

Величина теплосъема движущихся капель от нагретой поверхности и механизм теплосъема исследовались теоретически и экспериментально во многих работах. Вотчерсом и Вестерлингом [305] исследовалась динамика и теплообмен капли. На поверхность золотого диска диаметром 15 мм и толщиной 5 мм, нагретого до 400 °С, падали капли воды диаметром 2,3 мм. Производилась киносъемка процесса контакта и по полученным снимкам определялась геометрия и динамика капли в различные моменты времени.

Опыты проводились в паровой атмосфере при давлении 0,1 МПа, температуре капель 100 °С, скорости падения капель в диапазоне 0,6-^-2,2 м/с. Капли падали нормально к поверхности. Показано, что капля при контакте с поверхностью растекается в плоский диск. Найдено критическое значение числа Вебера, равное 80, при котором капля после взаимодействия с нагретой поверхностью сохраняет свой объем. Получено что скорости капель

0,63 м/с время контакта Tw составило 12 Ю-3 с, а при скорости капли 2,2 м/с время контакта равнялось 610"3 с, максимальный диаметр пятна растекания почти в два раза больше диаметра капли. Уменьшение объема, а следовательно и массы жидкости, в диапазоне скоростей 1,08-г 1,47 м/с и температуре поверхности 200 °С составляет 1 -М,5 %, а при более высоких температурах - не более 0,2 %.

В работе [269] процесс контакта при падении капли воды вдоль иглы снимали скоростной кинокамерой. Показано касание каплей перегретой поверхности, колебания капля вдоль иглы, сохранение сферической формы капли после касания. Опыты с каплями, полученными из форсунки [98], показали, что время контакта вначале убывало резко при повышении температуры поверхности до~250-^ 300 °С, а затем уменьшение было мало.

Холмен и др. [275] исследовали охлаждение нагретой поверхности цепочкой капель воды и фреона диаметрами 0,9 мм. Максимальная интенсивность охлаждения определялась по формуле

Qm =1,85-10-4-р, -dI -г*(р? -W02 -do/Pg -ci)0'341 , (1.15)

где г*- модифицированная теплота испарения, определяемая выражением

г* = г+ —(Tw -Т0). (1.16)

2

Формула справедлива в диапазоне

104 <p5-W02-d0/pg-a<2-106

Максимальная интенсивность охлаждения наблюдалась для воды и фреона при температуре поверхности, примерно на 220 °С превышающей температуру жидкости в капле.

В [202] экспериментально проводилось исследование теплоотдачи к капле воды массой 10,8 г (диаметр -2,75 мм) и начальной температурой, равной ~ 20 °С. Капли падали на горячую поверхность из нержавеющей стали. Результаты опытов показали, что кипение становится более интенсивным, когда АТ0 (разность температуры поверхности и температуры кипения жидкости) достигает 170 К. Температура поверхности после контакта с каплей падает до температуры контакта, при этом для капель воды температура контакта при 100<ДТ0<200 К приближенно постоянна; для ЛТ0 >200 К она вновь возрастает. Точка, при которой вновь начинается

рост температуры стенкиТ^,(ДТ0 «200 К), примерно совпадает с температурой Лейдрнфроста. ? ;:......■•-■■.-..

В работах Исаченко и др. [79,80] капли воды, полученные центробежной форсункой, падали нормально к пластине нержавеющей стали, нагреваемой электрическим током. Установлено существование двух режимов взаимодействия капель и поверхности: "смачивающий", и "несмачиваю-щии . В смачивающем режиме капли при взаимодеиствии с поверхностью, нагретой не более 400 °С, образуют пятна жидкости размером 3-4 мм, причем с увеличением температуры размеры пятен уменьшаются. Полечено, что коэффициент теплоотдачи в этом режиме пропорционален То)0'67. Теплообмен капель со стенкой определялся по формуле:

Nu = 852We* -К0,67, (1.17)

хт а>с10

где Ы =-

2Х в

К =---,

Формула справедлива при К = 2,38 + 4,55 и We* = (0,8 -г 36,3) • 10~8.

"Несмачивающий" режим наблюдался в интервале температур от 400 до 800 °С. в этом случае на поверхности не видны следы ударяющихся капель. Предполагается, что образующийся с большой скоростью слой пара между каплей и поверхностью, нагретой до столь высоких температур препятствует непосредственному контакту. Теплоотдача здесь существенно меньше, чем в "смачивающем" режиме, и аппроксимирована зависимостью:

N11 = 0,44К°'45 • We2'l2, (1.18)

где обозначения те же, что и в формуле (1.16).

Фррмула справедлива ДлШ ;К,- 2538-г 45^ и WeJ!! - (0,8 4- 36,3) -Л0"8..

Вотчерсом и Смулдерсом в работе [304] использовались капли воды, диаметром (50 4-70)-10"6 м и скоростью 4,6 + 6 м/с, падающие нормально к поверхности, изготовленной в виде диска из различных материалов - меди, нержавеющей стали, платины, золота.

Получено, что относительное уменьшение объема капель, падающих на поверхность, составляет величину около одного процента. Найдено, что при Т№ =400 °С капли не смачивают поверхность и толщина слоя пара между каплей и поверхностью составляет около одного микрона. В работе [79], однако отмечено, что контакт поверхности с каплей может сохраняться до температуры стенки, равной 800 °С.

Педерсеном в [293] использовались капли диаметром 200 400 мкм, скоростью 3-^-9 м/с и температурой 22 °С, которые падали на цилиндр высотой и диаметром 6 мм, предварительно нагретый в печи. Зависимость температуры цилиндра от времени записывалось самописцем, и определялось суммарное количество теплоты, передаваемое от цилиндра к каплям.

Вычислялось отношение этого количества теплоты к количеству теплоты, необходимой для полного испарения капель 8 .

Найдено, что в=5 %, при Wo=3 м/с, а при Wo=9 м/с величина в« 20 %, независимо от диаметра капель (для температуры 400 °С). Для капель диаметром 0,33 мм, падающих со скоростью 8 м/с, величина в с увеличением температуры стенки уменьшается: при Tw, равной 200 °С, величина в составляет 90 %, а для Tw, равной 500 °С, величина в равна 10 %.

Костюк и др. [107] показали, что по мере уменьшения начальной температуры стенки увеличивается длительность контакта жидкости с поверхностью нагрева, а интенсивность теплоотдачи в переходной области кипения возрастает от низких значений, характерных для пленочного кипения, до высоких, имеющих место при пленочном кипении. При дальнейшем снижении температуры поверхности число образующихся паровых зародышей уменьшается до такой степени, что растущие паровые пузырьки достигают отрывного размера прежде, чем происходи j. их слияние,- и переходное кипение сменяется устойчивым пузырьковым кипением.

В работе Инада и др. [77] участок нагревания представлял собой медный блок в форме кругового конуса, термочувствительная поверхность которого имела диаметр около 70 мм. Конец кругового конуса выполнен в форме цилиндра диаметром 15 мм и высотой 7 мм. На торцевую поверхность этого цилиндрического участка методом диффузионной плавки наносился слой платины толщиной 30 мкм.

Измерения изменений температуры горячей поверхности во время падения капли жидкости производились следующим образом: в четырех местах вдоль центральной оси цилиндрического участка медного блока путем точечной сварки подсоединены константановые нити диаметром 50 мкм. Капли воды диаметром 4 мм с различной степенью недогрева ударялись о горячую поверхность. Температура поверхности Tw устанавливалась в диапазоне 180 + 420 °С, высота падения была равной 20 мм. Время с момента

контакта капли с поверхностью до момента ее отталкивания составляло, примерно, 23 мс. Тепловой поток во времени в случае ДТ^=88 К (степень недогрева капли жидкости) изменялся следующим образом: после столкновения капли с горячей поверхностью резко возрастает через 1,5 - 2 мс и достигает своего максимального значения, которое составляет от 5107 до 108 Вт/м2 при Tw =180 + 420 °С, после чего тепловой поток постепенно уменьшается. Приведены диаграммы кипения жидкости в виде зависимости <} от

степени эффективного перегрева Tw-Ts, из которых следует, что тепловые потоки, возникающие при испарении капель, превышают^аналогичные ве-_ личины при пузырьковом кипении.

Стырикович и др. в своей работе [299] представили эксперименты при атмосферном давлении с относительно крупной каплей воды диаметром 2 мм, падающей на тонкую пластину, нагретую до температуры от 300 до 450 °С. Показано, что в начальный момент времени жидкость смачивает сильно нагретую поверхность. Затем, после перегрева пристеночных слоев жидкости, происходит их взрывное вскипание и капля отделяется от поверхности паровой прослойки. Анализ изменения температуры тонкой стенки в месте падения капли позволил установить, что основная часть тепла попадает в каплю за время непосредственного контакта жидкости с поверхностью. Все время нахождения капли у стенки можно с достаточной точностью рассчитать в соответствии с формулой Релея [80]. Для капель диаметром 30-50 мкм оно не превышает или сравнимо со временем смачивания жидкостью поверхности металла. Далее предполагалось, что в условиях высоких давлений количество теплоты, отбираемого каплей от стенки, можно с достаточной точностью оценить, используя данные, полученные при атмосферном давлении.

В более поздней работе [213] капли диаметром 2,2 мм со скоростью 0,1 + 1,7 м/с падали на нагреваемую электрическим током тонкую (0,1 мм) нихромовую пластину. Процесс контакта снимался скоростной кинокаме-

рой. Наличие контакта и его длительность определялись по прохождению электрического тока от нагретой пластины через жидкую каплю к тонкой игле, установленной на расстоянии 0,4 мм от пластины. В точке контакта капли с пластиной устанавливалась малоинерционная термопара, сигнал от которой записывался, а затем вычислялся коэффициент теплоотдачи поверхности к капле. Температура жидкости была близкой к температуре насыщения.

Установлено, что длительность контакта х^ уменьшается с 75 до 5 мс

при увеличении температуры перегрева Т* - Т3 от 100 до 400 К. Коэффициент теплоотдачи уменьшается при этом от 8Т04 до 2 104 Вт/К м2.

В ряде работ [напр., 20,24,118,120] исследовался теплообмен стенки с падающими каплями с использованием малоинерционных датчиков температуры. Получены переходные профили температуры поверхности и характеристики теплосъема для капель воды диаметром 3 мм, начальной температурой капель 21 °С и скорости их падения- 2

При соударении капли с поверхностью нагрева при То < 350 °С происходит смачивание стенки. Кинограммы и стробограммы показывают, что на данной стадии опыта под каплей появляется пятно смачивания, пересыхающее до падения очередной капли. Тепловая нагрузка, отводимая высыхающим слоем, определяется соотношением:

о-!?)

л/я • а • т

При =442 °С, используя снятое с осцилограммы АТК=234 °С, т =2,5 мс, усредненное за время теплового контакта значение тепловой нагрузки составило qo=7 107 Вт/м2. Для капли диаметром 3 мм эффективный диаметр пятна контакта составил 4,5 мм.

Лабейш и др. в работах [115-г-122] приводят результаты экспериментального и теоретического исследования взаимодействия отдельных капель и струй жидкости с нагретой поверхностью. Так, в [119] определялась плот-

ность отводимого теплового потока ц внутри пятна растекания струи по записанной кривой Тш(х) решением обратной задачи теплообмена с использованием электроаналогии (метода Либманна). В результате получено. что для стадии пленочного кипения q имеет величину порядка 107 Вт/м2. Установлено, что переход к смачиванию поверхности начинается при понижении температуры пиков бугорков шероховатости до температуры предельного перегрева метастабильной жидкости. С началом смачивания теплообмен резко увеличивается. При этом тепловая нагрузка под струей возрастает до величины порядка 108 Вт/м2. Получено, что при падении капель воды диаметром 0,5-г 3 мм на высокотемпературную стенку в случае We>80 капли разбрызгиваются на мелкие разлетающиеся осколки. При 15<We<80 после отражения она выделяет одну-две вторичные капли, при We<15 сохраняется после отражения в виде одиночной капли.

В работе [117] экспериментально рассмотрены процессы падения струи и капли жидкости недогретой'до тшхтературы насыщений на 80 °С-на-поверхность никелевого калориметра толщиной 20 мм, препарированную датчиками. Изучалась струя диаметром 0,28 мм, длительность подачи 12 мс, скорость 19 м/с, а также капля диаметром 3 мм, со скоростью падения 3,15 м/с, число Вебера составляло 450. Результаты представлены в виде переходных профилей температур в точке падения и тепловых нагрузок, восстановленных решением граничной обратной задачи теплообмена. Установлено, что максимальное значение тепловых нагрузок при соударении струи с нагретой стенкой в пределах Тд*г=290-г360 °С могут достигать ~108 Вт/м2. Теплосъем капли примерно пропорционален ее массе. Эффективность охлаждения £=6 + 8 % при Т№=400 °С и £=30 % при Т,у=200 о С. Увеличение скорости капель приводит к возрастанию теплосъема в области поверхностного кипения. Предельная температура поверхности, при которой возможно смачивание ее каплей оценивалась Т^. =280 °С.

Таким образом, из приведенного краткого описания работ, посвященного исследованию процессов теплопередачи при осаждении капель жидкости на нагретую твердую поверхность видно, что в подавляющем большинстве в этих работах исследовался процесс взаимодействия крупных медленных капель. Капли такого размера в реальных дисперсных потоках в энергетических и технологических установках встречаются довольно редко. Реальные капли имеют размер на 1-2 порядка меньший, в то время как скорости таких капель на 1-2 порядка больше, кроме того, исследовался нормальный или близкий к нормальному удар капли о поверхность, в то время как в реальных потоках скорость капли направлена под некоторым углом к поверхности стенки [34]. Поэтому гидродинамика и процесс теплоотдачи при взаимодействии реальных и исследованных капель могут существенно отличаться. На параметры капель и характер их движения в потоке оказывают влияние турбулентные пульсации и турбулентная диффузия, особенно в закрученных и искривленных потоках (сепараторы,. каналы с интенсифи-каторами теплообмена, дистанционирующими устройствами и др.).

1.3. Математические модели определения полей температур

При взаимодействии капли с нагретой поверхностью ввиду малых размеров капли и значительной скорости тепловых процессов с большой точностью можно рассматривать твердое тело как полубесконечное. Теплообмен капли с этим телом по известной из экспериментов записи профиля температуры поверхности определяется путем решения соответствующих обратных задач теплопроводности.

В литературе известны исследования прямых задач теплообмена полуограниченных тел с локально действующими ограниченными источниками тепловой энергии на их поверхности. Классические методы решения таких задач изложены в [100]. Здесь, в частности, получены решения двумерной нестационарной задачи теплопроводности для полуограниченного

тела через тонкий плоский круг для области 0 < г < г0, х > 0. Решение задачи производилось методом интегральных преобразований Фурье и Лапласа для исключения переменных г и х.

00

0(г, р, т) = х, т) • со зрхс!х

ь

_ 00 9(г, р, X)] = 9(г, р, б) = |5(г, р, т) • е~этс1т.

(1.20)

о

Решение прямой задачи имеет вид

„2

1 т Ьл/я о

ехр

4а(т - С,

ехр

1 т

Г0 +* 4а(т-0

Ьл/тг |

1

где Ь

Ьд/Л О

X

/ехр

4а(\

1 - ехр

/'-Я '

, / ; ! - ^

ч(!Ж =

(1.21)

коэффициент тепловой активности тела.

В настоящей работе [100] решение было взято за основу решения обратной задачи - определения динамических тепловых потоков.

В [64,133] приведена методика вычисления теплового потока. Здесь использовалась величина, полученная делением количества тепла, необходимого для испарения одной капли, на усредненное по времени значение площади основания капли (площади проекции) за время полного испарения.

Другой способ расчета теплопередачи предложен Педерсеном в [292]. Согласно этой работе количество переданного тепла определяется по теплоемкости горячего диска и по кривой снижения температуры этого диска. Однако в случае, когда на поверхности горячей пластины возникает резкое

изменение теплового потока, нарушается равномерность распределения температур а диске, что может повлиять на результат.

Инада и др. в [77] рассматривали обратную задачу двумерной нестационарной теплопроводности, позволяющую численно вычислять тепловой поток. При этом считается известным температурное распределение по центральной оси капли, которое характеризуется значительным изменением температур внутри тела во время столкновения с каплей жидкости. К тому же, температура горячей поверхности на участке контакта твердой и жидкой фаз считается локально постоянной. При этом, в качестве исходных данных использовались данные об изменениях соответствующих температур. Однако, такая методика, помимо ее технической сложности задания нескольких температур в образце, может иметь и значительные ошибки результатов в связи с погрешностями (статическими и динамическими) измерения температур.

Костановской М.Е. в работе [106] использовались аналитические, методы для решения обратных задач, требующих минимума исходных данных. Получено решение одномерного нестационарного уравнения теплопроводности с использованием преобразования Лапласа. По результатам решения этой задачи рассчитывалась величина теплосъема при непрерывном жидкостном контакте между каплей и стенкой. Существенным недостатком такого решения является применение для расчета тепловых потоков одномерной модели, а для того, чтобы она реализовалась, экспериментальные исследования проводились на тонкостенных образцах, что не дает полной картины динамики процесса.

Следует отметить, что математические модели для определения теплового потока, в основном, применяются численные, что требует применения ЭВМ и, как правило, большого количества исходных данных. В условиях, когда используется одна термопара, необходимо иметь достаточно строгое аналитическое решение. Нам подобных удовлетворительных методик в литературе найти не удалось.

1.4. Температурные напряжения при взаимодействии капель с поверхностью

Процессы теплообмена при осаждении капель жидкости из дисперсного потока на перегретую стенку в различных элементах энергетического и технологического оборудования сопровождаются пульсациями температур. При этом возникают соответствующие температурные напряжения [219]. Наибольшую опасность вызывают пульсации температур, обусловленные изменением условий теплоотдачи [61].

Переход из дисперсно-пленочного режима в дисперсный сопровождается изменением теплоотдачи и происходит на определенном участке па-рогенерирующего канала, где возникают пульсации температур поверхности вследствие поперечного его охлаждения либо перемежающимися ручейками жилкой пленки, либо паром [40,41,101,145,222,227,230].

Экспериментальные или теоретические данные об изменениях температур позволяют решить задачу о пульсациях напряжении в стенке теняо-передающей поверхности.

Если напряжения обусловлены большим количеством влаги, то вполне приемлема одномерная постановка задачи, что и выполнено в ряде из указанных работ. Решение же прочностных задач даже в двумерной постановке связано с большими математическими трудностями, поэтому в литературе мало таких работ по теоретическому исследованию процессов взаимодействия капель с перегретой поверхностью. Совсем отсутствуют работы по оценке долговечности элементов, подвергающихся воздействию пульсаций температур и напряжений, обусловленным случайным выпадением капель на поверхность и возникновению локальных тепловых ударов, приводящих к циклическим напряжениям, которые , как известно, могут приводить к разрушениям.

Вейцман в работе [29] рассматривал задачу о термоупругих напряжениях в однородном изотропном полупространстве при скачкообразном за-

коне изменения температуры границы в круговой области. Температура полупространства получена с решением уравнения теплопроводности с помощью функции Грина:

Т = -2К — {[Я Р(х', уОи(х - х', у - у', г, X - Г)к', (1.22)

где К - коэффициент температуропроводности; I - время; И = (х', у', I') - закон изменения температуры границы;

и = [4тгК(1-1')] 1,5 ехр

(х-х')2 +(у-уг)2 + г2 4К0:-Г) "

температурное поле в

пространстве с единичным источником тепла, возникающим в точке (х',у',г') в момент времени 1:'.

Для осесимметричного случая, используя свойства функции Бесселя, получено:

2 2

11; = 2тг • е'

4тгК(1 - г '•) I ехр

4К(г-г)

Заключение диссертации по теме «Теоретические основы теплотехники», Гугучкин, Виктор Васильевич

Результаты исследования величины каплеуноса при закрутке потока лопаточным завихрителем в зависимости от среднерасходной скорости газа С0 , длины зоны сепарации Ь, ширины выходной щели Н и угла закрутки потока а приведены в таблице 7.2.

Зависимость коэффициента вторичного уноса вследствие разбрызгивания пленки жидкости от параметров течения и геометрии сепаратора при закрутке потока лопаточным завихрителем

Заключение

Обобщающей целью целью настоящей работы было изучение механизмов локальных процессов взаимодействия отдельных составляющих двухфазного дисперсно-пленочного потока в обогреваемых и необогре-ваемых каналах, получение совокупности экспериментальных данных, их анализ, создание методов теплогидравлического расчета этих процессов, использование для оценки эффективности работы теплотехнологического оборудования., надежности и долговечности термонапряженных элементов ТЭУ в условиях пульсаций температур.

Основные конкретные результаты, полученные в работе, состоят в следущем:

1. Разработана методика и аппаратура для измерения волновых параметров текущей жидкой пленки и срывающихся с нее капель, которые позволили с достаточно высокой. точностью: измерить- ; локальную толщину пленки, фазовую скорость волн на ней, размеры капель от 30 мкм и выше при их скорости движения до 200 м/с.

2. Разработаны экспериментальные методики и .аппаратура для изучения характеристик процесса разбрызгивания жидкой пленки падающими на нее каплями и исследования величины смоченной площади и длительности смоченного контакта при взаимодействии осаждающихся капель с нагретой поверхностью. Получены опытные данные о размерах, скоростях выбиваемых капель, углах наклона их траекторий, интенсивности разбрызгивания, площади растекания капли по нагретой поверхности, времени смоченного контакта и зависимости этих параметров от начальных параметров осаждающихся капель, толщины пленки жидкости и температуры стенки.

3. Разработана методика экспериментального определения поверхностной температуры образца при осаждении на перегретую стенку капель различных параметров. На основе этой методики были измерены нестационарные температуры и получены данные об основных динамических параметрах, характеризующих нестационарные процессы изменения температуры при взаимодействии капель с перегретой стенкой.

4. Установлено экспериментально, что механизм дробления капель, срывающихся с пленки под действием газового потока и разбрызгиваемых из пленки осаждающимися в нее каплями, тот же, что и при дроблении капель в факеле пневматической форсунки. Средние размеры капель и их распределение по размерам описываются зависимостями, аналогичными зависимостям для пневматических форсунок.

Получены зависимости: для расчета размеров, размеров и скоростей капель как срывающихся с пленки под действием газового потока , так и разбрызгиваемых осаждающимися в пленку каплями; для расчета интенсивности динамического уноса и разбрызгивания.

5. Получены зависимости для расчета величины смоченной площади и длительности смоченного контакта от начальных параметров капель и температуры стенки.

6. Разработан алгоритм численного интегрирования уравнений движения частиц в поле осредненных скоростей течения в лопаточном завих-рителе сепаратора, в закрученном потоке в рабочей зоне сепаратора.

7. Разработана методика расчета эффективности центробежной сепарации жидкости из газового потока с учетом срыва жидкости с поверхности пленки и разбрызгивания пленки осаждающимися каплями.

8. Усовершенствована разработанная ранее в КубГТУ методика определения локальных динамических тепловых потоков в течение времени теплового контакта между каплей и стенкой и предложены зависимости для определения теплового потока и нестационарного коэффициента теплоотдачи применительно к полученным экспериментально динамическим параметрам изменения температуры.

9. Разработана модель теплообмена при течении дисперсного потока. Определена интенсивность осаждения капель на перегретую стенку и смоченная площадь контакта. На основе этой модели проведены расчеты пароперегревателя парового котла и получены оценки "паровой" и "капельной" составляющих теплообмена.

10. Усовершенствованы разработанные на кафедре Промтеплоэнер-гетики КубГТУ методики определения температурных напряжений при взаимодействий капель со стенкой и оценки долговечности материала, подверженного воздействиям пульсаций температур, обусловленными осаждением капель из дисперсного потока. . На основе этих методик, а также по результатам экспериментальных данных получены значения максимальных динамических напряжений в зоне контакта капли с нагретой поверхностью и выполнены оценки долговечности труб пароперегревателя парового котла и трубок сепаратора-пароперегревателя СПП-500-1.

11. Экспериментально установлена и описана граница режимов, в которых существует разбрызгивание пленки осаждающимися каплями. Получены зависимости для массы выбиваемых капель и коэффициента разбрызгивания от параметров падающих капель и характеристик пленочного течения.

14. Экспериментально исследован процесс взаимодействия мелких капель с нагретой стенкой. Опытным путем установлена граница режимов растекания со смоченным и несмоченным контактом, определяемая предельной температурой поверхности, которая зависит от параметров падающих капель и теплофизических свойств жидкости и стенки, температура, которой соответствует максимальная величина площади растекания и длительность смоченного контакта. Получены зависимости для расчета предельной температуры стенки, максимальной площади растекания, соответствующей ей температуры, и длительности смоченного контакта.

15. Для оценки эффективности сепарации разработана математическая модель процессов срыва жидкости с пленки и разбрызгивания ее осаждающимися каплями. Исследован характер взаимодействия сорванной и разбрызганной жидкости с выходной отводящей щелью сепаратора при различных режимных параметрах газожидкостного потока и на этой основе предложена методика расчета эффективности прямоточных центробежных сепараторов.

16. Для определения степени рассеяния частиц относительно средних траекторий их движения турбулентность потока моделирована набором вихревых носителей. Рассчитан каскадный процесс образования вихрей в пограничном слое прямого и закрученного потоков. Найдена связь параметров вихрей с оередненными характеристиками турбулентности.

17. Впервые исследовано влияние турбулентной диффузии капель на эффективность их осаждения в центробежном сепараторе. Установлено, что разброс траекторий капель в радиальном направлении может увеличить коэффициент уноса жидкости в 1,5-1,7 раза.

Разработанная методика и программа расчета эффективности центробежных сепараторов были использованы для практических расчетов при разработке и внедрении газосепараторов ЦКБН и узлов тонкой очистки газа нефтегазоконденсатоотделителей ГБ-328 и ГБ-340 (НИПИГазпере-работка) для месторождений и газоперерабатывающих комплексов в Сибири. Эффективность работы этого оборудования в реальных условиях эксплуатации подтвеждена актами натурных испытаний.

Проведенные на основании полученных в работе данных и разработанной методики оценки термопульсаций и надежности термонапряженных элементов ТЭУ расчеты позволили сформулировать и реализовать ряд рекомендаций для расчетов нестационарных температур, напряжений, надежности и долговечности теплопередающих поверхностей при проектировании СПП-500-1 и оптимизации действующего оборудования.

Кроме того, результаты экспериментальных исследований процессов взаимодействия осаждающихся капель с пленкой жидкости и нагретой стенкой позволили обеспечить разработку элементов стендов безопасности АЭС в ЭНИЦ, планирование экспериментов, разработку методик и систем измерений параметров, создание норм теплогидравлического расчета теп-лообменного оборудования.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Гугучкин, Виктор Васильевич, 1997 год

Список литературы

1. Абрамович Г.Н. Влияние крупных вихрей на структуру турбулентных течений со сдвигом//Изв, АН СССР, МЖГ, 1979.- № 5.- С. 10022.

2. А. с. 842509, СССР, МКИ3 G 01 N21/59. Способ измерения размеров прозрачных капель/Маркович Э.Э., Гугучкин В.В., Палладиев A.A. (СССР).- № 2748828/18-25; Заявлено 06.04.79; Опубл. 30.06.81, Бюл. № 24//Открытия. Изобретения.- 1981.- №12.

-3. Аэродинамика закрученной струи/Под ред. Р.Б. Ахмедова.- М.: Энергия, 1987.- 240 с.

4. Базаров С.M и др. Исследование структурного состава жидкой фазы за последней ступенью паровой турбины// Теплоэнергетика, 1968.- № 10,-С.- 31-34.

5. Баренблатт Г.И. О движении взвешенных частиц в турбулентном по-токе//ПММ, 1953." Т. 17.- № 3.- С. 261-274. \ \ ■ ; -

6. Белоцерковский Г.А., Паташинский А.З. Параметры организованных структур турбулентных течений. Препринт ин-та ядерн. физ. СО АН СССР, № 155.- Новосибирск, 1984.- 17 с.

7. Бирюкова JI.B., Синицын E.H. Определение интенсивности теплового взаимодействия при соударении капель воды с нагретой поверх-ностью//Нестабильные фазовые состояния.- Свердловск, 1981- С. 25-38.

8. Бирюкова JI.B., Синицын E.H. Теплообмен при соударении капель жидкости с поверхностью нагрева//Тез. докл. Всес. конф. "Теплофизика и гидродинамика процессов кипения и конденсации ".Рига. 1982.-T. 1.-С. 225-226.

9. Бирюкова Л.В., Синицын E.H., Толмачев C.B. Охлаждение нагретой поверхности при соударении с каплями воды//Деп. в ВИНИТИ 17.08.80, №4047-81, 1981.- 9 с.

Ю.Богданович С.Я., Гусейнов Ч.С., Шевский А.И. Устройство по замеру дисперсного состава капель в газовом потоке//Тр. УКРНИИГаз, вып.

V (9). - Развитие газовой промышленности Украинской ССР.- Харьков, 1970.-С. 15-18.

11.Болотин В.В. Об оценке долговечности при стационарных случайных нагрузках//Изв. ВУЗов, 1959, № 9.- С. 129-135.

12.Боришанский В.М. Взаимодействие диспергированной жидкости с нагретыми поверхностями//В кн.: Вопросы теплообмена при изменении агрегатного состояния вещества.- М.: Госэнергоиздат, 1953.- С. 118155.

13.Братута Э.Г., Переселков А.Р. Счетно-импульсный метод исследования капель по размерам в дисперсных потоках.Юнергетическое машиностроение. - Респ. межвед. темат. научно-техн. сб., 1973.- Вып. С. 72-78.

14.Брич М.А. Взаимодействие диспергированной жидкости с нагретыми поверхностями // Автореф. дисс.... канд. техн. наук.- Минск, 1987.- 30 с.

15.Брич М.А. Выпадение капель из дисперсного потока на нагретую поверхность/ZT епло- и массоперенос: Итоги и перспективы.- Минск, 1985.-С. 5-55.

16.Брич М.А., Колесник М.А. Численное моделирование взаимодействия диспергированной жидкости с нагретыми поверхностями.- Минск: Инст-т тепло- и массообмена им. A.B. Лыкова, препринт № 51, 1987.42 с.

17.Брэдшоу П. Введение в турбулентность и ее измерение. М.: Мир, 1974. -278 с.

18.Буевич Ю.А. Гидродинамическая модель дисперсных систем//ПММ, 1969.- Т. 33.- № 3.- С. 423-494.

19.Буевич Ю.А. Последовательные приближения в гидродинамике дисперсных систем//ПММ, 1971.- Т. 35.- № 4.- С. 264-281.

20.Буевич Ю.А., Манкевич В.М. Столкновение испаряющейся капли с нагретой стенкой//ИФЖ, 1982.-Т. 43.- № 6.- С. 946-955.

21.Буевич Ю.А., Мансуров В.В., Наталуха И.А. Автоколебательные процессы на тепловыделяющихся поверхностях и третий кризис кипе-ния//ТВТ, 1987.- Т. 25.- № 6.

22.Буевич Ю.А., Сафрай В.М. Вязкость жидкой фазы в дисперсных си-стемах//Журн. прикл. мех. и техн. физ., 1967.- № 2.- С. 45-49.

23.Бусройд Р. Течение газа со взвешенными частицами.- М.: Мир, 1974.384 с.

24.Бухман C.B. Экспериментальное исследование распада капели/Вестник АН Каз. ССР, 1954.- №11.

25.Быков В.Н., Лаврентьев М.Е. Измерение скоростей капель в двухфазном потоке//ИФЖ, 1972.- Т. 23.-№ 5.- С. 855-858.

26.Важенина З.П., Волкова H.H., Чадович И.И. методы и схемы временной задержки импульсных сигналов.- М.: Советское радио, 1971.- 286 с.

27.Васильченко Е.Г. Исследование движения влаги в элементах сепара-ционных устройств: Дис...канд. техн. наук.- М.: МЭИ, 1977.-180 с.

28.Васильев Н.И. Взаимодействие осаждающихся капель с пленкой жидкости и с нагретой поверхностью//Автореф. дисс....канд. техн. наук.-Краснодар, 1891.- 25 с.

29.Вейцман Р.И. Нестационарные тепловые напряжения в упругом полупространстве при локальном изменении температуры на поверх-ности//Тепловые напряжения в элементах турбомашин.- Киев: Изд-во АН УССР, 1982.-С. 77-90.

30.Взаимодействие капель жидкости с нагретой поверхностью: Отчет о НИР (промежуточный)/Краснод. политехи, ин-т; Руководители A.C. Трофимов, В.В. Гугучкин.- 2.42.01.04-86, № ГР 01860098870.- Краснодар, 1987.- 90 с.

31.Взаимодействие вихрей и когерентные структуры в турбулент-ности/Saffman P.G.; ВЦП.- № КИ-64394.- 18 е.- Transistion and turbulence simposium proc.- Madison, 1981.- P. 149-168.

32. Витман Л.А. Некоторые закономерности распиливания жидкости пневматическими форсунками// В кн..: Аэродинамика и массопередача в котельно-топочных процессах.- М.-Л.: ГЭИ, 1958.- С. 173-178.

33.Витман Л.А., Кацнельсон Б.Д., Палеев И.И. Распыливание жидкости форсунками.- М.-Л.: ГЭИ, 1962.- 264 с.

34.Влияние вдува газа на движение капель у стенки горизонтального канала в газожидкостном потоке/Нигматулин Б.И., Горюнова М.З., Гу-гучкин В.В.//ТВТ, 1982.- Т.20,- № 2.- С. 386-388.

35.Влияние поверхностных волн на толщину жидкой текущей пленки при прямотоке жидкости и газа/Маркович Э.Э., Калугин Г.Н., Гугучкин В.В., Пикин В.Г. //Известия ВУЗов-Энергетика, 1973.- № 8.- С. 92-96.

36.Влияние разбрызгивания пленки жидкости, стекающей по внутренней стенке центробежного патрубка, на эффективность сепарации/В.И. Ивановская, Э.Э. Маркович, Н.И. Васильев, В.В. Гугучкин//Изв. ВУЗов - Энергетика.- 1989.- № 11.- С. 70-76.

37.Волновое движение пленок жидкости, текущих совместно с газовым потоком/Гугучкин В.В., Демехин Е.Е., Маркович Э.Э., Калугин Г.Н., Пикин В.Г.// МЖГ, 1975.- № 4.- С. 174-177.

38.Волынский М.С. О дроблении капель жидкости в потоке возду-ха//ДАН СССР, 1948.-Т. 62.- № 3.- С. 301-304.

39.Вопросы механики вращающихся потоков и интенсификация теплообмена в ЯЭУ/Ф.Т. Каменыциков, В.А. Решетов, А.Н. Рябов и др.- М.: Энергоиздат, 1986.- 176 с.

40.Воробьев В.А., Пыльченков Э.Х., Ремизов О.В. Оценка долговечности парогенерирующей трубы при термоусталости//Прикл. механика, 1974.- Вып. 8.- Т. 10.- С. 90-97.

41.Воробьев В.А., Ремизов О.В. Расчет распределения статистических характеристик температуры по толщине теплопередающей стенки.- Препринт ФЭИ-228, Обнинск, 1970.- 32 с.

42.Ганиев П.Г., Николаев H.A. Некоторые закономерности брызгоуноса с волновой поверхности пленки жидкости в условиях прямоточного восходящего движения фаз//Машины и аппараты химической технологии. Межвузовский сборник.- Вып. 3.- Казань, 1975.- С. 30-31.

43.Ганчев Б.Г., Мусвик А.Б. Исследование стекания пленки жидкости по вертикальной поверхности при спутном движении газового пото-ка//Известия ВУЗов-Машиностроение. 1973.- № 10.- С. 89-93.

44. Гидродинамика дисперсно-пленочных течений в трубах и кана-лах/Э.Э. Маркович, Г.Н. Калугин, В.В. Гугучкин и др.//Тез. докл. У Всес. конф. по теплообмену и гидравл. сопрот. при движении двухфазного потока в элементах энергет. машин и аппаратов.- Секция II.- Ленинград, 1974. -С. 42-44.

45.Гиневский A.C., Власов Е.В. Когерентные структуры в турбулентных струях и следах//Итоги науки и техники. Механика жидкости и газа.-ВИНИТИ, 1986.- Вып. 20.- С. 3-84.

46.Гиневский A.C., Власов Е.В., Колесников A.B. Аэроакустические взаимодействия.- М.: Машиностроение, 1978.- 177 с.

47.Гирманов Н.М., Овчинников A.A., Николаев H.A. Исследование эффективности узлов окончательного отделения вихревых аппаратов/Казанский химико-технол. ин-т.- Казань, 1983.- 9 е.- Деп. в ЦИН-ТИХИМНЕФТЕМАШ 16.04.82, № 911/82.

48.Гиршович Т.А., Леонов В.А. К вопросу о диффузии инерционных частиц в турбулентной газовой струе//Турбулентные двухфазные течения и техника эксперимента. Тез. докл. на V Всес. совещ. по теорет. и прикл. аспектам турб. течений. Ч. 2.- Таллин, 1985.- С. 114-120.

49.Глушков В.И. Исследование структуры влажного пара в турбинных решетках.- Дис...канд. техн. наук. М.: МЭИ, 1971.

50.Глущенко В.М., Коваль П.В. К развитию физических представлений о движении аэрозоля в вихревом потоке//Вихревой эффект и его приме-

нение в технике. Матер. 4 Всес. научн.-техн. конф., Куйбышев, 1983.-Куйбышев, 1984.- С. 199-203.

51.Горбис З.Р. Теплообмен и гидродинамика дисперсных сквозных потоков.- М.: Энергия, 1970.- 423 с.

52.Готовский М.А., Агафонова Н.Д., Магидей П.Л. Расчет осаждения частиц в дисперсно-кольцевом пароводяном потоке/ЛГеплофизика и гидродинамика процессов кипения и конденсации. Матер. Всес. конф.-Рига: Рижский политехи, ин-т, 1986.- T. IV.- Ч. 1,- С. 42-49.

53.Грабовский A.M., Сурков C.B. Частотные спектры турбулентных пульсаций и устойчивость ламинарного пограничного слоя//ИФЖ.-1984.-Т. 46.-№6.-С. 900-905. _

54.Гугучкин В.В. Исследование вторичного уноса со стенок газожидкостных сепараторов.- Дис....канд. техн. наук.- Краснодарский политехи. ин-т, 1981.- 236 с.

55.Гугучкин В.В. Поведение жидкости у стенок прямоточно-центробежного сепарационного патрубка и его влияние на работу отводящих узлов//Труды Куб. Гос. унив.- Вып. 227.- Вопросы повышения эффективности теплоэнергетических устройств (Тр. Краснод. политехи. инст., № 89):- Краснодар, 1977.- С. 60-67.

56 .Движение жидкой пленки в закрученном потоке прямоточно-центробежного патрубка сепаратора/Гусейнов Ч.С., Донской Ф.П., Маркович Э.Э., Гугучкин В.В.//Труды УКРНИИГаз, вып. IX.- Разработка газовых и газоконденсатных месторождений УССР и промысловая подготовка газа.- М.: ВНИИЭГАЗПРОМ, 1975.- С. 13-20.

57 .Движение частицы малого размера в рабочей зоне центробежного сепаратора/В.В. Кодолов, В.Г. Брагин, С.А. Ахмедшин, Б.Э. Заха-ров//Свердловск. горный ин-т.- Свердловск, 1985.- 25 е.- Деп. в ВИНИТИ 15.04.85, № 2522-85.

58.Дейч М.Е., Филиппов Г.А. Газодинамика двухфазных сред.- М.: Энергия, 1968.- 423 с.

59.Деревич И.В., Ерошенко В.М., Зайчик Л.И. Влияние частиц на турбулентное течение в каналах//Изв. АН СССР. МЖГ, 1985.-№ 1.- С. 40-47.

60.Дитчберн Р. Физическая оптика.- М.: Наука, 1965,- 631 с.

61.Дорощук В.Е. Кризисы теплообмена при кипении воды в трубах.- М.: Энергоатомиздат, 1983.- 167 с.

62.Дубовик A.C. Фотографическая регистрация быстропротекающих процессов.- М.: Наука, 1964- 466 с.

63.Дюнин А.К. Общие дифференциальные уравнения двухфазных пото-ков//Изв. Сиб. отл. АН СССР, 1961.- № 10,- С. 43-48.

64.Екотани, Кото//"Ниппон дэннэцу симподзиуму КОЭН робмунсю".-1978.-№ 15.-С. 181.

65.Живайкин Л.Я. О толщине пленки жидкости в аппаратах пленочного типа//Химическое машиностроение, 1981.- № 6.

66.Живайкин Л.Я., Волгин Б.В. Определение величины уноса жидкости с поверхности пленки потоком газа,- ИФЖ, 1961.- Т. 4.- № 8.- С. 114-116.

67.Жигула В.А., Коваль П.В. Газодинамика. закрученного пото-ка//Прикл. механика.- 1975.- Т. 11,- № 9.- С. 65-62.

68.Зайцев Н.Я. Исследование критических по срыву и уносу режимов и рециркуляционной характеристики вихревых аппаратов//Подготовка и переработка газа и газового конденсата.- М.: ВНИИЭГазпром, 1982.-Вып. 10.-С. 18-20.

69.Зозуля Ю.М. Толщина пленки и расход жидкости, текущей по горизонтальной поверхности под действием газового потока//Тр. ДВПИ, 1968.-Т. 67.-С. 40-49.

70.3удин Ю.П., Ягов В.В. Спектр размеров капель, диспергированных в турбулентном потоке газа в канале//Научн. труды МЭИ.- М., 1985.- № 54.-С. 177-185.

71.Ивановская В.И., Васильев Н.И., Гугучкин В.В. Численное исследование эффективности сепарации по первичному уносу в аппаратах цент-

робежного типа//Редкол. Инж.-физ. журн. АН СССР.- Минск, 1989.- 18 е.- Деп. в ВИНИТИ 18.10.89, № 6388-И89.

72.Идельчик С.И. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.- М.: Госэнергоиздат, 1965.- 559 с.

73.Измерение величины и длительности локального падения температуры при осаждении капель жидкости на нагретую поверхность: Отчет о НИР (промежуточный)/Краснод. политехи, ин-т; Руководители A.C. Трофимов, В.В. Гугучкин.- 2.42.01.04-86, № ГР 01860098870.- Краснодар, 1989.-98 с.

74.Измерение волновых параметров пленочного течения жидкости методом локальной электропроводности/Сергеев А.Д., Холпанов Л.П. и др.//ИФЖ, 1977.- Т. 29.- № 5.- С. 843-846.

75.Изучение процессов, обеспечивающих создание высокоэффективных маслоотделителей для холодильных установок/Гугучкин В.В., Маркович Э.Э. и др.//Известия CK НЦ ВШ, сер. Технические науки, 1975.- № 4.-С. 90-93.

76.Ильский О.Г. Методы и аппараты для очистки природного газа //Тематический научно-технический обзор.- Геология, разведка и разработка газовых и газоконденсатных месторождений.- М.: ВНИИЭ-ГАЗПРОМ, 1970.- 58 с.

77.Инада С., Миясака Е., Кодзи Н. Нестационарная теплопередача капель воды, ударяющихся о горячую поверхность. Влияние степени не-догрева капель воды на характер контакта жидкости и твердой фазы//Нихон Кикай гаккай ромбунсю.- 1985.- С. 1047-1053.

78.Исаченко В.П., Кушнырев В.И. Струйное охлаждение.- М.: Энерго-атомиздат, 1984.- 216 с.

79.Исаченко В.П., Кушнырев В.И., Горин C.B., Сидорова И.К. Экспериментальное исследование кипения при охлаждении поверхности струей диспергированной жидкости//Кипение и конденсация .- Рига: РПИ, 1979.-С. 3-12.

80.Исаченко В.П., Сидорова И.К. Экспериментальное исследование охлаждения плоской вертикальной поверхности струей диспергированной жидкости/ЛГеплоэнергетика, 1982.- № 3.- С. 30-33.

81 .Исследование газо-жидкостной сепарации: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.- 75/1-74 (13/73), № ГР 74029800; Инв. № Б469644.- Краснодар, 1975,- 110 с.

82.Исследование аэродинамических основ эрозии лопаток. Ч. II. Разработка приборов и измерительных схем для исследования пленочного течения: Отчет о НИР/ЦКТИ им. Ползунова И.И.; Руководитель Яблоник P.M.- 111811/0-5919.- Л., 1969.- 90 с.

83.Исследование взаимодействия капель с пленкой при движении газокапельного потока в каналах: Отчет о НИР (промежуточный)/ Краснод. политехи, ин-т; Руковод. A.C. Трофимов, Э.Э. Маркович.- 2.42.01.01,80; № ГР 01822047696; Инв. № 02840069394.- Краснодар, 1983.- 67 с.

84.Исследование гидродинамики многофункционального вихревого аппарата/Б. В. Сажин, A.B. Акулич, Б.П. Лукачевский, П.В. Са-жин/Московский текстильный ин-т.- М., 1986.- 10 е.- Деп. в ВИНИТИ 11.07.86, №6883-В86.

85.Исследование дробления пленки жидкости, сходящей с кромки плас-тины/В.В. Гугучкин, Э.Э. Маркович, В.М. Чепкасов, H.A. Ни-колаев//Переработка нефтяных газов.- М.: ВНИИОЭНГ, 1980.- С. 185188.

86.Исследование особенностей срыва и осаждения капель на текущую под действием газового потока пленку: Отчет о НИР (промежуточный)/Краснод. политехи, ин-т; Руковод. A.C. Трофимов, Э.Э. Маркович.- 2.42.01.01.-80; № ГР 76051451; Инв. № Б923579.-Краснодар. 1980.- 88 с.

87.Исследование поведения жидкости при движении двухфазного потока в прямоточно-центробежных патрубках конструкции УКРНИИГаза:

Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-30/14, № ГР 72020056; Инв. № Б216028.- Краснодар, 1972.- 79 с. 88.Исследование поведения жидкости при движении двухфазного потока в прямоточно-центробежных патрубках конструкции УКРНИИГаза: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-30/14, № ГР 72020056; Инв. № Б301596.- Краснодар, 1973.- 73 с. 8 9. Исследование поведения жидкости у стенки прямоточно -центробежного сепаратора/Маркович Э.Э., Гугучкин В.В. и др.//Тез. докл. к 1 Всес. конф. по гидродинамическим процессам разделения неоднородных смесей.- М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1975.- С. 161.

90.Исследование процесса газожидкостной центробежной сепарации: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-2.42.04.01-76, № ГР 760511451; Инв. № Б563063.-Краснодар, 1976.-136 с.

91.Исследование процесса газожидкостной центробежной сепарации: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-2.42.04.01-76, № ГР 760511451; Инв. № Б654115.-Краснодар, 1977.-113 с.

92.Исследование теплообмена при водяном форсуночном охлаждении высоконагретых поверхностей металла/Урбанович Л.И., Горяинов

B.А., Севастьянов В.В., Боев Ю.Г. и др.//ИФЖ, 1980.- Т. 39.- № 2.- С. 315-322.

93.Калугин Г.Н., Маркович Э.Э. О предельных режимах работы газожидкостных сепараторов//ВНИИОЭНГ.-Газовое дело. - 1972.- № 10.-

C. 27-31.

94.Каплеуловители и их применение в газоочистке. Обзорная информация.- М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1974.- Сер. ХМ-14.- 64 с.

95.Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел.- М.: Наука, 1964.198 с.

96.Карташев Э.М. Аналитические методы в теории теплопроводности твердых тел.- М.: Высшая школа, 1985.- 480 с.

97.Картушинский А.И., Фришман Ф.А. Исследование влияния начальных условий на развитие двухфазной струи/ЛГурбулентные двухфазные течения.- Таллин, 1982.- С. 71-77.

98.Картушинский А.Н. Перенос инерционной примеси в двухфазной турбулентной струе//Изв. АН СССР, МЖГ, 1984.-№ 1.- С. 36-41.

99.Клебанов Г.И. Особенности движения многофазных систем с отложением твердой фазы//ТОХТ, 1987.- Т. 2.- № 1.- С. 133-137.

100.Козлов В.П. Двумерные осесимметричные нестационарные задачи теплопроводности.- Минск, 1986.- 316 с.

101.Колебания температуры стенки парогенерирующей трубы при обогреве ее электрическим током и натрием в зоне ухудшенного теплообмена/Воробьев В.А., Кириллов П.Л., Ремизов О.В. и др.//В кн.: Исследование критических тепловых потоков в пучках стержней.- М.: Ато-миздат, 1974.- С. 123-135.

102.Колмогоров А.Н. Локальная структура турбулентности в несжимаемой жидкости при очень больших числах Рейнольдса//ДАК СССР, 1941.- Т. XXX.- № 4.- С. 401-405.

103.Колмогоров А.Н. Уравнения турбулентного движения несжимаемой жидкости//Изв. АН СССР. Отд. мат. наук. Сер. физ., 1942.- Т. 8.- № 1/2.-С. 56-58.

Ю4.Конт-Белло Ж. Турбулентное течение в канале с параллельными стенками,- М.: Мир, 1968.- 176 с.

Ю5.Коротаев Ю.П., Синайский Э.Г., Никифоров А.Н. Процесс удаления жидкой фазы в сепараторах//Изв. ВУЗов СССР. Сер. Нефть и газ.-1984.-№9.-С. 49-55.

Юб.Костановская М.Е. Особенности теплообмена при кратковременном контакте капель с перегретой поверхностью//Автореф. дис....канд. физ.-мат. наук.- М., 1986.- 36 с.

107.Костюк В.В., Берлин И.И., Карпышев A.B. Экспериментально-теоретическое исследование механизма переходного кипения//ИФЖ, 1986.-Т. 50.-№1.-С. 48-57.

108.Кризис теплоотдачи и распределение жидкости в дисперсно-кольцевом пароводяном потоке/В.И. Милашенко, В.Е. Николаев, В.В. Петухов, М.Ш. Лоладзе//Газотермодинамика многофазных потоков в энергоустановках, вып. 6.- Межвузов, темат. сб. научн. трудов.- Харьков, 1984.-С. 22-28.

Ю9.Крошилин А.Е., Кухаренко В.Н., Нигматулин Б.И. Осаждение частиц на стенку канала в градиентном турбулентном дисперсном пото-ке//Изв. АН СССР, МЖГ, 1985.- № 4.- С. 57-63.

ПО.Крутасов Е.И. Надежность металла энергетического оборудования.-М.: Энергоиздат, 1981.- 240 с.

Ш.Крутиков B.C. Одномерные задачи механики сплошной среды с подвижными границами.-Киев: Наукова думка, 1985.

112.Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена.- M.-JL: Машгиз, 1962.-456 с.

113.Кутателадзе С.С., Стырикович М.А. Гидравлика газожидкостных систем.- М.: Энергия, 1976.- 296 с.

114.Кутепов A.M., Стерман Л.С., Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании.- М.: Высшая школа, 1986.- 444с.

115.Лабейш В.Г. Жидкостное охлаждение высокотемпературного металла." ЛГУ, 1983.- 172 с.

Иб.Лабейш В.Г., Пименов А.Г. Термодинамические процессы при соударении охлаждающей жидкости со стенкой/ЛГеплообмен в парогенераторах: матер. Всес. конф., июль, 1983.- Новосибирск, 1983.- С. 299303.

117.Лабейш В.Г., Пименов А.Г. Термометрия поверхности теплообмена при ударном вскипании жидкости//Тез. докл. совещания "Теплофизи-

ка метастабильных жидкостей в связи с явлениями кипения и кристаллизации".-Свердловск, 1985.-С. 126-127.

118.Лабейш В.Г., Пименов А.Г. Экспериментальное исследование теплообмена при падении капель на высокотемпературную стенку//ИФЖ, 1984.-Т. 47.-№6-С. 911-919.

119.Лабейш В.Г., Пименов А.Г., Теплухин Г.Н. Теплообмен с компактными и разбрызганными струями при закалке//Изв. ВУЗов-Черная металлургия, 1984.-№5.-С. 116-120.

120.Лабейш В.Г., Пименов А.Г., Шелудько О.В. Нестационарный теплообмен с кипением при охлаждении высокотемпературной стенки падающими каплями//Тез. докл. конф. "Теплофизика и гидродинамика процессов кипения и конденсации".- Рига, 1982. -Т. 1.- С. 228-230.

121.Лабейш В.Г., Родионов O.A., Шелудько О.В. Температурные поля в металле при охлаждении жидкими струями//В сб.: Тепловые процессы при производстве листового проката.- Л.: СЗПИ, 1981.- С. 82-86.

122.Лабейш В.Г., Шелудько О.В., Пименов А.Г. Теплосъем при струйном и капельном охлаждении высокотемпературной поверхности/ЛВ сб.: Тепловые процессы при производстве листового проката.- Л.: СЗПИ, 1981.- С. 86-90.

123.Ландау Л.Д., Лившиц Е.М. Электродинамика сплошных сред.- М.: Наука, 1982.- 459 с.

124.Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Статистическая физика.- М.: Наука, 1984,- 567 с.

125.Левандский Э.И., Плехов И.М, Волк А.Н. Исследование разделения газожидкостных потоков в центробежных сепараторах//ТОХТ.- 1987.Т. 21.-№2.-С. 273-277.

126.Левич В.Г. Физико-химическая гидродинамика.- М.: Физматгиз, 1959.-699 с.

127.Левич В.Г., Кучанов С.И. Движение частиц, взвешенных в турбулентном потоке//ДАН СССР, 1957.- Т. 174.- № 4.- С. 763-766.

128.Леончик Б.И., Маякин В.П. Измерения в дисперсных потоках.- М.: Энергия, 1971.- 248 с.

129.Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа.- М.: Наука.-1978.-736 с.

130.Лыков A.B. Теория теплопроводности.- М.: Высшая школа, 1967.600 с.

131 .Лышевский A.C. Движение жидких капель в газовом потоке//Изв. ВУЗов-Энергетика, 1963.- № 7. С. 75-81.

132.Лышевский A.C. Распыливание топлива в судовых дизелях.- Л.: Судостроение, 1971.- 248 с.

ИЗ.Макино, Киби//"Ниппон дэннэцу симподзиуму КОЭН ромбунсю".-1977.- №15.- С. 283.

134.Маркович Э.Э., Гугучкин В.В., Васильев Н.И. Параметры капель, сорванных с жидкой пленки/Краснод. политехи, ин-т.- Краснодар, 1986.- 9 е.- Деп. в ОНИИТЭХим 18.02.86, № 484-Х11-87.

135.Маркович Э.Э., Ивановская В.И. Влияние турбулентной диффузии на движение больших частиц в искривленных каналах/ЛГруды Краснодарского политехи, ин-та, 1976.- Вып. 75.- С. 45-51.

136.Маркович Э.Э., Ройзман Д.Х., Шербаум В.М. Исследование течения водяных пленок под действие воздушного потока//Известия ВУЗов-Энергетика, 1966.- № 9.- С. 79-86.

137.Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение золей.- М.: Наука, 1980.- 176 с.

138.Методика определения параметров дисперсной фазы: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-2.42.04.01-76; № ГР 760511451; Инв. № Б654114.- Краснодар, 1977.- 44 с.

139.Методика расчета эффективности осаждения в закрученных потоках и экспериментальное исследование теплоотдачи при взаимодействии отдельных капель с нагретой поверхностью: Отчет о НИР (промежуточный)/Краснод. политехи, ин-т; Руководители A.C. Тро-

фимов, B.B. Гугучкин.- 2.42.01.04-86, № ГР 01860098870.- Краснодар, 1988.-97 с.

140.Методика экспериментального исследования пленочных течений: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.-30/8; № ГР 70005899; Инв. № Б046909.- Краснодар, 1969.- 101 с.

141.Милютин В.П., Подвысоцкий В.М., Хелемский C.JI. О взаимодействии капель с поверхностью жидкой пленки//Теплофизика и теплотехника.- 1978.- Вып. 35.- С.83-89.

142.Милютин В.П., Хелемский С.Л. Экспериментальное исследование закономерностей взаимодействия быстролетящих капель со стенкой.-Промышленная теплотехника.- 1979.- № 1.- С. 49-56.

143.Можаров H.A. Исследование критической скорости срыва пленки влаги со стенки паропровода/ЛГеплоэнергетика, 1959.- № 2.- С. 50-53.

144.Мясников В.П. О динамических уравнениях движения двухкомпо-нентных систем//ПМТФ.1967.-№ 2.-С. 124-129.

145.Некрасов A.B., Логвинов С.А., Тестов, И.Н. Кризис теплоотдачи в парогенерирующей трубе при обогреве жидкометаллическим теплоносителем//Атомная энергия, 1979.- Вып. 1.- Т. 30.- С. 20-23.

146.Немировский Ю.В., Хейнлоо Я.Л. Вращательно-анизотропные тур- " булентные течения в каналах и трубах.- Новосибирск: Изд-во НГУ, 1982.-76 с.

147.Немировский Ю.В., Хейнлоо Я.Л. Локально-вихревая теория турбулентных течений.- Новосибирск: Изд-во НГУ, 1980.- 45 с.

148.Нигматулин Б.И. Исследование характеристик течения двухфазных дисперсно-кольцевых потоков в обогреваемых трубах//ПМТФ, 1973.-№ 4.- С. 78-88.

149.Нигматулин Б.И. К гидродинамике двухфазного потока в дисперсно-кольцевом режиме течения//ПМТФ, 1971.-№6.-С. 141-143.

150.Нигматулин Б.И. Кризис теплоотдачи и расход жидкости в пленке при течении дисперсно-кольцевых потоков//ТВТ, 1979.- Т. 17.- № 6.- С. 78-88.

151.Нигматулин Б.И., Виноградов В.А, Курбанов Ш.Э. исследование температурных режимов входного участка пароперегревательного ка-нала//Теплоэнергетика, 1981.- № 9.- С. 63-65.

152.Нигматулин Б.И., Горюнова М.З., Васильев Ю.В. К обобщению опытных данных по теплоотдаче при течении жидких пленок вдоль твердых поверхностей//ТВТ, 1981.- Т. 19.- № 5- С. 991-1001.

153.Нигматулин Б.И., Долинин И.В., Рачков В.И. Исследование осаждения капель на жидкую пленку в вертикальном пароводяном потоке//! еплоэнергетика, 1978.- № 6.- С. 82-84.

154.Нигматулин Б.И., Долинин И.В., Рачков В.И., Семенов В.П. Применение солевого метода для определения интенсивности влагообмена и распределения жидкости между ядром потока и пленкой в дисперсно-кольцевом пароводяном потоке/УТВТ, 1978.-№ 4.- С. 832-839.

155.Нигматулин Б.И., Милашенко В.И., Николаев В.Е. Экспериментальное исследование гидродинамики равновесных дисперсно-кольцевых пароводяных потоков//ТВТ, 1978.-Т. 16.-№6,-С. 1238-1263.

156.Нигматулин Б.И., Милашенко В.И., Шугаев Ю.В. Исследование распределения жидкости между ядром потока и пленкой в дисперсно-кольцевом пароводяном потоке/ЛГеплоэнергетика, 1976.-№ 5.- С. 77-79.

157.Нигматулин Б.И., Нетунаев C.B., Горюнова М.З. Исследование интенсивности осаждения капель на жидкую пленку в вертикальном воздушно-водяном потоке//Теплоэнергетика, 1982.- № 3.- С. 61-62.

158.Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. Ч. !.- М.: Наука, 1987.-464 с.

159.Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. Ч. II.- М.: Наука, 1987.- 360 с.

160.Нигматулин Р.И. Основы механики гетерогенных сред.- М.: Наука, 1978.-336 с.

161.Новые результаты, обзор и обобщение механизма образования турбулентности в пограничных слоях и его видоизменения/Faclo R.E.; ВЦП, КИ, 62811.-36 е.-AIAA Pap.- 1983.-№ 377.- 16 р.

162.Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторных установок.- М.: Металлургия, 1973.189 с.

163.0 "выбивании" вторичных капель с поверхности пленки(капельный унос) в дисперсно-пленочных течениях/Нигматулин Б.И., Гугучкин В.В., Васильев Н.И.//ТВТ, 1993.- Т. 31.- № 4,- С. 600-603.

164.Ö линейной и нелинейной устойчивости совместного плоскопараллельного течения пленки жидкости и газа/Гугучкин В.В., Демехин Е.А., Калугин Г.Н. и др.//МЖГ, 1979.- № 1.- С. 36-42.

165.Определение волновых параметров нестационарного пленочного течения с помощью лазеров /Маркович Э.Э., Калугин Г.Н., Гугучкин

B.В. и др.//Известия ВУЗов-Энергетика, 1973.- № 2.- С. 103-107.

166.Особенности движения частиц в плоском изолированном вихре/В.И. Ивановская, Э.Э. Маркович, Н.И. Васильев, В.В. Гугучкин//Краснод. политехи, ин-т.- Краснодар, 1986.- 9 е.- Деп. в ОНИИТЭХим 07.04.86, № 455-XII-86.

167 .Особенности процесса газожидкостной сепарации в аппаратах с вращающимися стенками/Э.Э. Маркович, A.M. Андреев, В.В. Гугучкин и др.//Тез. докл. к 1 Всес. конф. по гидромеханическим процессам разделения неоднородных смесей.- М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1975.-С. 141-142.

168. Особенности теплообмена при соударении капли с горячей поверхностью/ Гухман A.A., Волынец А.З., Рождественский A.B., Бражников

C.М.//ИФЖ, 1985.- Т. 49.- № 4.- С. 598.

169.Пажи Д.Г., Прахов A.M., Равикович Б.Б. Форсунки в химической промышленности.- М.: Химия, 1971.- 199 с.

170.Панченко В.П., Шуляков A.B. Потери давления на трение в закрученном потоке//Изв. ВУЗов - Энергетика.- 1987.- № 8.- С. 97-99.

171.Паркус Г. Неустановившиеся температурные напряжения.- М.: Наука, 1963.-251 с.

172.Пермяков В.В. Критические условия срыва капель с поверхности-кольцевых горизонтальных пленок//Труды ДВПИ, 1971, т. 71.- с. 62-67.

173.Пермяков В.В., Подсушный A.M. Течение пленки жидкости под действием газового потока в горизонтальной трубе //Известия ВУЗов-Энергетика, 1970г- № 9.- С. 85-89.

174.Пехович А.И., Жидких В.М. Расчеты теплового режима твердых тел.- Л.: Энергия, 1976-.- 351 с.

175.Повышение точности аналитических методов расчета аварийных теплогидравлических процессов/Трофимов A.C., Пась. A.C., Хайята Н. //Всес. семинар на тему "Проблема надежности расчетных данных по безопасности реакторных установок".- Минск, 1991.- С. 67-74.

176.Полонский М.А., Полонский B.C., Циклаури Г.В. Теплообмен и гидродинамика в двухфазных потоках атомных электрических станций.-М.: Наука, 1982.- 368 с.

177.Поляков JI.E. Исследование циклонных сепараторов: Дисс...канд. техн. наук.- М.: ВНИИКРИОГЕНМАШ; 1968.- 134 с.

178.Приходько В.П., Холпанов Л.П. Критические режимы работы прямоточных центробежных сепараторов//Тез. докл. III Всес. научно-техн. сем. "Применение аппаратов "мокрого" типа для очистки отходящих газов от твердых и газообразных примесей", 17-20 мая 1989 г., Москва.- М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1989.- С. 10-12. .

179.Промысловые испытания газосепараторов с сепарационными элементами центробежного типа/Гусейнов Ч.С., Донской Ф.П., Резуненко

В.И., Пелехов H.A.// Труды ВНИИИЭГАЗПРОМ, 1978.- № 1/2.- С. 2629.

180.Процесс и параметры срыва жидкости с пленки на стенке под действием газового потока/Гугучкин В.В., Ивановская В.И., Маркович Э.Э., Палладиев А.А.//Тез. докл. и сообщ. VI Всес. конф. по теплообмену и гидравл. сопрот. при движении двухфазн. потока в элементах энергет. машин и аппаратов.- Ленинград, 1978. -С. 177-178.

181.Процесс и параметры срыва жидкости с пленки, текущей под действием газового потока/В.В. Гугучкин, В.И. Ивановская, Э.Э. Маркович, A.A. Палладиев//Газотермодинамика многофазных потоков в энергоустановках.- Харьков, 1984,- Вып. 6.- С. 46-50.

182.Прочность. Устойчивость, Колебания: Справочник/Под. ред. Бирге-ра И.А.- М.: Машиностроение, 1968.- Т. 1.- 31 с.

183.Пустыльник Е.М. Статистические методы анализа и обработки наблюдений.- М.: Наука.. 1968.- 288 с.

184.Разработка алгоритма и программы расчета эффективности отделения жидкости от нефтяного газа в прямоточных центробежных сепараторах: Отчет о НИР (заклзочительный)/Краснод. политехи, ин-т: Ру-ковод. В.В. Гугучкин.- 2.42.06.01-89, № ГР 01890076687; Инв № 02890068044.- Краснодар, 1989.- 93 с.

185.Распыливание жидкости форсунками/Бородин В.А., Дитякин Ю.Ф., Клячко Л.А.,Ягодкин В.И..- М.: Машиностроение, 1977.- 207 с.

186.Расчет нестационарных температур, термоупругих напряжений и долговечности элементов сепаратора-пароперегревателя СПП-500-1: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель A.C. Трофимов; 18-1-9-85; № ГР 76051451.- Краснодар, 1985.- 68 с.

187.РД 24.035.05-89. Методические указания "Тепловой и гидравлический расчет теплообменного оборудования АЭС".- Л.: НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова, 1991.- 211 с.

188.Результаты исследований пленочных течений применительно к газовым турбодетандерам/Э.Э. Маркович, Г.Н. Калугин, В.В. Гугучкин и др. //Научно-техническое совещание по вопросам создания и применения турбохолодильных установок в газовой промышленности СССР (Тезисы докладов).-Харьков, 1971.-С. 185-195.

189.Результаты экспериментальных исследований уноса жидкости через центробежные сепарационные устройства/Мильштейн J1.M., Чепкасов В.М., Гугучкин В.В. и др.//В сб.: Переработка нефтяных газов.- Вып. З.-М., 1977.-С. 68-73.

190.Ремизов О.В., Сергеев В.В., Юрков Ю.И. Экспериментальное исследование ухудшения теплоотдачи при подъемном и опускном течении воды в трубах//Теплоэнергетика, 1983.- № 9.- С. 64-66.

191.Репик Е.У., Соседко Ю.П. Спектральное исследование квазиупоря-доченной структуры течения в пограничном слое//Изв. АН СССР. МЖГ, 1982.-№3.-С. 10-17.

192.Рогов В.П. Удар капли о пленку жидкости//Тез. докл. VII Всес. конф. "Двухфазный поток в энергетических машинах и аппаратах".- Том Ш.Ленинград, 1985.- С. 332-334.

193.Розенбаум Р.Б., Тодес О.М. Стесненное падение шара в цилиндрической трубе//ДАН СССР, 1957.- Т. 115.- № 3.- С. 504-507.

194.Роухайнен П.О., Сташевич И.В. Об осаждении частиц небольших размеров из турбулентных потоков//Тр. америк. о-ва инж.-мех. Сер. Теплопередача, 1970.- Т. 92.- № 1.- С. 118-127.

195.РОШКО А. Структура турбулентных сдвиговых течений: новая точка зрения//Ракетная техника и космонавтика, 1974.- Т. 14.- № 10.- С. 8-20.

196.Рыжков С.В., Ершов В.В., Мирошниченко В.Н. О характере течения пленки на короткой горизонтальной пластине, обдуваемой газовым потоком//Труды Николаевск, кораблестр. ин-та, 1970.- Вып. 33.- С. 5358.

197.Самсонов Ю.А. Прочность судовых ядерных реакторов.- Л.: Изд-во "Судостроение", 1970.- 262 с.

198.Сатановский А.Л. Воздушно-водоиспарительное охлаждение оборудования и материалов//Автореф. дис...д-ра техн. наук.- Киев, 1974.- 47 с.

199.Сатановский А.Л., Кремнев O.A., Процышин Б.Н., Тарасюк Э.Л. О взаимодействии водяных сфероидов с нагретыми поверхностя-ми//Теплообмен, 1969.- Вып. 15.- С. 5-7.

200.Свешников A.A. Прикладные методы теории случайных функций.-М._: Наука, 1968.- 463 с.

201.Седельковский Л.Н., Щавелев В.Н. Математическое моделирование процесса сепарации частиц в циклонной камере//Известия ВУЗов-Энергетика, 1961.- № 1.- С. 74-78.

202.Секи Н., Кавамура X., Санокава К. Переходный температурный профиль стенки при падении на нее жидкой капли//Теплопердача, 1978.-Т. 100.-№ 1.-С. 181-183.

203.Семенов П.А. Течение жидкости в тонких слоях//ЖТФ, 1944.- Т. 14.-С. 427-437.

204.Сергеев Г.И. Характеристики закрученного пленочного течения в вертикальных колоннах//В сб. трудов Всес. объединения "Нефтехим", 1973.-Вып. 5.-С. 298-306.

205.Серенсен C.B., Когаев В.П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность.- М.: Машиностроение, 1975.

206.Серов И.Т. Об оценке эффективности сепарационных устройств кипящих реакторов АЭС/ЛЗопросы атомной науки и техники, сер. Реак-торостроение, 1972.-Вып. 2.- С. 10-15.

207.Сиротин A.M. Оборудование для подготовки газа к дальнейшему транспорту//Сепарационные аппараты. Темат. научно-техн. обзор.-М.: ВНИИОЭНГ, 1972.- 67 с.

208.Скворцов JI.С. Исследование разделяющей способности осадитель-ного пространства центробежного сепаратора-очистителя//ТОХТ,-1983.-Т. 18.-№3.-С. 343-346.

209.Соотношение осевой и тангенциальной составляющих скорости газа в сепарационном патрубке/Маркович Э.Э., Гугучкин В.В., Гусейнов Ч.С., Донской Ф.П.//Труды УКРНИИГАЗ, вып. IX.- М.: ВНИИ-ГАЗПРОМ, 1975.- С. 82-89.

21 О.Сорокин Ю.Л. Разработка методов расчета и проектирования паро-сепарационных устройств энергооборудования.- Автореф. дисс....д-ра техн. наук.- НПО ЦКТИ, 1986.- 40 с.

211.Coy С. Гидродинамика многофазных систем.- М.: Мир, 1971.- 576 с.

212.Стаут Р.Д., Пенс А.В. Влияние состава и микроструктуры на усталостную прочность сталей//Теоретические основы инженерных расчетов, 1971.-Т. 87Д.-№2.-С. 1-8.

213.Стырикович М.А., Барышев Ю.В., Григорьева М.Е., Коновалова Е.М. Модель расчета теплопередачи для пароводяного дисперсною потока//ТВТ, 1983.- Т. 21.- № 1.. С. 122-129.

214.Стырикович М.А., Ламден Д.И., Костановская М.Е. О пространственно-временной структуре теплового взаимодействия при кратковременном контакте капли жидкости с сильно перегретой поверх-ностыо//ТВТ, 1984.- Т. 23.- № 1.- С. 64-68.

215.Стырикович М.А., Ламден Д.И., Костановская М.Е. Теплообмен при кратковременном контакте жидкой капли с сильно перегретой поверх-ностью//ТВТ, 1984.-Т. 22.-№6.-С. 1158-1165.

216.Стырикович М.А., Полонский B.C., Циклаури Г.В. Теплообмен и гидродинамика в двухфазных потоках атомных электрических станций." М.: Наука, 1982.- 270 с.

217.Судаков А.В Исследование пульсаций температур и напряжений и прогнозирование ресурса элементов энергооборудования АЭС/Автореф. дис...д-ра техн. наук,- Л., 1992.- 50 с.

218.Судаков A.B. Приближенный расчет нестационарных температур и температурных напряжений поверхности нагрева//Тр. НПО ЦКТИ.-1974.- Вып. 124.-С. 53-59.

219.Судаков A.B., Трофимов A.C. Напряжения при пульсациях температур.- М.: Атомиздат, 1980- 64 с.

220.Судаков A.B., Трофимов A.C. Приближенный расчет установившихся температурных напряжений при колебаниях температуры поверхности/Яр. НПО ЦКТИ.- 1977.- Вып. 145.- С. 79-83.

221.Судаков A.B., Урманчеев А.И. Приближенный расчет нестационарных температурных напряжений //Тр. НПО ЦКТИ.- 1990.- Вып. 254.-С. 9-17.

222.Судаков A.B., Федорович Е.Д., Щедрин A.B. Пульсации температуры парогенерирующей поверхности при переходе к ухудшенному теплообмену в модели прямоточного парогенератора, обогреваемого натрием//Тр. НПО ЦКТИ.- 1977.- Вып. 145- С. 70-78.

223.Сурков C.B. О каскадном характере роста турбулентных вих-рей//ИФЖ.- 1985.- Т. 48.- № 4.- С. 561-568.

224. Таунсенд A.A. Структура тубулентного потока с поперечным сдвигом.-М.: ИЛ, 1959.-411с.

225.Телетов С.Г. Вопросы гидродинамики двухфазных смесей//вестник МГУ. Сер. матем., мех., астроном., физ., хим.- 1958.- № 2.- С. 21-27

226. Температурный режим парогенерирующей поверхности в зоне ухудшенного теплообмена /Воробьев В.А., Кириллов П.Л., Ремизов О.В., Субботин В.И.// Тепло- и массоперенос.- Минск, 1972,.- Т. 2.-Ч.1.- С. 67-68.

227.Температурный режим парогенерирующих труб, обогреваемых высокотемпературным теплоносителем в области ухудшенного теплообмена при кипении/Калачев Д.М., Судаков A.B., Федорович Е.Д. и др./ЛГр. НПО ЦКТИ.- 1977.- Вып. 145.- С. 346-351.

228.Тенденция совершенствования сепарационной аппаратуры на входе в газоперерабатывающие заводы/JI.М. Милыптейн, Е.П. Запорожец, A.B. Гугучкин, А.П. Литвиненко//Переработка нефтяных газов.- М., 1977.- Вып. 3.-С. 50-54.

229.Теплопередача в двухфазном потоке/Пер. с англ.; Под ред. Баттер-ворса Д. и Хьюитта Дж. - М.: Энергия, 1980.- 328 с.

230.Титова О.Ф., Трофимов A.C. Приближенное решение температурной задачи//ИФЖ, 1971.- Т. 21.- № 2.- С. 372-373.

231.Трофимов A.C. Решение нестационарных задач теплопроводности с использованием характеристик мнимых частот//ИФЖ, 1985.- Т. 49.- № 4.- С. 283-285.

232.Трофимов A.C., Судаков A.B. Определение интенсивности установившихся термоупругих напряжений при колебаниях температуры поверхности/Препринт ФЭИ-522.- Обнинск, 1974.- 15 с.

233.Турбулентные течения газовзвеси/А.А. Шрайбер, Б.Б. Гавин, В.А. Наумов, В.П. Яценко.- Киев: Наук, думка, 1987.- 239 с.

234.Устименко В.П. Процессы турбулентного переноса во вращающихся течениях.- Алма-Ата: Наука Каз. ССР, 1977.- 228 с.

235.Федотовский B.C. Турбулентная диффузия частиц в дисперсном потоке со скольжением. Препринт Физико-энергетического ин-та, № 511.-Обнинск, 1975.- 15 с.

236.Филиппов Г.А., Поваров O.A. Сепарация влаги в турбинах АЭС.-М.: Энергия, 1980.- 319 с.

237.Филиппов Г.А., Поваров O.A., Васильченко Е.Г. Экспериментальное исследование волновых режимов течения жидких пленок в спутном газовом потоке/ЛГеплоэнергетика, 1978.- № 5.- С. 31-34.

238.Франкль Ф.И. К теории движения взвешенных наносов//ДАН СССР, 1953.- Т. 92.- № 2.- С. 347-250.

239.Фролов B.C., Нигматулин Б.И., Ручко B.C. Гидродинамическая модель парокапельного потока в закризисной области парогенерирую-

щего канала//Газотермодинамика многофазных потоков в энергоустановках.- Харьков, 1982.- Вып. 5.- С. 35-42.

240.Фукс М.А. Механика аэрозолей.- М.: Изд-во АН СССР, 1955.- 352 с.

241.Фукс H.A. Механика аэрозолей.- М.: ГЭИ, 1955.- 524 с.

242.Хейнлоо Я.Л. Феноменологическая механика турбулентных потоков.- Таллин: Валгус, 1984.- 245 с.

243.Хыоитт Дж., Холл-Тэйлор Н. Кольцевые двухфазные течения.- М.: Энергия, 1974. 407 с.

244.Центробежные сепараторы/Э.И. Левандский, И.М. Плехов, А.И. Ершов.- М.: НИИТЕХим, 1983.- Вып. 2 (208).- 55 е.- Сер. Общеотраслевые вопросы. Обзорн. информация.

245.Чепкасов В.М., Овчинников A.A., Николаев H.A. Расчет гидравлического сопротивления вихревых сепараторов с аксиальными завихри-телями//Изв. ВУЗов СССР. Сер. Нефть и газ.- 1981.- № 5.- С. 45-48.

246.Чесноков М.Н., Шиян. A.A. Влияние дисперсной фазы на интенсивность турбулентных пульсаций газа//Физика аэродисперсных систем.-Киев, 1984.- № 28.- С. 74-77.

247.Шифрин К.С., Голиков В.И. Определение спектра капель методом малых углов//Труды Межвед. конф. по исследованию облачности.-Изд-во АН СССР, I960.- С. 26-35.

248.Шиян A.A. Влияние турбулентных пульсаций на движение и рост частиц конденсированной дисперсной фазы в двухфазных потоках.-Дисс....канд. техн. наук.- Одесский ун-т, 1984.- 120 с.

249.Шрайбер A.A. О диффузии тяжелой частицы в турбулентном пото-ке//Теплофизика и теплотехника.- Киев: Наук, думка, 1973.- Вып. 25.-С. 110-113.

250.Шрайбер A.A. Турбулентная диффузия мелких частиц дискретной фазы в потоке газовзвеси/ЛГурбулентные двухфазные течения.- Таллин, 1976.-С. 21-33.

251.Шрайбер A.A., Милютин В.Н., Яценко В.П. Гидромеханика двух-компонентных потоков с твердым полидисперсныи веществом.- Киев: Наук, думка. 1980.-249 с.

252.Щукин В.К., Халатов A.A. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных каналах.- М.: Машиностроение, 1982,- 200 с.

253 .Экспериментальное исследование механического взаимодействия составляющих дисперсно-пленочного потока: Отчет о НИР (промежу-точный)/Краснод. политехи, ин-т; Руковод. A.C. Трофимов, Э.Э. Маркович." 2.42.01.01.-80; № ГР 01822047696; Инв. № 02840029415.- Краснодар, 1981.- 57 с.

254.Экспериментальное исследование пленочных течений при конденсации: Отчет о НИР/Краснод. политехи, ин-т; Руководитель Маркович Э.Э.- 30/8; № ГР 70005899; Инв. № Б090472.- Краснодар, 1970.- 228 с.

255.Эффективность сепарационного оборудования в установках промысловой подготовки газа/Э.Г. Синайский, Г.Р. Гуревич, Ю.А. Кашицкий и др.- М.: ВНИИЭГазпром, 1986.- Вып. 6.- 41 е.- Сер. Подготовка и переработка газа. Обзорн. информ.

256.Яблоник P.M., Маркович Э.Э. О структуре формулы для среднего размера капель в факеле пневматической форсунки//Известия ВУЗов-Энергетика, 1966.- № 6.- С. 57-62.

257.Яблоник P.M., Хаимов В.А. Устойчивость пленочного течения в коротких каналах//ИФЖ, 1973.- Т. XXV.- № 4.- С. 641-647.

258.Яремченко А.Д., Вукович Л.К. Структура закрученного потока и взаимодействие его с внутренними стенками циклонной топки//Из. ВУЗов-Энергетика.- 1971.- № 10. -С. 83-88.

259.Alexander D.R., Rockenbach F.A. Drop collisions with liquid films on simulated LWR control rod guide tubes//Unbublished Reseach, Univ. of Nebraska, 1981.- 12p.

260.Baumeister K.J., Hamil T.D., Schoesson G.J. A generalized correlation of vaporization times of drops in film boiling on a flat plate//Proc. 3 Int. Heat Transfer Conf.- Chicago, 1966.- P.66-74.

261.Baumeister K.J., Simon F.F. Leidenfrost temperature: its correlation for liquid metalls, cryogens, hydrocarbons and water//J. Heat Transfer, 1973.-V. 95.-P. 166-173.

262.Baumeister K.J., Simon F.F., Henry R.E. Role of the surface in measurement of Leidenfrost temperature//Argmentation of Convective Heat and Mass Transfer.- ASME.~ New York, 1970.- P. 91-101.

263.Bennet A.W., Hewitt G.F. et al. Heat transfer to stream-water mixtures flowing in uniformly heated tubes in which the critical heat flux rates has been exceeded//AERE-R5373. -Harwell, Great Britain.- 1967- P. 21.

264.Bennet A.W., Tornton J.D. Data on the vertical flow of air-water mixtures in the annular and dispersed flow regions. Part I: Preliminary stady//Trans. Inst. Chem. Eng., 1961.- V. 39.- P. 101-112.

265.Chao B\T. Turbulent transport behavior of, small particles in delute suspension//Ing. Arch., Oesterreish, 1964,.-Vol. 18.- № 1/2.- P. 7-21.

266.Cousins L.B., Hewitt G.F. Liquid phase mass transfer in annular two-phase flow: droplet deposition and liquid entrainment//AERE-R5657, 1968.-P. 62-71.

267.Cravarolo L., Hassid F., Villani S. A beta-ray attenuation metod for density measurements of gas-liquid mixtures in adiabatic flow//Enerdia Nucleare, 1961.- V. 8.- P. 751-758.

268.Cumo M. Elementi di termotecnica del reactore//Roma: CNEN, 1969.437 p.

269.Cumo M.,Farello P. Notes on droplet heat transfer//Chem. Eng. Progr. Symp. Ser., 1969.- Y. 65.- № 92.- P. 175-197.

270.Dispersion of discrete particles by countinuous turbulent motions//P. Desjionqueres, G. Gouesbet, A. Berlemont, A. Picart//Phys. Fluids, 1986.-Vol. 29.-№ 7.- P. 2147-2151.

271.Fichman M., Gutfmger C., Pnueli D. A model for turbulent deposition of aerosols//J. Aerosol Sei.- 1988.- Vol. 19.-№ 1.- P. 123-136.

272.Grant M.L. The large eddis of turbulent motion//J. Fluid Mech., 1958.- № 4.- P. 149-190.

273.Hanratty T.I., Woodmansee D.E. Stability of the interface for a horisontal air-liquid flow//Proc. of symp. on two-phase flow. Univ. of Exter.- 1965.- V. 1.-P. 1101.

274.Hanratty T.S., Hewitt G.F., Lacey P.M.C. Stability of the interface for a horizontal air-liquid flow//Proceeding of Symposium on Two-Phase Flow, v. 1.- University of Exter, 1965.- P. A101.

275.Holman J. P., Jenkins P.E., Sullivan F.G. Experiments on individual droplet heat transfer rates// Int. J. Heat Mass Transfer, 1972.- V. 15,- P. 1489-1495.

276.Inoue O. Simulation of initialy forced mixung lauer//J. Phys. Soc. Jap.-1985.-Vol. 54.-№ 1.-P. 121-133.

277.Jacovitz L.A., Brodkey R.S. An analysis of geometry and pressure drop for the horizontal annular two-phase flow of water and air in the entrance region of apipe//Chem. Eng. Sei., 1964.- V. 18.-P. 261.

278.Klassieren in turbulenten zwei-phasen Stromungen/M. Schubert, S. Böhme, T. Neebe, D. Espig//Aubletreib-Techn.- 1986.- Vol. 27.- № 6.- P.

295-306.

279.Langer B. Desing valves for thermal strees in dustile materials//Welding J., 1958.-V. 37.-№9.-P. 411-417.

280.Makino K., Michiyoshi J. Effects of the initial size of water droplets on its evaporation on heated surface//Int. J. Heat and Mass Transfer, 1979.- Y. 22.-№6.- P. 979-981.

281.Makino K., Michiyoshi J. The behavour of water droplets on heated surface//Int. J. Heat and Mass Transfer, 1984.- V. 27.- № 5.- P. 781-791.

282.Markl A. Fatique tests of welding elbows and comparable double-mitre bends//Tras. ASME, 1974.- V. 69.- № 8.- P. 869-881.

283.McGinnis F.K., Holman J.P. Individual droplet heat transfer rates for splattering on hot surface// Int. J. Heat and Mass Transfer, 1969.- V. 12.- № 1.- P. 95-108.

284.Metha R.S. Modelin clear-air turbulence with vortices using parametr-identification tehniques//AIAA Atmos. Feight. collect. Tech. Pap., New York.-N.J., 1984.-P. 129-130.

285.Michiyoshi J., Makino K. Heat transfer characteristics of evaporation of a liquid droplet on heated surface//Int. J. Heat and Mass Transfer, 1978.- V. 21.-P. 605-613.

286.Moum J.N. Coherent structures the turbulent jet//Phys/ Fluids, 1983.- Vol. 26.-№ 10,-P. 2939-2945.

287.Nichio S., Hirata T. Study of the Leidenfrost temperature// Trans. Japan Soc. Mech. Eng., 1977.- Y. B43.-№ 374.- P. 3856-3867.

288.Nigmatulin B.I. Heat and mass transfer and force interactions in annular dispersed two-phase flow//Heat Transfer 1982; Proc. 7 th Int. Heat Transfer Conf., München, 1982.- V. 5.- P. 337-342.

289. Nigmatulin B.I., Markovich E.E., Guguchkin Y.Y., Vasiliev N.I. Investigation of droplet liquid film interaction in annular-dispersed flow//Paper presented at the 8 th Int. Heat Tranfer Conf., San-Francisco, CA-USA, 1986.- P. 234-239.

290.0rmansey A., Martion J. Simulation numerique du compornent de particules in ecoulement turbulent//La recherche aerosatiale, 1983.- № 5,- P. 353-362.

291.0shima Y., Kuwahara K. Experimental and numerical study of vortex interaction//AIAA Pap.,1984.- № 1456.- 10 p.

292.Particle turbulent diffusion in a durst Laden round jet/Sh. Yuu, N. Yasukouchi, Y. Hirosava, T. Iotaki//AIChE J, 1978.- Vol. 24.- № 3.- P. 509519.

293.Pedersen C.C. An experimental study of dynamic behavour and heat transfer characteristics of water droplets impinginig upon a heated surface//Int. J. Heat and Mass Transfer, 1970.- V. 13.- № 2.- P. 369-381.

294.Richardson L.F. weather prediction by numerical proces/- Cambrige Univ., Press., 1922.

295.Rossum J.J.Yan. Experiment investigation of horizontal liquid films-wave formation, atomisation, film thikness.//Chem. Eng. Sci., 1959.- V. 11.- P. 35-52.

296.Rubinow S.I., Keller J.B. The transverse force on a spinning sphere in a viscous fluid//J. Fluid Mech., 1961.-Vol. H.-Kq 3.- P. 447-459.

297.Saffman P.G. The lift on a small sphere in a slow shear flow//J. Fluid Mech., 1968,- Vol. 31.-№ 33,- P. 624.

298.Sow S.L., Ahrig H.K, El-Kouh A.F. Experimental determination of statistical properties of two-phase turbulent motion//Trans. ASME J. Basis Engng., I960.- Vol. 82D.- № 3.- P. 609-621.

299.Styricovich M. A., Baryshev Yu. V., Tsiklauri G.Y., Gngorieva M.E. The mechanism of heat: a mass transfer between a water drop and a heated surface//Heat Transfer, 1978: VI Int. Heat Transfer Conf., 1978.- V. 1.- P. 239-243.

300.Tatterson D.E., Dallman J.G., Hanratty T.J. Drop sizes in annular gasliquid flows//AIChE J., 1977.- Y. 23.- № 1.- P. 68-76.

301.Tchen C.M. Mean value and correlation problems connected with the motion of small particles syspended in a turbulent fluid.- Martunus Nijhaff the Hague, 1947.

302.Townsend A.A. The structure of turbulent boundary lauer//Pros. Cambr. Soc., 1951.- Vol. 47.- P. 357-395.

303.Ueda T., Enomoto T., Kanetsuki M. Heat transfer characteristics and dynamic behavior of saturated droplets impinging on heated vertical surface//Proc. 15-th Int. Heat Transfer Symp. of Japan, 1978.- P. 283-289.

304.Wachters L.H.J., Smulders L. The heat transfer from a hot wall to impinging mist droplets in the spheroidal state//Chem. Eng. Sci., 1966.- V. 21.-№ 10.-P. 777-780.

305.Wachters L.H.J., Westerling N.A.J. The heat transfer from a hot wall to impinging water drops in the spheroidal state//Chem. Eng. Sci., 1966.- V. 21.-№ 11.-P. 1047-1056.

306.Nigmatulin B.I.,Vasiliev N.I., Guguchkin Y.V. Interaction between liquid droplets and heated surface/AVa rme-und Stoffubertragung.- №28.- P. 313319.- Springer-Verlag, 1993.

307.Yao S.C., Cai K.Y. The dynamics and Leidenfrost temperature of drops impacting on surface at small angles//Exp. Therm, and Fluid Sci., 1988.-V.l.-№4.- P. 363-371.

* 361

»-