Малорасходные турбины безвентиляционного типа: Основы построения, математические модели, характеристики и обобщения тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.12, доктор технических наук Чехранов, Сергей Валентинович

• Чехранов, Сергей Валентинович
• доктор технических наук
• 1999

Оглавление диссертации доктор технических наук Чехранов, Сергей Валентинович

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

ВВЕДЕНИЕ

1. ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МАЛОРАСХОДНЫХ ТУРБИН (МРТ)

1.1. Анализ современного состояния исследований малорасходных турбин

1.1.1. Анализ параметров ступеней малорасходных турбин

1.1.2. Анализ лопаточных аппаратов малорасходных турбин

1.2. Анализ конструктивных схем малорасходных турбин, постановка цели и задачи исследования

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПАРЦИАЛЬНЫХ МРТ

2.1. Выбор геометрических параметров МРТ

2.2. Характеристики МРТ

2.2.1. Влияние парциального подвода на эффективность турбинной ступени

2.2.2. Вентиляционные потери

2.2.3. Потери на краях дуги подвода

2.2.4. Методы снижения потерь от парциальности

2.3. Утечки рабочего тела в зазорах малорасходных турбин

3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ МАЛОРАСХОДНЫХ ТУРБИН

3.1. Разработка математической модели центростремительной МРТ

3.1.1.Выбор геометрических параметров ступени МРТ

3.1.2. Модель газодинамических процессов в сопловых аппаратах центростремительной МРТ

3.1.3. Математическая модель течения в зазоре

между СА и РК

3.1.4. Модель течения в рабочем колесе центростремительной МРТ

3.2. Математическая модель двухступенчатой осевой МРТ

3.2.1

3.2.2 Математическая модель течения потока в межвенце-вых зазорах

3.2.3 Математическая модель течения в камерах

3.2.4. Модель течения в направляющем аппарате и

рабочем колесе

3.2.5 Методы решения балансовых уравнений

3.2.6 Внутренние потери

3.3 Проверка адекватности моделей

4 СРЕДСТВА И МЕТОДЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ МРТ

4.1. Экспериментальные стенды и установки

4.2. Модели экспериментальных турбин и их элементов

5 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАЛОРАСХОДНЫХ ТУРБИН С ЧАСТИЧНЫМ ОБЛОПАЧИВАНИЕМ РАБОЧЕГО КОЛЕСА

5.1 .Характеристики центростремительных реактивных турбин с частичным облопачиванием РК

5.2. Характеристики двухступенчатой МРТ с частичным облопачиванием

5.3. Место двухступенчатых МРТ с частичным облопачиванием РК в ряду других конструкций

5.4. Характеристики МРТ с большим углом поворота потока

5.4.1. Характеристики единичных криволинейных каналов

5.4.2 Характеристики плоских решеток профилей

5.4.3 Характеристики осевых биротативных турбин

конструкции ЛПИ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ЛИТЕРАТУРА

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ИНДЕКСЫ И

СОКРАЩЕНИЯ

Условные обозначения: 1. Параметры и характеристики турбин и их элементов

0 - массовый расход рабочего тела; N - мощность;

М - момент на валу турбины;

1 - момент инерции;

Н - перепад энтальпий; Ь - энтальпия;

<3, q - количество подведенной теплоты; п - частота ращения, количество режимов; г} - КПД ступени (турбины); ¡х - коэффициент расхода;

фк - коэффициент момента количества движения;

Ф - коэффициент скорости соплового аппарата (сопла);

\|/ - коэффициент скорости рабочей решетки;

и/Со - характеристическое число;

рт - термодинамическая степень реактивности;

£ - коэффициент потерь;

7Ст - степень расширения в турбине (ступени);

т, 1 — время.

2. Геометрические характеристики проточной части элементов турбины: и, ъ, г - оси координат, соответствующие направлению окружной скорости и, оси турбины г и радиусу г; е - степень парциальности; Б - диаметр ступени;

1 - длина лопатки вдоль радиуса; Ь - хорда профиля;

В - ширина решетки, измеренная вдоль оси г; I - шаг решетки;

1ГС - геометрическая степень расширения в сопле; Хс - число сопел соплового аппарата; Р - площадь проходных сечений;

8 - зазор;

А - толщина кромки;

у - угол раскрытия проточной части;

Р - угол лопаток рабочей решетки на входе и на выходе;

а - угол лопаток сопловой решетки на входе и на выходе, угол косого

среза осесимметричных сопел;

Сщах - телесность профиля;

т - степень перерезывания.

3. Кинематика потока

С - абсолютная скорость;

У? - относительная скорость; *

Со - условная скорость, рассчитанная по полному изоэнтропическому перепаду энтальпий;

Р - угол между положительным направлением оси и проекцией вектора абсолютной скорости на плоскости ш;

а - угол между положительным направлением оси и проекцией вектора относительной скорости на плоскости ш;

9 - угол поворота потока в решетке, угол раскрытия сопла; 1 - угол атаки.

4. Критерии и газодинамические параметры потока

Re - число Рейнольдса; М - число Маха;

X - относительная скорость (отношение скорости потока к критической скорости) Р - давление; Т - температура; р - плотность; V - удельный объем; R - газовая постоянная; к - показатель изоэнтропы.

5. Индексы

в - внутренний;

и - окружной;

opt - оптимальный;

min - минимальный;

max - максимальный;

t - теоретический, термический;

ср - сечение на среднем диаметре;

к - корневое сечение, конструктивный;

п - периферийное сечение;

0 - сечение перед сопловым аппаратом;

1 - сечение на выходе их соплового аппарата, сопловая решетка;

2 - сечение за рабочим колесом, рабочая решетка; пр - профильные;

конц - концевые; волн - волновые; Е - суммарные; Хг - полные параметры;

- - осредненный, относительный;

г - геометрический, горло; е - эффективный; кр - критический, кромочные; р - расчетный; с - сопло, сопловая решетка; см - параметры смеси; отс - параметры утечки из проточной части; поде - параметры подсоса в проточную часть; оз - осевой зазор; акт - активная дуга; неакт - неактивная дуга; рст - регулирующая ступень; стд - ступень давления; 1 - номер режима; - номер ступени.

6. Сокращения

БИТМ - Брянский институт транспортного машиностроения;

КТЗ - Калужский турбинный завод;

КуАИ - Куйбышевский авиационный институт;

ЖЗ - Ленинградский Кировский завод;

ЛКИ - Ленинградский кораблестроительный институт;

ЛПИ - Ленинградский политехнический институт;

СПбГТУ - Санкт-Петербургский государственный технический университет;

МАИ - Московский авиационный институт им. С. Орджоникидзе;

МЭИ - Московский энергетический институт;

НКИ - Николаевский кораблестроительный завод;

ПЗ - Пролетарский завод; _

ХПИ - Харьковский политехнический институт;

ЦИАМ - Центральный научно-исследовательский институт авиационного моторостроения;

ЦКТИ - Центральный котлотурбинный институт им. И.И.Ползунова;

СА - сопловой аппарат;

ОС - одиночное сопло;

РК - рабочее колесо;

CJ1 - сопловая лопатка;

РЛ - рабочая лопатка;

РР - рабочая решетка;

ПЧ - проточная часть;

МО многорежимная оптимизация;

ММ - математическая модель;

АЭУ - автономная энергетическая установка;

МРТ - малорасходная турбина;

ММРТ - многоступенчатая малорасходная турбина;

БИТ - биротативная турбина;

ВСА - вращающийся сопловой аппарат;

КПД - коэффициент полезного действия;

ГТД - газотурбинный двигатель;

ГТУ - газотурбинная установка;

ПТУ - паротурбинная установка;

ЭСУ - энергосиловая установка;

ЭУ - энергетическая установка;

МПА - морской подводный аппарат;

САПР - система автоматического проектирования.

Условные обозначения и сокращения, не представленные здесь, поясняются в тексте.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Малорасходные турбины безвентиляционного типа: Основы построения, математические модели, характеристики и обобщения»

ВВЕДЕНИЕ

Вхождение страны в рыночную экономику прежде всего связано с разрушением монопольной системы производства и потребления. Самостоятельное развитие регионов и появление частной собственности неизбежно приводят к конкурентной борьбе на рынке товаров потребления, в том числе и в области энергетики. Условия конкуренции диктуют необходимость выпуска все более широкого спектра энергетических машин эффективных с различных точек зрения, обусловленных как экономическими, так и эксплуатационными факторами.

Именно с таких позиций и следует рассматривать любые двигатели, использующиеся в качестве приводов агрегатов в самых различных областях человеческой деятельности. Малорасходные турбины (МРТ) давно привлекают к себе внимание в качестве привода различных агрегатов прежде всего своей компактностью, высокой удельной мощностью, простотой изготовления и эксплуатации. Часто именно эти качества МРТ становятся определяющими при выборе приводов агрегатов. Поэтому МРТ широко используются в авиации и космической технике, в морском флоте и наземном транспорте, в электроэнергетике и криогенной технике, а также во многих других областях, где применение других двигателей затруднительно, а иногда и невозможно.

Наиболее успешно МРТ используются в качестве приводов без ограничения частоты вращения. В этом случае достигается максимальная эффективность турбины, поскольку обеспечиваются условия оптимального сочетания всех геометрических и режимных параметров. Как правило, при этом удается обеспечить полный подвод рабочего тела к сопловому аппарату (СА) МРТ. Однако, большинство приводимых агрегатов: электрогенераторы, редукторы, насосы и т.п. имеют ограниченную частоту вращения. Известные методы ограничения частоты вращения турбин: увеличение количества ступеней или увеличения диаметра ротора далеко не всегда приемлемы для

MPT. Обусловлено это тем, что в МРТ внутренние потери занимают гораздо большую долю в суммарных потерях энергии, чем в больших турбинах. Увеличение количества ступеней приводит к значительному росту потерь энергии от трения и утечек. Увеличение диаметра ступени при заданном расходе рабочего тела или мощности приводит к необходимости введения частичного впуска рабочего тела и, как следствие, к существенному росту внутренних потерь, обусловленных парциальностью.

Эти особенности МРТ традиционных конструкций существенно ограничивают области их применения. Тем не менее потребность в легких, компактных и эффективных двигателях постоянно растет. Прежде всего это относится к транспортной энергетике, поскольку именно здесь требуется сочетание высокой экономичности и минимальных массогабаритных характеристик энергетической установки. Для энергетических установок больших мощностей требование высокой экономичности во многих случаях удается выполнить как за счет глубокой утилизации тепла, так и за счет применения многоступенчатых турбин. При этом, даже при частичном впуске рабочего тела доля потерь от парциальности в турбинах сравнительно не высока.

Современные тенденции развития автомобильного транспорта, морских подводных аппаратов, малых мобильных электростанций и др. требуют использования компактных двигателей мощностью менее 300 кВт. В МРТ такой мощности потери от парциальности могут достигать очень высоких значений. Причем, основную долю в этих потерях занимают потери от вентиляции рабочего тела неактивной дугой рабочего колеса (РК). Решение проблем повышения эффективности МРТ многие исследователи видят на пути создания нетрадиционных конструкций турбин, позволяющих снизить или даже полностью устранить потери, связанные с частичным впуском рабочего тела. Тогда становится возможным более широкое применение МРТ в качестве привода агрегатов с ограниченной частотой вращения.

1 ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МАЛОРАСХОДНЫХ ТУРБИН

1.1 Анализ современного состояния исследований малорасходных турбин

1Л. 1 Анализ параметров ступеней малорасходных турбин

Широкое применение малорасходных турбин поставило перед исследователями ряд задач, важнейшей из которых является задача повышения эффективности турбопривода. Решением такой задачи может быть оптимизация режимных и геометрических характеристик турбопривода с учетом конкретных условий использования турбин. В малорасходных турбинах (МРТ), где расход рабочего тела ограничен, проявляется влияние малоразмерности каналов газового тракта, что затрудняет использование обширных данных, полученных на полноразмерных турбинах. Существует немало фундаментальных работ по исследованию МРТ /34, 56, 74, 153/. Однако проведенных исследований недостаточно для того, чтобы с требуемой степенью надежности использовать их при проектировании широкого класса МРТ.

Одной из особенностей малорасходных турбин являются повышенные относительные зазоры в проточной части, что увеличивает относительную потерю от утечек рабочего тела. Как показано в работах /74, 153, 176/, такие турбины желательно выполнять активными для уменьшения потерь давления в зазорах. Кроме того, полный впуск в МРТ определяет малую высоту рабочих лопаток, поэтому чаще всего такие турбины выполняются парциальными. Как уже отмечалось выше, МРТ приходится выполнять активными, где весь теплопере-пад срабатывается в соплах^ что определяет повышенные скорости истечения рабочего тела и при проектировании турбины на работу при (и/Со)опт приходится увеличивать частоту вращения ротора. Для большинства механизмов, приво-

димых турбиной, требуется более низкая частота вращения, поэтому широкое применение находят турбины со ступенями скорости. Другим способом уменьшения окружных скоростей является использование биротативных турбин. Однако все вышеперечисленные типы МРТ могут решить задачу повышения эффективности турбопривода в целом только при условии оптимизации основных геометрических и режимных параметров этих турбин.

Как известно, основной трудностью при расчете парциальных турбин является отсутствие достаточно точных аналитических зависимостей, описывающих влияние различных геометрических и режимных факторов на к.п.д. ступени. Это объясняется сложностью газодинамических процессов, обусловленных наличием парциальноети. Поэтому основным источником информации по таким турбинам является эксперимент. В работах /76, 78, 153/, по исследованию МРТ, главное внимание уделяется оценке влияния на эффективность ступеней потерь, связанных с малоразмерностью и парциальностью. При этом, как правило, геометрические характеристики ступеней берутся из атласов профилей полноразмерных турбин.

В работе /129/ исследовалась парциальная сверхзвуковая ступень со следующими геометрическими характеристиками: Оср = 530 мм, 1\ = 14 мм, Ь = 15 мм, ЬЪ = 0.65, ¡3\ = ¡Зг = 25°, а\ = 18°. Парциальность менялась перекрытием части сопел. При этом менял ось. количество работающих сопел - 1, 3, 5, 7 при соответственном изменении парциальноети - е - 0.02, 0.06, 0.1, 0.14. Оптимум по а/Со в зависимости от парциальноети достигнут в пределах 0.03 .. . 0.16, а максимальный к.п.д. при е =0.14 равен 0.4. Основной вывод, сделанный в работе, заключается в том, что падение к.п.д. тем больше, чем больше щ и меньше £. Влияние парциальноети на другие факторы не исследовалось. В работе /130/ исследовалось влияние на характеристики той же турбины, что и в работе /129/, угла а\. Парциальность менялась аналогичным образом как в /129/от £ 0.02 до 0.128. Угол щ варьировался от 12° до 18°. Выяснено, что максимум к.п.д. получается при а\ = 18° и при {щ )раСч =14. без учета других факторов.

Исследование влияние угла а\ на эффективность одновенечной ступени, с полным впуском представлено в /174/.Относительный шаг соплового аппарата (t/b)c = 0.595, рабочего колеса (t/b)n = 0.7 . . . 0.8, zn = 34. Степень расширения в турбине TZr = 1.4. Корневой диаметр рабочего колеса DK = 430 мм. Угол а\ равен 8, 9,12 и 14 градусов. Экспериментально решалась задача определения оптимального угла сопел одновенечной активной ступени небольшой пропускной способности (/c-sm<2i =3.3 . . . 4.9) и относительной высоты (/с = 0.2 ... 0.5).

Профили для направляющего аппарата и рабочего колеса выбирались по атласу профилей, причем в целях сохранения оптимального относительного шага ширина профилей менялась в зависимости от угла а\. Показано, что максимальный внутренний к.п.д. /;в = 0.81 достигается при а\ = 8° и (и1Со)опт = 0.47. Однако, рост к.п.д. при уменьшении ct\ происходит при одинаковом значении пропускной способности ступени /с-sinai. При сохранении же относительной высоты сопел lc = const к.п.д. ступени возрастает с увеличением угла щ до значения а\ — 14 ... 15°, что объясняется известным фактом снижения профильных потерь с уменьшением утла поворота потока. При использовании выходной скорости в последующих ступенях оптимальный угол а\ возрастает. В работе сделан важный вывод о том, что сравнение эффективности различных ступеней может производиться только при учете всего комплекса, охватывающего геометрическое подобие, а отработка новых профилей должна рассматриваться в свете поиска оптимума по отношению к ранее неучтенному параметру. Поскольку в работе исследовалась только ступень с полным впуском и с традиционными профилями, результаты исследования не охватывают всего диапазона возможных применений такой ступени.

По исследованиям влияния зазоров на к.п.д. ступени можно отметить работы /74/ и /56/. Причем, в работе /74/ влияние зазоров анализировалось при различных углах а\. Отмечено, что при соответствующем оптимуме осевого зазора к.п.д. ступени падает от 0.48 до 0.26 с уменьшением а\ от 20° до 8.5°. Вы-

сота лопаток 4 = 19 мм, е = 0.05. К сожалению, авторами не указано, каким образом сохранялась равная парциальность при различных углах щ и не приведены геометрические характеристики ступени, что затрудняет сравнительную оценку эффективности турбины.

В расчетных и экспериментальных исследованиях активных парциальных турбин, приведенных в /20/, предпринята попытка обобщить экспериментальные данные для создания методики расчета как эффективности турбин в целом, так и оценки отдельных потерь, обусловленных парциальностью. Эксперименты проводились на турбинах с традиционными геометрическими характеристиками проточных частей и постоянном угле а\. Для обычных одновенечных турбин при с ® 0.3, 7L? = 40, 7]в = 0.45. Методика расчета активных парциальных турбин и выбор их конструктивных параметров основаны на использовании коэфици-ента быстроходности и эквивалентного диаметра. Как отмечено и самими авторами, эта методика не может претендовать на универсальность в силу недостаточности опытных данных по учету влияния всех потерь, обусловленных парциальностью. Разработками /74, 75/ показано, что критерии подобия, выбранные X. Линхардтом Д. Сильверном, обладают рядом недостатков, не позволяющих производить сравнение различных турбин только по коэффициенту быстроходности и эквивалентному диаметру.

Интересный экспериментальный материал представлен в работе /153/. Исследованы микротурбины с рабочими колесами, диаметр которых не превышает 62 мм. Характерной особенностью таких турбин является значительное влияние малоразмерности на к.п.д. ступени. Максимальный к.п.д. микротурбин с Dcp = 45 мм, 7Vr = 3.0 и (и/Со)расч= 0.25 при s = 1 . .. 0.55, а при s =0.175 т}в — 0.48. Коэффициент скорости рабочего колеса ^изменялся в пределах от 0.82 до 0.70 в зависимости от и/Со ■ Следует отметить, что в микротурбинах с полным подводом при а\ = 18° и щ = 2 при и/Со = 0.45 достигнут т]в = 0.58. Причем в реактивной микротурбине из-за повышенных потерь на утечки максимальный к.п.д. не превышал 0.5. Отмечено, что в активных микротурбинах при s < 0.2

изменение парциадьности влечет к резкому падению к.п.д. К недостаткам выводов можно отнести неполноту оценки влияния геометрических факторов на эффективность ступеней. Так например, во всех практически случаях угол а\ не варьировался, профили выбирались по атласам профилей полноразмерных турбин, влияние парциальности оценивалось только по внешним характеристикам ступеней. Чрезмерная малоразмерность не позволяла исследовать физические явления, происходящие в турбине, доступными измерительными средствами. Тем не менее, приведенные данные позволяют оценить влияние отдельных геометрических и режимных факторов на эффективность МРТ и дают материал для расчета некоторых потерь в парциальной ступени, в частности, потерь в сопловых аппаратах.

Экспериментальный материал по исследованиям одновенечных МРТ представлен в /34/. Представлены обширные исследования по оценке влияния различных геометрических и режимных факторов на эффективность ступеней, так, например, достаточно полно в рамках поставленной задачи определено влияние угла a-l7 парциальности е и относительной высоты лопаток на к.п.д. турбины. Средний диаметр испытанных ступеней в зависимости от высоты лопаток имел следующие значения: Dcp - 283 мм при 4 = 19 мм, Dcp = 273 мм при 4 = 9 мм и Dcp = 268 мм при 1С~ 4 мм. Высота рабочих лопаток менялась соответственно: /л = 22,12 и 7.7 мм, причем при 1С = 4 мм влияние перекрыши оценивалось при изменении 4 от 7.7 мм до 6.9 мм. Угол ct\ варьировался в пределах 20,14 и 8.5 градусов. Степень парциальности составляла 1, 0.5, 0.25, 0.125, 0.05. щ — 1 . . .4 при (щ)расч = 2. Значения эффективности при 4 = 9 мм и (и/Со) опт приведены в таблице.

Таблица 1.1

«1 8 (и/Со) опт ( в) опт а\ е (и/С о) опт ( 7]в)опт

20° 1.0 0.43 0.75 14° 0.25 0.25 0.59

20° 0.5 0.35 0.72 14° 0.125 0.14 0.42

20° 0.25 0.25 0.70 8.5° 1.0 0.43 0.65

20° 0.125 0.15 0.59 8.5° 0.5 0.35 0.56

14° 1.0 0.43 0.72 8.5° 0.25 0.25 0.42

14° 0.5 0.35 0.68 Г 8.5° 0.125 0.15 0.18

В работе сделан вывод о том, что уменьшение а\ приводит к росту профильных потерь, поэтому максимум к.п.д. смещается влево, равно как и при уменьшении степени парциальности. При этом утверждается, что для парциальных МРТ при прочих равных условиях необходимо принимать а\ — 20°. Кроме оценки эффективности ступеней, приведены результаты исследования кольцевых активных рабочих решеток с различными углами поворота потока и разным относительным шагом. Геометрические параметры исследованных решеток следующие: Д/Д = 35/33, 25/23,15/13; относительный шаг t/h = 0.5, 0.62, 0.75 и высота 1Л = 40, 20 и 10 мм. Все решетки имели одинаковую хорду Ъ = 20 мм. Исследования показали, что угол поворота потока не оказывает существенного влияния на величину оптимального относительного шага, поэтому оценка эффективности решеток производилась при t/h ~ 0.62. Показано, что при уменьшении высоты лопаток с 40 до 10 мм и увеличение угла поворота до 152° наблюдается резкое падение ?/до значения « 0.7. Во вращающейся решетке эта величина уменьшается еще значительнее.

Оценивая результаты исследований, можно отметить, что сравнение различных турбин производилось по критериям комплексной мощности и комплексного расхода, что, как отмечено В.Д. Пшеничным /174/, не является достаточным условием для категоричного выбора того или иного геометрического параметра. Кроме того, выбор ступени производился с точки зрения традиционных оптимальных параметров, обусловленных физическими процессами в ступени, исследованными на полноразмерных турбинах. Очевидно, что для определенного класса агрегатов, приводимых МРТ, условия работы и эксплуата-

ции могут значительно отличаться от общепринятых, что, приведет к необходимости выбора ступени, отвечающей таким требованиям, которым не могут удовлетворить традиционные МРТ и традиционная точка зрения на оценку их эффективности.

По исследованием одновенечных МРТ можно отметить также работы /42, 100, 175, 183/. В них, как и в ряде других, не рассмотренных нами ввиду их узкой специфичности, также приводятся данные по оценке влияния отдельных геометрических и режимных факторов на к.п.д. ступени.

Резюмируя анализ исследований одноступенчатых МРТ, можно отметить, что при парциальности в< 0.2 резко возрастают потери от неполноты впуска, а ограниченность расхода не позволяет увеличить размеры проточной части. Сложность физических процессов в парциальной ступени приводит к расхождению не только расчетных и экспериментальных зависимостей, но и экспериментальных данных различных авторов. Совершенно четко просматривается тенденция к стремлению снизить потери от парциальности как методами аэродинамического совершенствования проточных частей, так и конструктивными мероприятиями.

Другим способом повышения эффективности активных ступеней за счет использования выходной скорости является применение двухвенечной ступени скорости. Преимуществом такой ступени также является и то, что оптимум к.п.д. достигается при меньших значениях и/Со ■

Исследованию парциальных двухвенечных турбин посвящено значительное количество работ. В /175/ исследована сверхзвуковая двухвенечная ступень при малой степени впуска. Оценивалось влияние а] и е на к.п.д. В ступени использовались неизменные нормализованные профили. Угол щ принимал значения 12, 15, 18° при высоте сопел 1е= 10.5 мм, Dcp = 530 мм. Количество сопел менялось от 1 до 7, степень впуска е = 0.02 . . . 0.032 (r/e)onm падает с 0.46 до 0.39. Рекомендуется оптимальный угол щ = 10 ... 12°, что расходится с рекомендациями других исследователей.

В работах ЛКИ /45, 130/ приведены результаты сравнительных исследований различных типов турбинных ступеней. О некоторых результатах уже упоминалось выше, а в отношении ступеней скорости следует отметить, что авторами дан анализ возможных диапазонов применения турбин такого класса. В частности, показано, что при и/Со < 0.17 ступень скорости эффективнее ступени с повторным подводом на 3.5 %. Степень впуска при этом - е < 0.11. К недостаткам полученных выводов можно отнести необоснованность сравнения эффективности различных ступеней при одних и тех же геометрических параметрах ступеней.

Расчетные исследования парциальных двухвенечных турбин, сделанные В.Д. Левенбергом /129/, показали, что оптимальные параметры ступеней необходимо выбирать в следующих пределах: щ опт = 18. . . 25°, 1сопт = 11 ... 21 мм, (и/Со)опт ^ 0.25. Все эти выводы были сделаны, исходя из традиционного подхода рассмотрения ступеней, когда за точку отсчета выбиралась обычная ступень с полным подводом, а следовательно, с большим расходом, и оптимальные параметры парциальной ступени определялись из сопоставления с полноразмерной турбиной. Такой подход, конечно, закономерен, но в нем не учитывается возможность применения нетрадиционных ступеней и таких ступеней, где часть геометрических параметров уже может быть задана.

Об эффективности совершенствования проточной части двухвенечных активных ступеней поднят вопрос в работе /74/. На конкретном примере показано, что улучшение активных решеток профилей для первого ряда двухвенеч-ной ступени дает примерно в два раза больший прирост г]и по сравнению с таким же улучшением для одновенечной ступени, а переход на улучшенные профили позволяет повысить окружной к.п.д. на 4 ... 9 %. Причем отмечено, что при коэффициенте скорости соплового аппарата (р = 0.95, а] = 16°, и/Со - 0.19 . . . 0.24 снижение потерь в рабочей решетке обеспечивает больший прирост в к.пд., чем снижение потерь в сопловом аппарате. Этот выигрыш еще более возрастает в решетках с короткими лопатками.

Влияниие парциальности на эффективность микротурбин экспериментально оценивалось в /208/. Исследована двухвенечная микротурбина с Оср = 58 мм, и/Со — 0.25, рв = 0.1. Сопла, суживающиеся при щ = 2, высота лопаток первого рабочего венца 1.5 мм, второго - 2.6 мм. При е = 1 достигнут 7]в = 0.543. Показано, что при уменьшении степени впуска эффект от применения второго венца уменьшается. Так, при £ = 0.129 т]в = 0.36. Следует отметить, что в данной микротурбине настолько малы геометрические размеры, что трудно выделить отдельно влияние малоразмерности и парциальности. Это подтверждается и данными о незначительном изменении к.п.д. при довольно значительном изменении геометрических параметров ступеней. Приведенные результаты несомненно интересны, с точки зрения качественного сравнения различных ступеней.

Кроме уже рассмотренных, можно отметить работы /32, 38, 42, 45/, где также исследовано влияние на к.п.д. отдельных геометрических и режимных параметров, но, как показывает анализ, достаточно надежных методик по расчету потерь от парциальности нет, что обусловлено сложностью изучения газодинамических процессов в парциальных турбинах.

Для энергетических установок с жестким ограничением по массе и габаритам наиболее перспективным типом турбопривода является биротативная турбина реактивно-активного типа /176/. Вращающийся сопловой аппарат (ВСА) такой турбины работает на принципе сегнерова колеса. Существующие конструктивные разработки таких турбин были проведены только в БИТМ И.И. Кирилловым /103/ и в СПбГТУ под руководством И.И. Кириллова и В.А. Рассохина. Конструкции и геометрические характеристики таких турбин приведены в следующем разделе.

В БИТМ была исследована безлопаточная турбина на паре и воздухе, в которой вращение осуществлялось за счет работы кориолисовых сил /103/. При этом угол щ- 5°. Полученный к.п.д. не превышал 20 % . Столь низкий к.п.д.

Рис. 1.1

Влияние относительной высоты на потери в плоской решетке профилей (по И.И.Кириллову)

г

09

й7

Рис. 1.2

58

> 1 *

(7 / / / * - У у

1 11 а * / / / т (ОПЫТ ы ж*)

1 и г/

Турбулизаторы Лоудера Точка отрыва

-толщина пагрсшчшо елся

■

Рис. 1.3

объясняется отсутствием парового щита, наличием сопловых стоек, интенсивным вихрем внутри РК.

Следует подчеркнуть, что в литературе имеется недостаточно данных по конструкциям и исследованиям биротативных турбин. Из патентных источников можно отметить биротативную осевую турбину /263/. Первое РК турбины представляет собой диск, в котором расположены радиальные каналы подвода воздуха. Топливо в камеры сгорания 1 (рис. 1.1), расположенные на периферии РК, подается по трубкам 2, проходящим внутри воздушных каналов. Газ истекает из камеры сгорания 1 через реактивное сопло с косым срезом, выход которого 3 расположен в боковой стенке РК. Далее газ попадает на лопатки соплового аппарата второй ступени 4, после чего в осевое РК второй ступени, вращающейся в противоположную сторону по отношению к первому РК. Предполагается охлаждение камер сгорания и сопел воздухом, вдуваемым между стенкой сопла 5 и гильзой 6. Охлаждающий воздух сбрасывается в проточную часть, где, смешиваясь с газом, понижает его температуру, предохраняя от обгорания лопатки СА второй ступени. Подвод воздуха и топлива к турбине предполагается осуществлять по полому валу первой ступени 2. Недостатком такой турбины являются ограниченность использования специальных видов топлива, повышенный осевой габарит в связи с наличием промежуточного СА и пониженный к.п.д. из-за охлаждения рабочего тела воздухом.

1Л .2 Анализ лопаточных аппаратов малорасходных турбин

Как показывает анализ, в литературе достаточно полно представлен экспериментальный материал по исследованиям профилей как направляющих аппаратов, так и рабочих колес турбин самых разнообразных типов. В этом плане можно отметить фундаментальные работы СПбГТУ /33, 176/, МЭИ /58, 60/, ЦКТИ /206/, что позволяет представить себе глубину исследований аэродинамических процессов, происходящих в проточной части турбин. Как показали

исследования MPT, проведенные в последние два-три десятилетия, далеко не все рекомендации, применимые для профилей полноразмерных турбин, могут с достаточной надежностью использоваться в МРТ. Это обстоятельство подчеркивается в /74,129, 176/ и других работах. Там же отмечено, что наиболее надежным источником информации о потерях в коротких лопатках является эксперимент. В атласах и нормалях профилей приведены данные о потерях в коротких лопатках и рассмотрено влияние основных геометрических и режимных параметров на эти потери. И, хотя эти данные применимы для достаточно ограниченного класса турбин, представляет интерес рассмотреть работы, сделанные в этом направлении с целью выяснения тенденций совершенствования лопаточных аппаратов.

А. Стодолой отмечено, что при уменьшении относительной высоты лопаток с определенного уровня потери в решетке профилей резко возрастают, что связано со смыканием вторичных течений. Это явление, в частности, было изучено М.Е. Дейчем /58/. Были испытаны решетки профилей с переменной относительной высотой лопаток. Поток в межлопаточных каналах траверсировался и визуализировался путем окрашивания поверхности лопаток голландской сажей.

Исследования показали, что при 12/а2 « 1 абсолютная величина потерь резко возрастает, а при 12/а2 » 1 абсолютная величина концевых потерь не меняется. Установлено, что на величину концевых потерь, которые в коротких лопатках превалируют над всеми остальными потерями, существенное влияние оказывают число М, конфузорность, кривизна каналов, направление потока на входе. Отмечено, что для анализа движения потока целесообразно вводить геометрические параметры канала, а не профиля, что более полно отвечает задачам определения структуры течения.

Исследования, проведенные в СПбГТУ Ю.С. Подобуевым и К.Г. Роди-ным /185/, подтвердили, что при угле поворота потока свыше 145° потери в решетках профилей резко возрастают. Это явление связано с отрывом потока от выпуклой стенки профиля.

Анализ экспериментального материала по исследованиям плоских решеток профилей, позволяет сформулировать выводы, которые необходимы для дальнейшего рассмотрения вопроса: профильные и концевые потери в решетках взаимосвязаны и зависят в основном от одних и тех же геометрических параметров, оптимальный относительный шаг зависит, в первую очередь, от углов входа и выхода потока, от чисел М и Ие, причем для активных решеток при Д? = О . . . 10° (0пп= 1.0 .. . 0.75, а для реактивных 1.2 . . . 0.9/61/, на величину потерь в решетках большое влияние оказывают относительная высота профиля 1/Ъ, его кривизна, конфузорность канала, степень турбулентности потока.

При рассмотрении вышеизложенных факторов следует иметь в виду, что для коротких лопаток, применяющихся в МРТ, наиболее важное значение приобретают факторы, влияющие на концевые потери и на отрыв потока. К таковым можно отнести, в первую очередь, относительный шаг, угол поворота потока и относительную высоту лопаток. В то же время установлено, что одни и те же величины относительных геометрических параметров по-разному влияют на потери в решетках в зависимости от изменения абсолютных величин, входящих в эта параметры. Как видно из данных И.И. Кириллова /102/, представленных на рис. 1.2, к.п.д. решетки профилей в зависимости от относительной высоты резко меняется при изменении высоты и при фиксированной хорде, в то время как такая же зависимость протекает более полого при фиксированной высоте и переменной хорде. Примерно такой же характер зависимости проявляется в относительном шаге лопаток: более крутой характер кривой при изменении шага и фиксированной хорде и менее крутой при фиксированном шаге Все эти факты - результат сильного влияния концевых и "отрывных" потерь.

Выяснению механизма концевых потерь посвящены работы /17, 22,23, 70/. Показано, что основное влияние на потери в коротких решетках оказывают относительная высота лопаток и межлопаточных каналов, углы поворота потока, радиусы кривизны и другие факторы, которые уже отмечались выше.

Интерес представляет попытка исследователей снизить величину потерь методами меридионального профилирования лопаток, применение турбулизи-руюпщх канавок на бандаже, организацией диффузорно-конфузорного течения при дозвуковом обтекании профилей.

Хотя причины, порождающие вторичные течения и отрыв потока, в основном одни и те же, имеет смысл рассмотреть отрывные течения отдельно. Наиболее полно такие исследования представлены в работах П. Чжена /237/, где проанализированы причины, порождающие отрыв, различные критерии отрыва, и даны рекомендации по управлению отрывам потока. Наряду с активными методами воздействия, такими как отсос пограничного слоя и вдув потока предлагается применять пассивные генераторы вихрей, представляющие собой канавки и выступы различной формы. Аналогичный вывод о необходимости турбу-лизации пограничного слоя в предотрывной зоне получен в /58/.

С этими конструктивными рекомендациями перекликается и патент Ло-удера, который предлагает наносить на профиль треугольные канавки строго определенных размеров (рис. 1.3).

Несмотря на обширность материала по исследованию различных потерь в коротких лопатках, следует отметить, что эти исследования не охватывают всех возможных вариантов проточной части турбинных ступеней. Кроме того, различные авторы приводят данные, где либо не указывают условий проведения эксперимента, либо они отличаются друг от друга, что затрудняет сопоставление и анализ результатов.

В большинстве разработок при рассмотрении структуры течения потока в решетке профилей используется метод обтекания единичного профиля, о недостатках которого сказано в /58/. При рассмотрении таких "тонких" явлений как отрыв и вторичные течения, целесообразнее пользоваться канальными методами.

В связи с этим следует отметить исследования X. Нипперта /268/, который изучал влияние различных геометрических факторов на потери в единичных

криволинейных каналах. Угол поворота потока в каналах составлял 90 и 180°. Сами каналы представляли собой круглые и прямоугольные трубы с прямыми входным и выходным участками и поворотным участком, образованным концентрическими окружностями.

Данные позволили автору построить графические зависимости потерь в криволинейных каналах от радиусов кривизны и относительной высоты каналов.

Х.Ниппертом было доказано, что для снижения величины вторичных потерь каналы необходимо выполнять с расширенными поворотными участками. Это мероприятие позволяет уменьшить градиент скорости на отрывоопасном участке аэродинамического тракта.

К недостаткам работы можно отнести отсутствие зависимости потерь от утла поворота потока, от чисел М и Re и неучет влияния длины прямых участков на потери в колене.

В ЦАГИ /58/ были проведены опыты по выяснению влияния длины прямых участков на потери в колене. Опыты показали, что при длине выходного прямого участка свыше двух калибров поперечного сечения потери в колене снижаются почти в два раза. Это очень важное обстоятельство для понимания причин несовпадения результатов различных авторов, а также неточности некоторых методик расчета криволинейных каналов.

1.2 Анализ конструктивных схем мшгорасходных турбин , постановка цели и задачи исследования

Современные малорасходные турбины имеют мощность 15 . . . 750, реже 1500 . .. 3000 кВт, и обычно работают при высоких начальных параметрах рабочего тела. Необходимость обеспечения минимальных весогабаритных показателей при достаточно большой мощности приводит к применению одноступенчатой конструкции, большим перепадам энтальпий на ступень и рабочим значениям и/Со ниже оптимальных.

Специфические требования, предъявляемые к малорасходным турбинам, и параметры этих турбин обуславливают ряд факторов, приводящих к их пониженной эффективности:

1. Малые объемные расходы рабочего тела через турбину, приводящие к необходимости введения парциального подвода, малым высотам проточной части.

2. Малые значения и/Со. Рост окружной скорости ограничивается прочностью РК, уменьшением высот лопаток при увеличении диаметра ступени, а также ограничением по числу оборотов подшипников.

3. Высокие (в основном сверхзвуковые) скорости в проточной части как соплового аппарата (СА), так и рабочего колеса (РК) при больших степенях расширения.

4. Вследствие малых размеров лопаточных аппаратов повышенное влияние на эффективность турбины оказывают технологические отклонения и погрешности изготовления ступени. У турбин малых размеров снижению к.п.д. способствуют пониженные числа Re, повышенные относительные толщины входной и выходной кромок, большая относительная шероховатость. Возникают технологические трудности в профилировании и изготовлении СЛ и РЛ малых размеров, увеличивается технологическая погрешность в изготовлении. Значительное неблагоприятное влияние на потери в ступени оказывают конструктивно-производственные отклонения (уступы, щели и т.д.).

5. Относительно большие величины радиальных зазоров.

6. Относительно большие величины потерь на трение диска и на вентиляцию при применении парциального подвода.

7. Малый диаметр С А и РК, который приводит к значительной кривизне кольцевых ограничивающих поверхностей лопаточных аппаратов, что приводит к дополнительным потерям.

Из анализа причин, вызывающих пониженный к.п.д. малорасходных турбин, и из обзора материалов, посвященных исследованию МРТ этого типа,

Конструктивные схемы MPT а-одновенечная MPT с плоскими соплами, б- одновенечная МРТ с круглыми осесимметричными соплами, в-двухвенечная МРТ с круглыми осесимметричными соплами, г-биротативная МРТ с неподвижным ВСА, д- биротативная МРТ с вращающимся сопловым аппаратом (ВСА)

а

Рис. 1.4

J МАЛОРАСХОЛШб ТУРБИИЫ h 1 кшструкими АПИ

uuui^M pmmkJU* иьнщяь^отс» ШОЯЯОСХЮ-Л

-4Н UBL—, TS ' muctr Brwr ! i ¡km

Вчрок. vautuat MUOCOCSl т&йшлчбИГ) «пяшЬм

—» | »jjP^' » щЬ dfif л, PT— -

ШТяс t 1 вита f ВИТ»с t 6HT<* MM*

(к Ш to * ... ШИг-

nyiwtMiiwir'. ttblh

Рис. 1.5

можно выделить ряд основных направлений по совершенствованию малорасходных турбин:

• совершенствование и разработка принципиально новых конструкций, МРТ их элементов и методов их рациональной компоновки;

• совершенствование аэродинамики элементов проточной части турбин на основе глубокого изучения аэродинамических процессов;

в оптимизация основных конструктивных и режимных параметров малорасходных турбин;

• сравнительное исследование различных типов МРТ, определение целесообразных областей их использования;

• совершенствование технологии изготовления элементов турбин.

Многорежимность приводных механизмов, их разнотипность и многообразие конструктивного исполнения (рис. 1.4), разнообразие источников рабочего тела для МРТ представляют многообразие конструктивных типов турбинных ступеней и их режимных параметров. В различных работах приведены данные основных типов ступеней, применяемых в судовых вспомогательных NIPT и в турбинах привода агрегатов (рис. 1.4) /34, 43, 128/.

Широкое распространение получила двухвенечная ступень. Это объясняется тем, что практически используемый диапазон скоростных характеристик и/Св = 0.15 ... 0.25 совпадает с диапазоном, в котором эта ступень имеет наибольшее значение к.п.д. Однако двухвенечная ступень по максимально достижимому уровню экономичности уступает одновенечной, ее окружная скорость ограничена прочностью диска, несущего утяжеленный обод /17, 51, 66, 118, 119/.

Трехвенечные ступени могут применяться при и/Со < 0.13. В связи с тенденцией использования быстроходных приводных механизмов (с целью снижения весогабаритных показателей) эта область редко используется в технике. Кроме того, трехвенечная ступень, имеющая наибольшее количество лопаточных венцов, сложна в изготовлении и дороже остальных типов ступеней /61/.

Наибольшую экономичность имеет одновенечная ступень, спроектированная на оптимальные параметры. Однако при больших перепадах энтальпий, применении рабочих тел с высоким энергосодержанием достижение окружной скорости, соответствующей (ii/Co)oPt, ограничено прочностью РК. С другой стороны, достижение оптимального и/Со ограничивается тихоходностью приводимых механизмов. Однако увеличение быстроходности нагрузочных устройств, разработка новых конструкционных материалов позволяет повысить окружную скорость РК, что делает все более перспективной одновенечную ступень /75, 159/. Кроме того, ступень этого типа наиболее проста по конструкции и имеет минимальный вес и габариты.

Широкое распространение получили МРТ конструкции ЛПИ (см. рис. 1.5) /176,254, 255/. В этих турбинах необходимый объемный расход через ступень обеспечивается в соответствии с уравнением F) = Gj/pjC] = тгDjCp I] sincx.] за счет полного подвода рабочего тела к РК 1). Такое решение исключает потери от парциальности, которые могут достигать высоких значений в рассматриваемом интервале режимов, и требует применения рабочих колес с большим относительным шагом рабочих лопаток (t2/b2 = 1.2 ... 15). Суммарная площадь межлопаточных каналов выбирается из условия неразрывности течения и, как правило, требует малых углов выхода потока из СА для обеспечения минимально допустимой высоты проточной части.

РК с большим относительным шагом имеют большие углы поворота (© = 150 ... 170°) и имеют несколько повышенные профильные потери. Однако исследования, проведенные в ЛПИ, показывают, что снижение к.п.д. от некоторого увеличения профильных потерь происходит в меньшей степени, чем от парциальности (при е< 0.3). Этот принцип может быть реализован как в осевых, так и в радиальных турбинных ступенях /32, 176, 227/.

Промежуточное положение по величине (u/Co)opt занимает одновенечная ступень с повторным подводом рабочего тела /74, 129/. Конструктивно такая ступень может быть выполнена со ступенями скорости или ступенями давле-

Схемы ступеней с повторным подводом рабочего тела

-Л ух

Ч

I ч

Заключение диссертации по теме «Турбомашины и комбинированные турбоустановки», Чехранов, Сергей Валентинович

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В результате выполнения настоящей работы проанализированы причины, вызывающие повышенные потери в парциальных малорасходных турбинах малой мощности. Констатировано, что основную долю потерь составляют потери от вентиляции, источником которых в традиционных парциальных турбинах является неактивная дуга рабочего колеса. С целью устранения источника вентиляционных потерь на неактивной дуге разработан и запатентован ряд конструкций малорасходных турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса.

2. Проведен комплекс экспериментальных исследований одноступенчатых центростремительных и двухступенчатых осевых турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса. Получены экспериментальные зависимости к.п.д. от основных геометрических и режимных параметров исследованных турбин. Определено, что в реактивных центростремительных турбинах с частичным облопачиванием рабочего колеса основную долю потерь составляют потери от утечек рабочего тела через радиальное уплотнение на покрывном диске РК и потери в РК при малых эквивалентных степенях парциальности из-за роста давления в межвенцовом зазоре и, соответственно, роста тегоюперепа-да на РК. Установлено, что увеличение перекрыши приводит к снижению потерь в РК вследствие уменьшения теплоперепада на РК и приближения степени реактивности к расчетной. При условии использования современных контактных и бесконтактных уплотнений потери от утечек можно свести к уровню, обеспечивающему высокую эффективность реактивных турбин с частичным облопачиванием РК.

3 Осевые двухступенчатые турбины с частичным облопачиванием безбандажного РК эффективнее традиционных парциальных турбин с обандажен-нымиРК на 5.5 % при е< 0.2. При £> 0.5 исследованные турбины проявляют свойство многорежимности, что обусловлено характером взаимного влияния

25 3 вращающегося соплового аппарата и осевого РК.

4 Обобщены экспериментальные данные независимых авторов по исследованию влияния геометрических и режимных параметров на потери в малорасходных турбинах радиального и осевого типов при 1 с < 5 мм. Использована методика МВТУ обобщения интегральных характеристик сопел по эквивалентному диаметру. Предложены методики расчета потерь на основе имеющихся в литературе и новых аппроксимационных зависимостей, учитывающих влияние отдельных геометрических и режимных параметров на потери в проточной части турбин.

5 Разработаны математические модели одноступенчатых центростремительных и двухступенчатых осевых турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса в одномерной постановке на основе решения прямой задачи турбинной ступени. Модели базируются на основных уравнениях газовой динамики с использованием обобщенных данных независимых авторов по потерям в проточной части радиальных и осевых турбомашин.

6 Выполненный анализ адекватности математических моделей и результатов экспериментальных исследований показал удовлетворительное совпадение, что позволяет использовать их для проектирования малорасходных турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса в диапазоне по числу Маха от 0,4 до 1,5 для центростремительных МРТ и от 0,7 до 1,8 для осевых.

7 Разработан программный комплекс для машинного проектирования малорасходных турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса. Комплекс содержит алгоритмы и пакеты прикладных программ расчета параметров турбин с использованием адаптированных для данного класса задач математических методов расчета, позволяющих свести к минимуму машинное время и повысить надежность получения решения прямой задачи турбинной ступени.

8 Проведен комплекс экспериментальных исследований течения потока в единичных криволинейных каналах и межлопаточных каналах плоских решеток профилей с большим углом поворота потока, а также характеристик осевых биг. 54 ротативных турбин ЛПИ с вращающимся сопловым аппаратом. Определены факторы, влияющие на потери в лопаточном аппарате рабочего колеса турбины с большим утлом поворота потока и разработаны рекомендации по проектированию лопаток с удлиненными выходными кромками.

9 Разработано, изготовлено и запатентовано станочное оборудование для изготовления лопаточных аппаратов малорасходных турбин. Пространственное относительное движение фрезы позволяет изготавливать лопатки сложной формы, включая лопатки РК радиально-осевых турбин. .

10 В качестве основ построения МРТ безвентиляционного типа предложено:

-устранение источника вентиляционных потерь на неактивной дуге рабочего колеса путем замены лопаток сплошным телом диска; -использование обобщенных экспериментальных характеристик по оценке влияния эквивалентной степени парциальности на эффективность МРТ с частичным облопачиванием рабочего колеса;

-использование сопел и рабочих лопаток с оптимальными аэродинамическими характеристиками, полученными при создании высокоэффективных турбин традиционного типа;

-оценка эффективности сопловых аппаратов различных геометрических размеров по эквивалентному диаметру;

-расчетный учет потерь от нестационарности в РК по методике А.С.Ласкина;

-использование высокоэффективных конструкций уплотнений для МРТ реактивного типа;

-обеспечение многорежимности МРТ при степени парциальности 8 >0,5 использованием одновальной компоновки вращающегося соплового аппарата и рабочего колеса.

- для лопаточных аппаратов РК турбин с углом поворота потока свыше 160°:

- использование конструктивных мероприятий препятствующих образованию и развитию отрывных течений: конфузорности каналов, турбулиза-ции пограничного слоя, удлинению выходных кромок;

- выполнение прямолинейного участка в выходном сечении межлопаточного канала, длиной не менее двух калибров поперечного выходного сечения;

- применение бандажа РК с козырьком, перекрывающим межвенцевой зазор с целью снижения утечек и использования энергии вращающегося в зазоре рабочего тела.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Чехранов, Сергей Валентинович, 1999 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Абдулин Р.З. Способ построения векторных функций Ляпунова и систем сравнения для автономных дифференциальных и разностных систем //Прикладная математика и пакеты прикладных программ. - Иркутск, 1980. - с. 6 -19.

2. Абианц В.Х. Теория авиационных газовых турбин. - М.: Машиностроение, 1979. - 246 с.

3. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика. - М.: Наука, 1976. - 888

с.

4. Абрамов В.И., Филиппов Г.А., Фролов В.В. Тепловой расчет турбин. -М.: Машиностроение, 1974. - 246 с.

5. Абрамович Г.Н. Турбулентные свободные струи жидкостей и газаов. -М.: Госэнергоиздат, 1948. - 124 с.

6. Абрамов В.И., Извеков В.И., Серихин Н.А. Проектирование турбогенераторов. - М.: Высшая школа, 1990. - 336 с.

7. Адлер Ю.Н., Марков Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных решений. - М.: Наука, 1971. - 283 с.

8. Алексев Г.Н. Основы теории энергетических установок подводных подвижных аппаратов. - М.: Наука, 1974. - 295 с.

9. Алексеев Г.Н., Мурутов B.C. Морские подводные двигатели. - М.: Транспорт, 1964. - 124 с.

10. Алексеева Р.Н., Ляховицкий И.Д., Ржезников Ю.В. Методика испытания относительно коротких турбинных лопаток и их профилирование //Теплоэнергетика. - 1956. -№6. - С. 51-56.

11. Альфер Б.В. и др. Исследование облопачивание сверхзвуковых двухвенечных ступеней //Тез. докл. ВСНТК "Проблемы проектирования современных паровых турбин". Вып. 183. 1972. Ленинград. С. 45-59.

12. Амелюшкин В.Н., Шкляр В.А. Определение профильных потерь в

решетках осевых турбин //Труды ЦКТИ. - 1986. - Вып. 42. - С. 27-35.

13. Аронов Б.М., Жуковский М1И., Журавлев В.А. Профилирование лопаток авиационных газовых турбин. - М.: Машиностроение, 1975. - 192 с.

14. Арсеньев Л.В., Тырышкин В.Г. Комбинированные установки с газовыми турбинами. - Л.: Машиностроение, 1982. - 247 с.

15. Атлас характеристик двухвенечных ступеней и профилей сопловых и рабочих аппаратов КТЗ. - Л.: ЛИИ, 1987.

16. Атлас экспериментальных характеристик плоских турбинных решеток / В.Х. Абианц, В.Д. Венедиктов, В.В. Гольцев и др. - М.: ЦИАМ, 1976. - 189 с.

17. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин /Е.А. Гукасова, М.И. Жуковский, А.М. Завадовский и др. : Под. ред. B.C. Жуковского и С.С. Кутателадзе. - М.- Л.: Госэнергоиздат, 1960. -340 с.

18. Байбиков A.C., Караханьян В.К. Гидродинамика вспомогательных трактов лопастных машин. - М.: Машиностроение, 1982. - 112 с.

19. Балье O.E. Изучение влияния числа Рейнольдса в турбомашинах //Тр. Амер. общества инженеров - механиков. Сер. А. - 1964. - №3. - С. 6-16.

20. Балье O.E. Анализ характеристик плоских решеток и их применение к расчету проточных частей турбомашин. Часть 1. Анализ характеристик плоских решеток. //Тр. Амер. общества инженеров - механиков. Сер. А. - 1968. - №4. - С. 1-23.

21. Бикбулатов Ш.Х. Экспериментальное исследование решеток профилей активного типа при сверхзвуковых скоростях на входе //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1959. - №2. - С. 95-104.

22. Богомолов E.H. О смыкании зон вторичных течений в турбинных решетках и его влияние на концевые потери //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1991. - №3. - С. 25-31.

23. Богомолов E.H. Определение концевых потерь в турбинных решетках с учетом влияния входного пограничного слоя //Изв. ВУЗов. Авиационная

техника. - 1991. - №2. - С. 54-60.

24. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н. Основы теории оптимального проектирования проточной части осевых турбин. - X.: Выща шк., Изд-во при ХГУ, 1989. - 217 с.

25. Бойко A.B., Кожевников С.Н., Мельтюхов В.А. Влияние толщины выходной кромки профиля на экономичность решетки //Энергетическое машиностроение. - 1990. - Вып. 49. - С. 51-55.

26. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н., Усатый А.П., Романов Г.Л. Исследование экономичности осевых турбинных степеней с помощью формальных макромоделей//Теплоэнергетика. - 1988. - №6. - С. 24-27.

27. Бойко A.B., Федоров М.Ф., Гончаренко Л.В., Мельтуков В.А. Профилирование и экспериментальное исследование решеток рабочего колеса турбинной ступени с повышенной нагрузкой //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1985. -№5. - С. 75-78.

28. Бойко A.B. , Говорущенко Ю.Н., Усатый А.П., Создание эмпирической методики определения коэффициентов потери энергии в турбинных решетках с помощью теории планирования эксперимента //Энергетическое машиностроение. - 1986. - Вып. 42. - С. 8-14.

29. Применение методов расчета течения идеального и вязкого газа к проектированию высокоэффективной ступени паровой турбины / Ф.П. Борисов, М.Я. Иванов, A.M. Карелин, В.Г. Крупа и др. //Теплоэнергетика. - 1993. - №5. -С. 30-35.

30. Бочарова З.Г. и др. Математическая модель оптимального проектирования проточной части судовой паровой турбины / З.Г. Бочарова, Ю.П. Митюшкин, К.В. Пшеничная, С.А. Черныш //Изв. ВУЗов. Энергетика. -1991,-№7.-С. 87-92.

31. Брайсон А., Хо Ю-Ши Прикладная теория оптимального управления. -М.: Мир, 1972. - 544 с.

32. Бусурин В.Н., Рассохин В.А. Выбор параметров малорасходных

турбин. Методическое пособие. - JI.: Изд-во СГТбГТУ, 1989. - 22 с.

33. Бусурин В.Н., Кириллов А.И., Лапшин К.Л. и др. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин. - Л.: Машиностроение, 1980. - 263 с.

34. Быков H.H., Емин О.Н. Выбор параметров и расчет маломощных турбин для привода агрегатов. - М.: Машиностроение, 1972. - 228 с.

35. Быченков С.А., Залъф Г.А., Звягинцев В.В., Кузнецов A.A. Исследование облопатывания турбин НЗЛ //Энергомашиностроение. - 1956. -№Ю.-С.

36. Козлов В.И., Титов П.И., Юдицкий Ф.Л. Судовые энергетические установки. - Л.: Судостроенрие, 1969. - С. 137-143.

37. Кирюхин В.И., Тараненко И.М., Огурцова Е.П. Паровые турбины малой мощности КТЗ. - М.: Энергоиздат, 1987. - 216 с.

38. Варламов Н.С. Влияние осевых зазоров на КПД турбинной ступени //Энергомашиностроение. - 1956. - №2. - С. 10-15.

39. Венедиктов В.Д., Колесов А.Н. Обобщение результатов продувок плоских дозвуковых решеток газовых турбин методами регрессионного анализа //Труды ЦИАМ. - 1978. - Вып. 814. - С.

40. Венедиктов В.Д., Колесов А.Н. Обобщение результатов продувок плоских дозвуковых решеток газовых турбин методом локальной аппроксимации экспериментальных данных //Труды ЦИАМ. - 1978. - Вып. 815. -23 с.

41. Венидиктов В.Д., Грановский A.B. Исследование трансзвуковых турбинных решеток и возможности их оптимизации численными методами //Теплоэнергетика. - 1981. - №4. - С. 37-40.

42. Веревский В.И., Дышлевский В.И., Пономарев Б.А. Экспериментальное исследование малоразмерных турбин //Труды ЦИАМ. -1973.-Вып. 577. -8 с.

43. Верете А.Г. Судовые турбомашины. Устройство и эксплуатация. - М.: Транспорт, 1971. - 384 с.

44. Виноградов Л.В. Исследование сверхзвуковых осесимметричных сопел и аппаратов турбин: Дис. канд. техн. наук /Университет дружбы народов. - М., 1975. - 153 с.

45. Власов E.H., Куличков В.Е., Сгилевский Б.А. К вопросу о методиках тепловых расчетов сверхзвуковых вспомогательных турбин на базе двухвенечного колеса скорости //В сб.: Некоторые вопросы теории и расчета тепловых двигателей. - М., 1967. - С. 36-44.

46. Влияние осевых зазоров между ступенями на эффективность турбины из нескольких ступеней: Отчет / ЛПИ; Руководитель темы И.И. Кириллов. -№323152, инв. №0285.0038800. - Л., 1985 - 29 с.

47. Вторичные течения в рабочих решетках турбин при околозвуковых и сверхзвуковых скоростях /М.Е. Дейч, В.И. Гайдуков, A.A. Дахнович и др. //Труды МЭИ. - 1972. - Вып. 127. - С. 11-19.

48. Гавриков И.Ф. Исследование обтекания плоских решеток активного типа //Труды ЦИАМ. - 1976. - Вып. 726. - 18 с.

49. Гавриков И.Ф. Определение газодинамических характеристик кольцевых решеток соплового аппарата и рабочего колеса турбинной ступени по результатам испытаний //Труды ЦИАМ. - 1981. - Вып. 938. - 12 с.

50. Гайдуков В.И. Исследование сверхзвуковых течений в проточной части турбины: Дис. канд. техн. наук /МЭИ. - М., 1974. -_с.

51. Гаркуша A.B. Субботович В.П. Оптимальные параметры турбинных ступеней //Энергетическое машиностроение, - 1982. - Вып. 33. - С. __

52. Гаркуша A.B. Субботович В.П. Методика выбора оптимальных расчетных режимов при проектировании ступеней турбин, работающих с переменными расходами пара //Энергетическое машиностроение, - 1988. - Вып. 45. - С. 7-14.

53. Гольцев В.В., Кадетов А.П. Определение потерь в прямых турбинных решетках //Труды ЦИАМ. - 1982. - Вып. 975. - 12 с.

54. Гольцев В.В. Потери в сверхзвуковых сопловых решетках на

нерасчетных режимах //Инженерный журнал. - 1963. - т. III, вып. 3. - С. 540-546.

55. Гречаниченко Ю.В. и др. Потери энергии в лопатках конечной длины при больших углах атаки / Ю.В. Гречаниченко, В.А. Нестеренко, Д.И. Демичева, Г.С. Старусев //Теплоэнергетика. - 1994. - №4. - С. 12-15.

56. Давыдов А.Б. и др. Расчет и конструирование турбодетандеров - М.: Машиностроение, 1987. - 232 с.

57. Дахнович A.A. Исследование сверхзвуковых активных решеток со смешанным течением в межлопаточном канале: Автореф. дис. канд. техн. наук. /МЭИ. -М., 1973. - 17 с.

58. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. - М.: Энергия, 1974. - 592 с.

59. Дейч М.Е., Самойлович Г.С. Основы аэродинамики осевых турбомашин. - М.: Машиностроение, 1959. - 428 с.

60. Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Атлас профилей решеток осевых турбин. - М.: Машиностроение, 1965. - 96.

61. Дейч М.Е., Трояновский Б.М. Исследование и расчеты ступеней осевых турбин. - М.: Машиностроение, 1964. - 628 с.

62. Дейч М.Е., Губарев A.B. Исследование рабочих решеток турбин на больших скоростях //Теплоэнергетика. - 1968. - №12. - С. 56-62.

63. Дейч М.Е., Рай Л. Некоторые исследования турбинных решеток при существенно нерасчетных углах атаки //Труды МЭИ. - 1978. - Вып. 385. - С. 714.

64. Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Абрамов Г.И. Исследование одновенечных ступеней при парциальном подводе пара //Теплоэнергетика. - 1963. - №7. - С. 16-20.

65. Дейч М.Е., Кобазев A.B. Исследование сверхзвуковых рабочих решеток в паровой аэродинамической трубе //Теплоэнергетика. - 1967. - №9. -С. 68-69.

66. Дейч М.Е., Самойлович Г.С. и др. Исследование двухвенечных регулирующих ступеней в паровой экспериментальной турбине

//Теплоэнергетика. - 1957. - №5. - С. ___.

67. Дейч М.Е., Лазарев Л.Я., Гайдуков В.Н., и др. Исследование течений в межлопаточных каналах сверхзвуковых решеток //Труды МЭИ. - 1976. - Вып. 273. - С. 60-64.

68. Дейч М.Е., Лазарев Л.Я., Полникова Т.В. Влияние периодической нестационарности на энергетические характеристики направляющих решеток //Труды МЭИ. - 1974. - Вып. 203. - С. 24-27.

69. Дейч М.Е., Кобазев A.B., Дахнович A.A. Экспериментальное исследование сверхзвуковых активных решеток при различной относительной высоте //Труды МЭИ. - 1972. - Вып. 99. - С. 9-14.

70. Дейч М.Е., Баранов В.А., Фролов В.В. и др. Влияние высоты лопаток на некоторые характеристики одновенечных ступеней турбин //Энергомашиностроение. - 1962. - №1. - С. 6-9.

71. Дейч М.Е., Кобазев A.B., Лазарев Л.Я. О взаимодействии сопловой и

__g-___ ____ _______________у _ _гг________м_________//т____________________________1 лчл

рггиичси рсшсшк в ивсрл^вукивии туриишши сгуисни //х еплиэнрге тика. - 1У/и. -

№4. - С.30-33.

72. Домашенко А.И. Исследование течений перед решеткой в плоском сверхзвуковом потоке //Труды ЦИАМ. - 1958. - Вып. 327. - 26 с.

73. Емец О.З., Дейч М.Е., Тищенко A.A. Пульсации давления в сопловой турбинной решетке под воздействием расположенного за ней источника возмущений//Теплоэнргетика. - 1987. -№3. - С.58-61.

74. Емин О.Н., Зарицкий С.П. Воздушные и газовые турбины с одиночными соплами. - М.: Машиностроение, 1975. - 216 с.

75. Емин О.Н. Оценка эффективности малоразмерной турбины с помощью критериальных параметров //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1970. - №3. -С. 94-101.

76. Емин О.Н., Зверева P.A. О выборе типа и праметров турбины, работающей от балона со сжатым воздухом //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1967.-№1.-С. 98-106.

77. Емин О.Н., Шварцман П.И. Общий метод определения оптимальных параметров активной турбины с малым объемным расходом //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1969. - №1. - С. 70-76.

78. Епифанова В.И. Компрессорные и расширительные машины. - М.: Машиностроение, 1984. - 376 с

79. Жирицкий Г.С. и др. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. - М.: Машиностроение, 1971. - 620 с.

80. Жуковский Н.И. Расчет обтекания решеток профилей турбомашин. -Л.: Машгиз, 1960. - 260 с.

81. Жуковский Н.И. Аэродинамический расчет потока в осевых турбомашинах. - Л.: Машиностроение, 1967. - 287 с.

82. Зальф Г.А., Звягинцев В.В. тепловой расчет параовых турбин. - Л.: Машгиз, 1961.-291 с.

83. Зальф Г.А. Выбор оптимальных степеней парциальности и отношение активных ступеней: Дис. канд. техн. наук /ЛПИ. - Л., 1967. -_с.

84. Зальф Г.А., Звягинцев В.В. Методика расчета паровых и газовых турбин //Труды Невского машиностроительного завода. - 1958. - Вып. 1. - С.

85. Занадворова В.Н., Подгорнов В.А. Исследование парциальных турбин //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1964. - №2. - С.

86. Занин А.И., Казинцев Ф.В., Трояновский Б.М. Влияние вращения рабочего колеса на характеристики сопловой решетки большой веерности //Теплоэнергетика. - 1968. - №3. - С.69-73.

87. Заславский С.А. и др. Одномерный проверочный расчет малоразмерных дозвуковых осевых газаовых турбин на ЭВМ /С.А. Заславский, М.А. Либерман, М.А. Симкин, Я.А. Сироткин //Энергомашиностроение. - 1978. -№7. -С. 13-15.

88. Зацепин М.Ф., Игнатьевский Е.А. Некоторые результаты исследований сверхзвуковых кольцевых решеток //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1974. - №8. - С. 126-130.

89. Зильберман A.C., Лопатидкий А.О. и др. Дополнительные потери из-за периодической нестационарности потока в рабочих лопатках турбинных ступеней //Теплоэнергетика. - 1973. -№10. - С. 55-58.

90. Иванов В.А. Режимы мощных паротурбинных установок. - Л.: Энергоатомиздат, 1986. - 248 с.

91. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -М.Машиностроение, 1975. - 560 с.

92. Изотов С.П., Шашкин В.В., Авиационные ГТД в наземных установках. - Л.: Машиностроение, 1984. - 228 с.

93. Использование ЭВМ при проектировании и расчете проточной части лопаток газовых турбин /Г.В. Жуковский, С.Т. Винер, В.А. Иванов, Т.С. Корноухова и др. //Труды ЦКТИ. - 1990. - Вып. 261. - С.46-58.

94. Исследование течений в межлопаточных каналах сверхзвуковых решеток /М.Е. Дейч, Л.Я. Лазарев, В.И. Гайдуков, В.А. Фадеев //Труды МЭИ. -1975.-Вып. 273. - С.60-64.

95. Исследование влияния числа М на концевые потери сопловых решеток при Ym > 0 /A.B. Гаркуша, М.Ф. Федоров, В.И. Касилов //Энергетическое машиностроение. - 1981. - Вып. 32. - С. 24-28.

96. Капинос В.М., Гаркуша A.B. Переменный режим работы паровых турбин. - X.: Выща шк. Изд-во при ХГУ, 1989. - 173 с.

97. Капинос В.М. Определение профильных потерь при нерасчетном угле натекания на решетку профилей //Энергетическое машиностроение. - 1990. -Вып. 50ю - С. 18-23.

98. Карманов В.Г. Математическое программирование. - М.: Наука, 1980. -256 с.

99. Карнаи И., Лиитак Т. Планирование на двух уровнях //Применение математики в экономических исследованиях. Т. 3. - М.: Мысль, 1965.

100. Карцев Л.В. О расчете парциальной ступени турбины с подсосом рабочего тела //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1959. - №9. - С. 69-73.

101. Качуринер Ю. Я. Исследование двухвенечных ступеней скорости паровых турбин //Энергомашиностроение. - 1959. - №6. - С. 7-12.

102. Кириллов И.И. Теория турбомашин. - Л.: Машиностроение, 1972. - 536

с.

103. Кириллов И.И., Кириллов А.И. Теория турбомашин. Примеры и задачи. - Л.: Машиностроение, 1974. - 320 с.

104. Кириллов И.И., Павлов А.П. Кромочные потери энергии в турбинных решетках активного типа при больших скоростях потока //Энергомашиностроение. - 1969. - №1. - С. 47-48.

105. Клебанов А.Г., Мамаев Б.И. Оптимальный шаг турбинной решетки .//Теплоэнергетика. - 1969. -№10. - С.56-59.

106. Кобазев A.B. Исследование Сверхзвуковых активных решеток турбин: Автореф. дис. канд. техн. наук. /МЭИ. - М., 1968. - 16 с.

107. Ковалевский М.М. Стационарные ГТУ открытого цикла. - М.: Машиностроение, 1979. - 262 с.

108. Кончаков Е.И., Шурипа В.А. Экспериментальное исследование влияния относительного шага на характеристики решеток осевых микротурбин /./В сб.: Судовые энергетические утановки. Вып. 1. - Владивосток, 1978. - С. 155164.

109. Копелев С.З., Тихонов Н.Д. Расчет турбин авиационных двигателей. -М.: Машиностроение, 1974. - 267 с.

110. Копелев С.З. Проектирование проточной части турбин авиационных двигателей. - М.: Машиностроение, 1984. - 224 с.

111. Копелев С.З., Нестеренко Б.Г. К вопросу о выборе шага в лопатках соплового аппарата турбин //Теплоэнергетика. - 1967. - №8. - С.84-86.

112. Корбут A.A., Финкельштейн Ю.Ю. Дискретное программирование. -М.: Наука, 1969. - 368 с.

113. Кортиков H.H., Нечаев В.В. Теплобмен и трение на криволинейных поверхностях сопел и диффузоров //Теплоэнергетика. - 1993. - №3. - С.9-12.

114. Котляр И.В., Кончаков Е.И., Гусаров С.А. Метод расчета потерь на вентиляцию парциальной ступени турбины //Совершенствование газодинамических элементов судовых агрегатов и устройств: Межвузовский сборник. - Горький, 1986. - С. 57-58.

115. Кузнецов Ю.П. Сопловые аппараты осевых микротурбин, их совершенствование с целью повышения эффективности высокооборотных турбоприводов: Дисс. канд. техн. наук/ТЛИ. - Горький, 1989. - 165 с.

116. Куприянов O.E. Определение газодинамических оптимальных параметров сверхзвуковых турбинных решеток с большим поворотом потока: Дисс. канд. техн. наук /ЛПИ. - Л., 1988. - 298 с.

117. Курзон А.Г. Теория судовых паровых и газовых турбин. - Л.: Судостроение, 1970. - 592 с.

118. Курзон А.Г., Власов Е.М. Влияние конструкции сопел на экономичность сверхзвуковой двухвенечной турбинной ступени при малых степенях впуска //Судостроение. - 1965. - №6. - С.

119. Курзон А.Г., Ипатенко А .Я., Левенберг В.Д., Романовский Г.Ф. Выбор оптимального комплекса параметров сверхзвуковой двухвенечной ступени малой мощности //Труды ЛКИ. - 1968. - Вып. 61. - С. 97-104.

120. Лазарев Л.Я. Исследование и расчет сверхзвуковых сопловых решеток турбин: Автореф. дисс. канд. техн. наук. - М., 1964. - 16 с.

121. Лазарев Л.Я., Гайдуков В.И. Исследование нестационарного пограничного слоя при взаимодействии его со скачком уплотнения //Труды МЭИ. - 1975. - Вып. 273. - С. 65-68.

122. Лазарев Л.Я., Гайдуков В.И. Экспериментальное изучение процесса взаимодействия решеток при сверхзвуковых скоростях течения //Труды МЭИ. -1974.-Вып. 203.-С. 32-36.

123. Лазарев Л.Я., Микеш И. Сравнение суммарных потерь при отрывном и безотрывном обтекании турбинных решеток при сверхзвуковых скоростях //Труды МЭИ. - 1976. - Вып. 306. - С. 105-109.

124. Лапшин К.Л. Многорежимная оптимизация проточных частей осевых тепловых турбин //Теплоэнергетика. - 1986. - №1. - С. 56-58.

125. Лапшин К.Л. Методы оптимизации проточных частей осевых тепловых турбин. - М.: НИИЭинформэнергомаш, 1984. - 38 с.

126. Лапшин К.Л., Черников В.А. К оценке потерь в рабочих решетках осевых турбинных ступеней в зависимости от угла атаки //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1984. - №1. - С. 62-68.

127. Ласкин A.C. Нестационарные процессы //Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин. - Л.: Машиностроение. - 1980. - С. 205-254.

128. Левенберг В.Д. Судовые турбоприводы: Справочник. - Л.: Судостроение, 1983. - 328 с.

129. Левенберг В.Д. Судовые малорасходные турбины. - Л.: Судостроение, 1976. - 192 с.

130. Левенберг В.Д. Выбор параметров высокоперепадных судовых турбин малой мощности. - Николаев, 1972. - 120 с.

131. Левин Г.М., Танаев B.C. О параметрической декомпозиции экстремальных задач //Кибернетика. - №3. - С. 123-128.

132. Левин Г.М., Танаев B.C. Декомпозиционные методы оптимизации проектных решений. - Минск: наука и техника, 1978. - 240 с.

133. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. - М.: Наука, 1973. - 848 с.

134. Локай В.И. и др. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. Теория, конструкция и расчет /В.И. Локай, М.К. Максутова, В.А. Стрункин. -М: Машиностроение, 1991. - 512 с.

135. Ломакин A.A. Центробежные и осевые насосы. - Л: Машиностроение, 1966.-364 с.

136. Ляховицкий И.Д., Алешин А.И. Запирание сверхзвуковых сопел в присутствии решеток турбинных рабочих лопаток //Теплоэнергетика. - 1967. -№6. - С. 57-63.

ге&

137. Майкл В.Н. Исследование течения в трансзвуковой области плоских сверхзвуковых сопел турбин: Дис. канд. техн. наук /МЭИ. - М., 1990. - 142 с.

138. Максутова Н.К., Тарасов В.Н., Тарифов Р.К. результаты экспериментального исследования турбинной ступени //Труды КАИ. - 1968. -Вып. 101.-С. 27-29.

139. Мамаев В.И., Клебанов А.Г. Профильные потери турбинной решетки //Теплоэнергетика. - 1979. - №8. - С.38-42.

140. Манушин Э.А. Газовые турбины: Проблемы и перспективы. - М: Энергоатомиздат, 1986. - 168 с.

141. Манушин Э.А., Суровцев И.Г. Конструирование и расчет на прочность. - М: машиностроение, 1990. - 400 с.

142. Манушин Э.А., Михальцев Ц.Е., Чернобровкин А.П. Теория и проектирование газотурбинных установок. - М: машиностроение, 1977. - 446 с.

143. Марков Н.М. Теория и расчет лопаточных аппаратов осевых турбомашин. - Л: Машиностроение, 1966. - 240 с.

144. Марчук Г.И. Методы вычислительной математики. - М: Наук, 1989. -608 с.

145. Мееров Л.З. О влиянии парциальности на работу турбинной ступени //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1965. - №3. - С. 67-75.

146. Межерицкий А. Д. Вентиляционные потери в турбинной ступени //Энергомашиностроение. -1962. - №6. - С.

147. Месарович М., Мако Д., Такахара И. Теория иерархических многоуровневых систем. - М: Мир, 1973. - 332 с.

148. Методы математического моделирования и оптимизации теплоэнергетических установок /Под ред. Г.Б. Левенталя и Л.С. Попырина. - М: Наука, 1972. - 223 с.

149. Микеш И. исследование вторичных потерь в турбинных решетках при сверхзвуковых скоростях: Автореф. дисс. канд. техн. наук /МЭИ. - М., 1977. - 19 с.

150. Мину M. Математическое программирование. Теория и алгоритмы: Пер. с франц. - М: Наука, 1990. - 488 с.

151. Митюшкин Ю.И., Петров H.A., Пшеничная К.В. и др. Оптимальное проектирование проточной части судового турбоагрегата методом вариационного исчисления //Труды ЛКИ. - 1988.

152. Мухтаров М.Х., Кричакин В.И. Методика оценки потерь в проточной части осевых турбин при расчете их характеристик //Теплоэнергетика. - 1969. -№7. - С. 76-78.

153. Наталевич А.С.Воздушные микротурбины. М.: Машиностроение, 1979. 192 с.

154. Надточий O.A., Наталевич A.C., Сукчев В.М. Утилизация энергии набегающего потока летательных аппаратов посредством микротурбин //Газодинамика двигателей летательных аппаратов. - Казань, 1983. - С. 50-58.

155. Носовицкий А.И., Шпензер Г.Т. Газодинамика влажнопаровых турбинных ступеней. - Л: Машиностроение, 1977. - 180 с.

156. Об оценке оптимальной величины параметра и/Со для сверхзвуковых двухвенечных турбинных ступеней с малой степенью впуска /E.H. Власов, A.M. Крайн и др. //В сб. Некоторые вопросы теории расчетов тепловых двигателей. -М., 1967.-С. 86-93.

157. Овсянноков Б.В., Боровский Б.И. Теория и расчет агрегатов питания жидкостных ракетных двигателей. - М: Машиностроение, 1986. - 376 с.

158. Овсянников A.M. Одномерный расчет параметров течения газов в соплах и криволинейных каналах //Изв. АН СССР. МЖГ. - 1978. - №6. - С. 194196.

159. Овсянников Б.В., Уваров С.Е., Худенко Б.В. Особенности расчета КПД активной парциальной газаовой турбины при изменении противодавлений в широком диапазоне //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1990. - №1. - С.66-70.

160. Оптимальное проектирование последней ступени мощных паровых турбин /Л.А. Шубенко-Шубин, A.A. Тарелкин, Ю.П. Антипцев. - Киев: Наука

думка, 1980. - 228 с.

161. Основные направления развития за рубежом энергетических установок глубоководных аппаратов. - НТО ЦНИИТЭИС "Румб", ДСП, инв. №4689. -1973.

162. Ошеров С.Я. Газовые турбины малой мощности. - Л: Машиностроение, 1964. - 270 с.

163. Шляхин П.Н., Бершадский М.Л. Краткий справочник по паротурбинным установкам. - М: Энергия, 1970. С. 216, 10, 11, 92-97.

164. Павлов А.П. Влияние высоты лопаток и формы каналов на концевые потери в сверхзвуковых рабочих решетках турбин //Труды ЛПИ. - 1968. №297. -С.22-25.

165. Павлов А.П. Влияние толщины входных кромок профилей на потери энергии в сверхзвуковых рабочих решетках турбин//Труды ЛПИ. - 1967. - №286. - С. 33-37.

166. Палагин A.A., Ефимов A.B. Имитационный эксперимент на математических моделях турбоустановок. - Киев: Наука думка, 1986. - 132 с.

167. Паровые и газовые турбины /М.А. Трубилов, Г.В. Арсеньев, В.В. Фролов и др. - М: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.

168. Паровые турбины с противодавлением барабанного типа 1-12 МВт. VEB Borsig / Gorlitzer Maschinenban, KAB-NR. 1537/68 russ. Gestaltung: Dewag-Werbung Berlin, (204) Ag-Nr. 28/31/70 7210.

169. Паровые турбины с противодавлением активного типа 1-6 МВт. VEB Bergam-Borsig / Gorlitzer Maschinenban, KAB-NR. 1537/68 russ. Gestaltung: Dewag-Werbung Berlin, (204) Ag-Nr. 28/31/70 7210.

170. Паротурбинные установки с органическими рабочими телами /М.М. Гришутин, А.П. Севастьянов, Л.И. Селезнев, Е.Д. Федорович. - Л.: Машиностроение, 1988. - 219 с.

171. Погодин Ю.М., Косарев A.B., Петров A.C. расчет потерь в сверхзвуковых активных турбинных решетках //Труды ЛКИ: Проблемы

повышения эффективности судовых энергетических установок. - 1985. - С. 8289.

172. Проверочный расчет осевых и радиальных турбин на переменных режимах работы /C.B. Булович, В.А. Рудинский и др. //Современные проблемы газодинамики и теплообмена и пути повышения эффективности энергетических установок: Тез. докл. 8 Всес. шк.-семин., Москва, 13-24 мая, 1991. 4.2. - М., 1991.-С. 42-44.

173. Пряхин В.В., Павловский А.З. Экспериментальное исследование соотношения сопловой и рабочей решеток сверхзвуковых ступеней //Теплоэнергетика. - 1970 - №1. - С.81-84.

174. Пшеничный В.Д. Влияние угла сопла на эффективность активных ступеней //Энергомашиностроение. - 1966. - №12. - С. 20-22.

175. Пшеничный В.Д. Оптимальный выходной угол сопел одновенечной активной ступени небольшой пропускной способности //Энергомашиностроение. - 1964. - №2. - С. 6-10.

176. Рассохин В.А. Методология создания высокоэффективных турбин с большим относительным шагом лопаток для автономных энергосиловых установок: Дис. докт. техн. наук /ЛПИ. - Л., 1991.

177. Рассохин В.А., Чехранов C.B. Оценка эффективности плоских решеток профилей малой пропускной способности //Тез. докл. науч.-техн. конф. "Газотурбинные и комбинированные установки, 17-19 ноября 1987"., Москва. 1987. С. 26.

178. Рассохин В.А., Раков Г.Л., Шемагин А.К. Некоторые вопросы автоматизации проектирования элементов турбоприводов //Тез. докл. науч.-техн. конф. "Повышение эффективности и надежности судовых энергетических установок, 17-18 апреля 1985". Владивосток. 1987. С. 118.

179. Рассохин В.А., Кириллов И.И., Гринкруг Л.В. О выборе оптимального относительного шага турбинных решеток турбоприводов //Тез. докл. науч.-техн. конф. "Повышение эффективности и надежности судовых энергетических

установок, 17-18 апреля 1985". Владивосток. 1987. С. 59-60.

180. Расход жидкости и газов. Методика выполнения измерений с помощью специальных сужающих устройств. Методические указания. РД 50411-83. - М.: Издательство стандартов, 1984. - 52 с.

181. Расчет проточных частей судовых турбин при заданной геометрии с дозвуковыми и сверхзвуковыми скоростями течения /A.M. Топунов, Ю.М. Погодин, В.Д. Пшеничный, В.В. Розенталь. - Л.: ЖИ, 1979. - 110 с.

182. Ривкин С.Л. термодинамические свойства газов. Справочник. . - М.: Энергоиздат, 1987. - 288 с.

183. Родин К.Г. и др. Газодинамические характеристики сопловых аппаратов с цилиндрическими соплами парциальных сверхзвуковых турбин /К.Г. Родин, В.В. Носов, Г.Л. Раков //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1981. - №4. - С. 106-109.

184. Родин К.Г., Носов В.В. Газодинамические характеристики сопловых аппаратов парциальных сверхзвуковых турбин //Изв. ВУЗов. Энергетика. -1981.-№1.-С. 107-110.

185. Родин К.Г. О концевых потерях энергии в решетках турбинных лопаток //Труды ЛПИ. - 1951. - №1. - С.49-54.

186. Розенберг Г.Ш. и др. Центростремительные турбины судовых установок - Л.: Судостроение, 1973. - 216 с.

187. Самойлович Г.С., Трояновский Б.М. Переменный режим работы паровых турбин. - М.: Госэнергоиздат, 1955. - 280 с.

188. Самойлович Г.С. нестационарное обтекание и аэроупругие колебания решеток турбомашин. - М.: Наука, 1966. - 444 с.

189. Самойлович Г.С., Трояновский Б.М. переменные и переходные режимы в паровых турбинах. - М.: Энергоиздат, 1982. - 496 с.

190. Самойлович Г.С., Яблоков Л.Д., Работаев В.Г. Профильные потери при нестационарном обтекании активных рабочих решеток //Теплоэнергетика. -1977.-№2.-С.40.

191. Самоходные необитаемые подводные аппараты /Ю.А. Боженов, А.П. Борков, В.М. Гаврилов и др. - Л.: Судостроение, 1986. - 264 с.

192. Семашко П.В. Аэродинамическое совершенствование малоразмерных турбин с целью повышения эфективности пневмоприводов: Дис. канд. техн. наук /НГТУ. - Нижний Новгород, 1994. - 208 с.

193. Сергеева В.Б., Иоффе В.Ю. Подсистема автоматизированного проектированиятурбоустановок//Теплоэнергетика. -1991.-№10.-С.

194. Сироткин Я.А. Проверочный расчет многоступенчатых паровых турбин//Теплоэнергетика. - 1982. - №12. - С. 21-24.

195. Скубачевский Г.С. Авиационные газотурбинные двигатели. Конструкция и расчет деталей. - М.: Машиностроение, 1981. - 550 с.

196. Слепухин А.И. Исследование сверхзвукового облопачивания судовых турбин заднего хода: Дис. канд. техн. наук /ЛПИ. - Л., 1970. - 174 с.

197. Самойлович Г.С., Седов И.В. Совершенствование схемы расчета нестационарных процессов в турбомашинах //Труды МЭИ. - 1993. - Вып. 663. -С.

198. Совершенствование проточных частей ступеней и выходных трасс судовых паровых турбин с целью повышения их экономичности и ресурса: Отчет /ЛКИ; руководитель A.M. Топунов; Отв. исполнитель A.B. Серов. -№01821025710.-Л., 1984.

199. Соколов Б.Г. Теоретическое и экспериментальное исследование двухвенечной турбины с двумя ступенями скорости: Дис. канд. техн. наук /ЛПИ.-Л., 1972.- 191 с.

200. Степанов Г.Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. - М.: Физматгиз, 1962.-512 с,

201. Стоянов Ф.Л. Оптимальное автоматизированное проектирование проточных частей осевых турбин. - Киев: Наука думка, 1989. - 176 с.

¿7 Ц

вычислительной схеме //Энергетическое машиностроение. - 1990. - Вып. 49. - С. 28-31.

203. Судовые ГТУ. Справочник. - Л.: Судостроение, 1985.

204. Судовые энергетические установки /В.И. Козлов, П.И. Титов, Ф.Л. Юдинский. - Л.: Судостроение, 1969. - 496 с.

205. Тепловые расчеты паровых и газовых турбин с помощью ЭВМ /Г.В. Жуковский, Ю.А. Марченко, И.К. Терентьев. - Л.: Машиностроение, 1983. - 255 с.

206. Терентьев И.К. Потери на трение и вентиляцию рабочих колес турбин //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1959. - №7. - С.

207. Технический уровень и тенденции совершенствования паровых турбин промышленной энергетики /В.М. Степанов, С.К. Ермолович, В.Ф. Горяченко и др. . - М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1991. - 40 с. (Энергетическое машиностроение. Сер. 3. Вып. 9).

208. Тихонов Н.Т., Пфайфле Э.Э. Влияние высоты лопаток соплового аппарата осевых микротурбин на коэффициент скорости и угол выхода потока //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. - 1990. - №4. - С.

209. Топунов A.M. Теория судовых турбин. - Л.: Судостроение, 1985. - 472

с.

210. Топунов A.M., Тихомиров Б.А. Управление потоком в тепловых турбинах. - Л.: Машиностроение, 1979 - 151 с.

211. Топунов A.M. Аналитическое определение оптимальной степени реактивности //Труды ЛКИ. - 1972. - Вып. 82. - С. 83-88.

212. Топунов A.M., Егоров В.В., Погодин Ю.М. К определению параметров в горле решетки //Труды ЛКИ. - 1977. - Вып. 121. - С. 100-103.

213. Топунов A.M., Косарев A.B., Черноусенко А.Г., Лебедев Ю.И. Метод профилирования решеток сопловых лопаток ступеней паровых турбин //Труды ЛКИ: Изыскание путей повышения эффективности преобразования энергии в элементах СЭУ. - Л.: ЛКИ, 1988. - С. 88-85.

214. Транспортные машины с газотурбинными двигателями /Н.С. Попов, С.П. Изотов, В.В. Антонов и др. - Л.: Машиностроение, 1987. - 259 с,

215. Траупель В. тепловые турбомашины. - Л.: Госэнергоиздат, 1961. - 344

с.

216. Трояновский Б.М., Киселев А.Е. Филиппов В.П. Методика расчета двухвенечных ступеней скорости //Энергомашиностроение. - 1960. - №5. - С. 17.

217. Тунаков А.П. Методы оптимизации при доводке и проектировании газотурбинных двигателей. - М.: Машиностроение, 1979. - 184 с.

218. Тунаков А.П. Машинное проектирование элементов газотурбинных двигателей //В сб.: Авиастроение. Сер. Итоги науки и техники. Т.4. - М.: ВИНИТИ, 1977. - С. 103-220.

219. Турбо- и компрессоростроение /Под ред. В.А. Елисеева. - Л.: Машиностроение, 1970. - 508 с.

220. Уплотнения и уплотнительная техника: Справочник/ Под ред. Голубева А.И. и Кондакова Л.А. - М.: Машиностроение, 1986. - 464 с.

221. Филиппов Г.А., Пряхин В.В., Бабот Ф.Н. К вопросу о выборе оптимального отношения скоростей //Теплоэнергетика. - 1973. - №2. - С. 66-70.

222. Флюгель Г. Паровые турбины. - М.: ГОНТИ, 1939.

223. Холщевников К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. -М.: Машиностроение, 1970. - 609 с.

224. Хорлокк Дж.Х. Осевые турбины. - М.: Машиностроение, 1972. - 212 с.

225. Хуторецкий Т.М., Токов М.И., Толвинская Е.В. Проектирование турбогенераторов. - Л.: Энергоатомиздат, 1987. - 256 с.

226. Цурков В.И. Динамические задачи большой размерности. - М.: Наука, 1988.-288 с.

227. Чехранов C.B. Совершенствование проточной части осевых малорасходных турбин с большим относительным шагом лопаток: Дисс. канд. техн. наук /ЛПИ. - Л., 1982. - 164 с.

г?&

228. Чехранов C.B., Приеменко С.Б. К расчету потока в криволинейных каналах //Изв. ВУЗов. Энергетика. - 1985. - №1. - С.

229. Чехранов C.B. Обтекание решеток профилей с большим углом поворота потока //Труды ЛТИХМ: Совершенствование процессов машин и аппаратов холодильной техники. - Л., 1988.

230. Чехранов C.B. Исследование течения потока в единичных криволинейных каналах//Труды ЛТИХМ: Повышение эффективности паровых и газовых холодильных машин и процессов тепломассопереноса. - Л., 1989.

231. Чехранов C.B. Выбор параметров автономного турбопривода электрогенератора мощностью до трех кВт //Тез. докл. региональной науч.-техн. конф. "Вопросы повышения эффективности судовых технический средств". 1990. Владивосток. С.

232. Чехранов C.B. Проектирование парциальных турбин с частичным облопачиванием рабочего колеса//Тез. докл. Дальневосточной науч.-практ. конф. "Проблемы транспорта Дальнего Востока". 1995. Владивосток. С.

233. Чехранов C.B. Станочное изготовление поверхностей сложной формы //Труды Дальрыбвтуза. - 1995. - Вып. 6. - С. 116-123.

234. Чехранов C.B. Энергообеспечение автономных подводных аппаратов для разработки биоресурсов //Материалы юбилейной науч. конф. "Рыбохозяйственные исследования океана". 1996. Владивосток. С.

235. Чехранов C.B. Математическое моделирование потока в межлопаточных каналах малорасходных турбин //Материалы второй междунар. конф. "Проблемы транспорта Дальнего Востока". 1997. Владивосток. С.

236. Чехранов C.B. Разработка и исследование реактивных парциальных турбин //Материалы второй междунар. конф. "Проблемы транспорта Дальнего Востока". 1997. Владивосток. С.

237. Чжен, Линь Жан-чао, Оу Жен-ву Полностью развитое ламинарное течение в криволинейных каналах прямоугольного поперечного сечения //Труды амер. общ. инженеров-механиков: Теоретические основы инженерных

расчетов. -1976. - №1. - С. 149-156.

238. Шальман Ю.И. Исследование вентиляционных потерь в газовых турбинах. Институт им. П.И. Баранова, 1956. Техн. отч. №2836.

239. Шенон Р. Имитационное моделирование систем. - М.: Мир, 1978.

240. Шнеэ Я.И., Федоров М.Ф., Гаркуша A.B. О выборе закрытого осевого зазора в обандаженной ступени турбины //Энергомашиностроение. - 1963. - №4. -С. 18-22.

241. Шостак В.П., Гершаник В.И. Имитационное моделирование судовых энергетических установок. - Л: Судостроение, 1988.

242. Шубенко-Шубин Л.А., Стоянов Ф.А., Шубенко А.Л. Об оценке профильных потерь в турбинной решетке, обтекаемой нестационарным потоком //Энергомашиностроение. - 1972. - №1. - С.7-9.

243. Шустер А. Р. Новый метод расчета трансзвуковых течений в плоских решетках профилей //Информ. листок о научн.-техн. достижении, сер. Р.55.37.31. -№85-17. - Л.: ЦНТИ, 1985. -4 с.

244. Щегляев A.B. Паровые турбины. - М.: Машиностроение, 1976. - 208 с.

245. Щеколдин A.B., Кирюхин В.И. Регулирующие ступени скорости турбин малой и средней мощности //Теплоэнергетика. - 1961. - №3. - С. 36-40.

246. Щеколдин A.B., Павловский А.З., Миндлин Б.С., Калманович М.Н. Исследование работы сверхзвуковых турбинных ступеней при низких отношениях скоростей и/Со //Тез. докл. на всесоюз. науч.-техн. конф. "Проблемы совершенствования современных паровых турбин". - Л., Судостроение, 1972. - С. 156-166.

247. Щербаков А.П., Дейч М.Е., Тищенко A.A., Хомутовский А.Н. Пульсационные характеристики потока в сопловой решетке с источником возмущения на выходе //Теплоэнергетика. - 1990. - №9. - С. 41-45.

248. Энергетические установки зарубежных глубоководных аппаратов. -НТО ЦНИИТЭИС "Румб", 1970.

249. Энергетические установки самоходных подводных аппаратов. - НТО

ЦНИИТЭИС "Румб", 1974. (ДСП, инв. № 4971)

250. Юринский В.Т., Шестаченко И.Я. О потерях в активной турбинной решетке, продуваемой нестационарным потоком //Изв. ВУЗов. Энергетика. -1973. -№4.-С. 52-56.

251. Юсупов Э.И. Исследование некоторых методов повышения КПД одновенечных сверхзвуковых парциальных турбин: Дисс. канд. техн. наук /ЛКИ.-Л., 1970. - 168 с.

252. Ястребов B.C., Горлов A.A., Симинский В.В. Электроэнергетические установки подводных аппаратов. - Л.: Судостроение, 1987.

253. АС 857512 СССР. Осевая турбина /ЛПИ; Авт. изобрет. И.И. Кириллов. Опубл. вБ.И., 1981, №31.

254. АС 759732 СССР. Центробежная парциальная турбина /ЛПИ; Авт. изобрет. И.И. Кириллов. - Опубл. в Б.И., 1980, №32.

255. АС 913770 СССР. Малорасходная центростремительная парциальная турбина/ЛПИ; Авт. изобрет. И.И. Кириллов. - Опубл. в Б.И., 1982, №10.

256. АС 672353 СССР. Парциальная турбина /ВПИ; Авт. изобрет. Н.И. Сапожников. - Опубл. в Б.И., 1979, №25.

257. АС 1257243 СССР. Центростремительная турбина /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов. - Опубл. в Б.И., 1986, №34.

258. АС 1271987 СССР. Турбонагнетатель двигателя внутреннего сгорания /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов. - Опубл. в Б.И., 1986, №43.

259. АС 1420190 СССР. Парциальная турбина /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов, И.И. Кириллов. - Опубл. в Б.И., 1988, №32.

260. АС 1468684 СССР. Копировально-фрезерный станок /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов, Р.Л. Чехранова. - Опубл. в Б.И., 1989, №12.

261. АС 1682124 СССР. Копировальное устройство /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов, PJL' Чехранова. - Опубл. в Б.И., 1989, №12.

262. АС 1724898 СССР. Регулируемая парциальная турбомашина /Дальрыбвтуз; Авт. изобрет. C.B. Чехранов. - Опубл. в Б.И., 1992, №13.

2?9

263. Bindon J.P., Carmichael A.D. Stroamline curvature analyale of compreselble and high Mach number cascade flows. - J. Mech. Bnd. Sei., 1971. Vol. 13, №5, p. 344-357.

264. Craig H.R.M., Cox H.G.A. Perfomance Estimation of Axial Flow Turbines //The Inst, of Mech. Eng. Proc. 970/71. Vol. 185, 32/71. p. 407-424.

265. Hensihke W. Schiflbautechmsches Handbach. VEB. Berlin. 1957.

266. Ledent P. Underground coal gasification. Third IIASA. Conferena on Energ Resouras. M., 25 p.

267. Mayer E. Axiale Gleitvindichtunder, Verlag des Vereins Dentscher Indenier, Dusseldorf, 288 s., 1974.

268. Nippetrt H. Uber den Stromungsverlust in gekrümmten Kanalen. Forsch. Auf d. Geb. D. Ing. Wes., 1929,320 H.

269. Parkagr unit design. Back-Pressure Turbo-Generator Sets 1,2-5 Mw. VEB Bergmann-Borsig / Gorlitzer Maschinenbau, 141 111/14/8 437/83 3,0.

270. Parodi Roy. The Shear Totque Turbine. - Turbomachinery International, 1981, January-February, p. 30-32.

271. Pearson Y.D. Dynamic decomposition techniques //Optimization methods for large-scale systems with application - New-York, 1971. - p. 121-130.

272. Sanders Y. Multilevel control //IEEE Trans. Appl. and Ind. - 1964. - v.83, №10. - p. 473-479.

273. Sweifel O. Die Frage der opnimalon Schan folteilung bei Beschaufelung von Turbomaschinen. - BBC - Mittelungen, 1945, №12, s. 436-444.

274. Chekhranov S., Prijomenko S. Fluid Mechanica. Soviet Research. Scripta Teehnica, USA, 1987.

ДАЛЬНЕВОСТОЧНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ РЫБОХОЗЯЙСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

ЧЕХРАНОВ СЕРГЕЙ ВАЛЕНТИНОВИЧ

УДК 621.165....621

МАЛОРАСХОДНЫЕ ТУРБИНЫ БЕЗВЕНТИЛЯЦИОННОГО ТИПА (основы построения, математические модели, характеристики и обобщения)