Методы расчета характеристик роторного аппарата с модуляцией потока тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, кандидат технических наук Серова, Мария Алексеевна

  • Серова, Мария Алексеевна
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 2000, Москва
  • Специальность ВАК РФ05.17.08
  • Количество страниц 228
Серова, Мария Алексеевна. Методы расчета характеристик роторного аппарата с модуляцией потока: дис. кандидат технических наук: 05.17.08 - Процессы и аппараты химической технологии. Москва. 2000. 228 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Серова, Мария Алексеевна

Введение

Глава 1. Роторные аппараты с модуляцией потока-диспергаторы и их расчет

1.1 Диспергирование суспензий

1.2 Современное оборудование для получения дисперсных систем

1.3 Роторные аппараты с модуляцией потока: классификация, 21 конструктивные параметры, принцип работы и применение

1.4 Характеристики аппаратов с переходными гидромеханическими 29 процессами

1.5 Выводы

Глава 2. Гидравлические методы исследования нестационарного 36 течения вязкой жидкости через модулятор диспергатора

2.1 Течение вязкой несжимаемой жидкости через модулятор

2.2 Параметры аппарата, определяющие процесс 44 диспергирования

2.3 Методы решения уравнения течения рабочего тела через 48 модулятор

2.3.1 Метод линеаризации уравнения течения

2.3.2 Метод аппроксимации коэффициентов гидравлического 61 сопротивления модулятора в виде квадратичных гипербол

2.3.3 Метод аппроксимации коэффициентов гидравлического 65 сопротивления модулятора в виде линейной зависимости от времени

2.3.4 Метод аппроксимации коэффициентов гидравлического 78 сопротивления модулятора (метод «ям»)

2.4 Гидравлические характеристики модулятора 87 2.4.1 Определение гидравлических характеристик модулятора по 89 методу линеаризации уравнения течения

2.4.2 Определение гидравлических характеристик модулятора по 93 методу аппроксимации коэффициентов гидравлического сопротивления модулятора в виде квадратичных гипербол

2.4.3 Определение гидравлических характеристик модулятора по 99 методу аппроксимации коэффициентов гидравлического сопротивления модулятора в виде линейной зависимости от времени

2.4.4 Определение гидравлических характеристик модулятора по 117 методу «ям»

2.5 Динамические характеристики модулятора

2.6 Выводы

Глава 3. Применение роторного аппарата с модуляцией потока 139 для диспергирования суспензий

3.1 Применение теории перколяции для определения размера 139 диспергированной частицы

3.2 Методика проведения экспериментов и экспериментальная 148 установка

3.3 Экспериментальные исследования по получению масляных 151 красок

3.4 Экспериментальные исследования по получению 154 вододисперсионных красок

3.5 Выводы

Глава 4. Расчет аппарата

4.1 Анализ гидравлических характеристик модулятора

4.2 Методика расчета аппарата

4.3 Пример расчета аппарата

4.4 Выводы 176 Общие выводы и результаты

Основные обозначения

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Процессы и аппараты химической технологии», 05.17.08 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Методы расчета характеристик роторного аппарата с модуляцией потока»

Гидромеханические процессы диспергирования гетерогенных систем лежат в основе многих технологий и производств самых различных отраслей промышленности. Наибольшая часть исследования гидромеханических процессов химической технологии и их экспериментальная проверка базируется на роторных аппаратах с модуляцией потока (РАМП), которые у нас и за рубежом имеют самые различные названия. По конструктивным элементам они отличаются незначительно, но по механизму воздействия на технологический процесс в сплошной среде они существенно различны из-за разных количественных соотношений геометрических и кинематических параметров. Общим для всех РАМП является модуляция потока рабочей среды (жидкости, газа, суспензии), протекающей через отверстия ротора и статора с периодически изменяющейся площадью проходного сечения. Глубина модуляции потока имеет решающее влияние на кинетику технологического процесса.

Исследования РАМП развивались по следующим основным направлениям: 1. Исследование много- и двухцилиндровых (ротор и статор) РАМП, где основным интенсифицирующим воздействием предполагается пульсационное гидродинамическое давление и взаимодействие частей аппарата с частицами суспензии. Эти аппараты получили название роторно-пульсационные (РПА) [1,2-4,7]; 2. Аппараты, где основными интенсифицирующими факторами предполагаются турбулентные шумы, гидродинамическая кавитация [45] - ГАРТ. В указанных работах исследовались преимущественно технологические процессы с применением РАМП различных модификаций. Была показана высокая эффективность использования подобных аппаратов для интенсификации самых разнообразных массо- и теплообменных процессов химической технологии, протекающих в диффузионной области. Наряду с этим, РАМП уделяется особое внимание по следующим причинам: их применение дает существенный экономический эффект за счет достижения кавитационного режима течения обрабатываемой среды, снижения материале- и энергоемкости, сокращения потерь, перевода на непрерывный режим эксплуатации, уменьшения производственных площадей; теория, разработанная для роторных аппаратов, пригодна и для описания гидромеханических процессов в аппаратах любого другого типа с переходными гидромеханическими процессами. Нестационарные гидромеханические процессы характеризуются гидравлическими и динамическими параметрами модулятора аппарата - основного гидравлического участка, определяющего параметры рассматриваемых процессов. Дифференциальное уравнение одномерного течения вязкой жидкости, являющееся уравнением Риккати, описывает течение жидкости через модулятор РАМП. Решение этого уравнения позволяет определить характеристики аппарата. Решения уравнения Риккати в общем случае в квадратурах нет, но существуют приближенные решения.

Целью данной работы является разработка принципов построения и обобщения приближенных методов решения уравнения течения жидкости через модулятор, оценка этих решений, вычисление характеристик аппаратов и на их основе создание оптимального инженерного метода расчета роторных аппаратов, их опробирование в промышленных условиях.

Научная новизна работы заключается в следующем:

• проведены теоретические исследования принципов построения приближенных методов решения уравнения течения жидкости через модулятор и оценка этих решений;

• получены по известным приближенным методам решения уравнения течения жидкости аналитические выражения для определения гидравлических характеристик аппарата;

• проведены вычисления гидравлических характеристик аппарата при различных исходных данных и методах решения уравнения;

• построены на основании проведенных вычислений зависимости гидравлических характеристик модулятора от геометрических параметров аппарата и характеристик процесса, полученные приближенными методами решения и численным интегрированием уравнения истечения жидкости;

• создана промышленная экспериментальная установка на базе РАМП для проведения экспериментов;

• проведены эксперименты по получению масляных и вододисперсионных красок.

Практическая ценность:

• разработан оптимальный инженерный метод расчета аппарата;

• получены аналитические зависимости для определения гидравлических характеристик аппарата по рассматриваемым приближенным методам решения;

• разработана методика расчета роторного аппарата-диспергатора на основе разработанного оптимального инженерного метода расчета;

• представлены экспериментальные результаты диспергирования масляных и вододисперсионных красок.

На защиту выносится:

• принципы построения приближенных методов решения уравнения течения жидкости через модулятор;

• инженерный метод расчета аппарата;

• вычисление характеристик аппаратов с переходными гидромеханическими процессами;

• методика расчета роторного аппарата.

Похожие диссертационные работы по специальности «Процессы и аппараты химической технологии», 05.17.08 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Процессы и аппараты химической технологии», Серова, Мария Алексеевна

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ

1. Проведены теоретическое обобщение существующих и предложенных приближенных методов решения уравнения течения жидкости через модулятор и оценка этих решений.

2. Рассмотрены приближенные гидравлические методы решения уравнения течения жидкости через периодически перекрывающиеся патрубки модулятора диспергатора, разработанные ранее (метод линеаризации уравнения одномерного течения вязкой жидкости и метод аппроксимации коэффициентов гидравлического сопротивления модулятора в виде квадратичных гипербол).

3. Предложен метод аппроксимации коэффициентов гидравлического сопротивления модулятора в виде линейной зависимости от времени.

4. Разработан приближенный метод решения уравнения нестационарных переходных течений в модуляторе.

5. Для определения общих закономерностей истечения жидкости через модулятор найдены по приближенным методам решения выражения для определения скорости истечения рабочего тела.

6. Получены аналитические выражения для определения гидравлических характеристик модулятора аппарата - основного гидравлического участка, определяющего параметры рассматриваемых процессов.

7. Проведены вычисления гидравлических характеристик модулятора по приближенным методам решения и численным интегрированием уравнения течения рабочего тела.

8. Создана промышленная экспериментальная установка на базе РАМП для получения масляных и вододисперсионных красок.

9. Разработана технология тонкого диспергирования масляных (краска половая ПФ-266) и вододисперсионных (ТЮг, СаСОз) красок в промышленных условиях.

178

10. Для определения гидравлических характеристик рекомендовано использовать разработанный инженерный метод расчета течения рабочей жидкости через модулятор, на основании которого разработана инженерная методика расчета аппарата.

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ат,

А = — - отношение ширины отверстия ротора к ширине отверстия статора; о. с. а ас - ширина отверстий по дуге рабочей боковой поверхности ротора и статора, м;

Ь, Ъ Ь - ширина, ширина промежутка между отверстиями по дуге рабочей внешней поверхности ротора и внутренней поверхности статора, м; С - константа интегрирования; с - скорость распространения звука в среде, м/с; О, В 1)гс - диаметр, гидравлические диаметры ротора и статора, м; й, йр, йс - диаметр частиц, диаметр отверстия ротора и статора, м;

1шл - наименьший линейный размер (приведенный диаметр) диспергированной частицы, м;

Е - кинетическая энергия, сообщенная первоначальному объему диспергируемой частицы, Дж;

Еуд - удельная кинетическая энергия деформационного движения, Дж; - сила сопротивления, площадь, ограниченная кривой Скк (/'):

Л, Итш - высота, минимальная высота отверстия в роторе или статоре, м; г - степень измельчения материала;

К - константа интегрирования уравнения (2.62); /р, А - длина, толщина стен ротора и статора, м;

1эф - эффективная длина канала модулятора, м; рп, /:п - присоединенная длина патрубка ротора и статора, м;

М - масса; т - коэффициент модуляции расхода;

N - отношение числа отверстий ротора к числу отверстий статора; п - число рядов отверстий в роторе и статоре, число стадий измельчения; P(t) - переменное акустическое давление, Па;

Рк, PV(T), РКАШХ, Р,,х, Рр - давление в камере аппарата, насыщенных паров в пузырьке при температуре 7 , абсолютное давление жидкости в камере, на входе аппарата, в полости ротора, Па;

Рвжш - давление, под которым обрабатываемая среда попадает в аппарат, Па; Ртх - величина отрицательной амплитуды импульса давления в камере, Па; \Рт\ - абсолютное значение отрицательной амплитуды импульса давления, Па;

0 - объемный расход жидкости через аппарат, м /с; Q > > Qx - средний объемный расход, расход через одно отверстие статора, м3/с; б™* • Qrrm ~ максимальное и минимальное значение расхода обрабатываемой среды, м3/с;

Rp, Rc, RK - радиус ротора, статора и камеры, м; R0 - начальный радиус пузырька, м; гр, /; - радиусы закругления кромок подвижного и неподвижного патрубков по ходу движения обрабатываемой среды (рис. 2.1), м;

S, S0p, S0c - переменная площадь проходного сечения диафрагмы, площади проходного сечения патрубков ротора и статора, м2;

S, s - площадь поверхности частиц материала до измельчения и после него, 2

М ,

Т - период модуляции площади проходного сечения, с; t - время течения, с;

1 - граница гидравлического участка;

1эф - время торможения жидкости (длительность отрицательного импульса давления), с;

0 - характерное время возмущения течения, с;

Лшх " момент времени модуляции, когда скорость течения жидкости максимальна; и0 - объем жидкости, вытекающий через сечение канала за период модуляции, м"'; и - смодулированный объем жидкости, вытекающий через патрубок за период модуляции или объем жидкости, вытекающий за период модуляции потока вследствие транзитного течения через зазор, м3; щ - объем жидкости, находящийся в каналах при перекрытом отверстии 3 статора промежутком между отверстиями ротора, м ; V - средняя по площади сечения отверстия статора скорость течения, м/с; 1'шах 5 (/пш, ' максимальное и минимальное значение скорости течения обрабатываемой среды за период модуляции площади проходного сечения модулятора, м/с;

0 - установившаяся скорость течения жидкости, м/с; х - коэффициент поверхностного натяжения жидкости, Н/м; 7 р, 2С - число отверстий в роторе и статоре; а - угол наклона оси неподвижного патрубка к радиальной оси подвижного патрубка, рад; у - коэффициент обработки компонентов в зазоре между ротором и статором (коэффициент коллоидного эффекта); АР - перепад давлений на модуляторе, Па;

Рвп,тр - дополнительное давление, создаваемое вращающейся в полости ротора жидкостью, Па;

АРвнеш - перепад давлений, создаваемый внешним источником давлений, Па; 5 - величина зазора между ротором и статором, м;

Сл, Скв ~ коэффициенты гидравлического сопротивления по длине патрубков и местных сопротивлений соответственно ламинарного и турбулентного течений; дф - коэффициент сопротивления диафрагмы переменной площади проходного сечения, образуемой кромками подвижного и неподвижного патрубков; у - коэффициент кинематической вязкости жидкости, м/с; ¡л - коэффициент расхода; р - плотность обрабатываемой среды, кг/м"; сг - коэффициент модуляции объема (коэффициент эффективности вентильного устройства); тр - коэффициент заполнения отверстий ротора;

X ■> '/.?■> Xа " обобщенное число кавитации, числа гидродинамической и акустической кавитации;

О. - телесный угол, стерад; со - круговая частота вращения ротора, с"1;

Г(у +1) - гамма-функция;

Jv(r¡), ¿Ал), ^2(7) " Функция Бесселя I рода с дробным индексом;

3 3 N 2 (77) - функция Бесселя II рода (функция Неймана) с дробным 3 индексом;

2,(77), % ' (>]) ~ цилиндрическая функция с дробным индексом;

I 3

Но - критерий гомохронности;

11е0с - модифицированный критерий Рейнольдса для стационарной составляющей скорости нестационарного течения

183

ИНДЕКСЫ а - акустическая (величина); г - гидродинамическая (величина); к, р, с - величины, относящиеся к камере, ротору и статору; О - характерная величина процесса; начальное значение величины при t ~ о; max , min - максимальное и минимальное значение величины;

- безразмерная величина; < > - среднее значение величины.

СОКРАЩЕНИЯ

ГАРТ - гидродинамический аппарат роторного типа; РАМП - роторный аппарат с модуляцией потока; РПА - роторно-пульсационный аппарат.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Серова, Мария Алексеевна, 2000 год

1. Балабудкин М.А., Барам A.A. Исследование процесса мокрого диспергирования твердых материалов в роторно-пульсационном аппарате//Теорет. основы хим. технологии, 1968, Т.2, №4.-С.639-642.

2. Балабудкин М.А., Барам A.A. Исследование процесса мокрого измельчения хрупких тел в роторно-пульсационном аппарате//Изв. вузов. Химия и хим. технология, 1970, Т.13, №11 .-С.1680-1683.

3. Балабудкин М.А., Барам A.A. Исследование процесса мокрого измельчения хрупких тел в многоцилиндровых роторно-пульсационных аппаратах//Изв. вузов. Химия и хим. технология, 1972, Т. 15, №6.-С.933-935.

4. Балабудкин М.А., Борисов Т.Н. О применение аппаратов роторно-пульсационного типа для приготовления дисперсных лекарственных средств//Хим. фармац. журн., 1973, Т.7, №6.-С.29-32.

5. Балабышко A.M., Зимин А.И., Ружицкий В.П. Гидромеханическое диспергирование.-М.:Наука, 1998.-331с.

6. Балабышко A.M., Юдаев В.Ф. Роторные аппараты с модуляцией потока и их применение в промышленности.-М.:Недра, 1992.-176с.

7. Барам A.A., Бершицкий A.A., Дерко П.Г. К вопросу о гидромеханических закономерностях массопереноса в РИА,- В кн.: Применение акустических колебаний в цветной металлургии. Ташкент, 1974.-С.21-22.

8. Биглер В.И. Исследование динамической сирены. Дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук.-М.:1978.-159с.

9. Биглер В.И., Лавренчик В.Н., Юдаев В.Ф. Влияние величины зазора на гидроакустические характеристики гидросирены.-Акуст. журн., 1974, Т.23, вып.3.-С.356-361.

10. Биглер В.И., Лавренчик В.Н., Юдаев В.Ф. Возбуждение кавитаций в аппаратах типа гидродинамической сирены.-Акуст. журн., 1978, Т.24, вып.1.-С.346-391.

11. Биглер В.И., Юдаев В.Ф. Нестационарное истечение реальной жидкости через отверстия гидродинамической сирены,- Акуст. журн., 1978, Т.24, вып.2.-С.289-291.

12. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов.-М.:Наука.ФМЛ, 1998.-608с.

13. Ватсон Г.Н. Теория бесселевых функций.Ч.2.-М.:Изд-во иностр. лит-ры, 1949.-220с.

14. Градштейн Н.С., Рыжик Н.М. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений.-М.:ФМЛ, 1962.-1100с.

15. Двайт Г.Д. Таблицы интегралов и другие и другие математические формулы.-М.:Наука. ФМЛ, 1966.-228с.

16. Зимин А.И. Математическая модель нестационарного течения жидкости через вращающийся и неподвижный каналы.-М., 1995,-ЗЗс.(Препр./МВОКУ;7-95).

17. Зимин А.И. Расчет размера частицы при кавитационном диспергировании жидких гетерогенных сред на основе теории перколяции/УТеорет. основы хим. технологии, 1997, Т.31, №2.-С.117-121.

18. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.-М. Машиностроение, 1975.-559с.

19. Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям.-М.:Наука.ФМЛ, 1976.-576с.

20. Касаткин А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии.-М.:Химия, 1971.-С.784.

21. Каталог «Оборудование для тонкого измельчения».-М. :ЦИНТИхимнефтемаш, 1985.

22. Кнэпп Р., Дейли Дж., Хемит Ф. Кавитация.-М.:Мир, 1974.-687с.

23. Кокорев Д.Т., Юдаев В.Ф. Универсальная гидродинамическая сирена,-В кн.: Ультразвуковая аппаратура и ее применение. Л., 1969, 4.1.-С.20-26.

24. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров.-М. :Наука.ФМЛ, 1968.-720с.

25. Кузнецов Д.С. Специальные функции.-М.:Высшая школа, 1965.-424с.

26. Латьев Б.В. Некоторые вопросы исследования гидродинамических сирен.-В кн.: Технологическое применение акустических колебаний в цветной металлургии: Тез. Республиканского Н.Т.С., Ташкент, 10-13 октября 1972 г. Ташкент, 1972.-С.77-80.

27. Лебедев H.H. Специальные функции и их приложения.-М.:ГИФМЛ, 1963.-360с.

28. Листок-каталог «Бисерный измельчитель Б-1-0,125-В-К-03»,-М.:ЦИНТИхимнефтемаш, сер.ХМ-1, 1988, №2.

29. Методическая разработка к курсовому и дипломному проектированию. Роторные аппараты с модуляцией потока.-М.МИХМ, 1978.-32с.

30. Плановский А.Н., Николаев П.И. Процессы и аппараты химической и нефтехимической техгологии: Учебник для вузов.-М.:Химия, 1987.-496с.

31. Проспект фирмы «Gebrüder Buhler AG» (Швейцария).

32. Проспект фирмы «H.Bauermeister Maschinenfabrik GmbH» (ФРГ).

33. Проспект фирмы «Larox OY» (Финляндия).

34. Проспект фирмы «Netzsch-Fienmahltechnic GmbH» (ФРГ).

35. Проспект фирмы «Netzsch-Fienmahltechnic GmbH» (ФРГ), 1999.

36. Прудников А.П., Брычков Ю.А., Маричев О.И. Интегралы и ряды,-М.: Наука, 1981.-800с.

37. Распределение давления жидкости в полости ротора роторно-пульсационного аппарата/А.И.Сопин, В.Ф.Юдаев, Ю.П.Романов,

38. B.М.Варламов.-В кн.: Технологическое применение акустических колебаний в цветной металлургии: Тез. Республиканского Н.Т.С., Ташкент 10-13 октября 1972 г. Ташкент, 1972.-С.84-86.

39. Серова М.А., Юдаев В.Ф. Диспергирование в роторных аппаратах с модуляцией потока/Труды МГУИЭ: Процессы в дисперсных средах.-М.:МГУИЭ, 1999.-Вып.З.-С.118-121.

40. Серова М.А., Юдаев В.Ф. Определение гидравлических характеристик аппаратов с модуляцией потока/Труды МГУИЭ, Т.2.-М.:МГУИЭ, 1998,1. C. 156-159.

41. Сиденко П.М. Измельчение в химической промышленности.-М.:Химия, 1968.-384с.

42. Султанов Ф.М., Ярин A.A. Перколяционная модель процесса диспергирования и взрывного дробления жидких сред: Распределение капель по ращмерам//Журн. прикл. механики и техн. физики, 1990. №5,-С.43-48.

43. Фридман В.М. Ультразвуковая интенсификация процессов, протекающих в системах жидкость-жидкость, жидкость-твердое тело.-В кн.: VI Всесоюзная акуст. конф.: Доклад РIV 8.-М.:МГУ, 1968.

44. Химическое и нефтяное машиностроение, 1983, №12.-С. 17.

45. ХодаковГ.С. Физика измельчения.-М.:Наука.ФМЛ, 1972.-307с.

46. ЭИ ВНИИЭСМ, сер.27 «Промышленность полимерных, мягких кровельных и теплоизоляционных строительных материалов».-М.: 1985, вып. 18.-С.6-9.

47. Юдаев В.Ф. Гидромеханические процессы в роторных аппаратах с модуляцией проходного сечения потока обрабатываемой среды//Теор. основы хим. техн., 1994. Т28. №6.-С.581-590.

48. Юдаев В.Ф. Коэффициент заполнения отверстий в роторе динамической сирены//Изв. вузов. Машиностроение, 1979, №4.-С.96-100.

49. Юдаев В.Ф. Об акустической кавитации в гидродинамических сиренах//Акустика и ультразвуковая техника. Киев: Техника, 1983.-С. 13.

50. Юдаев В.Ф. Поле переменного давления аэрогидродинамических сирен.-В кн.: Тез. докл. III Всесоюз. научн.-техн. конф. по ультразвуковым методам интенсификации технологических процессов (г. Москва 28-30 января 1975 г.).-М., 1975.-С.139.

51. Юдаев В.Ф. Роторные аппараты с модуляцией площади проходного сечения потока обрабатываемой среды и их применение/Юборонный комплекс научно-технич. прогрессу России: Межотр. научн.-техн. сб./ВИМИ, 1997. Вып. 1-2.-С.З-4.

52. Юдаев В.Ф., Зимин А.И., Базадзе Л.Г. К методам расчета гидравлических и динамических характеристик модулятора роторного аппаратаУ/Изв. вузов. Машиностроение, 1987, №11.-С.63-65.

53. Юдаев В.Ф., Зимин А.И., Базадзе Л.Г. Методы расчета гидравлических и динамических характеристик модулятора роторного аппарата//Изв. вузов. Машиностроение, 1985, №1.-С.65-70.

54. Юдаев В.Ф., Кокорев Д.Т. Исследование гидродинамической сирены//Изв. вузов. Машиностроение, 1969, №10.-С.72-77.

55. Юдаев В.Ф., Кокорев Д.Т. Исследование режимов работы сирены радиального тина/Труды МИХМ. М.: МИХМ, 1970. Т.2. №2.-С.224.

56. Юдаев В.Ф., Сопин А.И., Кокорев Д.Т. Истечение жидкости через отверстия ротора и статора сирены//Изв. вузов. Машиностроение, 1973, №8.-С.71-76.

57. Янке Е., Эмде Ф. Таблицы функций с формулами и кривыми.-М.:ГИФМЛ, 1959.-420с.

58. Янке Е., Эмде Ф., Лёш Ф. Специальные функции (формулы, графики, таблицы).-М.:Наука.ФМЛ, 1968.-344с.

59. Chemical Engineering, 1986, June 23, p.72.

60. Mitchell W.S., Muster D. Evaluation of the acoustic response of an air-water siren.Acoust.Amer., V.45, Nol, 1969, p.83-91.

61. Neppiras E.A. Acoustic cavitation//Phys. Reports. 1980. V.61. No.3. P. 159.

62. Stauffer D. Introduction to percolation theory.L.: Taylor and Francis, 1985. 324p.

63. G 3 0,00516 0,17534 0,26288 0,31674 0,35522 0,480794,5 0,00569 0,15344 0,2092 0,24434 0,27239 0,381727 0,00603 0,11736 0,14883 0,17289 0,19415 0,28413

64. У 7 0,26917 0,10325 0,07106 0,057 0,04950,03 И 7 0,09064 0,18218 0,2419 0,28794 0,32274 0,41641m 0,02624 0,53705 0,65733 0,69786 0,71125 0,69483а 7 0,03371 0,51927 0,63795 0,69584 0,72864 0,78968

65. У 7 0,27608 0,13735 0,10344 0,0869 0,07753 0,060090,05 И 7 0,11694 0,2115 0,26946 0,31288 0,34536 0,43261m 0,01992 0,46422 0,58651 0,62861 0,64185 0,62046о 7 0,258 0,46136 0,57723 0,6359 0,67015 0,73667

66. У 7 0,27834 0,1539 0,12079 0,10403 0,09424 0,07524

67. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ МОДУЛЯТОРА В ВИДЕ

68. G 3 0,08373 0,19139 0,23701 0,269 -4,5 0,08436 0,15061 0,17867 0,20008 - 7 0,06873 0,10581 0,12361 0,13877 -

69. G 3 - 0,01676 0,08947 0,13747 0,266334,5 - 0,01531 0,0734 0,10735 0,19639 7 - 0,01130 0,05143 0,07358 0,1358

70. G --> j 0,01691 0,11294 0,1494 0,17461 0,252844,5 0,03694 0,10521 0,12973 0,14408 0,1881 7 0,04223 0,08401 0,09649 0,10301 0,12979

71. G 4,5 0,07984 0,7031 0,81502 0,85924 0,88262 0,9236 0,933837 0,08725 0,60358 0,73906 0,79693 0,82859 0,886 0,900731 2 о j 4 5 6 7 8 9 10 11

72. G 4,5 0,02011 0,08334 0,11515 0,13563 -7 0,03968 0,07988 0,09538 0,10405 -

73. У 7 0,25919 0,05814 0,03536 0,02711 0,02307 0,01703 0,01580,03 7 0,06391 0,1465 0,19222 0,24985 0,28401 0,36665 0,39231m 0,03240 0,62043 0,7379 0,78378 0,80613 0,8324 0,83404

74. G 7 0,00485 0,56587 0,66913 0,74545 0,77606 0,82654 0,83788

75. У 7 0,2843 1 0,12404 0,09453 0,07273 0,06398 0,04956 0,046320,05 |i 7 0,11267 0,20443 0,26028 0,30213 0,33335 0,40826 0,43161m 0,01676 0,47547 0,60759 0,6645 0,69343 0,72891 0,73263

76. G 7 0,02281 0,46143 0,57699 0,63559 0,66972 0,73032 0,74491

77. G 7 0,1546 0,22502 0,25959 0,27976 0,3173

78. У 7 0,29188 0,24154 0,22142 0,21155 0,20578 0,195060,2 l-l 7 0,49218 0,5481 0,57694 0,59248 0,60168 m 0,00048 0,08802 0,13437 0,16052 0,17747 -

79. G 7 0,05765 0,10511 0,12841 0,14174 -

80. У 7 0,29983 0,26924 0,25568 0,24902 0,24522

81. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ МОДУЛЯТОРА В ВИДЕ

82. CT 3 0,30323 0,20385 0,22117 0,2635 0,29195 0,37512 0,430194,5 0,36342 0,18848 0,17798 0,20238 0,22052 0,28591 0,33487 0,39755 0,14854 0,12591 0,14116 0,1541 0,2047 0,24446

83. G 4,5 0,48304 0,64731 0,72259 0,76617 0,85026 0,874067 0,3768 0,54128 0,6261 0,67808 0,78495 0,8169

84. G 4,5 0,25557 0,40111 0,52027 0,59073 0,63746 0,74358 0,778477 0,34113 0,30931 0,41148 0,48136 0,5306 0,65086 0,69316

85. G 4,5 0,26292 0,34173 0,45059 0,51568 0,5605 0,67064 0,710327 0,34681 0,26463 0,34728 0,40666 0,45056 0,56691 0,61185

86. G 4,5 0,27118 0,21048 0,29261 0,33842 0,36946 0,45428 0,492667 0,34307 0,17335 0,22022 0,25092 0,27481 0,3486 0,38433

87. G 4,5 0,26725 0,17613 0,24985 0,29027 0,31682 0,38757 0,420777 0,3341 0,14904 0,18944 0,21349 0,23179 0,28919 0,31833

88. Y 7 0,22619 0,10178 0,0689 0,05487 0,04748 0,03566 0,032620,03 H 7 0,11218 0,18081 0,24041 0,28658 0,32127 0,40849 0,44064m 0,3025 0.54848 0.67803 0.72684 0.74824 0.76748 0.76778

89. G 7 0,21926 0,51562 0,6357 0,69439 0,72739 0,7856 0,80124

90. Y 7 0,22307 0,13839 0,10409 0,08732 0,07789 0,06126 0,056790,05 И 7 0,14677 0,20771 0,26295 0,30447 0,3355 0,41351 0,44205m 0,30315 0,47086 0,60572 0,6599 0,68453 0,70773 0,70812a 7 0,22386 0,45156 0,56677 0,62585 0,66046 0,72451 0,7423

91. Y 7 0,22176 0,1567 0,12378 0,1069 0,09701 0,07871 0,07363

92. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ МОДУЛЯТОРА

93. У 4,5 0,43975 0,3886 0,34934 0,31814 0,22181 0,175897 0,6007 0,55103 0,50908 0,47402 0,35506 0,291890,05 И 4,5 0,14807 0,16269 0,17604 0,18895 0,25235 0,308417 0,13708 0,14573 0,15425 0,16255 0,20331 0,23934

94. ГП 0,26656 0,41473 0,50732 0,56948 0,71144 0,74839а 4,5 0,22318 0,293 0,34662 0,39127 0,54421 0,627057 0,16095 0,21071 0,25433 0,29239 0,43425 0,51943

95. У 4,5 0,5774 0,54731 0,5286 0,51313 0,44885 0,400877 0,70516 0,68634 0,67174 0,65832 0,5983 0,55030,2 и 4,5 0,28415 0,29763 0,30594 0,31277 0,34519 0,376767 0,27604 0,28229 0,28671 0,29085 0,31159 0,33188m 0,10926 0,19196 0,25588 0,3061 0,45735 0,51713

96. G 4,5 0,11631 0,15634 0,17924 0,19718 0,27256 0,333527 0,09034 0,11048 0,12412 0,13665 0,19412 0,2434

97. G 4,5 0,52623 0,65898 0,72909 0,77106 0,85336 0,876827 0,41781 0,55405 0,63372 0,68406 0,78907 0,82066

98. G 4,5 0,40356 0,52419 0,59661 0,64474 0,75277 0,787667 0,31052 0,41513 0,48743 0,53847 0,66186 0,704551 2 j 4 5 6 7 8 9 10

99. G 4,5 0,18559 0,25985 0,30241 0,33233 0,41993 0,461197 0,15202 0,19385 0,22133 0,24357 0,31758 0,35494

100. У 7 0,10589 0,07151 0,05684 0,04923 0,03682 0,033620,03 И 7 0,18136 0,24207 0,28964 0,32554 0,41642 0,45092m 0,55306 0,68127 0,72895 0,74958 0,76753 0,76777о 7 0,51708 0,6382 0,69762 0,73096 0,78968 0,80577

101. У 7 0,15109 0,11319 0,0946 0,08417 0,0658 0,060760,05 1-1 7 0,2086 0,26513 0,30842 0,34103 0,42399 0,45563m 0,47758 0,61089 0,66343 0,68683 0,70784 0,70814а 7 0,45392 0,57035 0,63066 0,66598 0,73133 0,74999

102. V 7 0,17716 0,13939 0,11983 0,10837 0,08716 0,081110,1 д 7 0,25807 0,30833 0,3444 0,37122 0,4398 0,46619m 0,3682 0,49774 0,55355 0,57965 0,60447 0,60487о 7 0,36399 0,46766 0,52341 0,55784 0,62679 0,64791

103. Г 7 0,22024 0,18434 0,16504 0,15311 0,12924 0,121920,15 ц 7 0,29621 0,34253 0,37374 0,39646 0,45437 0,47678m 0,30212 0,42219 0,47689 0,50334 0,52957 0,53004а 7 0,30871 0,40219 0,45211 0,4835 0,54934 0,57052

104. У 7 0,25054 0,21667 0,19857 0,18719 0,16333 0,155660,2 И 7 0,32892 0,37219 0,39976 0,4193 0,46859 0,48771m 0,25496 0,36461 0,4166 0,44239 0,46883 0,46934о 7 0,268 0,35311 0,39772 0,42579 0,48619 0,50633

105. У 7 0,2746 0,24268 0,22594 0,21541 0,19275 0,1852

106. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ МОДУЛЯТОРА

107. G 4,5 0,34323 0,44017 0,49489 0,52755 0,58888 0,607267 0,25173 0,33575 0,38645 0,41787 0,47939 0,4985

108. Y 4,5 0,22282 0,19305 0,17849 0,17001 0,15394 0,148967 0,42471 0,38813 0,36659 0,35321 0,32669 0,31821

109. ОД Ц 4,5 0,22101 0,24751 0,26266 0,27238 0,29382 0,301527 0,20711 0,22013 0,22848 0,2343 0,24789 0,25284ш 0,2319 0,32395 0,36346 0,38098 0,39527 0,3954а 4,5 0,25259 0,33262 0,3711 0,39354 0.4378 0,452167 0,20244 0,24959 0,27701 0,29498 0,33362 0,34667

110. Y 4,5 0,24914 0,22246 0,20963 0,20215 0,1874 0,182617 0,45575 0,42881 0,41314 0,40287 0,38079 0,373330,15 И 4,5 0,2604 0,2869 0,3017 0,31093 0,33081 0,337927 0,24927 0,26184 0,26918 0,27428 0,28653 0,2911m 0,18189 0,26232 0,29966 0,3174 0,33365 0,33386

111. G 4,5 0,20572 0,27908 0,31444 0,3348 0,37478 0,387937 0,17027 0,21008 0,23163 0,24591 0,27815 0,28948

112. У 7 0,16132 0,13537 0,12421 0,11839 0,10845 0,10546

113. ОД и 7 0,25172 0,28892 0,30885 0,32073 0,34419 0,35216m 0,33173 0,41763 0,44345 0,45155 0,45533 0,45534g 7 0,34799 0,43195 0,46861 0,48829 0,52317 0,53396

114. У 7 0,21309 0,19193 0,18274 0,17784 0,1691 0,16636

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.