Напряженно-деформированное состояние связей двухслойных плоских и цилиндрических панелей с учетом совместной работы элементов конструкции тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.02.06, кандидат технических наук Кузьмин, Дмитрий Андреевич

• Кузьмин, Дмитрий Андреевич
• кандидат технических наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат технических наук Кузьмин, Дмитрий Андреевич

T=-N

4.1.2. Изгиб стержня с растяжением известной силой Т= -N

4.1.3.Поперечный изгиб стержня

4.2. Применение полной математической модели стержня в модели двухслойной панели

4.2.1. Продольно-поперечный изгиб со сжатием эквивалентного стержня

4.2.2. Изгиб с растяжением эквивалентного стержня

4.2.3. Поперечный изгиб эквивалентного стержня

5. ПРОЧНОСТЬ СВЯЗЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЯХ

5.1. Расчет связевых элементов Z-, С- образного сечения

5.2. Расчет связевых элементов О.- образного сечения

5.3. Двухслойные цилиндрические панели со связевыми элементами повышенной жесткости

6. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДВУХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ

6.1. Экспериментальное определение механических характеристик стали

6.2. Испытание il-профиля на устойчивость

6.3. Экспериментальное исследование напряженно-деформированного состояния Q-профиля в составе двухслойной панели

ВЫВОДЫ

Библиографический список

Приложения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Напряженно-деформированное состояние связей двухслойных плоских и цилиндрических панелей с учетом совместной работы элементов конструкции»

ВВЕДЕНИЕ

Создание легких и прочных конструкций в современной промышленности является актуальной задачей. Во многих отраслях современной промышленности широко используются металлические двухслойные плоские и цилиндрические панели из холодногнутых тонкостенных листов, которые применяются в качестве несущих и ограждающих элементов: стенки резервуаров, кожухи и защитные оболочки, элементы в составе машин и авиатехники, несущие покрытия, стеновые панели и т.д. [57-58, 68, 91, 149].

Слои в таких панелях связаны между собой тонкостенными холодногну-тыми пластинчатыми элементами различного профиля (2, О, С - образного сечения). Связевые элементы работают в режиме изгиба с растяжением-сжатием, объединяют внешний и внутренний слои, обеспечивая жесткость панели, передачу усилий между слоями и совместность работы слоев панели.

На сегодняшний день отсутствует методика конструирования связевых элементов плоских и цилиндрических панелей, которые обеспечивали бы их прочность, устойчивость и жесткость при совместной работе слоев.

Расчеты таких панелей производят с помощью КЭ моделей, зачастую с применением натурного эксперимента. И то, и другое весьма трудоемкие процессы, требующие большого количества времени и существенной материальной базы. Как альтернатива этому В.Д. Белым, З.Н. Соколовским и С.А. Макеевым была разработана математическая модель двухслойных панелей, которая основана на представлении слоев панелей стержнями эквивалентной жесткости [10, 84]. Однако в этой модели не учтено влияние продольных сил в связевых элементах от действия внешних нагрузок при совместной работе связей со слоями панелей.

Анализ практики проектирования показал, что в расчетах накапливаются большие запасы по прочности и жесткости в связевых элементах, а следовательно возрастает расход стали на конструкцию, увеличивается собственный вес панелей, что приводит к их удорожанию.

1.1.

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА Применение конструкций из тонкостенных профилей в промышленности

Создание легких и прочных конструкций в современной промышленности является актуальной задачей. В машиностроении, нефтеперерабатывающей промышленности, строительстве, сельском хозяйстве и прочих промышленных отраслях широко используются металлические двухслойные плоские и цилиндрические панели из холодногнутых тонкостенных листов, которые применяются в качестве несущих и ограждающих элементов (несущие покрытия, стеновые панели, различного рода кожухи и защитные оболочки, стенки резервуаров, элементы в составе машин и авиатехники и т.д., рис. 1.1-1.6).

Рисунок 1.1. Здание из тонкостенных про- Рисунок 1.2. Резервуар для хранения жидких филей и сыпучих материалов

Рисунок 1.3. Панель самолета

Рисунок 1.4. Бескаркасное арочное покрытие 6

Рисунок 1.5. Плоская двухслойная Рисунок 1.6. Цилиндрическая двухслойная

панель (связи Г2-профили) панель (связи г-профили)

1.2. Тонкостенные оболочки в машиностроении 1.2.1. Слойчатые панели

Большинство конструктивных элементов планера летательного аппарата (ЛА), такие, как обшивка фюзеляжа, крыла и оперения, настил пола пассажирского салона и грузовых отсеков, элементы внутреннего убранства, представляют собой плоские и криволинейные панели и пластины других форм в плане. В совокупности со стержнями и балками в качестве каркаса они образуют тонкостенные силовые конструкции, имеющие малую массу при требуемых параметрах прочности и жесткости.

Панели предназначены для восприятия нормальных усилий, приложенных вдоль контура, и распределенного по поверхности нормального давления (рис. 1.7). Учитывая симметричный характер нагружения большинства элементов обшивки, целесообразно формировать их из ортотропного композиционного материала (КМ) в осях х, у. Это значительно упрощает расчеты и большинство аналитических результатов, полученных для ортотроных пластин [63].

Основной вид потери несущей способности тонкостенных конструкций - потеря устойчивости или недопустимо большие прогибы (перемещения). Анализ показывает, что критические усилия прямо пропорциональны геометрической части изгибных жесткостей.

Для обеспечения устойчивости панели после оптимизации структуры КМ необходимо увеличить толщину или использовать другие способы повышения момента инерции. Из курса механики конструкций известно, что самый эффективный способ увеличения момента инерции при постоянной площади поперечного сечения - разнесение площадей (рис. 1.8) [63].

Повышение напряжения общей потери устойчивости легко достигается, например, заменой листа толщиной б двумя взаимно удаленными листами с толщиной каждого <5/2. Однако с уменьшением толщины листа уменьшается критическое напряжение местной потери устойчивости при сжатии. Этого можно избежать, если заполнить пространство между разнесенными листами и связать их друг с другом, обеспечив постоянство расстояния между ними. Тогда оба листа будут работать совместно при изгибе и сжатии без местной потери устойчивости.

45)

А Л

Г

а б

Рисунок 1.8. Схема формирования панели с заполнителем

Такая связь осуществляется в так называемых трехслойных конструкциях, состоящих из двух внешних слоев, воспринимающих нагрузку и называемых несущими, и внутреннего связующего слоя, называемого заполнителем (рис. 1.9).

Соты с вытянутой

Пенопласт Соты с правильной

шестигранной ячейкой \ шестигранной ячейкой

Трубки

Рисунок 1.9. Некоторые конструктивные формы заполнителей

С увеличением нагрузки конструктивное ограничение сверху на высоту заполнителя приводит к тому, что масса панели увеличивается быстрее, чем несущая способность, и трехслойные панели по эффективности уступают подкрепленным панелям или стрингерным (рис 1.10). Последние при дальнейшем увеличении нагрузки необходимо подкреплять поперечными ребрами для предотвращения потери устойчивости, вследствие чего они становятся вафельными [45].

Рисунок 1.10. Зависимость массы панелей от уровня нагрузок и конструктивно-технологического решения

1.2.2. Подкрепленные (стрингерные) панели

Подкрепленные продольными элементами панели при других равных условиях имеют еще одно положительное свойство - более прогнозируемый характер разрушения, а при соответствующем способе изготовления они еще и технологически надежнее. Поэтому в современном самолетостроении силовые панели обшивки крыла, оперения, фюзеляжа представляют собой гладкую обшивку, подкрепленную упорядоченной системой продольных ребер (стрингеров), направленных вдоль действия преобладающей нагрузки (по размаху крыла, оперения, вдоль фюзеляжа). В технологическом аспекте эффективность таких панелей обусловлена тем, что для изготовления стрингеров можно применять высокоэффективные технологические процессы - намотку и пултрузию, обеспечивающие наилучшую реализацию свойств КМ и существенно снижающие объем выкладочных и раскройных операций [63].

1.3. Тонкостенные двухслойные панели в промышленном хозяйстве

В 1981 году в США была учреждена корпорация M.I.C. Industries, Inc., которая создала и внедрила технологию для изготовления арочных панелей и возведения бескаркасных металлических зданий прямо на строительной площадке. M.I.C. Industries, Inc. - единственная в мире корпорация, которая производит автоматические строительные машины, или так называемые передвижные строительные комплексы [24, 150].

В отечественной практике строительства гнутые профили применяются в арочных покрытиях двух типов: каркасных с различным видами кровли и бескаркасных, совмещающих несущие и ограждающие функции покрытия (рис. 1.11-1.12).

Рисунок 1.11. Бескаркасное однослойное Рисунок 1.12. Арочное щитовое здание здание из гнутых профилей

Строительство с использованием двухслойных панелей дает существенные преимущества [8, 24, 58, 92, 106, 115, 149-150, 154] перед легкими металлическими сооружениями других типов, в т.ч.:

1. Высокие темпы строительства (сооружение площадью 1000 кв. метров производится и монтируется за несколько дней). С учетом высоких темпов производства и сшивания панелей бригада из 10-12 строителей в состоянии изготовить и смонтировать до 100 арочных панелей за день.

2. Низкая себестоимость строительства (затраты на строительство сооружений составляют меньше половины строительных затрат на сооружения других типов),

3. Изготовление и сборка на стройплощадке (передвижной завод вывозится непосредственно на стройплощадку, где и изготавливается комплектное здание или сооружение). Таким образом исключаются затраты на транспортировку строительных деталей с предприятия-изготовителя до стройплощадки.

4. Мобильность и возможность работы в труднодоступных районах (передвижной завод несложно отбуксировать обычным тягачом в любой отдаленный район и начать работу «с колес» прямо с момента прибытия на стройплощадку, без каких-либо задержек и простоев).

5. Отсутствие колонн, балок и ферм (арочные панели являются по конструкции полностью самонесущими и безопорными, в отличие от сооружений каркасных типов).

6. Экономия на гидроизоляции и крепеже. При сшивании арок с помощью электрической забортовочной машины, входящей в комплект системы, образуются водонепроницаемые швы.

Бескаркасное арочное строительство является одним из самых эффективных способов быстрого строительства и не потеряло свою актуальность, не смотря на свою почти 60-летнюю историю развития [150].

1.4. Технологические особенности производства цилиндрических

профилированных панелей

В настоящее время наиболее известны технологии и оборудование фирм Mic Industries Inc [150, 154] и Zeman International [149].

В 2004 г. ООО «Атлантпрофиль», г. Омск, приобрело прокатное оборудование фирмы Zeman и занялось производством плоских и арочных холодногну-тых тонколистовых стальных профилей трапециевидного сечения из рулонного проката шириной 1250 мм и толщиной до 1,5 мм.

Цилиндрическая форма свода Zeman образуется за счет плавного продольного безизломного гиба плоских профилированных заготовок путем их проката между системой роликов.

По технологии MIC в отличие от Zeman образование заготовок арочной формы происходит путем периодического «излома» прямолинейных заготовок корытообразного сечения.

Мобильная роликовая гибочная установка позволяет профилировать плоский профнастил в арочные заготовки (рис. 1.13 - 1.14).

Рисунок 1.13. Вид на прокатный стан Рисунок 1.14. Ролики гибочной

австрийской фирмы гЕМАЫ установки

1.4.1. Сортамент профилей

Предприятие «Атлантпрофиль» производит листовой и арочный профнастил с сечением в виде трапециевидного профиля шести наименований [88]. Вычислены геометрические характеристики сечений с учетом рекомендаций, приведенных в [47]. Сечения и геометрические характеристики указанных профилей приведены в прил. А.

По результатам проведенных исследований Сибирским научно-исследовательским институтом строительных материалов и новых технологий «СибНИИстрой» были выпущены ТУ 112-235-39124899-2005. Профили стальные гнутые арочные с трапециевидными гофрами [127].

13

1.5. Анализ предшествующих исследований цилиндрических и плоских панелей

Начало экспериментально-теоретических исследований распределения механических свойств стали по сечению холодногнутых профилей относится к 1959 году. Изучением механических свойств гнутых профилей и особенностей их работы, связанных с процессом изготовления [9], занимались К.Н. Богоявленский [27-29], И.С. Тришевский [124-125], Ю.Н. Тихенко [123], В.И. Новиков [94], Э.Ф. Гарф [94], К. Каррен [147-148] , В.М. Дереньковский [52], Э.Л. Ай-румян [1-4, 140], Г.А. Арктиков [7], В.Ф. Беляев [1, 7], Л.В. Гладштейн [7], Л.А. Шапиро [135], И. И. Ведяков [37] и другие. Исследования показали, что механические свойства стали по сечению профиля распределяются неравномерно [38]. Отмечается существенное повышение значений пределов текучести и временного сопротивления стали в местах сгиба по сравнению с плоскими участками [109].

Общими вопросами совершенствования гнутых профилей и выполняемых из них зданий занимались Д. Б. Киселев [58, 64], К. П. Пятикрестовский [98], А. И. Колесов [66], Айрумян Э. Л. [3-4], Еремеев П. Г. [57-60], В. В. Улитин [130], М. И. Белянкин [23], Румянцев И. А. [1-2], Арменский М. Ю. [58-59], С. А. Макеев [10, 83-84, 86, 88], А. В. Рудак [84, 86, 104-105], Н. А. Гришаев [50], Л. В. Красотина [83, 88], М.А. Колесникова [65], Марцинкевич Д. В [89], Марышев А.Ю. [90], Драчевский C.B. [55] и другие.

В этих работах приводятся обзор и анализ существующих гнутых тонкостенных профилей и основных конструкций зданий и покрытий, выполняемых с использованием профилированных листов.

Авторы приходят к общему выводу, что основными факторами, сдерживающими расширение области эффективного их применения, являются:

- отсутствие отечественной нормативной базы (за исключением [47, 100, 110, 120, 127]) по расчету и проектированию конструкций из гнутых профилей;

- недостаточная экспериментально-теоретическая база данных о работе новых конструкций из гнутых профилей и их соединений при статических и динамических нагрузках;

- необходимость проведения дополнительных экспериментальных исследований долговечности конструкций из оцинкованных гнутых профилей в условиях их эксплуатации в средах различной агрессивности;

- отсутствие контроля за качеством проектов, предусматривающих использование иностранных конструкций из гнутых профилей и методик их расчета на территории России.

Для расширения возможностей цилиндрических панелей из тонкостенных металлических листов трапециевидного профиля в условиях России, в том числе при увеличенных пролетах, было предложено использовать два слоя холод-ногнутых профилей, объединяемых по высоте [58].

В 2004 году ЦНИИСК провел натурные испытания фрагмента двухслойного свода (рис. 1.15, [57, 59]). Монтаж свода производился по технологии MIC Industries Inc (США).

Рисунок 1.15. Испытания фрагмента двухслойного арочного свода

Анализ экспериментальных и теоретических данных показал, что расчеты арочных сводов следует выполнять в линейной постановке с использованием геометрических характеристик, полученных на основании экспериментальных исследований панелей [59].

Одной из главных причин, сдерживающих развитие легких стальных тонкостенных конструкций, является отсутствие в России нормативной базы для их расчета и проектирования. В то же время в мировой практике разработаны нормы и стандарты для проектирования таких конструкций, например, Еврокод 3 [141, 144, 155] и американский стандарт AISI [151], учитывающие особенности работы холодногнутых профилей из оцинкованной стали в конструкциях зданий и сооружений. Российские нормы [115, 118-119] не могут быть использованы для расчета конструкций из тонкостенных гнутых профилей толщиной менее 4 мм, так как не учитывают некоторых существенных особенностей их работы [3]. Расчет таких конструкций в настоящее время выполняют по зарубежным нормам или стандартам, разработанным организациями с учетом требований этих норм [6, 149].

Использование бескаркасных арочных сводов на территории России нуждается в адаптации проектов к местным нормативным требованиям и сертификации в связи с местными техническими условиями [57].

Еремеев П. Г. в своей статье [58] отмечает, что проектирование и расчет арочных сводов имеют ряд особенностей, обусловленных в первую очередь тонкостенностью профилей, их повышенной деформативностью, несимметричностью сечений, начальными несовершенствами формы, гофрировкой полки и стенок профиля при его вальцовке и другими факторами. Известно, что в тонкостенных гнутых элементах профиля возможны потеря местной устойчивости граней и частичное их выключение из работы.

В результате геометрические характеристики этих профилей (эффективная площадь поперечного сечения, моменты сопротивления и инерции) снижаются в зависимости от уровня сжимающих напряжений и соотношения ширины и толщины сжатых граней. Задача усложняется при наличии гофрированных участков.

При этом геометрические характеристики профиля зависят от знака изгибающего момента, от того, с какой стороны профиля возникают сжимающие

напряжения, а также от радиуса вальцовки профиля и соответственно от размеров гофров на полке и стенках профиля. После местной потери устойчивости гнутые профили, как правило, продолжают работать в закритической стадии. Все это приводит к большому разбросу справочных величин.

На основе испытаний однослойного [59] и двухслойного сводов [57], проведенных под руководством П. Г. Еремеева, ЦНИИСКом им. Мельникова были выпущены ТУ [126, 128] на тонколистовые стальные профили и быстровозво-димые здания.

Таким образом, к отличительным особенностям профилей, связанным с их тонкостенностью, относятся редуцирование сечения, изменение механических характеристик стали по сечению, наличие остаточных деформаций и геометрических несовершенств формы, а также неприменимость к ним принципа Сен-Венана [106, 108].

Основоположником теории расчета тонкостенных стержней следует считать профессора С.П. Тимошенко [122], который еще в 1905-1906 гг. при рассмотрении вопроса об общей устойчивости двутавровой балки исследовал изгибающее действие кручения и вывел формулу угла закручивания балки с одним заделанным концом, которую проверил также опытным путем. Далее теория расчета стержней подобного вида для случаев открытого и замкнутого профилей развита в работах В.З. Власова [38], A.A. Уманского [131-132], Е.А. Бейлина [11].

Основы теории устойчивости стержней заложены в работах Л. Эйлера [137], Ф. Энгессера [142-143], Т. Кармана [146], Ф. Шенли [152], Ф. С. Ясинского [138-139]. Дальнейшее развитие на случай неупругих деформаций эта теория получила в работах К. Ежека [145], Н.С. Стрелецкого [121], А.Р. Ржани-цина [102-103], С.Д. Лейтеса [79-80], A.C. Вольмира [39], A.B. Геммерлинга [44] и других ученых.

Устойчивость сжатых и изгибаемых элементов рассматривалась в работах Ю.В. Репмана [101], Н.Г. Добудоугло [53], В.Ф. Луковникова [82], П.Я. Лари-

чева [78], B.B. Пинаджана [97], P.A. Скрипниковой [107], А.З. Зарифьяна [6162], Г.М. Чувикина [134], Ю. Н. Работнова [99] и других ученых. Исследования базируются на технической теории В.З. Власова и уравнениях равновесия для пространственно-деформированной схемы, составленных В.З. Власовым [38], Б.М. Броуде [31-33], С.П. Вяземским [41-43] и впоследствии обобщенных Е.А. Бейлиным [11-15]. Уравнения равновесия являются весьма громоздкими и практически не допускают решения в замкнутом виде даже при упругой работе материала. Г.И. Белым [20-22] был предложен приближенный аналитический метод расчета тонкостенных стержней по деформированной схеме.

Исчерпание несущей способности может происходить из-за наступления в процессе нагружения потери местной устойчивости, которая может предшествовать потере общей (пространственной) устойчивости.

Изучению вопросов устойчивости пластин посвящены исследования Б.М. Броуде [34], Е.В. Борисова [30], Ф. Блейха [25], Я. Брудки [35], A.C. Вольмира [39], Э. Стоуэла [153] и других ученых. При действии в сечениях стержня целого комплекса силовых факторов задачи местной устойчивости решаются, как правило, приближенными методами, которые опираются на теорию устойчивости пластинок. Одним из таких методов является расчет вместо полного сечения меньшего (редуцированного), неэффективные участки которого исключаются из расчета.

По заказу компании ООО «Балтпрофиль» были выпущены рекомендации [4]. Разработчик данных рекомендаций - Э.Л. Айрумян.

Предлагается расчет на прочность элементов из профилей на центральное растяжение или сжатие N выполнять по формуле:

(1.1)

при растяжении и:

N п

(1.2)

при сжатии.

где ус = 0,75 - коэффициент условий работы; Рр - полная площадь сечения профиля;

^-редуцированная площадь сечения профиля по таб.2-7 пособия [4]. Расчет на устойчивость элементов, подверженных центральному сжатию силой И, в пособии предлагается выполнять по формуле:

N

<Я у

у/ с

(1.3)

Значения (р предлагается определять в зависимости от гибкости X:

I

Х =

V

(1.4)

по табл. 72 СНиП [115], где lef - расчетная длина;

гтш- минимальный радиус инерции сечения по табл. 2-7 [4]. Эти результаты получены на основании пункта 5.1-5.3 [115] и испытаний, проведенных институтом им. Мельникова.

Под редукционным коэффициентом понимается число, меньшее единицы, при умножении на которое мы получаем меньшее значение расчетной площади. Введен этот коэффициент для случая сжатия стержня, для того, чтобы учесть возможную депланацию сечения и кручение. Тем самым редукционный коэффициент играет роль коэффициента надежности в расчетах.

1.5.1. Проектирование стрингерных панелей

Коротко рассмотрим особенности проектирования подкрепленных (стрингерных) панелей, в которых роль связей выполняют подкрепляющие элементы (стрингеры) [5, 45, 63, 93].

Как и для других типов панелей в самолетостроении, в качестве целевой функции и критерия проектирования принимается минимум массы панели с заданными габаритными размерами аиЬ (рис. 1.16), подкрепленной по оси х

равномерно расположенными ребрами (стрингерами, продольными элементами) площадью поперечного сечения/:

Подкрепляющее

а _. ребро, стрингер 6

\ Обшивка

Рисунок 1.16. Типовая схема подкрепленной панели

Ограничениями на проектные параметры задачи служат условия прочности и устойчивости обшивки и стрингеров, условия прочности соединения обшивки и ребер, а также конструктивно-технологические ограничения.

В общем случае модули упругости по оси х обшивки и подкрепляющих элементов различны, поэтому находят распределение усилия Ых между элементами панели.

Л -—дЕх,

(1.5)

N =

Заключение диссертации по теме «Динамика, прочность машин, приборов и аппаратуры», Кузьмин, Дмитрий Андреевич

Выводы по главе:

1. Определены механические характеристики стали, используемой для тонкостенных связей.

2. Заложенная в математическую модель критическая нагрузка на связевые элементы соответствует действительной.

3. Математическая модель достоверно отражает жесткость связевых элементов и панели в целом с учетом проявления геометрической нелинейности.

4. Математическая модель позволяет оценивать напряженно-деформированное состояние каждого связевого элемента панели в отдельности с достаточной для инженерных расчетов точностью.

5. Математическая модель может быть использована для первоначальных расчетов двухслойных панелей на прочность и жесткость.

Итоговые выводы по работе

1. Уточнена математическая модель напряженно-деформированного состояния (НДС) связей с учетом действия продольных сил в составе двухслойных плоских и цилиндрических панелей при совместной работе элементов конструкций. В результате существенно повысилась точность определения деформаций связевых элементов и панелей в целом.

2. Разработана инженерная методика назначения геометрических параметров связевых элементов в составе двухслойных панелей исходя из условий обеспечения прочности и жесткости. Методика позволяет обеспечивать требуемый запас прочности и устойчивости связевых элементов при сохранении оптимальных конструктивных параметров связей.

3. Экспериментально оценено влияние продольной силы на НДС связевых элементов двухслойных плоских и цилиндрических панелей. Выявлены и учтены возможные режимы нагружения связевых элементов. Учтено проявление геометрической нелинейности связей при определении их НДС.

4. Разработан программный комплекс на базе уточненной математической модели. Комплекс позволяет существенно ускорить и снизить трудоемкость расчетов двухслойных панелей по сравнению с известными способами. Допустимо выполнять расчеты панелей без привлечения экспериментальных исследований.

5. Определены графические и аналитические зависимости, позволяющие определять критическую нагрузку на П-профиль в зависимости от его высоты и толщины, а также с учетом возможного действия сосредоточенной силы. Материалы могут быть использованы при расчете подобных тонкостенных элементов, не входящих в состав двухслойных панелей.

6. Построены и обоснованы аналитические зависимости для определения критических нагрузок и деформаций тонкостенных пластин по скорректированной стержневой схеме. Тем самым показана возможность расчетов тонкостенных пластин по стержневой схеме, что упрощает математический аппарат. 7. Определены аналитические зависимости для определения максимальных эквивалентных напряжений П-профилей при продольно-поперечном изгибе с возможным действием сосредоточенной силы. Уравнения позволяют определять величину напряжений в профиле при конкретном нагружении, что проще и быстрее, чем аналогичные расчеты МКЭ.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Кузьмин, Дмитрий Андреевич, 2013 год

Библиографический список

1. Айрумян Э. Л. Эффективные холодногнутые профили из оцинкованной стали - в массовое производство / Э. Л Айрумян., В. Ф. Беляев II Монтажные и спец. работы в стр-ве. — 2005. — № 11. - С. 10-17.

2. Айрумян Э.Л. Прочность и надежность бескаркасных арочных зданий из стальных холодногнутых профилей/ Э.А. Айрумян, И.А Румянцева //Монтажные и спец. работы в стр-ве. - 1998. -№7 -8. - С. 12-14.

3. Айрумян, Э. Л. Рекомендации по расчету стальных конструкций из тонкостенных гнутых профилей. // СтройПрофиль. - 2009. - № 8.

4. Айрумян, Э.Л. Рекомендации по проектированию, изготовлению и монтажу конструкций каркаса малоэтажных зданий и мансард из холодногнутых стальных оцинкованных профилей производства ООО конструкций «Балт-Профиль»: М.: ЦНИИСК им. Мельникова, 2004. - 69 с.

5. Андреев А.Н., Немировский Ю.В. Многослойные анизотропные оболочки и пластины: Изгиб, устойчивость, колебания.— Новосибирск: Наука, 2001. — 288 с.

6. Арки РАННИЛА [Электронный ресурс] - Обнинск, 2001-.-режим доступа: http://www.ruukki.ru, свободный. - Загл. с экрана.

7. Арктиков, Г.А. Влияние холодной формовки на механические свойства стали замкнутых гнутосварных профилей холодной формовки / Г.А. Арктиков, В.Ф. Беляев, Л.И. Гладштейн Промышленное и гражданское строительство. -1994. №5. -С. 16-24: ил,- Библиогр.: с. 324.

8. Ассоциация бескаркасного строительства [Электронный ресурс] - С-Пб, 2008-.-режим доступа: http://archconstruction.ru/history.php, свободный. - Загл. с экрана

9. Астахов, И.В. Пространственная устойчивость элементов конструкций из холодногнутых профилей, афтореф. дис... канд. техн. наук. 05. 23. 01 / Астахов И. В. - СПб. - 2006.

10. Афанасьев В.Ю., Соколовский З.Н., Макеев С.А. Несущие арочные покрытия из трапециевидного профиля производства ООО «Монтажпроект», г. Омск. Роль механики в создании эффективных материалов, конструкций и машин XXI века//Труды Всероссийской научно-технической конференции. Омск, изд-во СибАДИ, 2006 г., С 81-86.

11. Бейлин Е.А. Вариант единой теории кручения тонкостенных стержней открытого, замкнутого и частично замкнутого профилей // Исследования по механике строительных конструкций и материалов. Межвузовский тематический сборник трудов / ЛИСИ, 1991.. С. 57-74.

12. Бейлин, Е.А. К деформационному расчету упругих систем, подверженных одновременному действию активных и параметрических нагрузок / Е.А. Бейлин, Г.И. Белый. Строительная механика и расчет сооружений. 1976. -№9 с.3-30

13. Бейлин, Е.А. Обобщение уравнений Кирхгофа-Клебша для тонких и тонкостенных стержней / Е.А. Бейлин. Механика стержневых систем и сплошных сред. Л., 1969. 5-19: ил. (Сб. науч. тр. Ленингр. инженер.-строит, ин-т; №62).-Библиогр.: с. 19.

14. Бейлин, Е.А. Общие уравнения деформационного расчета и устойчивости тонкостенных стержней / Строительная механика и расчет сооружений. 1969. -№5. 35-37

15. Бейлин, Е.А. Элементы теории кручения тонкостенных стержней произвольного профиля: учеб. пособие Е.А. Бейлин; -Петерб. гос. архитектур.-строит. ун-т. СПб.: Гуманистика, 2003. 405 с.

16. Белый В. Д., Карасев А. В., Соколовский 3. Н. Расчет деталей машин на прочность и жесткость. Учебное пособие. Омск, ОмПИ, 1979, С 23-31.

17. Белый В. Д., Карасев А. В., Соколовский 3. Н. Расчет стержневых элементов машин и механизмов. Учебное пособие. Омск, ОмПИ, 1982, С 49-51.

18. Белый, В. Д. Разработка уточненной модели связей в составе двухслойного цилиндрического свода / В. Д. Белый, Д. А. Кузьмин //Материалы 64-й НТК ГОУ «СибАДИ» в рамках Юбилейного международного конгресса «Креатив-

ные подходы в образовательной, научной и производственной деятельности», посвященного 80-летию академии. - Омск: СибАДИ, 2010. Кн. 2. - С. 179-182.

19. Белый, В. Д. Уточнение моделей связей в составе двухслойного цилиндрического свода / В. Д. Белый, Д. А. Кузьмин //Материалы 64-й НТК ГОУ «СибАДИ» в рамках Юбилейного международного конгресса «Креативные подходы в образовательной, научной и производственной деятельности», посвященного 80-летию академии. - Омск: СибАДИ, 2010. Кн. 2. - С. 175-178.

20. Белый, Г.И. О пространственной деформации тонкостенных стержней, сжатых с двухосными эксцентриситетами / Г.И. Белый, Родиков H.H. Исследования по механике строительных конструкций и материалов. -Л., 1982. -С.30-36: ил. (Сб. науч. тр. Ленингр. инженер.строит, ин-т; №32).

21. Белый, Г.И. О расчете упругопластических тонкостенных стержней по пространственно-деформированной схеме с учетом касательных напряжений деформаций сдвига / Г.И. Белый. Металлические конструкции и испытания сооружений. -Л., 1985. 10-20: ил. (Межвуз. темат. сб. тр. Ленингр. инженер.-строит, ин-т; №62).

22. Белый, Г.И. Расчет упругопластических тонкостенных стержней по пространственно-деформированной схеме / Г.И. Белый Строительная механика сооружений. -Л., 1983. 40-48: ил. (Сб. науч. тр. Ленингр. инженер.-строит, ин-т; №42).

23. Белянкин, М. И. Алгоритм численного определения предельных нагрузок при бифуркационной потере устойчивости конструкций. / М. И. Белянкин // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 4. С. 33 - 35.

24. Бескаркасные возводимые здания [Электронный ресурс] - Москва, 2009-.-режим доступа: http://www.uniangar.ru/history, свободный. - Загл. с экрана

25. Блейх, Ф. Устойчивость металлических конструкций / Фридрих Блейх; перевод с англ. Ж.С. Сисляна под ред. Э.И. Григолюка. -М. Физматгиз, 1959. -544 с ил.

26. Боговис В.Е. Программный комплекс для расчета и проектирования конструкций ЛИРА 9.0. Рук. пользователя. Основные теоретические и расчетные положения. Некоторые рекомендации. - Киев : НИИАСС, 2002. - Кн.1.- 145 с.

27. Богоявленский, К.Н. Изменение механических свойств в металле при гибе на профилегибочном стане / К.П. Богоявленский, А. К. Григорьев. Обработка металлов давлением. -Л., Машгиз, 1959, 30-36: ил. (Труды ЛПИ; №203). Библи-огр.: с. 36.

28. Богоявленский, К.Н. Определение механических свойств листовых материалов для расчета маршрутов холодного деформирования / К.Н. Богоявленский, А.К. Григорьев Обработка металлов давлением. -Л., Машгиз, 1963, 133138: ил. (Труды ЛПИ; №222). Библиогр.: с. 138.

29. Богоявленский, К.Н. Расчет на прочность гнутых профилей с учетом упрочнения/ К.Н. Богоявленский, Д.М. Ясев Обработка металлов давлением. -Л., Машгиз, 1961, 83-89.

30. Борисов, Е.В. Устойчивость окаймленных ребрами полок тонкостенных профилей. / Е.В. Борисов // Строительная механика и расчет сооружений. 1965. -№2. - С. 39-44.

31. Броуде, Б.М. К теории тонкостенных стержней открытого профиля / Б.М. Броуде Строительная механика и расчет сооружений. 1960. 5 С 6-11.

32. Броуде, Б.М. О линеаризации уравнений устойчивости равновесия внецен-тренно-сжатого стержня / Б.М. Броуде Исследования но теории сооружений. М., 1959. Вып.8. - С.205-223.

33. Броуде, Б.М. О формах искривления оси стержня, нагруженного на концах / Б.М. Броуде Строительная механика и расчет сооружений. 1959. -№3. С 34-35.

34. Броуде, Б.М. Устойчивость пластинок в элементах стальных конструкций / Б.М. Броуде. М.: Машстройиздат, 1949. -380 с.

35. Брудка, Я. Легкие металлические конструкции / Ян Брудка, Мечислав Лу-биньски; сокр. перевод с польского Л.Д. Ланской под ред. канд. техн. наук С. Кармилова. М. :Стройиздат, 1974. -344 с.

36. Варданян Г.С., Андреев В.К, Атаров И.М., Горшков A.A. Сопротивление материалов с основами теории упругости и пластичности. - М.: Издательство ассоциации строительных вузов, 1995. - 572 с.

37. Ведяков, И. И. Теоретические и экспериментальные исследования новых марок профнастила. / И. И. Ведяков, М. Ю. Арменский, Д. В. Соловьев // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 2. С. 72 - 74.

38. Власов В.З. Тонкостенные упругие стержни: М. Физматгиз - 1959. - 574 с.

39. Вольмир, A.C. Устойчивость деформируемых систем.- М.: Наука, 1967. -984 с. ил.

40. Вычислительный комплекс SCAD /Карпиловский B.C., Криксунов Э.З., Маляренко A.A. и др.; под ред. Карпиловского B.C.- М.: СКАД Софт, 2007.-590 с.

41. Вяземский, С. П. О граничных условиях в теории тонкостенных стержней / С. П. Вяземский Механика стержневых систем и сплошных сред. JL, 1969. 20-29 ил. (Сб. науч. тр. Ленингр. инженер.-строит, ин-т; Вып. 60).

42. Вяземский, С. П. О пространственной деформации гибких тонкостенных стержней / С. П. Вяземский Тр. Ленингр. инж.строит. ин-та. 1957. -Вын. 26. С 270-313.

43. Вяземский, С. П. Приближенное решение задачи о расчете прямолинейных упругих стержней по деформированному состоянию / С. П. Вяземский. Механика стержневых систем и сплошных сред. Л., 1966. 268-285 ил. (Сб. науч. тр. Ленингр. инженер.-строит, ин-т; Вып. 49).

44. Геммерлинг, A.B. Расчет стержневых систем.- М.: Стройиздат, 1974. -207 с.

45. Гиммельфарб A.JI. Основы конструирования в самолетостроении: Учеб. пособие для высших авиационных учебных заведений / под ред. A.B. Кожина. -2-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980. - 367 с.

46. ГОСТ 11701 - 84 Металлы. Методы испытания на растяжение тонких листов и лент. М.: Государственный комитет СССР по стандартам, 1984,- 8 с.

47. ГОСТ 24045-94. Профили стальные листовые гнутые с трапециевидными гофрами для строительства. Технические условия / ЦНИИПСК им. Мельникова. -Москва 1995.-21 с.

48. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях / Госстрой России. - М.: СантехНИИпроект, 1996. - 17 с.

49. ГОСТ 9045-93. Прокат тонколистовой холоднокатаный из низкоуглеродистой качественной стали для холодной штамповки. Технические условия / Министерство металлургии. - Москва, 1993. - 9 с.

50. Гришаев, Н. А. К оценке остаточных напряжений в арочном прокате трапециевидного сечения. / Н. А. Гришаев, С. А. Макеев // Материалы 63-й научно-технической конференции ГОУ «СибАДИ». Омск: Изд-во СибАДИ. - 2009. -Книга 1.-С. 23-27.

51. Гришаев, Н. А.. Способ определения остаточных напряжений в сжатых полках арочных стальных тонколистовых холоднокатаных профилях / Н. А. Гришаев, С. А. Макеев // Труды молодых ученых, аспирантов и студентов. Межвуз. сборник. - Омск: СибАДИ, 2010. - С. 32-38.

52. Деренъковский, В.М. Учет упрочнения материала в стальных гнутых профилях // В.М. Дереньковский. Разработка методов расчета и исследование действительной работы строительных металлоконструкций. М., 1983. - С. 32-37.

53. Добудоуголо, Н. Г. Теоретическое и экспериментальное исследование плоской формы изгиба неразрезных балок узкого прямоугольного и двутаврового сечений / Тр. лаб. строит, механики ЦНИПС. M 1941. С 154-210 ил.

54. Долженков В.А., Колесников Ю.В. Microsoft Excel 2000. - СПб.: БХВ-Петербург, 2002. - 1088 с.

55. Драчевский С. В. Пространственные трансформируемые секции зданий укрытий и фермы покрытий арочного типа из линзообразных блоков, афтореф. дис... канд. техн. наук. 05. 23. 01 / С. В. Драчевский. - Красноярск: Изд-во КрасГАСА. - 2004. - 23 с.

56. Елисеева, И. И. Практикум по эконометрике: учеб. пособие / И. И. Елисеева, С. В. Курышева, Н. М. Гордеенко и др.; под ред. И. И. Елисеевой. - М.: Финансы и статистика, 2003. - 192 с

57. Еремеев П.Г., Киселев Д.Б. Натурные испытания фрагмента арочного свода из холодногнутых тонколистовых стальных профилей//Монтажные и спец. работы в стр-ве. — 2004. — № 12.

58. Еремеев П.Г., Киселев Д.Б., Армейский М.Ю. К проектированию бескаркасных конструкций арочных сводов из холодногнутых тонколистовых стальных профилей // ГУП ЦНИИСК им. Кучеренко. Монтажные и специальные работы в строительстве. 2004, №7, С 54-57.

59. Еремеев П.Г., Киселев Д.Б., Арменский М.Ю., Бурлай С.И. Натурные испытания фрагментов панелей из холодногнутых тонколистовых стальных профилей для арочных сводов//Монтажные и спец. работы в стр-ве. — 2004. — № 9. С. 5-9.

60. Еремеев, 77. Г. Пространственные тонколистовые металлические конструкции покрытий. Рецензия на книгу. / П. Г. Еремеев // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 2. - С. 75.

61. Зарифьян, А.З. Деформационный расчет и определение несущей способности внецентренно сжатых тонкостенных стержней. / А.З. Зарифьян, А.П. Дуд-ченко // Прочность, устойчивость и колебания инженерных конструкций. Новочеркасск, 1974. т. 305.- 51-57.

62. Зарифьян, А.З. Предельные состояния тонкостенных элементов металлических конструкций / А.З. Зарифьян Изв. Сев.-Кавк. научн. центра высш. школы. -1977. №3.-С. 91-95.

63. Карпов Я. С. Проектирование и конструктивно-технологические решения панелей из композиционных материалов: учеб. пособие / Я.С. Карпов, П.М. Гагауз, Ф.М. Гагауз, Т.А.Литвинова. -Х.:Нац. аэрокосм, ун-т «Харьк. авиац. ин-т», 2010.- 180 с.

64. Киселев, Д. Б. Численные исследования устойчивости комбинированных арочных систем. / Д. Б. Киселев // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 2. С. 20 - 24.

65. Колесникова М. А. Комбинированные пологие блок-своды из профилированных листов, подкрепленные деревянными балками, афтореф. дис... канд. техн. наук. 05. 23. 01 / М. А. Колесникова. - Красноярск: Изд-во КрасГАСА. -2004. - 22 с.

66. Колесов, А. И. К вопросу о работе на прочность при сдвиге соединений тонкостенных профилей повышенной жесткости (ППЖ) на самонарезающих самосверлящих винтах (ССВ). / А.И. Колесов, И.А. Ямбаев, С.А. Шеманаев, Д.А. Морозов // International Journal for Computational Civil and Structural Engineering. - 2008. - № 4. c. 77-78.

67. Кораблин, M. А. Информатика поиска управленческих решений. — М.: СОЛОН-Пресс, 2003. — 192 с

68. Кузьмин, Д. А Арочный профлист как эффективный несущий элемент в строительстве / Д.А. Кузьмин, С.А. Макеев, А.К. Яковлева // Материалы научно-практической конференции « Модернизация жилищно-строительного комплекса в субъектах Сибирского Федерального округа». - Омск: ИПК Макшее-вой Е.А., 2011. с. 76-79.

69. Кузьмин, Д. А.Выбор оптимальных геометрических характеристик шляпного профиля // Развитие дорожно-транспортного комплекса и строительной инфраструктуры на основе рационального природопользования: материалы VI Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. - Омск: СибАДИ, 2011. Кн. 1, с. 202-206.

70. Кузьмин, Д. А Исследование сдвиговой жесткости бескаркасного двухслойного цилиндрического свода//Труды молодых ученых, аспирантов и студентов. Межвузовский сборник. - Омск: СибАДИ, 2010. - С. 93 - 99

71. Кузьмин, Д. А.К вопросу исследования жесткости двухслойных цилиндрических сводов. // Развитие дорожно-транспортного комплекса и строительной

инфраструктуры на основе рационального природопользования: материалы V Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. - Омск: СибАДИ, 2010. Кн. 2, с. 179-183.

72. Кузьмин, Д. ^.Математическая модель тонкостенных связей в составе трехслойных цилиндрических покрытий // Вестник СибАДИ:Научный рецензируемый журнал. - Омск: СибАДИ. - №4 (26). - 2012. - с. 41-48.

73. Кузьмин, Д. Л.Моделирование продольно-поперечного режима работы связей в составе двухслойного бескаркасного цилиндрического покрытия / Д. А. Кузьмин, С. А. Макеев // Труды аспирантов и студентов ГОУ «СибАДИ». Сборник трудов. Выпуск 8. - Омск: СибАДИ, 2011. - С. 100-104.

74. Кузьмин, Д. А. Определение механических свойств тонкостенной стали / Кузьмин Д.А., Комлев A.A., Гришаев H.A. // Ориентированные фундаментальные и прикладные исследования - основа модернизации и инновационного развития архитектурно-строительного и дорожно-транспортного комплексов России: материалы Всероссийской научн.-техн. конф. (с международным участием). - Омск:СибАДИ, 2011. Кн. 1, с. 196-200.

75. Кузьмин, Д. А.Постановка задач экспериментального исследования связей в составе трехслойных металлических панелей / Ориентированные фундаментальные и прикладные исследования - основа модернизации и инновационного развития архитектурно-строительного и дорожно-транспортного комплексов России: материалы Всероссийской научн.-техн. конф. (с международным участием). - Омск:СибАДИ, 2011. Кн. 1, с. 200-203.

76. Кузьмин, Д. А Экспериментальная оценка напряженно-деформированного состояния тонкостенных связей в составе трехслойной панели / Д.А. Кузьмин, JI.B. Красотина // Ориентированные фундаментальные и прикладные исследования - основа модернизации и инновационного развития архитектурно-строительного и дорожно-транспортного комплексов России: матер. Межд. 66-й науч.-практ. конф. - Омск: СибАДИ, 2012. Кн. 1. - с. 235-239.

77. Кузьмин, Д. ^.Экспериментальная оценка общей устойчивости ^-профиля в составе трехслойной цилиндрической оболочки // Научные труды молодых ученых, аспирантов и студентов: материалы Всероссийской научно-практической конференции, посвященной Дню российской науки (с международным участием). - Омск: СибАДИ, 2012. - С. 119-123.

78. Ларичев, П.Я. К расчету тонкостенных внецентренно сжатых стержней по деформированному состоянию. / Инженерные конструкции. Л., 1961.-С. 62-71 ил.

79. Лейтес, Д. О мгновенной жесткости сечения при упругопластических деформациях / Строит, механика и расчет сооружений. -1963. -№1. - с. 71.

80. Лейтес, Д. Устойчивость сжатых стальных стержней. М.: Госстройиздат, 1954. -308 с. ил.

81. ЛИРА 9.4. Примеры расчета и проектирования. Учебное пособие / Боговис В.Е., Гензерский Ю.В., Гераймович Ю.Д. и др.; под ред. В.Е. Боговиса. - Киев: издательство "Факт", 2008. - 280 с.

82. Луковников, В. Ф. Устойчивость прямоугольной полосы и двутавровой балки при сложном поперечном и продольном нагружении. Автореф. дис. канд. техн. наук В.Ф. Луковников; [Латв. гос. унт]. -Рига, 1955. 10 с.

83. Макеев С. А. Результаты моделирования несущего арочного покрытия из трапециевидного профиля./С. А. Макеев, Ю. В. Краснощекое, Л. В. Красотина, А. В. Селиванов. // Роль механики в создании эффективных материалов, конструкций и машин XXI века: сб. науч. Тр. - Омск: изд-во СибАДИ. - 2006. - С. 156- 160.

84. Макеев С.А., РудакА.В. Математическая модель бескаркасного двухслойного арочного свода на основе листового стального профилированного продольно-гнутого проката//Строительная механика и расчет сооружений. - 2009. -№ 2.-С. 1-6.

85. Макеев С.А., Соколовский З.Н., Степанова Е.П., Ядров В.И. Численное решение плоского изгиба стержня с круговой осью малой кривизны /Анализ и

синтез механических систем/Сб. научных трудов под ред. Евстифеева В.В. Омск, изд-во ОмГТУ, 2005 г., С 152-154.

86. Макеев, С. А. Автоматизация расчета бескаркасных цилиндрических сводов-оболочек, построенных на базе арочного профлиста. /С. А. Макеев, А. В. Рудак // Материалы 63-й научно-технической конференции ГОУ «СибАДИ». Омск: Изд-во СибАДИ. - 2009. - Книга 1. - С. 64-66.

87. Макеев, С. А. Устойчивость элементов связей в составе трехслойной тонкостенной металлической оболочки / С. А. Макеев, Д. А. Кузьмин // Омский научный вестник. Приборы, машины и технологии. - 2011. - № 3 (103). - С. 103107.

88. Макеев С. А. Большепролетные покрытия на основе арочных несущих балок составного сотового сечения / С.А. Макеев, Ю.В. Афанасьев, Л.В. Красоти-на II Строительная механика и расчет сооружений. - 2008. - № 3. - С. 16-20

89. Марцинкевич Д. В. Исследование прочности, жесткости и местной устойчивости вальцованных листов с поперечными рифлеными гранями, афтореф. дис... канд. техн. наук. 05. 23. 01 / Д. В. Марцинкевич. - Красноярск: Изд-во КрасГАСА.- 1995.-21 с.

90. Марышев А. Ю. Двухпоясное преднапряженное арочное покрытие с поясами из стальных профилированных листов, афтореф. дис... канд. техн. наук. 05. 23. 01 / А. Ю. Марышев. - Красноярск: Изд-во КрасГАСА. - 2004. - 19 с.

91. Металлические конструкции. В 3 т. Т. 2. Конструкции зданий: Учеб. для строит, вузов / В. В. Горев, Б. Ю. Уваров, В. В. Филиппов, Г. И. Белый и др.; Под ред. В. В. Горева. — 2-е изд., испр. — М.: Высш. шк., 2002. — 528 с.

92. Металлические конструкции. В 3 т. Т.2. Стальные конструкции зданий и сооружений. (Справочник проектировщика) / под ред. В.В. Кузнецова - М.: изд-во АСВ, 1998. -512 с.

93. Немировский Ю.В., Резников Б. С. Прочность элементов конструкций из композитных материалов. - Новосибирск: Наука, 1986. - 166 с.

94. Новиков, В.И. Прочность гнутых профилей из низкоуглеродистой стали / В.И. Новиков, Э.Ф. Гарф. Автоматическая сварка. 1967. №5. 41-45 ил. Библи-огр.: с. 45.

95. Пат. 105642 РФ, МПК Е 04В 1/32 (2006.01). Бескаркасный двухслойный цилиндрический свод / Макеев С. А., Кузьмин Д. А.; заявитель и патентообладатель ФГБОУ ВПО Сибирская автомобильно-дорожная академия. - № 2010150092/03; заявл. 06.12.2010; опубл. 20.06.2011. Бюл. №17. _ 2 е.: ил.

96. Пат. 2455622 РФ, МПК G OIL 1/06 (2006.01). Способ определения остаточных напряжений /Макеев С. А., Кузьмин Д. А, Гришаев H.A. .; заявитель и патентообладатель ФГБОУ ВПО Сибирская автомобильно-дорожная академия. - № 2011105715/28; заявл. 15.02.2011; опубл. 10.07.2012. Бюл. №19. - 10 е.: ил.

97. Пинаджан, В.В. Прочность и деформации сжатых стержней металлических конструкций /В.В. Пинаджан. Ереван Изд-во АН Арм. ССР, 1971. 222с.

98. Пятикрестовский, К. П. Исследование живучести панели и цилиндрических оболочек из дерева на статические и динамические запроектные воздействия. / К. П. Пятикрестовский, И. В. Лебедева // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 2. С. 56 - 61.

99. Работное Ю. Н. О равновесии сжатых стержней за пределом пропорциональности // Инженерный сборник. — 1952. — Т. XI. — С. 123 — 126.

100. Рекомендации по применению стальных профилированных настилов нового сортамента в утепленных покрытиях производственных зданий / ЦНИИПСК им. Мельникова. - Москва 1985. - 35 с.

101. Репман, Ю.В. Устойчивость плоской формы изгиба тонкостенных стержней. / Тр. лаб. строит, механики ЦНИПС. М., 1941.-С. 5-38

102. Ржаницын, А.Р. К вопросу о мгновенной жесткости сечения / Строительная механика и расчет сооружений. -1966. 2 С 7-10 ил. -Библиогр.: с. 10.

103. Ржаницын, А.Р. Устойчивость равновесия упругих систем. - М. Гостехиз-дат, 1955. -475 с. ил.

104. Рудак А. В. Оценка достоверности модели статического расчета элементов сводчатых арочных конструкций из профилированных листов. / А. В. Рудак, С. А. Макеев // Материалы 63-й научно-технической конференции ГОУ «СибАДИ». Омск: Изд-во СибАДИ. - 2009. - Книга 1. - С. 49-52.

105. Рудак А. В. Постановка задач автоматизированного проектирования бескаркасных арочных сводов. / А. В. Рудак, С. А. Макеев // Материалы IV Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых. 20-21 мая 2009 г. Омск: Изд-во СибАДИ . - 2009. - Книга 3. - С. 81-86.

106. Рыбаков В.А. Основы строительной механики легких стальных тонкостенных конструкций: учебное пособие / В.А. Рыбаков - СПб.: Изд-во Политехи, унта, 2011.-207 с.

107. Скрипникова, P.A. Пространственное деформирование неупругого тонкостенного стержня, внецентренно сжатого с двухосным эксцентриситетом / P.A. Скрипникова Строит, механика и расчет сооружений. -1974. -№3. 32-35.

108. Сливкер В.И. Строительная механика . Изд. АСВ, 2005г. - 736с.

109. Смазное, Д. Н. Устойчивость при сжатии составных колонн, выполненных из профилей из высокопрочной стали / Инженерно-строительный журнал. -2009. -№3,-С. 42-49.

110. СНИП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России.-М.: ГУП Госстроя России, 2003- 67 с.

111. СНиП 2.08.02-89 Общественные здания и сооружения / Институтом общественных зданий - М.:ЦНИИЭП, 1989 - 37с.

112. СНиП 23-01-99* Строительная климатология / НИИСФ - М.: ФГУ ЦОТС и ЦНИИОМТП, 1999 - 39с.

113. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий / НИИ строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук- М.: ЦНИИЭП жилища, 2003.-42с.

114. СНиП 31-01-2003. Здания жилые многоквартирные / Госстрой РФ. - М.: ЦНИИЭП жилища, 2003. - 25с.

115. СНиП П-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования. -М.: ЦИТП Госстроя СССР. - 1979. - 94 с.

116. СНиП П-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 125с.

117. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий / Госстрой России. - М.: ИИСФ РААСН, 2004. - 132 с.

118. СП 53-101-98 «Изготовление и контроль качества стальных строительных конструкций» / Госстрой России. - М.: ГУП ЦНИИСК им. Кучеренко, 1999. -36с.

119. СП 53-102-2004 «Общие правила проектирования стальных конструкций» / Госстрой России. - М.: ГУП ЦНИИСК им. Кучеренко, 2005. - 145с.

120. СТО 0043-2005. Настилы стальные профилированные для покрытий зданий и сооружений / ЦНИИПСК им. Мельникова. - Москва 2005. - 22 с.

121. Стрелецкий, Н.С. Работа сжатых стоек. М Госстройиздат, 1959.-283 е.: ил.

122. Тимошенко С. П. Устойчивость упругих систем. — М. — JL: Гостехиздат, 1946. —532 с.

123. Тихенко, Ю.Н. Методика определения упрочнения в холодногнутых профилях / Ю.Н. Тихенко. Расчет строительных конструкций:сб. научных сообщений. -М., 1969. Вып. 90. Серия V. С 199-212: ил.-Библиогр.: с. 212.

124. Тришевский И. С. Изменение механических свойств в процессе профилирования / И.С. Тришевский, В.В. Клепанда Механические свойства гнутых профилей проката. Харьков, 1977. 58-61: ил. (Сб. ст. /УкрНИИМет; №54).-Библиогр.: с. 61.

125. Тришевский, Клепанда. Металлические облегченные конструкции. Справочное пособие. - Киев : Будивельник, 1978. - с.112.

126. ТУ 1122-001-40142342-05 «Стальные тонколистовые холодногнутые профили. Архитектурно-строительная система M.I.C. Технические условия» // М.: ГУП ЦНИИСК им. Кучеренко, 2005.

127. ТУ 112-235-39124899-2005. Профили стальные гнутые арочные с трапециевидными гофрами /СибНИИстрой. - Новосибирск, 2005. -18 с.

128. ТУ 5282-002-40142342-05 «Быстровозводимые бескаркасные арочные здания из стальных тонколистовых холодногнутых профилей. Архитектурно-строительная система M.I.C. Технические условия»// М.: ТУП ЦНИИСК им. Кучеренко, 2005.

129. Тютнева, В.Г. К вопросу назначения оптимальной толщины тонкостенных связей в составе трехслойных панелей и оболочек / В.Г. Тютнева, Д.А. Кузьмин // Природные и интеллектуальные ресурсы Омского региона (Омск-ресурс-2-2012) : матер. II межвуз. науч. конф. студ. и аспир. (Омск, 18-19 октбря 2012 г.). - Омск: ОмГТУ, 2012. - с. 217-220.

130. Улитин, В. В. Анализ устойчивости строительных конструкций с учетом физической нелинейности. / В. В. Улитин // Строительная механика и расчет сооружений. - 2007. - № 3. С. 23 - 28.

131. Уманский A.A. Изгиб и кручение тонкостенных авиационных конструкций. М.Оборониздат: 1939.,112с.

132. Уманский A.A. Расчет тонкостенных криволинейных балок// Труды научно-технической конференции ВВА им. Н.Е.Жуковского,- 1944.- т.2.-вып.2.-

С.35-48.

133. Чигарев А. ANSYS для инженеров: Справ. Пособие. / А. В. Чигарев, А. С. Кравчук, А. Ф. Смалюк - М.: Машиностроение-1, 2004. - 512 с.

134. Чувикин, Г.М. Экспериментальное исследование устойчивости внецен-тренно сжатых стальных одностенчатых стержней при двухосном эксцентриситете / Г.М. Чувикин. Расчет пространственных конструкций. -М., 1960. -Вып.5. 57-78.

135. Шапиро, Л.А. Об учете упрочнения стали в гнутых профилях / JT.A. Шапиро. Строительная механика и расчет сооружений. -1975. 5 С 58-61 ил.-Библиогр.: с. 61.

136. Шимкович Д. Г. Femap & Nastran. Инженерный анализ конечных элементов - М.: ДМК Пресс, 2008, - 704 с.

137. Эйлер Л. Метод нахождения кривых линий, обладающих свойствами максимума либо минимума, или решение изопериметрической задачи, взятой в самом широком смысле. — М. — Л.: ГТТИ, 1934. Приложение 1. Об упругих кривых. — С. 447-572.

138. Ясинский Ф. С. Опыт развития теории продольного изгиба. //

Ф. С. Ясинский. Избранные работы по устойчивости сжатых стержней. — М. — Л.: Гостехиздат, 1952. — С. 138 — 194.

139. Ясинский Ф. С. О сопротивлении продольному изгибу (диссертация). //

Ф. С. Ясинский. Избранные работы по устойчивости сжатых стержней. — М. — Л.: Гостехиздат, 1952. — с. 11-137.

140. Airumuan Е. Analysis and tests of frameless roof shells of cold formed steel sections / E. Airumuan, E. Yemelin // Proceedings of international congress ICSS-98, Vol. 1.-p. 410-416.

141. DIN 18-807, Teil 1-3: Stahltrapezaprofile, Viena, 1990. - 104 p.

142. Engesser F. Ueber Knick Flagen // Schweizerishe Bauzeitung. — 1895. — Bd.26. — S. 24.

143. Engesser F. Ueber Knickfestigkeit gerader Staebe // Zeitschrift des Architekten und Ingeniuer Verein zu Hannover. 1889. — Bd. 35 — S. 456 — 468.

144. Eurocode 3: Design of steel structures EN 1993-1-3 : 2004 Part 1-3: General rules. Supplementary rules for cold-formed members and sheeting

145. JezekK. Die Festigkeit von Druckstaben au Stahl. Wein, 1937. 252 S.

146. Karman T. Ueber Knickfestigkeit // Forschungsarbeiten. — 1910. N81.

147. Karren К W. Comer Properites of Cold-Forming Steel Shapes. -J. of Structural Div. ASCE. vol. 93, No ST1, 1967, pp. 401-432.

148. Karren К W., Winter G. Effects of Cold-Forming on Light-Gage Steel Members. -J. of Structural Div. ASCE. vol. 93, No ST1, 1967, pp. 433-470.

149. Legato-arch system technical documentation/ http://www.zeman-stahl.com/. Viena, 2002. - 44 p.

150. MIC Industries. Строительство бескаркасных сооружений в полевых условиях [Электронный ресурс] - Подольск, 2005-.-режим доступа: http:// www.migindustries.ipdl.ru, свободный. - Загл. с экрана.

151. North American Specification for the Design of Cold-Formed Steel Structural Members. AISI STANDARD. 2001.

152. Shanley F. R. Inelastic column theory // Journal of the Aeronautical Science. — 1946. —V. 13. —N 12.

153. StowelE., Heimer G., Libove СLundqwist E. Proc. Am. Soc. Civ. Engts., 77, separate, №77, 1951. 119

154. The Ultimate Building Machine [Электронный ресурс] - Virginia, 2004-.-режим доступа: http://www.micindustries.com, свободный. - Загл. с экрана.

155. Univ.Prof.DI.Dr.techn. R. Greiner: Versuche zur BestiMMung der Tragschubkraft und Nachgiebigkeit der Hutprofile in zweischaligen Bogendachkonstruktionen; Technische Universitet Graz 12.6.91.