Оптимизация процесса обработки отверстий в многокомпонентных пакетах из металлов и полимерных композиционных материалов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Чащин Николай Сергеевич

• Чащин Николай Сергеевич
• кандидат наук
• 2022

Оглавление диссертации кандидат наук Чащин Николай Сергеевич

Введение

1 Состояние вопроса, постановка целей и задач исследования

1.1 Конструктивные особенности смешанных пакетов, содержащих металлы и композиционные материалы

1.2 Технология обработки отверстий в смешанных пакетах

1.3 Обзор исследований процесса обработки отверстий в смешанных пакетах

1.4 Постановка цели и задач исследования

2 Методика исследования процесса обработки отверстий в смешанных пакетах теоретико-вероятностным методом

2.1 Методика проведения исследования

2.1.1 Образцы для проведения исследования

2.1.2 Оборудование и оснастка для проведения исследования

2.1.3 Средства измерения образцов

2.2 Методика исследования влияния методов охлаждения и состава смешанного пакета на параметры отверстия в слое алюминиевого сплава

2.3 Условия построения плана экспериментов и значения переменных

2.3.1 Построения плана экспериментов и значения переменных для исследования по определению зависимости параметров точности отверстий от режимов резания в процессе развёртывания

2.3.2 Построения плана экспериментов и значения переменных для исследования влияния метода охлаждения зоны резания и состава соседних слоев смешанного пакета на параметры отверстия в слое из

алюминиевого сплава при развёртывании

Выводы по главе

3 Результаты экспериментальных исследований

3.1 Исследование по определению зависимости параметров отверстий от режимов резания в процессе сверления

3.2 Исследование по определению зависимости параметров точности отверстий от режимов резания в процессе развёртывания

3.3 Исследование влияния метода охлаждения зоны резания и состава соседних слоев смешанного пакета на параметры отверстия в слое из алюминиевого сплава при развёртывании

3.3.1 Результаты обработки образцов из алюминиевого сплава

3.3.2 Результаты обработки образцов в виде двухслойных пакетов титановый сплав/алюминиевый сплав

3.3.3 Результаты обработки образцов в виде двухслойных пакетов ПКМ/алюминиевый сплав

3.3.4 Анализ результатов исследования

Выводы по главе

4 Практическая реализация результатов исследования

4.1 Оптимизация процесса развёртывания отверстий по производительности

4.2 Оптимизация процесса развертывания отверстий по качеству обработанных отверстий

4.3 Результаты исследования влияния методов охлаждения зоны резания и состава смешанного пакета на качество и точность отверстий, обработанных

развёртыванием

Выводы по главе

Заключение

Библиографический список

Список сокращений и условных обозначений

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Оптимизация процесса обработки отверстий в многокомпонентных пакетах из металлов и полимерных композиционных материалов»

Введение

В настоящее время традиционные материалы начинают достигать своих эксплуатационных пределов, поэтому во многих областях производства находят свое место композиционные материалы с полимерной матрицей (ПКМ). Такие материалы представляют собой соединение двух и более компонентов, имеющие различия по химическому составу с четко выраженной границей раздела сред. Они обладают свойствами, отличными от свойств, входящих в него компонентов. В частности, такие материалы имеют более высокие значения временного сопротивления и предела выносливости, а также модуля упругости и удельной прочности. Использование в конструкциях композиционных материалов способствует увеличению жесткости при снижении стоимости изготовления в сравнении с конструкциями из металлов. Снижение стоимости связано с тем, что доля механической обработки изделия уменьшается, а коэффициент использования материала увеличивается.

В ряде отраслей промышленности (гражданская аэрокосмическая отрасль, судостроение, автомобилестроение, строительство и т.д.) распространены композиционные ПКМ, армированные углеволокном. Как правило, их применение обусловлено необходимостью снижения массы, а также достижения определённых механических характеристик деталей конструкции за счёт возможности моделирования их свойств варьированием состава и типа входящих в них компонентов. При этом ПКМ применяется наряду с деталями из металлических сплавов на основе алюминия и титана, такие соединения называют смешанными пакетами (СП). Таким образом, остро стоит вопрос в использовании ПКМ в соединении с металлическими сплавами. Основная сложность заключается в том, что материалы, входящие в СП имеют свойства различные по физико-механическим характеристикам. Следовательно, не могут быть применены методы, используемые как для соединения металлических материалов, например сваривание, так и композиционных - склеивание. Наиболее распространенный метод соединений конструкций металл-ПКМ является установка крепежных элементов в предварительно об-

работанные отверстия. В случае изготовления ответственных конструкций к таким отверстиям предъявляются высокие требования по точности диаметров и шероховатости, так как данные параметры в значительной мере влияют на ресурс изделия.

В настоящее время неизученными остается ряд вопросов, связанных с обработкой многослойных СП, включающих разнородные металлы и ПКМ. При обработке таких пакетов режущий инструмент периодически взаимодействует с материалами, свойства которых, как объектов обработки резанием, значительно отличаются, что затрудняет обеспечение рациональных условий обработки в целом и негативно влияет на качество обработанной поверхности.

Традиционно качество точных отверстий достигалось при последовательном выполнении операций сверления, зенкерования и развёртывания. Однако, в настоящее время, появились инструментальные и технологические решения, позволяющие значительно повысить точность при обработке сверлением. Эти достижения позволяют предположить, что требуемое качество отверстий в рассматриваемых пакетах может быть достигнуто при выполнении меньшего количества переходов, т.е. в ряде случаев возможно исключение из технологического процесса операции зенкерования и развёртывания.

Актуальность темы исследования определяется высокими требованиями к качеству отверстий для установки крепежных элементов в многослойных смешанных пакетах (СП), включающих слои из титановых, алюминиевых сплавов и углепластиков. Для создания эффективной технологии обработки точных отверстий в многокомпонентных СП необходимо обосновать рациональное сочетание операций, назначение припусков на обработку каждого из слоёв пакета, выбор оборудования, определить параметры режущего инструмента, разработать методику назначения режимов обработки. Традиционно качество точных отверстий достигалось при последовательном выполнении операций сверления, зенкерова-ния и развёртывания. Однако, в настоящее время появились инструментальные и технологические решения, позволяющие значительно повысить точность при об -работке сверлением. Эти достижения позволяют предположить, что требуемое

качество высокоточных отверстий в СП может быть достигнуто при выполнении меньшего количества переходов, т.е. в ряде случаев возможно исключение из технологического процесса операции зенкерования.

Степень разработанности темы исследования. Проанализировав ряд источников по теме исследования, было выявлено, что обработка композиционных материалов вне СП достаточно изучена. Так в работах авторов Маркова А.М. и Рычкова Д.А. рассматривает особенности обработки изделий из стеклопластика. А существующие работы по обработке СП сконцентрированы на исследования процесса сверления отверстий в двух- и трехслойных СП, содержащих слои из однотипных по обрабатываемости металлов и слой полимерного композиционного материала (ПКМ), процесс резания которого имеет существенные отличия. Так автор Колесник В.А. анализировал температуры в зоне резания при сверлении пакетов ПКМ/титановый сплав. В работах Иванова Ю.Н. приведены результаты оптимизации процесса сверления, позволившей установить режимы обработки, обеспечивающие получение девятого квалитета точности отверстий в трехслойном СП, состоящим из двух слоёв титанового сплава и слоя из ПКМ. Ряд методов обработки отверстий в СП, содержащих слои ПКМ, титановые или алюминиевые сплавы, рассмотрен в работе Криворучко Д.В.

Однако в этих и других трудах не определен оптимальный состав операций процесса обработки СП, содержащих слои из ПКМ, а также из титановых и алюминиевых сплавов, обрабатываемость резанием которых существенно отличается, что приводит к снижению точности и качества поверхности отверстий; не исследованы взаимосвязи качества отверстий с режимами и условиями операции развёртывания.

Таким образом, была определенна цель диссертационной работы: повышение производительности процесса осевой лезвийной обработки, качества поверхности и точности отверстий в многокомпонентных СП из углепластиков, алюминиевых и титановых сплавов на основе оптимизации технологических параметров.

Достижение этой цели возможно после решения следующих задач:

1. Выявить закономерности влияния на шероховатость и точность обработанных отверстий в СП следующих технологических параметров операции развёртывания:

- режимов резания;

- методов охлаждения зоны резания и смазочно-охлаждающих технологических средств (СОТС);

- состава СП (для отверстия в слое из алюминиевого сплава).

2. Разработать эмпирические регрессионные модели, описывающие влияние режимов операции развёртывания на точность и шероховатость поверхности отверстий в СП.

3. Оптимизировать многопараметрический процесс развертывания отверстий в СП с учетом требуемых параметров качества поверхности, точности и экономической эффективности.

4. Разработать рациональную геометрию режущего инструмента для сверления СП из углепластиков, алюминиевых и титановых сплавов, обеспечивающего параметры качества отверстий, достаточные для исключения из технологического процесса операции зенкерования.

Указанные задачи отражают потребности производства и являются актуальными проблемами.

Представленная диссертация содержит результаты научно-исследовательских, опытно-конструкторских и технологических работ, направленных на создание эффективной технологии обработки отверстий в многокомпонентных СП, обеспечивающих соединение деталей из титановых, алюминиевых сплавов и ПКМ. Полученные результаты включают рекомендации по выбору режимов резания и методов охлаждения.

Научная новизна работы:

1. Получены ранее неизвестные зависимости параметров шероховатости и точности обработанных отверстий в СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов, высоты нароста на режущем инструменте и температуры в зоне ре-

зания от методов охлаждения зоны резания без использования СОТС и состава СП (п. 7 паспорта специальности 2.5.6).

2. Получены ранее неизвестные модели многофакторного дисперсионного анализа, отражающие влияние режимов резания и припуска на шероховатость поверхности и точность отверстий при развёртывании СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов (п. 3, п. 7 паспорта специальности 2.5.6).

3. Выполнена оптимизация процесса развёртывания отверстий в СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов с обеспечением требуемых значений точности и шероховатости поверхности отверстий, на основе которой найдены:

-эффективные режимы резания, обеспечивающие значительное повышение производительности обработки;

-рациональные методы охлаждения, обеспечивающие повышение точности отверстия в слое из алюминиевого сплава с учетом состава СП (п. 2, п. 7 паспорта специальности 2.5.6).

4. Разработана и защищена патентом оригинальная геометрия режущего инструмента, обеспечивающего реализацию как чернового, так и чистового технологических переходов при обработке СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов (п. 2 паспорта специальности 2.5.6).

Теоретическая и практическая значимость работы

На основании полученных результатов в ходе выполнения теоретических и экспериментальных исследований установлены основные закономерности обработки отверстий в СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов; разработана методика выбора оптимальных припусков и режимов резания, а также методов охлаждения зоны резания при развёртывании отверстий в указанных СП. Использование данной методики обеспечивает повышение качества обрабатываемых отверстий, а также производительности процесса.

Разработан, изготовлен и апробирован на производстве специальный инструмент - ступенчатое сверло для обработки СП, которое позволяет получать отверстия в СП из углепластика, титановых и алюминиевых сплавов с точностью до

10 квалитета и шероховатостью поверхности Ra1,6 в слоях из металлических сплавов и Ra6,3 в слоях из ПКМ. Данный инструмент может подвергаться многократной переточке в условиях производства. Применение данного инструмента, в зависимости от требований к точности, возможно как при чистовой обработке отверстий в СП, так и в комбинации с развёртками при необходимости дальнейшего улучшения параметров качества обработки.

Методы исследования. Теоретическая база исследования построена на научных основах технологии машиностроения, теории резания материалов, теории вероятностей, математической статистики, теории планирования эксперимента и оптимизации технологических процессов. При статистических расчетах и построении моделей использовались программное обеспечение (ПО) StatSoft Statistica 6 и Microsoft Excel 2010. Данные экспериментальных исследований получены с помощью современных методов измерения. Исследование микропрофиля поверхности в металлических сплавах проводилось с помощью профилометра Taylor Hobson Form Talysurf i200. Измерение микрорельефа поверхности в слое из ПКМ производилось с помощью оптического профилометра Bruker ContourGT-K1. Для измерения диаметров отверстий использовалась координатно-измерительной машина Carl Zeiss CONTURA G2. Для измерения эффективности методов охлаждения производилось измерение температуры с помощью тепловизора FLIR серии SC7000.

По результатам проделанных работ автор выносит на защиту:

1. Модели многофакторного регрессионного анализа для оценки качества обработки развёртыванием отверстий в СП, содержащих слои из титанового и алюминиевого сплавов, а также слой из ПКМ. В моделях учитываются режимные параметры процесса - скорость резания и подача, а также припуск на обработку.

2. Результаты исследования влияния состава смешанного пакета и методов охлаждения зоны резания без использования СОТС на параметры отверстий, высоту нароста на режущем инструменте и температуру в зоне резания при развёртывании слоя из алюминиевого сплава.

3. Методику и результаты многокритериальной оптимизации процесса развёртывания отверстий в СП структуры «титановый сплав ОТ4 - титановый сплав ВТ6 - ПКМ - титановый сплав ВТ6 - алюминиевый сплав 1933» по критериям производительности обработки, точности и шероховатости поверхности отверстий.

4. Конструктивное решение режущего инструмента для обработки СП, сочетающего преимущества инструментов для черновой и чистовой обработки.

Внедрение результатов. Полученные результаты использованы при производстве самолета МС-21 на Иркутском авиационном заводе - филиале ПАО «Корпорация «Иркут».

Достоверность подтверждена сходимостью полученных результатов в результате проведения работ в лабораторных и производственных условиях. Действительность выводов подтверждается практической реализацией результатов исследования в производстве.

Экспериментальные результаты получены с использованием современного высокоточного аналитического оборудования: профилометра Taylor Hobson Form Talysurf i200, оптического профилометра Bruker ContourGT-K1, координатно-измерительной машины Carl Zeiss CONTURA G2, тепловизионной камеры FLIR серии SC7000.

Апробация работы. Основные результаты и положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на 5-ой научно-практической конференции «Молодежь. Проекты. Идеи» (Иркутский авиационный завод - филиал ПАО «Корпорация «ИРКУТ», г Иркутск, 10-12 ноября 2015 г.), на VII всероссийской научно-практической конференции «Авиамашиностроение и транспорт Сибири-2016» (ИРНИТУ, г. Иркутск, 13-16 апреля 2016 г.), всероссийская молодежная научно-практическая конференция " Авиамашиностроение и транспорт Сибири" (ИРНИТУ, г. Иркутск, 11 ноября 2016 года), на международной научно-практической конференции «Образование, наука и инновации» (г. Севастополь, 27 апреля 2017 г.), на XIX Международной научно-технической конференции и школы молодых ученых, аспирантов и студентов. «АВИАКОСМИЧЕСКИЕ ТЕХ-

НОЛОГИИ (АКТ-2018)» (Воронеж, 18-19 октября 2018 года), а также на конференции 11th international conference on mechanical engineering, automation and control systems, MEACS 2017«Processing Equipment, Mechanical Engineering Processes and Metals Treatmen. 2018» (Tomsk, 04-06 декабря 2017 года), IOP Conference Series: Materials Science and Engineering International Conference on Innovations in Automotive and Aerospace Engineering, ICI2AE 2019 (Irkutsk, 27 мая - 01 2019 года), на XIII международной научно-технической конференции «СОВРЕМЕННЫЕ ПРОБЛЕМЫ МАШИНОСТРОЕНИЯ» (Томск, 2020).

Результаты работы отражены в 11 публикациях. В журналах рекомендуемого ВАК перечня опубликовано восемь статей; две статьи - в международном журнале, индексируемом в системе Scopus; одна статья - международном журнале, индексируемом в системе Web of Science.

Диссертация подготовлена на кафедре технологии и оборудования машиностроительных производств Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего образования «Иркутский национальный исследовательский технический университет» (ИРНИТУ). Исследования, представленные в настоящей диссертации, входят в состав работ, выполненных:

- по договору № 389/12 от 15.11.2012 на проведение научно -исследовательских, опытно-конструкторских и технологических работ по созданию высокотехнологичного производства в рамках комплексного проекта «Автоматизация и повышение эффективности процессов изготовления и подготовки производства изделий авиатехники нового поколения на базе Научно -производственной корпорации «Иркут» с научным сопровождением Иркутского государственного технического университета», выполняемого совместно с ПАО «Корпорация «Иркут» в рамках постановления Правительства Российской Федерации от 9 апреля 2010 г. № 218 «О мерах государственной поддержки развития кооперации российских высших учебных заведений и организаций, реализующих комплексные проекты по созданию высокотехнологичного производства»;

- по договору № 10/16 от 18.01.2016 г. между ИРНИТУ и ПАО «Корпорация «Иркут» на проведение научно-исследовательских, опытно-конструкторских и

технологических работ по теме «Разработка технологии обработки высокоточных отверстий в СП с дополнительными операциями восстановительного ремонта отверстий в ПКМ».

Структура и объем работы. Диссертация включает введение, четыре главы, заключение, список литературы, насчитывающий 121 источник, и приложения. Работа содержит 28 таблиц и 87 рисунка. Общий объем работы 159 страниц.

1 Состояние вопроса, постановка целей и задач исследования

1.1 Конструктивные особенности смешанных пакетов, содержащих металлы и композиционные материалы

Бурное развитие отраслей машиностроения требует создания конструкций, работающих в условиях высоких нагрузок и при воздействии агрессивных сред [34]. Многочисленные исследования различных металлических и неметаллических материалов позволили выявить, что многие из них находятся на пределе своих конструктивных возможностей и не могут удовлетворять современным требованиям. Одним из перспективных направлений преодоления этой ситуации является применение композиционных материалов с полимерной матрицей (ПКМ) [31], [45], [69].

ПКМ имеют ряд преимуществ: высокая удельная прочность, жесткость и модуль упругости, демпфирующая способность и коррозионная стойкость; высокая усталостная прочность и низкий коэффициент теплового расширения [32], [75], [115]. Следовательно, ПКМ обладают таким спектром свойств, которые невозможно получить при использовании обычных материалов, и поэтому представляют большой интерес с коммерческой и технологической точек зрения. Стоит отметить, что отличные прочностные характеристики и низкая плотность ПКМ, по сравнению с металлами, позволяют уменьшить массу изделий без потери жесткости и надежности [56] (см. рисунок 1.1).

Благодаря своим уникальным свойствам ПКМ получили широкое распространение в авиационной промышленности, судостроении и ряде других отраслей. Жесткая конкуренция на рынке способствует стремительному увеличению доли этих материалов.

На рисунке 1.2 представлено применение ПКМ различных типов в конструкции самолета МС-21 [60].

Рисунок 1.1 - Сравнение ПКМ со сталью и алюминием [56]

А Высокопрочная углеродная лента для первичных конструкций

В1 Углеродная ткань для вторичных конструкций в сочетании с углеродной тканью д.ля

соединения обшивки с сотовым заполнителем (для сотовых конструкций) О Стеклоткань для вторичных конструкции

Стеклоткань для вторичных конструкций в сочетании со стеклотканью для формирован соединения обшивки с сотовым заполнителем (для сотовых конструкций) Полимерные композиционные панели пола Металлы

Рисунок 1.2 - Применение композиционных материалов в конструкции

самолета МС-21 [58]

При изготовлении изделий из ПКМ в стружку уходит не более 10-30% от заготовки, в то время, как при использовании металлических сплавов масса срезанного материала может превышать в 4-12 раз массу самого изделия [1].

Использование цельнокомпозитных изделий не всегда возможно, по экономическим и техническим требованиям. Поэтому широко распространена практика использования конструкций, представляющих собой соединения ПКМ с металлами. Такие соединения называются смешанными пакетами (СП).

Так, в узлах и агрегатах самолета МС-21 содержится ряд СП, состоящих из титановых, алюминиевых сплавов и ПКМ (см. таблицу 1.1).

Таблица 1.1 - Основные типы смешанных пакетов, применяемых в конструкции самолета МС-21 [60]

Пакет Расположение

ПКМ/Титан Лонжероны, нервюры

Титан/ПКМ/Титан Стык консоли крыла и центроплана

Алюминий /ПКМ/Титан Стыковочные пояса в зоне расположения кронштейнов

Титан /ПКМ/Титан/ Алюминий Стык консоли крыла и центроплана в зоне фитингов

Алюминий /Титан /ПКМ/Титан/ Алюминий Хвостовое оперение

Рассмотрим особенности материалов, используемых в составе смешанных пакетов.

Композиционный материал с полимерной матрицей представляет собой объемную гетерогенную систему, состоящую из различных по свойствам материалов, которые взаимно нерастворимы [11], [15]. Строение таких систем позволяют использовать преимущества каждого из входящих в состав компонентов. Структура ПКМ представлена двумя основными компонентами: - полимерная матрица: эпоксидные полимерные смолы, пластики;

- наполнитель: углеродные, стеклянные, базальтовое и др. волокна.

Существующие ПКМ разделяют на три основных типа, отличающиеся методом армирования: частицами, волокном и листовым материалом [67]. На основе этих вариантов возможно применение гибридных структур (т.е. укладка материалов с различными механическими свойствами в виде слоёв).

На рисунке 1.3 приведены типовые схемы строения ПКМ. Все они представляют собой матрицу с распределенной в ней армирующей фазой, которая обеспечивает общее улучшение свойств полимера.

Рисунок 1.3 - Схемы строения композиционных материалов: а) частицы;

б) волокнистые; в) слоистые [4]

ПКМ, упрочненные частицами, является полимерной матрицей, в которой армирующие частицы распределены по всему объему материала. В основном используют частицы размерами более 1 мкм в соотношении до 25% от общего объема ПКМ.

Для ПКМ, армированным волокнистым материалом, ключевую особенность, оказывающую влияние на прочность изделия, имеет направление армирования волокнами (см. рисунок 1.4 а, б, в). ПКМ, армированные листовым материалом, представлены на рисунке 1. 4 г.

г

г

У

У

х

а)

б)

г

дг

X

В)

Г)

Рисунок 1.4 - Схемы армирования волокнистых ПКМ а) однонаправленные; б) двунаправленная; в) трёхнаправленная (пространственная); г) слоистая [24]

Повышенные показатели прочности ПКМ связаны с появлением в материале поверхности раздела сред. Пограничный материал в этой зоне обладает высокими характеристиками прочности. В связи с этим, чем больше зон раздела, тем больше прочность композита. Следовательно, для армирования используют максимально тонкие нити, так как удельная прочность волокон увеличивается с уменьшением сечения. Таким образом, содержание волокон может достигать более 70% от объема изделия.

Основным фактором, снижающим эффективность лезвийной обработки ПКМ, является абразивная природа наполнителя [65], [94]. Обилие углеродных, или других типов волокон в структуре ПКМ вызывает быстрый износ инструмента (преимущественно по задней поверхности) [21], [50]. Развитие данного процесса чаще приводит к увеличению пятна контакта по задней поверхности инструмента с поверхностью обрабатываемого отверстия, что в свою очередь приводит к росту температуры в зоне резания. Рост температуры приводит к разрушению матрицы (деструкции) [63], [75].

Титановые сплавы существуют в двух кристаллических структурах. При комнатной температуре чистый титан имеет гексагональную плотноупакованную структуру (ГПУ), называемую фазой а. При 832оС титан трансформируется в ал-

лотропное вещество, формирует объемно-центрированную кубическую (ОЦК) структуру, называемую фазой в [22].

Титановый сплав ВТ6 относится к а+в сплавам, т.е. содержит как фазу а, так и фазу в. В этом сплаве среди легирующих элементов присутствуют а-стабилизаторы и в-стабилизаторы.

Если температура при резании достигнет температуры трансформации, то на поверхности титанового сплава, образуется альфированный слой, который способствует охрупчиванию поверхности и снижению эксплуатационных свойств сплава. На рисунке 1.5 показан механизм образования альфированого слоя при выполнении сверления.

Рисунок 1.5 - Образование а-слоя при сверлении отверстия

в титановом сплаве

При рассмотрении только механики резания обработка титановых сплавов менее тяжелая, чем сталей [7], [19]. Однако режущий инструмент сильно нагружен термически. Интенсивное нагревание и химическая активность на поверхности раздела - это основные проблемы, которые ограничивают производительность. Титановые сплавы имеют модуль упругости примерно в два раза ниже, чем у стали (при 20оС: сталь 45 - 200 ГПа, сплав ВТ6 - 115 ГПа ). Когда материал

подвергается воздействию силы резания, он деформируется во столько же больше, во сколько этот модуль меньше. После прохождения режущей кромки материал освобождается и снова контактирует с инструментом. Это механическое явление, называемое упругим возвращением, инициирует вибрации и способствует нагреванию инструмента. Удельная теплопроводность титана в четыре раза ниже, чем у сталей и не позволяет быстро отводить тепло, которое сосредоточено на инструменте, ускоряя его износ. При температуре титанового сплава выше 600оС он становится химически активным. Обильное использование смазочно-охлаждающей жидкости (СОТС) рекомендуется для ограничения этого явления.

Основные факторы, оказывающие влияние на эффективность обработки СП, содержащие титановые сплавы [35]:

- титан обладает низкой теплопроводностью, которая в 4 раз меньше теплопроводности стали. Как следствие, недостаточная скорость отвода тепла из зоны резания приводит к нагреву инструмента. Разогретый инструмент при переходе в следующий слой СП может привести к ухудшению параметров отверстий;

- высокая температура в зоне резания способствует образованию а-слоя и, следовательно, повышению твердости обрабатываемого материала. Это отрицательно сказывается на стойкости инструмента;

- титановые сплавы подвержены адгезии при резании, что приводит к образованию нароста на режущем инструменте.

Алюминиевые сплавы. Алюминий - пластичный металл, хорошо поддающийся лезвийной механообработке. Обладает высокой теплопроводностью, что благоприятно сказывается на отводе выделяемого тепла при механообработке. Рекомендуемые режимы резания значительно превосходят режимы для титановых сплавов [57], [58].

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Чащин Николай Сергеевич, 2022 год

Библиографический список

1 Андреева А.В. Основы физико-химии и технологии композитов : учебное пособие / А. В. Андреева - М. : Изд-во ПРЖР, 2001. - 192 с.

2 Арзамасов Б.Н. Материаловедение: Учебник для высших технических учебных заведений / Б.Н. Арзамасов, И.И. Сидорин, Г.Ф. Косолапов - М.: Машиностроение, 1986. - 384 с.

3 Балла О.М. Обработка точных отверстий в пакетах из разнородных материалов / О.М. Балла // Авиационная промышленность. 2013. - № 4. - с. 27-30.

4 Батаев А.А. Композиционные материалы : учебник для студ. высш. техн. учеб. заведений / А.А. Батаев, В.А. Батаев. - Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2002. -384 с.

5 Баурова Н.И. Применение полимерных композиционных материалов при производстве и ремонте машин/ Н.И. Баурова - М.: МАДИ, 2016. - 264 с.

6 Белявский В.П. Конспект лекций по дисциплине "Теория резания" для студентов специальности 6.090203 "Металлорежущие станки и системы" дневной и заочной форм обучения / В.П. Беляковский, В.И. Иванов. Мариуполь: ПГТУ, 2010. - 73 с.

7 Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов / В.Ф. Бобров М., "Машиностроение", 1975. - 344 с.

8 Братухин А.Г. Новые конструкционные и функциональные материалы и возможности их более широкого применения/ А.Г. Братухин, Р.Е. Шалин, А.Г. Ромашин - С-Петербург.: Политехника, 1992. - 53 с.

9 Буланов И.М. Технология ракетных и аэрокосмических конструкций из композиционных материалов / И.М. Буланов, В.В. Воробей - Москва издательство МГТУ им Н.Э. Баумана, 1998. - 516 с.

10 Васильев В.В. Композиционные материалы: Справочник / В.В. Васильев -М.: Машиностроение, 1990. - 512 с.

11 Волков Г.М. Материаловедение: Учебник / Г.М. Волков, В.М. Зуев. - М.: Издательский центр «Академия», 2008. - 400 с.

12 Воробьев Ю. А. Анализ исследований по сверлению смешанных пакетов из композиционных материалов и титановых сплавов / Ю. А. Воробьев, А. И. Нико-ленко, А. Ю. Воробьев // Авиационно-космическая техника и технология. - 2008. - № 2. - С. 32-38.

13 ГОСТ Р 50.1.040.-2002 Статистические методы. Планирование эксперимента. Термины и определения. М.: Изд-во стандартов, 2002. 78 с.

14 Грановский Г.И. Резание металлов. / Г.И. Грановский, В.Г. Грановский -Москва, Высшая школа, 1985. - 304 с.

15 Гуняев Г.М. Конструкционные полимерные угленанокомпозиты - новое направление материаловедения / Г.М. Гуняев, Л.В. Чурсова, О.А. Комарова и др. // Все материалы. Энциклопедический справочник.2011. № 12. С.2-9

16 Гуревич Я.Л. Режимы резания труднообрабатываемых материалов. Справочник / Я.Л. Гуревич. М.: Машиностроение, 1986. - 240 с.

17 Джонсон Н. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. Методы обработки данных. пер. с англ. / Н. Джонсон, Ф. Лион. М.: Мир, 1980. -610 с.

18 Джонсон Н. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. Методы планирования эксперимента. пер. с англ. / Н. Джонсон, Ф. Лион. М.: Мир, 1981. - 520 с.

19 Древаль А. Е. Взаимосвязь точности обработки отверстий и точности углов режущей части машинных разверток / А.Е. Древаль // Известия высших учебных заведений. Машиностроение #12 [681] 2016

20 Дрейпер Н.Р. Прикладной регрессионный анализ / Н.Р. Дрейпер, Г. Смит. М.: Вильямс, 2007. 912 с.

21 Дрожжин В.И. Физические особенности и закономерности процесса резания слоистых пластмасс: автореф. дис. докт. техн. Наук: 05.03.01 / В.И. Дрожжин -Киев. 1983. - 39 с.

22 Зубков Л.Б. Космический металл. Все о титане / Л.Б. Зубков - М.: Наука,1987 - 129с

23 Закс Л. Статистическое оценивание / пер. с нем. - М.: Статистика, 1976. 598 с.

24 Зеленский Э.С. Армированные пластики- современные конструкционные материалы / Э.С. Зеленский, А. М. Куперман, Ю.А. Горбаткина - Ж. Рос. Хим. Об-ва им. Менделеева, 2001, Т^У №2.

25 Иванов Ю.Н. Обработка отверстий в пакетах из углепластика и титанового сплава / Высокоэффективные технологии производства летательных аппаратов: сборник докладов // Под общ. ред. А.Ю. Дияка. Иркутск: Изд-во ИрГТУ. 2012. С. 60-65.

26 Иванов Ю.Н. Оптимизация технологии сверления точных отверстий в трехслойных пакетах из углепластиков и титановых сплавов / Ю.Н. Иванов, А.Е. Пашков, Н.С. Чащин // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2017. № 11. С. 27-45.

27 Иванов Ю.Н. Проблемы сверления отверстий в пакетах из углепластика и титана // Мат. междунар. молод. науч. конф. «ХХ Туполевские чтения», Казань 22-24 мая 2012 г. С. 329-332.

28 Иванов Ю.Н. Сверление отверстий в смешанных пакетах / Ю.Н. Иванов // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2014. Т. 16. № 1 (5). С. 1402-1406.

29 Иванов Ю.Н. Сверление отверстий в смешанных пакетах // Статьи и тезисы докладов 1У Международной научно-практической конференции «Системы управления жизненным циклом изделий авиационной техники: актуальные проблемы, исследования, опыт внедрения и перспективы развития», Ульяновск 16-17 октября 2014 г. С. 132-133.

30 Иванов Ю.Н. Экспериментальное исследование влияния теплового расширения обрабатываемых материалов при сухом сверлении отверстий в пакетах структуры «полимерный композиционный материал - титановый сплав» / Ю.Н. Иванов, Е.Я. Каверзин, А.П. Чапышев // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2013. № 10 (81).

31 Каблов Е.Н. Композиты: сегодня и завтра // Металлы Евразии. 2015. №1. С. 36-39.

32 Каблов Е.Н. Коррозионная активность углепластиков и защита металлических силовых конструкций в контакте с углепластиком / Е.Н. Каблов, С.А. Каримова, Л.В. Семенова // Журнал Коррозия: материалы, защита. 2011. №12. С. 1-7.

33 Кербер М.Л. Полимерные композиционные материалы: структура, свойства, технология: учеб. пособие. / М.Л. Кербер, В.М. Виноградов; под общ. ред. А.А. Берлина - СПб.: ЦОП «Профессия», 2008. - 560 с.

34 Кива Д.С. Этапы становления и начала развернутого применения полимерных композиционных материалов в конструкциях пассажирских и транспортных самолетов (1970 - 1995 гг.) // ISSN 1727-7337. Авиационно-космическая техника и технология, 2014, №6 (113). С.

35 Козачухненко И.Н. Факторы влияющие на обработку титановых сплавов с опережающим пластическим деформированием / И.Н. Козачухненко, Д.В. Крайнев, Н.Г. Сахнов Институт морехозяйства и предпринимательства (Одесса), 2017, №6, С. 18-22.

36 Колганов И.М. Технологичность авиационных конструкций, пути повышения. Часть 1: Учебное пособие. / И. М. Колганов, П. В. Дубровский, А. Н. Архипов - Ульяновск: УлГТУ 2003. - 148с.

37 Колесник В.А. О влиянии ориентации волокон на механизм разрушения волокнистых полимерных композиционных материалов / В.А. Колесник, Д.В. Кри-воручко, А.И. Мужецкий // Научный Вестник Донбасской государственной машиностроительной академии. 2012. № 2 (27). - С. 55-59.

38 Колесник В.А. Температура резания при сверлении пакетов углепластик/титановый сплав / В.А. Колесник, Д.В. Криворучко, Д. Митал // Резание и инструмент в технологических системах: междунар. науч.-техн. сб. - Харьков: НТУ "ХПИ". 2015. № 85. - С. 126-136.

39 Колесник В.А. О формировании микрорельефа обработанной резанием поверхности волокнистых полимерных композиционных материалов / В.А. Колес-

ник, Д.В. Криворучко, В.Г. Евтухов // Технологические системы. 2013. №64(3). -С. 60-69.

40 Криворучко Д. В. Механическая обработка композиционных материалов при сборке летательных аппаратов / Д.В. Криворучко, В.А. Залога, В.А. Колесник Сумы: Университетская книга, 2013. -272 с.

41 Лившиц В.Б. Образование нароста при резании алюминиевых сплавов / В.Б. Лившиц Известия Томского ордена трудового красного знамени политехнического института им. С.М. Кирова 1961. -С. 35-40.

42 Ломаев В.И. Перспективы механической обработки отверстий при производстве изделий из волокнистых композиционных материалов гражданской авиатехники / В.И. Ломаев, А.С. Дударев // Технология машиностроения. 2006. № 7. С. 18-22.

43 Марков А.М. Технологические особенности механической обработки деталей из композиционных материалов / А.М. Марков // Наукоемкие технологии в машиностроении БГТУ, 2014, №7, С. 3-8.

44 Мирошниченко А.В. Взаимосвязь направления схода стружки с шероховатостью обработанной поверхности при развёртывании / А.В. Мирошниченко // ДонНТУ 2004 №1

45 Михайлин Ю.А. Волокнистые полимерные композиционные материалы в технике / Ю.А. Михайлин // СПб.: Научные основы и технологии, 2013. — 720 стр., ил.

46 Мурашов В.В. Дефекты монолитных деталей и многослойных конструкций из полимерных композиционных материалов и методы их выявления. Часть 1 / В.В. Мурашов, А.Ф. Румянцев. «Контроль» Диагностика, № 4, 2007 г. 18.с.

47 Патент № 149613. РФ. Сверло для обработки отверстий в смешанных пакетах, содержащих металлы и полимерные композиционные материалы / Иванов Ю.Н., Каверзин Е.Я. Бюл. №1. 2014.

48 Патент № 202126. РФ. Ступенчатое сверло для обработки отверстий в смешанных пакетах, содержащих металлы и полимерные композиционные материалы / Иванов Ю.Н., Чащин Н.С., Стуров А.А. Каверзин Е.Я. Бюл. №4. 2021.

49 Патент SU № 1238905 А1. СССР. Сверло для сверления полимерных композиционных материалов / Дрожжин В.И., Кравченко Л.С. Бюл. №23. 1986.

50 Петров В.М. Применение СОТС для механической обработки композиционных углепластиков. / В.М. Петров, О.А. Иванов, С.Н. Безпальчук, Е.Н. Белецкий, О.В. Говорова, Н.Ю. Сойту - Ж. Инструмент и технологии №3, 2008 - с. 141144.

51 Пикалов А.А. Особенности разделки отверстий в смешанных пакетах КМ-^-Д1 / А.А. Пикалов // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2012. Т. 14. № 4 (2). с. 669-676.

52 Пикалов А.А. Применение роботизированных систем при сборке авиационных конструкций, содержащих смешанные пакеты КМУ / А.А. Пикалов // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2014. Т. 16. № 1(5). с. 1550-1556.

53 Подураев В.Н. Резание труднообрабатываемых материалов. / В.Н. Подураев - Москва, Высш. школа, 1974. - 590 с.

54 Портной К.И. Структура и свойства композиционных материалов / К.И. Портной, С.Е. Салибеков, И.Л. Светлов, В.М. Чубаров — М.: Машиностроение, 1979. - 255 с., ил.

55 Рогов В.А. Классификация инструментов для сверления композиционных материалов / В.А. Рогов, М.И. Шкарупа, А.К. Велис // Сборник научных трудов Sworld Иваново - 2012. - №3. - с. 61-69.

56 Рогов В.А. Классификация композиционных материалов и их роль в современном машиностроении / В.А. Рогов, М.И. Шкарупа, А.К. Велис // вестник российского университета дружбы народов. (Москва) - 2012. - №2. - с. 41-49.

57 Рогов В.А. Конструкционные и функциональные материалы современного машиностроения / В.А. Рогов — М.: Масштаб, 2006. - 90 с.

58 Рогов В.А. / Новые материалы в машиностроении: Учеб. пособие. // В.А. Рогов, В.В. Соловьев, В.В Копылов // М.: РУДН, 2008. - 324 с.

59 Рычков Д.А. Совершенствование процесса подготовки режущего инструмента при фрезеровании стеклотекстолита: дис. ... канд. техн.наук: 05.02.07 / Рычков Даниил Александрович. Братск. 2011. 190 с.

60 Савин. Применение современных полимерных композиционных материалов в конструкции планера самолетов семейства МС-21 / И. М. Колганов, П. В. Дубровский, А. Н. Архипов; Известия Самарского научного центра Российской академии наук, т. 14, №4(2), 2012. С. 686-693.

61 Спиридонов А.А. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. М.: Машиностроение, 1981. - 184 с.

62 Степанов А.А. Обработка резанием высокопрочных композиционных полимерных материалов / Л.: Машиностроение, 1987. - 176 с.

63 Тарасюк А.П. Выбор рациональных условий резания полимерных композитов, обеспечивающих максимальные показатели качества поверхности / А.П. Тарасюк, А.А. Назаркин // МАШИНОБУДУВАННЯ: ЗБ1РНИК НАУКОВИХ ПРАЦЬ 2012. - №10 - С. 115-127.

64 Тарасюк А. П. Проблемы исследования поверхностного слоя детали из волокнистых полимерных композитов, обработанных резанием / А. П. Тарасюк // Висою технологи в машинобудуванш : зб. наук. пр. / Нац. техн. ун -т «ХП1». - Х., 2001. - №1 - С. 259-262.

65 Тарасюк А. П. Расширение функциональных возможностей волокнистых полимерных композитов за счет разработки эффективных процессов механической обработки / А. П. Тарасюк : дис. доктора техн. наук. - Харьков, 2011. - 567 с.

66 Тимошков П.Н. Композиционные материалы в автомобильной промышленности (обзор) / П. Н. Тимошков, А. В. Хрульков, Л. Н. Язвенко Труды ВИАМ: электрон. науч.технич. журн. 2017. - №6 - С. 61-68.

67 Толстиков В.Г. Исследование структуры полимерного композиционного материала для создания конечно-элементной модели / В.Г. Толстиков, С.Л. Алес-ковский // Транспортная инфраструктура Сибирского региона: материалы девятой Международной науч.-практ. конф. 2018. - №2 - С. 665-670

68 Фитцер Э. Углеродные волокна и углекомпозиты / Э. Фитцер. — М.: Мир, 1988.- 336 с

69 Фридляндер И. Н. Свойства композиционных материалов и эффективность их применения / И. Н. Фридляндер // Композиционные материалы: Сборник — М.: Наука 1981. С. 5 - 11.

70 Чащин Н.С. Исследование технологии обработки отверстий малых диаметров в полимерном композиционном материале на робототехническом комплексе / Н.С. Чащин, Ю.Н. Иванов, А.В. Сидорова, Е.Н. Семенов, А.А. Стуров // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2017. Т. 21. - № 6 (125). - С. 39-48

71 Чащин Н.С. Обработка отверстий в смешанных пакетах методом орбитального сверления / Н.С. Чащин, Ю.Н. Иванов // Вестник Иркутского государственного технического университета. 2015. № 11 (106). с. 44-49.

72 Чигринец Е.Г. Качество отверстий в слоистом композите стеклопластик-титан, полученных осевым инструментом / Е.Г. Чигринец // XI Ежегодная науч. конф. студентов и аспирантов базовых кафедр ЮНЦ Российской академии наук: тезисы докладов (г. Ростов н/Д, 15-23 апр. 2015 г.). Ростов н/Д: Издво ЮНЦ Российской академии наук. 2015. С. 94-95.

73 Чигринец Е.Г. Оптимизация процесса сверления армированного титаном стеклопластикового лонжерона лопасти несущего винта вертолета / Е.Г. Чигринец // Вестник МАИ. 2016. Т.23. - №1. - С. 177-188.

74 Чигринец Е.Г. Совершенствование процесса сверления многослойных полимерных композитов типа «стеклопластик-титан» : дис. ... канд. техн. наук: 05.02.07 / Чигринец Евгений Геннадьевич. Ростов-на-Дону. - 2016. - 199 а

75 Чигринец Е.Г. Теплообразование в зоне резания при обработке слоистого композита «стеклопластик-титан» / Е.Г. Чигринец, В.В. Сибирский, С.Н. Шевцов // Наукоемкие комбинированные и виброволновые технологии об-работки материалов: сб. науч. тр. междунар. науч.-техн. конф., 1-4 окт. Ростов-на-Дону: ДГТУ. - 2013. - С. 45-48.

76 Чигринец Е.Г. Экспериментальное исследование качества отверстий в слоистом композите стеклопластик-титан, полученных на операциях сверления / Е.Г. Чигринец, В.В. Сибирский, С.Н. Шевцов // Инженерный вестник Дона, №3 (2015) № 3 (37).

77 Шеффе Г. Дисперсионный анализ / пер. с англ. М.: Физматтиз, 1980. - 628 с.

78 Шибаков В.Г. Производство композиционных материалов в машиностроении: Учеб. пособие / Шибаков В.Г., Калашников В.И., Соколова Ю.А. и др. М.: КНОРУС, - 2008.

79 Ярославцев В. М. Оценка эффективности прерывистого резания на основе использования закономерностей изменения теплонапряженности процесса / В. М. Ярославцев, Н. Г. Назаров // Электронный журнал "Наука и образование". - 2013.

- С. 35-42.

80 Ящерицын П.И. Планирование эксперимента в машиностроении / П.И. Ящерицын, Е.И. Махаринский. Минск: Выш. шк., - 1985. - 286 с.

81 Abdelhafeez A. M. Burr formation and hole quality when drilling titanium and aluminium alloys / A.M. Abdelhafeez, S.L. Soo, D.K. Aspinwall, A. Dowson, D. Arnold // CIRPe 2015 - Understanding the life cycle implications of manufacturing 2015.

- p. 230-235.

82 Altinkok N. Modelling of the prediction of tensile and density properties in particle reinforced metal matrix composites by using neural networks / N. Altinkok, R. Koker // Materials and Design. 2006. № 27. P. 625-631.

83 Barry J Process Speeds for Drilling and Reaming CFRP and CFRP/Metallic Stacks / J. Burry, Z. Uffelman // SAE Technical Papers - 2011.

84 Brinksmeier, E. , Fangmann, S., Rentsch, R., Drilling of composites and resulting surface integrity, CIRP Annals Manufacturing technology, - 2011. - Vol. 60, - p. 57-60

85 Brinksmeier E. Drilling of Multi-layer compositematerials consisting of carbon fiber reinforced plastics (CFRP),titanium and aluminum alloys / E. Brinksmeier, R. Janssen // CIRP Ann Manuf Technol - 2002. - Vol. 51(1) - p. 87-90

86 Chashchin N.S. Precise holes machining in multi-component stacks from metals and CFRP / N.S. Chashchin, Y.N. Ivanov, A.E. Pashkov, A.A. Sturov // Advances in

Engineering Research, volume 158. International Conference on Aviamechanical Engineering and Transport - 2018. - p. 67-72.

87 Chashchin N.S. Roughness of holes in metal and polymer composite bags / N S Chashchin, Y N Ivanov, A E Pashkov, A A Sturov // IOP Conference Series Materials Science and Engineering 632:012089 - 2019.

88 Chattopadhyay A.K. Roy P., Ghosh A., Sarangi S.K., Wettability and machinabil-ity study of pure aluminium towards uncoated and coated carbide cutting tool inserts / A.K. Chattopadhyay, P. Roy, A. Ghosh, S.K. Sarangi // Surface & Coatings Technology - Vol. 203 - 2009 - p.941 951

89 Frees E.W. Regression modeling with actuarial and financial applications. New-York.: Cambridge University Press, 2010. 565 p.

90 Garrick, R. Drilling Advanced Aircraft Structures with PCD (Poly-Crystalline Diamond) Drills / R. Garrick // SAE Technical, paper 2007-01-3893. 2007.

91 Gordon S. A. review of the cutting of composite materials / S. Gordon, M. T. Hillery // J. Materials : Design and Applications - 2003. - Vol. 217. - p. 35-46.

92 Hamzeh S. Experimental investigation of machining parameters on mashinability of carbon fiber/epoxy composites / S. Hamzeh , H. Mostafa, F. Masoud // International Journal of Engineering and Innovative Technology (IJEIT) - 2012. - Vol 2 - Issue 3.

93 Hocheng H. Comprehensive analysis of delamination in drilling of composite materials with various drill bits / H. Hocheng, C.C. Tsao // JMater Process Technol - 2003 - Vol. 140(1-3) - p. 335-339

94 Iliescu D Modeling and tool wear in drilling of CFRP / D. Iliescu, D. Gehin, M.E. Gutierrez, F. Girot // Int J Mach Tool Manuf - 2010 - Vol. 50(2) - p. 204-213

95 Iskandar Y. Flow Visualization and Characterization for Optimized MQL Machining of Composites / Y. Iskandar, A. Tendolkar, M. H. Attia, P. Hendrick, A. Damir, C. Diakodimitris // CIRP Annals - Manufacturing Technology. - 2014. - Vol. 63(1) - p. 1-4

96 Ismail N. An optimize drilling process for an aircraft composite structure using design of experiments / N.Ismail, M.K.A Mohd Ariffin, M.I.Mohd Ali, S.M.Sapuan // Scientific research and Essay Vol.4 (10), pp.1109-1116, October 2009

97 Ivanov Y. N. Optimization of hole generation in Ti/CFRP stacks / Y N Ivanov, A E Pashkov, N S Chashchin // IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering. -2018. - Vol. 327

98 Khashaba U.A. Drilling analysis of woven glass fiber-reinforced epoxy composites / U.A. Khashaba, I.A. El-Sonbaty, A.I. Selmy // Journal of Composite Ma-terials. 2012. № 47(2). P. 191-205.

99 Kim D. Study on the Drilling of Titanium/Graphite Hybrid Composites / D. Kim, M. Ramulu // Transactions of the ASME. - 2007. - Vol. 129, no. 2 - p. 390-396.

100 Lachaud F Drilling of composite structures / F. Lachaud, R. Pique, F. Collombet, L. Surcin // Compos Struct - 2001 - Vol. 52(3-4) - p.511-516

101 List G Wear behaviour of cemented carbide tools in dry machining of aluminium alloy / G. List, M. Nouari, D. Gehin, S. Gomez, J.P. Manaud, Y. LePetitcorps, F. Girot // Wear - 2005 - Vol. 259(7-12) - p. 1177-1189

102 Montoya M. Evaluation of the performance of coated and uncoated carbide tools in drilling thick CFRP/aluminium alloy stacks / M. Montoya, M. Calamaz, D. Gehin &F. Girot // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology ISSN 0268-3768 - 2013 - Vol. 68 - p.2111-2120

103 Nabhani F. Wear mechanisms of ultra-hard cutting tools materials / F. Nabhani // Journal of Materials Processing Technology - 2001. - Vol. 115 - p. 402-412

104 Nouari M Effect of machining parameters and coating on wear mechanisms in dry drilling of aluminium alloys / M. Nouari, G. List, F. Girot, D. Gehin // Int J Mach Tool Manuf - 2005. - Vol. 45(12-13) - p. 1436-1442.

105 Park K.H. Tool wear in drilling of composite/titanium stacks using carbide and polycrystalline diamond tools / K. H. Park, A. Beal, D. Kim, P. Kwon, J. Lantrip // J.Wear - 2011. - Vol. 271(11-12) - p. 2826-2835.

106 Ramulu M A study on the drilling of composite and titanium stacks / M. Ramulu, T. Branson, D. Kim // Compos Struct - 2001 - Vol. 54(1) - p.67-77.

107 Pecat O. Low Damage Drilling of CFRP/Titanium Compound Materials for Fastening / O. Pecat, B. Ekkard // 2nd CIRP 2nd CIRP Conference on Surface Integrity (CSI) - 2014. - Vol. 13 - p. 1-7.

108 Poutord A. Local approach of wear in drilling Ti6Al4V/CFRP for stack modelling / A. Poutord, F. Rossi, G. Poulachon, R. M'Saoubi, G. Abrivard // 14th CIRP Conference on Modeling of Machining Operations (CIRP CMMO) - 2013. - Vol. 8 - p. 316-321.

109 Robert M. J. Mechanics of Composite Materials / M.J. Robert - 2nd Edition Printed by Taylor and Francis Inc, 1999. - p. 535.

110 Sadek A. Comparative Study on Conventional and Orbital Drilling of Woven Carbon Fiber Reinforced Epoxy Laminates / A. Sadek, M. Meshreki, Z. Shi, H. Attia // Proceedings CIRP-2nd International Conference on Process Machine Interactions, Vancouver, B.C., Canada - 2010.

111 Sakuma K. Tool wear in cutting carbon fiber reinforced plastics / K. Sakuma, M. Seto, M. Taniguchi, Y. Yokoo // The effect of physical properties of tool materials, Bulletin of JSME - 1985. - Vol. 28 - p. 2781-2788.

112 Sandvik Coromant website [Электронный ресурс]. URL: http://www.sandvik.coromant.com (дата обращения: 18.02.2021).

113 Shyha I.S. Drill geometry and operating effects when cutting small diameter holes in CFRP / I.S. Shyha, D.K. Aspinwall, S.L. Soo // Bradley, S International Journal of Machine Tools and Manufacture, - 2009. - Vol. 49 - p. 1008-1014.

114 Shyha I. Drilling of Titanium/CFRP/Aluminium Stacks / I. Shyha1, S.L. Soo, D.K. Aspinwall, S. Bradley,S. Dawson, J. Cornelius // Trans Tech Publications, Switzerland - 2010. - Vol. 447-448 - p. 624-633.

115 Spendley W. Sequential Application of Simplex Designs in Optimization and Evolutionary Operation / W. Spendley, G.R. Hext, F.R. Himsworth // Techno-metrics. 1962. №4. P. 441 - 461.

116 Sturov A.A. Service life testing of composite material / A A Sturov, Y N Ivanov, N S Chashchin // IOP Conference Series Materials Science and Engineering 632:012110 - 2019.

117 Tsao C.C. The effect of chisel length and associated pilot hole on delamination when drilling composite materials / C.C. Tsao, H. Hocheng // International Journal of Machine Tools and Manufacture - 2003 - Vol. 43 - p.1087-1092.

118 Vankantia V. K. Optimization of process parameters in drilling of GFRP composite using Taguchi method / V. K. Vankantia, V. Gantab // Journal of Materials Research and Technology. 2014. № 3(1). P. 35-41.

119 Weinert K. Dry machining and minimum quantity lubrication / K. Weinert // CIRP Annals - Manufacturing Technology - 2004. - Vol. 53(2) - p. 511-537.

120 Zitoune R. Influence of machining parameters and new nano-coated tool on drilling performance of CFRP/Aluminum sandwich / R. Zitoune, V. Krishnaraj, B.S. Alma-bouacif, F. Collombert // Composites - 2012. - p.1480-1488.

121 Zitoune R. Study of drilling of composite material and aluminium stack / R. Zitoune, V. Krishnaraj, F. Collombet // Compos Struct - 2010. - Vol. 92(5) - p. 12461255.

Список сокращений и условных обозначений

КПО Конструктивно-подобный образец

ПКМ Композиционный материал с полимерной матрицей

РИ Режущий инструмент

РМИ Ручной механизированный инструмент

СМ Сверлильная машина

СМАП Сверлильная машина с автоматической подачей

СОТС Смазочно-охлаждающая жидкость

СОТС Смазочно-охлаждающее технологическое средство

СП Смешанный пакет

УТВЕРЖДАЮ Технический директор ИАЗ -usaTlAO «Корпорация «Иркут» 4 / — A.B. Сергунов /г » &_2017 г.

2017 г.

В холе разработки и внедрения серийной технологии обработки отверстий по стыку консольной часта крыла и центроплана самолета МС-21 в смешанных пакетах, содержащих титановые и алюминиевые сплавы и полимерные композиционные материалы (ПКМ) на Ирк>тском азиационном заводе - филиале ПАО «Корпорация «Иркут» использованы следующие результаты НИОКТР. полученные при зыполненик договоров .N»389/12 от 15.1 1.2012 г. с дополни тельным соглашением Jfe 4 по теме «Разработка и внедрение прогрессивных технологий обработки смешанных пакетов из полимерных композиционных материалов и титановых сплавов», № 10/16 от 18.01.2016 г. по теме «Разработка технологии обработки высокоточных отверстий в смешанных пахетах с дополнительными операциями восстановительного ремонта отверстий в ПКМ» уежду ОГЪОУ ВО «ИРНИТУ» и ПАО «Корпорация «Иркут»:

1. Рекомендации по выбору сверлильных машин с автоматической подачей к аспирационного оборудования для оснащения участка стыковки крыла и центроплана самолета МС-21.

2. Рекомендации по выбору режущего инструмента для операций сверления, зенюерования, зенкования, развертывания отверстий в смешанных пакетах, обеспечивающего выполнение технических требований по шероховатости поверхности и точности обрабатываемых отверстий, стойкости инструмента и производительности труда.

3. Рекомендации по оптимизации процесса обработки отверстий в смешанных пакетах сверлильными машинами с автоматической подачей по критериям производительности и качества получаемых отверстий путем назначения рациональных режимов резания.

HacToraxxi кг ас шлягса осюяаквсч и* фкнысових расчсго* между ФГБОУ ВО «ИРНИТУ» ■ ПАО «Корвсриша «Ир«}т»

4. Результаты исследования влияния смазочно-охлаждаюших технологических средств на качество обрабатываемых отверстий, а также на стойкость режущего инструмента.

5. Конструктивное решение ступенчатого сверла для обработки пакетов, содержащих ПКМ и титановые сплавы.

Результаты НИОКТР использованы в технологическом процессе обработки отверстий по стык) консольной части крыла и центроплана самолета МС-21, комплектов 001,002,003, (468 отверстий на одно изделие).

Характеристики обработанных отверстий:

- глубина (толщина пакета), мм 27.. .43

Разработанная технология обеспечила достижение требуемых технических характеристик обработанных отверстий при высокой стабильности и производительности процесса обработки.

- диаметр, мм

- материалы смешанных пакетов

- шероховатость в металле

- машинное время сверления отверстия, мин

14Н9; 14,29Н9 ПКМ: связующее PRISM ЕР2400 RS, углеродная лента IMS 24К; ВТ6; 1933 Ra 1,6

3,1-4,7

От ФГБОУ ВО «ИР1 МТУ»

От ИАЗ - филиала ПАО «Корпорация «Иркуг»

Младший научный сотрудник

* */

Чащин Н.С.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ

(19)

ри

(11)

202 126'3 111

(51) МПК

В23В 51/02 (2006.01)

(С

СМ ^

СМ

о

см

1Э 0£

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА НО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ

'ФОРМУЛА ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ_

52.СПК

Н2-*и 51Ш (2020. 08)

21«22| Заявка: 2020118337, 04.06.2020

Г- Дата начала отсчета срока действия патента: 04.06 2020

Дата регистрации: 03 02-2021

Приоритет), ы):

22 Дата подачи заявки: 04.06.2020

-5 Опубликовано 03.02.2021 Бгол. № 4

Адрес для переписки:

664074, Иркутская обл., г Иркутск, ул. Лермонтова. 83. Иркутский национальный исследовательский технический университет

(72) Автор(ы):

Кавериш Евгений Яковлевич (КЩ Иванов Юрий Николаевич (ЯЦ), Чащин Николай Сергеевич (ЯЦ), Стуров Антон Андреевич (1Ш)

(73) Патентообладатсль(и): Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования 'Иркутский национальный исследовательский технический университет' (ФГБОУ ВО "ИРНИТУ") (КЩ

НЛО "Научно-проилюлл венная корпорация "Иркут" (ЯЦ)

(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Яи 1238905 А1, 23 06.1986 Яи 1227369 А!, 3004 1986 1Ш 149613Ш, 1001 2015 ЕР 3229999 А1.18.102017

Я С

м о го

м о>

54 Ступенчатое сверло для обработки отверстий в смешанных пакетах, содержащих металлы и полимерные композиционные материалы

(57) Формула полезной модели

Ступенчатое сверло для обработки отверстий в смешанных пакетах, содержащих металлы и полимерные композиционные материалы, имеющее хвосговик и ступенчатую режущую часть с двумя главными на ступени меньшего диаметра и вспомогательными на ступени большего диаметра криволинейными режу щими кромками, поперечную режущую кромку и цилиндрические ленточки, отличающееся тем, что для повышения производительности и улучшения качества обработки главные режущие кромки выполнены с углом в плане 130-150°, а вспомогательные режущие кромки 150-170°, вершина вспомогательной режущей кромки смещена вдоль оси к хвостовику от точки пересечения главной режущей кромки и цилиндрической ленточки на величину Л и расположена с опережением вдоль оси относительно точки пересечения вспомогательной режущей кромки и цилиндрической ленточки, причем соотношения между диаметрами ступенчатой режущей части определяется из выражения

а Б

- = 0,5- 1;-« 25-70.

Сл> |

Протоколы измерений диаметров в пятислойном пакете составом

От4/Вт6_1/ПКМ/Вт6_2/1933

Таблица 1

Протокол измерения диаметров отверстий в слоях От4 и Вт6_1, мм

Слой От4 Вт6_1

^^Глубина, мм 1 2 3 5 6 7 8 9

№ отв.^\

№ отв.

1 14,0245 14,0231 14,0225 14,0255 14,0273 14,0256 14,0216 14,0190

2 14,0220 14,0174 14,0080 14,0221 14,0204 14,0190 14,0180 14,0170

3 14,0268 14,0192 14,0310 14,0212 14,0229 14,0244 14,0254 14,0246

4 14,0227 14,0226 14,0176 14,0337 14,0300 14,0279 14,0260 14,0253

5 14,0193 14,0192 14,0170 14,0160 14,0148 14,0148 14,0142 14,0139

6 14,0212 14,0177 14,0148 14,0192 14,0237 14,0270 14,0266 14,0230

7 14,0267 14,0230 14,0144 14,0208 14,0214 14,0202 14,0185 14,0184

8 14,0271 14,0219 14,0128 14,0215 14,0209 14,0208 14,0195 14,0175

9 14,0191 14,0194 14,0127 14,0189 14,0213 14,0253 14,0241 14,0220

10 14,0261 14,0202 14,0202 14,0200 14,0228 14,0279 14,0308 14,0264

11 14,0260 14,0214 14,0174 14,0220 14,0227 14,0198 14,0168 14,0171

12 14,0178 14,0167 14,0165 14,0187 14,0184 14,0160 14,0138 14,0122

13 14,0239 14,0184 14,0154 14,0184 14,0238 14,0248 14,0278 14,0264

14 14,0197 14,0176 14,0142 14,0194 14,0222 14,0264 14,0248 14,0209

15 14,0240 14,0235 14,0226 14,0226 14,0273 14,0332 14,0382 14,0303

16 14,0251 14,0229 14,0219 14,0224 14,0265 14,0296 14,0298 14,0276

17 14,0234 14,0229 14,0224 14,0251 14,0265 14,0256 14,0197 14,0179

18 14,0224 14,0180 14,0134 14,0221 14,0240 14,0244 14,0266 14,0240

19 14,0234 14,0159 14,0118 14,0198 14,0207 14,0203 14,0194 14,0176

20 14,0215 14,0208 14,0274 14,0251 14,0304 14,0366 14,0441 14,0383

21 14,0214 14,0177 14,0110 14,0175 14,0177 14,0180 14,0174 14,0167

22 14,0205 14,0167 14,0124 14,0194 14,0203 14,0210 14,0201 14,0175

23 14,0230 14,0255 14,0247 14,0227 14,0250 14,0347 14,0375 14,0355

24 14,0198 14,0172 14,0137 14,0223 14,0223 14,0222 14,0193 14,0153

25 14,0256 14,0233 14,0225 14,0259 14,0280 14,0255 14,0234 14,0208

26 14,0237 14,0178 14,0153 14,0172 14,0219 14,0233 14,0216 14,0205

27 14,0197 14,0168 14,0110 14,0171 14,0172 14,0176 14,0172 14,0154

28 14,0137 14,0186 14,0191 14,0164 14,0211 14,0236 14,0200 14,0192

29 14,0187 14,0207 14,0163 14,0185 14,0183 14,0172 14,0147 14,0182

30 14,0185 14,0183 14,0222 14,0183 14,0199 14,0236 14,0215 14,0211

Слой ПКМ

^^Глубина,

N. мм 11 12 13 14 15 16 17 18

№ отв.^\

1 14,0106 14,0076 14,0086 14,0087 14,0088 14,0083 14,0100 14,0125

2 14,0084 14,0079 14,0092 14,0075 14,0078 14,0089 14,0072 14,0082

3 14,0104 14,0082 14,0085 14,0092 14,0086 14,0086 14,0098 14,0098

4 14,0125 14,0092 14,0110 14,0110 14,0112 14,0104 14,0113 14,0105

5 14,0086 14,0072 14,0067 14,0061 14,0053 14,0054 14,0051 14,0053

6 14,0063 14,0070 14,0076 14,0065 14,0061 14,0072 14,0096 14,0075

7 14,0078 14,0081 14,0080 14,0077 14,0074 14,0072 14,0077 14,0072

8 14,0085 14,0088 14,0088 14,0089 14,0081 14,0091 14,0087 14,0085

9 14,0097 14,0074 14,0070 14,0069 14,0065 14,0053 14,0065 14,0054

10 14,0122 14,0078 14,0089 14,0079 14,0087 14,0090 14,0094 14,0090

11 14,0080 14,0068 14,0074 14,0072 14,0065 14,0065 14,0070 14,0070

12 14,0065 14,0037 14,0043 14,0046 14,0041 14,0052 14,0044 14,0049

13 14,0105 14,0086 14,0085 14,0088 14,0080 14,0076 14,0090 14,0081

14 14,0070 14,0056 14,0064 14,0077 14,0055 14,0069 14,0068 14,0070

15 14,0129 14,0092 14,0089 14,0095 14,0089 14,0082 14,0085 14,0094

16 14,0086 14,0071 14,0079 14,0071 14,0069 14,0072 14,0088 14,0083

17 14,0079 14,0068 14,0068 14,0084 14,0085 14,0079 14,0092 14,0106

18 14,0117 14,0086 14,0096 14,0092 14,0098 14,0095 14,0095 14,0106

19 14,0109 14,0073 14,0075 14,0070 14,0058 14,0053 14,0057 14,0071

20 14,0195 14,0127 14,0112 14,0102 14,0107 14,0102 14,0112 14,0147

21 14,0055 14,0039 14,0044 14,0029 14,0036 14,0045 14,0039 14,0041

22 14,0150 14,0128 14,0109 14,0125 14,0112 14,0109 14,0119 14,0136

23 14,0154 14,0117 14,0110 14,0097 14,0092 14,0096 14,0099 14,0104

24 14,0137 14,0091 14,0105 14,0075 14,0066 14,0060 14,0068 14,0089

25 14,0133 14,0083 14,0103 14,0089 14,0090 14,0087 14,0108 14,0112

26 14,0080 14,0068 14,0068 14,0067 14,0062 14,0073 14,0067 14,0063

27 14,0064 14,0040 14,0034 14,0027 14,0027 14,0026 14,0048 14,0058

28 14,0065 14,0067 14,0068 14,0061 14,0046 14,0049 14,0055 14,0059

29 14,0138 14,0108 14,0095 14,0093 14,0085 14,0079 14,0090 14,0086

30 14,0066 14,0056 14,0059 14,0054 14,0057 14,0061 14,0051 14,0055

Продолжение таблицы 2

Слой ПКМ

Глубина,

N. мм 19 20 21 22 23 24 25

№ отв.

1 14,0103 14,0101 14,0102 14,0105 14,0101 14,0101 14,0105

2 14,0067 14,0076 14,0081 14,0059 14,0061 14,0071 14,0076

3 14,0107 14,0094 14,0091 14,0082 14,0071 14,0068 14,0089

4 14,0105 14,0105 14,0108 14,0096 14,0094 14,0095 14,0095

5 14,0044 14,0054 14,0061 14,0052 14,0052 14,0056 14,0048

6 14,0080 14,0076 14,0069 14,0069 14,0058 14,0064 14,0069

7 14,0070 14,0080 14,0077 14,0073 14,0059 14,0064 14,0064

8 14,0076 14,0086 14,0086 14,0070 14,0062 14,0056 14,0060

9 14,0049 14,0049 14,0051 14,0045 14,0039 14,0036 14,0040

10 14,0082 14,0082 14,0072 14,0083 14,0074 14,0068 14,0072

11 14,0069 14,0073 14,0065 14,0075 14,0060 14,0063 14,0061

12 14,0039 14,0040 14,0049 14,0030 14,0024 14,0031 14,0045

13 14,0082 14,0062 14,0078 14,0079 14,0066 14,0072 14,0060

14 14,0060 14,0063 14,0067 14,0065 14,0049 14,0042 14,0049

15 14,0082 14,0083 14,0086 14,0079 14,0069 14,0075 14,0069

16 14,0080 14,0084 14,0077 14,0086 14,0066 14,0073 14,0081

17 14,0102 14,0103 14,0100 14,0110 14,0095 14,0098 14,0107

18 14,0103 14,0086 14,0094 14,0096 14,0091 14,0092 14,0082

19 14,0048 14,0057 14,0060 14,0066 14,0059 14,0052 14,0069

20 14,0104 14,0095 14,0095 14,0109 14,0092 14,0094 14,0105

21 14,0042 14,0031 14,0027 14,0030 14,0019 14,0032 14,0029

22 14,0126 14,0134 14,0140 14,0145 14,0143 14,0161 14,0167

23 14,0085 14,0092 14,0086 14,0077 14,0068 14,0080 14,0065

24 14,0067 14,0053 14,0053 14,0064 14,0056 14,0061 14,0069

25 14,0104 14,0099 14,0104 14,0100 14,0106 14,0103 14,0103

26 14,0057 14,0055 14,0047 14,0041 14,0027 14,0043 14,0031

27 14,0051 14,0043 14,0034 14,0043 14,0034 14,0057 14,0065

28 14,0064 14,0059 14,0049 14,0052 14,0054 14,0048 14,0054

29 14,0093 14,0089 14,0100 14,0098 14,0085 14,0086 14,0089

30 14,0056 14,0044 14,0053 14,0063 14,0045 14,0041 14,0042

Слой Вт6 2

Глубина,

мм 27 28 29 30 31

№ отв.^\

1 14,0308 14,0285 14,0264 14,0248 14,0224

2 14,0238 14,0230 14,0202 14,0194 14,0190

3 14,0255 14,0262 14,0252 14,0247 14,0227

4 14,0317 14,0321 14,0291 14,0261 14,0278

5 14,0224 14,0211 14,0215 14,0198 14,0191

6 14,0280 14,0268 14,0259 14,0243 14,0231

7 14,0231 14,0229 14,0226 14,0205 14,0200

8 14,0204 14,0203 14,0227 14,0230 14,0245

9 14,0248 14,0277 14,0287 14,0274 14,0264

10 14,0284 14,0306 14,0316 14,0325 14,0314

11 14,0234 14,0239 14,0225 14,0206 14,0204

12 14,0201 14,0187 14,0184 14,0194 14,0225

13 14,0239 14,0248 14,0260 14,0255 14,0274

14 14,0219 14,0237 14,0260 14,0258 14,0248

15 14,0320 14,0372 14,0390 14,0408 14,0390

16 14,0269 14,0283 14,0309 14,0290 14,0324

17 14,0277 14,0274 14,0251 14,0225 14,0203

18 14,0279 14,0268 14,0259 14,0251 14,0248

19 14,0225 14,0214 14,0206 14,0207 14,0194

20 14,0344 14,0403 14,0425 14,0397 14,0326

21 14,0212 14,0207 14,0202 14,0193 14,0183

22 14,0270 14,0271 14,0262 14,0247 14,0237

23 14,0308 14,0337 14,0369 14,0396 14,0412

24 14,0234 14,0240 14,0241 14,0244 14,0252

25 14,0338 14,0296 14,0276 14,0270 14,0244

26 14,0247 14,0252 14,0236 14,0219 14,0208

27 14,0223 14,0214 14,0204 14,0191 14,0193

28 14,0276 14,0265 14,0240 14,0220 14,0230

29 14,0215 14,0203 14,0197 14,0188 14,0195

30 14,0277 14,0265 14,0246 14,0235 14,0225

Слой 1933

Глубина,

мм 33 34 35 36 37 38 39

№ отв.^\

1 14,0398 14,0380 14,0361 14,0373 14,0352 14,0334 14,0331

2 14,0288 14,0276 14,0268 14,0268 14,0265 14,0260 14,0253

3 14,0336 14,0315 14,0304 14,0302 14,0295 14,0292 14,0282

4 14,0452 14,0428 14,0406 14,0416 14,0393 14,0375 14,0371

5 14,0372 14,0377 14,0368 14,0362 14,0369 14,0366 14,0359

6 14,0414 14,0395 14,0368 14,0381 14,0363 14,0335 14,0320

7 14,0339 14,0311 14,0294 14,0290 14,0282 14,0274 14,0266

8 14,0315 14,0292 14,0290 14,0285 14,0291 14,0280 14,0278

9 14,0375 14,0362 14,0359 14,0359 14,0353 14,0354 14,0351

10 14,0441 14,0438 14,0416 14,0415 14,0423 14,0399 14,0380

11 14,0402 14,0394 14,0357 14,0356 14,0334 14,0337 14,0321

12 14,0329 14,0318 14,0303 14,0309 14,0294 14,0286 14,0283

13 14,0405 14,0379 14,0350 14,0353 14,0340 14,0319 14,0305

14 14,0382 14,0370 14,0344 14,0345 14,0335 14,0319 14,0311

15 14,0554 14,0514 14,0492 14,0506 14,0466 14,0469 14,0441

16 14,0480 14,0466 14,0432 14,0437 14,0421 14,0403 14,0382

17 14,0414 14,0399 14,0382 14,0399 14,0371 14,0352 14,0358

18 14,0335 14,0324 14,0314 14,0312 14,0307 14,0309 14,0299

19 14,0411 14,0395 14,0376 14,0378 14,0371 14,0356 14,0344

20 14,0537 14,0508 14,0477 14,0486 14,0468 14,0436 14,0429

21 14,0342 14,0331 14,0306 14,0313 14,0295 14,0285 14,0271

22 14,0471 14,0462 14,0445 14,0441 14,0437 14,0435 14,0425

23 14,0521 14,0505 14,0497 14,0501 14,0488 14,0483 14,0481

24 14,0411 14,0396 14,0394 14,0400 14,0397 14,0380 14,0377

25 14,0379 14,0360 14,0339 14,0346 14,0332 14,0315 14,0300

26 14,0395 14,0392 14,0365 14,0373 14,0359 14,0335 14,0336

27 14,0330 14,0316 14,0295 14,0295 14,0288 14,0269 14,0269

28 14,0426 14,0398 14,0372 14,0385 14,0354 14,0351 14,0318

29 14,0267 14,0261 14,0248 14,0247 14,0236 14,0240 14,0237

30 14,0387 14,0380 14,0363 14,0386 14,0371 14,0345 14,0309

Таблица 5

Протокол измерения отклонения профиля продольного сечения и максимального

диаметра в пятислойном пакете составом От4/Вт6_1/ПКМ/Вт6_2/1933

№ отв. ББР смешанного пакета, мкм ББР От4, мкм ББР Вт6_1, мкм ББР ПКМ, мкм ББР Вт6_2, мкм ББР 1933, мкм Максимальный диаметр в пакете от 14 мм, мкм Машинное время, мин

1 16,125 1,025 4,15 2,45 4,2 3,375 39,8 0,7

2 11,45 7 2,55 1,65 2,4 1,75 28,8 1,2

3 13,4 5,9 2,1 1,95 1,75 2,7 33,6 0,6

4 18 2,55 4,2 1,65 3 4,05 45,2 0,4

5 16,65 1,15 1,05 2,1 1,65 0,9 37,7 2,0

6 17,8 3,2 3,9 1,9 2,45 4,7 41,4 0,4

7 14 6,15 1,5 1,1 1,55 3,65 33,9 1,0

8 12,95 7,15 2 1,75 2,1 1,85 31,5 1,0

9 16,95 3,35 3,2 3,05 1,95 1,2 37,5 0,6

10 18,65 2,95 5,4 2,7 2,05 3,05 44,1 0,4

11 17,1 4,3 2,95 1 1,75 4,05 40,2 1,0

12 15,25 0,65 3,25 2,05 2,05 2,3 32,9 2,0

13 17,25 4,25 4,7 2,25 1,75 5 40,5 0,4

14 17 2,75 3,5 1,75 2,05 3,55 38,2 0,6

15 24,25 0,7 7,8 3 4,4 5,65 55,4 0,3

16 20,7 1,6 3,7 1,1 2,75 4,9 48 0,4

17 17,3 0,5 4,3 2,1 3,7 3,1 41,4 0,7

18 12,65 4,5 2,25 1,75 1,55 1,8 33,5 0,6

19 18,15 5,8 1,55 3,05 1,55 3,35 41,1 0,8

20 22,25 3,3 9,5 5,15 4,95 5,4 53,7 0,3

21 16,15 5,2 0,65 1,8 1,45 3,55 34,2 1,2

22 18,1 4,05 1,75 2,9 1,7 2,3 47,1 0,8