Оценка взаимодействия вертикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и армировки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.22, кандидат наук Пестрикова Варвара Сергеевна

• Пестрикова Варвара Сергеевна
• кандидат наук
• 2020

Оглавление диссертации кандидат наук Пестрикова Варвара Сергеевна

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Взаимодействие вертикальных стволов с породными массивами и оценка их устойчивости

1.2 Основные параметры шахтных стволов, армировок и подъемных установок на Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей

1.3 Теоретические принципы и практические рекомендации по проектированию крепи вертикальных стволов

Выводы

Цель и идея работы. Постановка задач исследований

ГЛАВА 2 ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТОВ НАТУРНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ. РЕЗУЛЬТАТЫ ШАХТНЫХ НАБЛЮДЕНИЙ

2.1 Исследование и формирование геологической базы данных по районам строительства реконструируемого ствола № 4 Соликамского калийного рудника №3 и стволов Усть-Яйвинского рудника ПАО «Урал-калий»

2.2 Обследование тюбинговой крепи и армировки реконструируемого ствола № 4 рудника СКРУ-3 ОАО «Уралкалий»

2.3 Обследование тюбинговой крепи стволов Усть-Яйвинского рудника

2.4 Коррозионный износ металлических расстрелов в шахтных стволах

2.5 Анализ эксплуатационного состояния рабочих поверхностей проводников

Выводы

ГЛАВА 3 АЛГОРИТМ ПРОНОЗА ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ И НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ТЮБИН-

ГОВОЙ КРЕПИ В ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛАХ КАЛИЙНЫХ РУДНИКОВ

3.1 Методика прогноза горного давления

3.2 Алгоритм аналитического расчета многослойной крепи ствола и результаты моделирования напряженно-деформированного состояния крепи вертикальных стволов

3.3 Сравнение результатов аналитического расчета и численного моделирования напряженно-деформированного состояния многослойной крепи стволов Усть-Яйвинского рудника

3.4 Разработка алгоритма расчета долговечности системы жесткой ар-

мировки ствола

Выводы

ГЛАВА 4 ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ С ПОРОДНЫМИ МАССИВАМИ ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ ЧУГУННО-БЕТОННОЙ КРЕПИ

4.1 Теоретические положения оценки критических деформаций и нормальных тангенциальных напряжений в бетонной крепи вертикальных стволов

4.2 Динамика деформаций и нормальных тангенциальных напряжений в бетонной крепи скипового ствола №1 и клетевого ствола №2 Усть-Яйвинского рудника при замене разрушенных тюбингов

4.3 Моделирование процесса трещинообразования в бетонной крепи клетьевого ствола №2 для тюбингового кольца №166 при замене одного тюбинга

4.4 Имитационное моделирование возможных напряжений в обнаженной бетонной крепи вертикальных стволов, с учетом фактора времени

4.5 Система мониторинга напряженно-деформированного состояния бетонной крепи клетевого и скипового стволов Усть-Яйвинского рудника при замене разрушенных тюбингов, обеспечивающая безаварийную замену тюбинговых сегментов

Выводы

Заключение

Список использованной литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Оценка взаимодействия вертикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и армировки»

Введение

Вертикальные шахтные стволы относят к выработкам 1-го класса ответственности, так как нарушение нормальной эксплуатации вертикальных стволов способно привести к остановке работы всего предприятия. В свою очередь, работоспособность и эксплуатационная надежность системы «крепь ствола -армировка - подъемный сосуд» конкретного шахтного ствола предопределяется её конструктивными параметрами, фактическим состоянием и системой нагрузок, действующих на крепь и армировку.

Изучение процессов взаимодействия инженерных конструкций с породными массивами и устойчивости горных выработок, разработка и научное обоснование способов строительства подземных сооружений, их восстановления, являются основой строительной геотехнологии. В соответствии с заданиями на разработку рабочих проектов возведения и реконструкции бетонной крепи и армировки вертикальных стволов рудников ПАО «Уралкалий» необходимо формализовать горно-геологические условия проведения и эксплуатации стволов на рассматриваемых интервалах глубин. Эта научно-техническая задача должна решаться с учетом физико-механические свойства горных пород и результатов вычислительных экспериментов, моделирующих несущую способность крепи ствола.

Стоимость строительства стволов составляет 20...25 % от полной стоимости горного предприятия, а продолжительность их строительства, в зависимости от глубины и горно-геологических условий приходится до 60 % общего времени строительства шахты или рудника так как, только после их завершения появляется возможность начать горнопроходческие работы по подготовке рабочих горизонтов и последующей отработке полезных ископаемых.

Получение достоверных прогнозных оценок должно основываться на моделях напряженно-деформированного состояния породного массива, крепи и ар-мировки с учетом фактора времени. Следовательно, оценка взаимодействия вер-

тикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и арми-ровки является весьма актуальной научно-технической задачей.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии со стратегической программой Инжинирингового центра ТулГУ «Машины и оборудование для горнодобывающей отрасли», а также тематическими планами НИР ПАО «Уралкалий» и АО «Галургия».

Целью работы являлось уточнение закономерностей взаимодействия вертикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и армировки для совершенствования геотехнологии строительства вертикальных стволов калийных рудников в специфических условиях Верхнекамского месторождения калийно-магниевых солей.

Идея работы заключается в том, что для совершенствования геотехнологии строительства вертикальных стволов калийных рудников в специфических условиях Верхнекамского месторождения калийно-магниевых солей необходимо использовать систему контрольно-измерительного мониторинга материала крепи, и математическое моделирование ее напряженно-деформированного состояния с учетом фактора времени.

Основные научные положения диссертации заключаются в следующем:

1 Работоспособность и надежность армировки вертикальных стволов, в первую очередь, определяется состоянием крепи, которая непосредственно взаимодействует с породным массивом, а физические процессы, характерные для этого взаимодействия, являются следствием качества реализации технологических процессов, предусмотренных проектами строительства.

2 Факторами, определяющими коррозионный износ балок расстрелов, прежде всего, являются физико-химический состав металла, из которого они изготовлены (конструкционная или легированная сталь), а также наличие антикоррозионных покрытий расстрелов. Кроме того, на скорость, т.е. кинетику коррозии, существенное влияние оказывают внешние факторы: температурный режим в стволе в разные периоды его эксплуатации, направление воздушной

струи и её влажность скорость, состав воздуха (наличие газа и твердых частиц), приток воды по стволу и её химический состав.

3 Алгоритм расчета долговечности работы армировки представляет собой итерационный процесс, в котором изменяются инерционные характеристики, площади поперечного сечения и моменты сопротивления поперечных сечений балок расстрелов и проводников в зависимости от интенсивности коррозионного и механического износа в процессе эксплуатации армировки до наступления предельных состояний первой или второй группы ее элементов.

4 Сравнение результатов аналитического расчета и численного моделирования напряженно-деформированного состояния многослойной крепи стволов Усть-Яйвинского рудника методом конечных элементов показывает, что отклонения не превышают 12,45 %, следовательно, применение метода конечных элементов позволяет моделировать взаимодействие стволов с породными массивами с точностью, достаточной для инженерных расчетов.

Новизна основных научных результатов заключается в следующем:

1 Установлены закономерности формирования нагрузок на многослойную крепь строящихся и реконструируемых вертикальных стволов, возникающих при их взаимодействии с породными массивами при восстановлении крепи и армировки.

2 Доказана целесообразность использования зависимости коэффициента запаса прочности от времени для оценки безопасности технологического регламента восстановления крепи и армировки.

3 Обоснована эффективность оценки критических деформаций и нормальных тангенциальных напряжений в бетонной крепи вертикальных стволов на основе критериев прочности Вилама-Варнке и З.П. Базанта при восстановлении тюбинговой колонны, расчете изменения напряженно-деформированного состояния бетонной крепи и определения динамики коэффициента запаса ее прочности.

Обоснованность и достоверность теоретических положений, выводов и рекомендаций подтверждаются: корректной постановкой задач исследования,

применением классических методов математической физики, математической статистики, теории вероятностей и современных достижений вычислительной математики; удовлетворительной сходимостью результатов прогноза с фактическими данными (отклонение не превышает 15 %) и большим объемом вычислительных экспериментов; значительным объемом шахтных наблюдений и лабораторных исследований, а также положительными результатами практического использования.

Практическая значимость работы заключается в том, что установленные и уточненные закономерности взаимодействия вертикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и армировки позволили усовершенствовать геотехнологию строительства и реконструкции вертикальных стволов калийных рудников в специфических условиях Верхнекамского месторождения калийно-магниевых солей.

Практическая реализация выводов и рекомендаций. Основные научные и практические результаты исследований, посвященные оценке взаимодействия вертикальных стволов с породными массивами при восстановлении крепи и армировки использованы при оценке устойчивости чугунно-бетонной крепи скипового ствола № 1 и клетевого ствола № 2 Усть-Яйвинского рудника в процессе строительства, а также реконструируемого ствола № 4 Соликамского калийного рудника №3. Основные научные результаты работы и технические решения включены в учебные курсы по строительной геотехнологии для специальности «Горное дело». Теоретические и практические результаты использованы при выполнении хоздоговорных и госбюджетных НИР в Тульском государственном университете.

Апробация работы. Научные положения и практические разработки диссертационной работы, и отдельные ее разделы докладывались и обсуждались на научных семинарах кафедры геотехнологий и строительства подземных сооружений ТулГУ (г. Тула, 2013 - 2020 гг.); технических советах ПАО «Урал-калий» (г. Москва, 2015 - 2018 гг.); Международной конференции «Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строи-

тельства и энергетики» (г. Тула, 2015 - 2017 гг.); Международной конференции «Геомеханика. Механика подземных сооружений» (г. Тула, 2011 - 2018 гг.), на научно-технических советах АО «Галургия» (г. Пермь, 2013 - 2020 гг.).

Личный вклад заключается: в математической обработке результатов лабораторных, натурных наблюдений и вычислительных экспериментов; в разработке математических моделей геомеханических процессов для различных горно-геологических условий; в разработке алгоритмов для инженерных расчетов и прогнозных оценок.

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликованы 17 работ, в том числе 11 статей в изданиях, включенных в Международные реферативные базы данных Web of Science, Scopus, и входящих в Перечень ВАК РФ, издана 1 монография и получен патент на изобретение и получено свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ.

Объем работы. Диссертационная работа изложена на 181 странице печатного текста, состоит из 4 глав, содержит 15 таблиц, 81 рисунок, список литературы из 111 наименований.

ГЛАВА 1 АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Взаимодействие вертикальных стволов с породными массивами

и оценка их устойчивости

В современной калийной и горнодобывающей промышленности наметилась тенденция существенного возрастания темпов, добычи и потребностей в транспортировании на поверхность полезного ископаемого, при этом шахтные стволы стали ключевым звеном в транспортной цепочке горнодобывающих предприятий.

Шахтный ствол является сложным и дорогостоящим горнотехническим сооружением и занимает важное место в технологической схеме производства калийных удобрений. Эффективность работы всего горнодобывающего предприятия напрямую зависит от надежности работы его шахтных стволов. При этом, одним из показателей надежной и безаварийной работы шахтного ствола служит работоспособность его армировки.

Возникновение армировки вертикальных стволов относятся к концу XVIII - началу XIX. В процессе развития горнодобывающей промышленности, системы армировки развивались и совершенствовались в прямой зависимости от требований к конструкции крепи, грузоподъемности и скорости движения подъемных сосудов по стволу и глубины стволов.

Армировка вертикальных стволов предназначена для обеспечения направленного безопасного движения подъемных сосудов при заданных режимах работы подъемных установок. Схема армировки и конструкция её элементов, а также технология армирования во многом влияет как на надежность эксплуатации всего комплекса подъема, так и на продолжительность, стоимость и трудоемкость сооружения вертикальных стволов.

По видам конструктивных решений в настоящее время можно выделить следующие принципиальные схемы армировки вертикальных стволов:

- канатная (гибкая);

- жесткая армировка, в которой также выделяют многорасстрельные, безрасстрельные и комбинированные (малорасстрельные). При этом, в безрас-стрельных схемах также выделяют консольные, консольно-распорные и блочные армировки;

- комбинированные армировки.

Как видно, из приведенной выше классификации в настоящее время применяются два принципиально различных по конструкции и применяемым материалам типа армировки:

- жесткая, состоящая из длинных металлических балок расстрелов, заделываемых двумя концами в крепь ствола - многорасстрельная, или из коротких отрезков металлического профиля (консолей) - безрасстрельная. К балкам расстрелов крепятся рельсовые или коробчатые проводники;

- гибкая, состоящая из канатов, которые навешиваются в стволе и закрепляются в двух точках - на копре и в зумпфе.

Сравнительный анализ указанных типов армировки позволяет выявить как достоинства, так и недостатки указанных типов армировки.

К достоинствам жесткой армировки можно отнести:

- меньший диаметр ствола с жесткой армировкой (в сравнении со стволами с гибкой армировкой);

- упрощается работа с нескольких рабочих горизонтов при максимально возможной скорости движения подъемных сосудов по стволу, при этом движение подъемных сосудов осуществляется с небольшими искривлениями;

- возможен частичный ремонт основных элементов армировки (расстрелов и проводников), в случае их местного повреждения.

К недостаткам жесткой армировки можно отнести значительную металлоемкость конструкции, загромождение сечения ствола балками расстрелов, что в свою очередь приводит к увеличению затрат на проветривание из-за высокого аэродинамического сопротивления армировки [1].

Гибкая армировки также обладает рядом достоинств. Из основных можно выделить:

- снижение расхода металла за весь период эксплуатации ствола в 3...4

раза;

- повышение скорости армирования ствола в 3,5.6 раз;

- снижение аэродинамического сопротивления стволов в 4.5 раз.

В отдельных случаях гибкая армировка стволов является не только предпочтительным, но и единственно приемлемым техническим решением. Например, при проходке стволов в сильно обводненных и неустойчивых породах или при применении облегченных типов крепей (набрызгбетон, армона-брызгбетон) - когда недопустимо нарушение сплошности крепи для закрепления в них балок расстрелов. Так же наиболее приемлемым решением является применение гибкой (безрасстрельной) армировки при активном горном давлении на крепь ствола, вызывающем деформацию элементов жесткой армировки.

Однако, наряду с вышеуказанными преимуществами гибкая армировка обладает рядом существенных недостатков, главными из которых считается необходимость увеличения диаметра стволов на 0,5.1,5 для обеспечения нормативных зазоров между подъемными сосудами и крепью ствола. Также, при применении гибкой армировки, возникает необходимость в углублении зумпфа в случае размещения в нем натяжных грузов, и в усиленной конструкции копра. Указанные недостатки в сумме обуславливают увеличение капительных затрат на строительство ствола на 10.30 % [2].

На Верхнекамском месторождении получила широкое распространение жесткая армировка шахтных стволов. С точки зрения конструкции, жесткая ар-мировка шахтного ствола представляет собой пространственную стержневую систему, состоящую из горизонтальных балок (расстрелов) и закрепленных на них вертикально расположенных проводников.

Расстрелы, лежащие в одной горизонтальной плоскости и связанные между собой и крепью ствола, образуют ярус. Схема яруса характеризуется

взаимным расположением расстрелов и проводников. По этому принципу различают армировки:

- в виде «свободных» балок (рисунок 1.1 позиция 1) или с дополнительными связями на расстрелах (рисунок 1.1 позиция 2);

- Ш-образные (рисунок 1.1 позиция 3);

- с консольными расстрелами (рисунок 1.1 позиция 4). Расстрельные балки, в зависимости от схемы яруса, заделываются одним

Рисунок 1.1 - Схема яруса армировки: 1 - «свободная» балка расстрела;

2 - балка расстрелов с дополнительными связями; 3 - «Ш-образные» балки

расстрела; 4 - консольный расстрел

На Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей в качестве расстрельных балок применяют, в основном, сварной прямоугольный профиль из стального уголка. При этом, плоскости ярусов располагают друг от друга на определенном расстоянии, которое называют шагом армировки.

Проводники, по которым перемещаются подъемные сосуды - это непрерывные плети, состоящие из отдельных звеньев, которые скреплены между собой. Проводники, расположенные на одном расстреле и скрепленные между собой, называются парными.

В зависимости от расположения относительно подъемного сосуда различают проводники:

- двухсторонние - лобовые (рисунок 1.2, позиция 3) и боковые (рисунок 1.2. позиция 1);

- односторонние (рисунок 1.2 позиция 2).

На Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей в качестве направляющих проводников в основном используется сварной прямоугольный профиль из стального уголка и коробчатые проводники из деревянного бруса, реже применяются рельсовые проводники.

Кинематическая связь подъемного сосуда с проводниками осуществляется при помощи направляющих следующих основных видов:

- жесткие направляющие (башмаки);

- роликовые направляющие подпружиненные или жестко посаженные

на оси.

При рельсовых односторонних проводниках на подъемном сосуде устанавливают полузакрытые жесткие башмаки скольжения - по два на каждый проводник с двух противоположных сторон сосуда.

В случае применения в качестве направляющих проводников коробчатых металлических и деревянных проводников на сосудах устанавливают направляющие устройства качения различной конструкции в сочетании с жесткими предохранительными башмаками, выполняющих роль страхующих устройств в случае выхода из строя рабочих направляющих и обеспечивающими кинематическую связь подъемного сосуда с направляющими проводниками.

Применение жесткой многорасстрельной схемы армировки обусловило конструкцию узлов крепления балок расстрелов к крепи шахтного ствола.

Крепление расстрелов к крепи ствола в зависимости от схемы и конструкции яруса осуществляется:

- заделкой одного или обоих концов расстрела на определенную (расчетную) глубину - в интервалах бетонной или железобетонной крепи ствола;

- креплением концов балки расстрела при помощи анкерных штанг - в интервалах бетонной или железобетонной крепи ствола;

- креплением концов расстрелов с помощью болтового соединения - в интервалах тюбинговой крепи ствола.

Рисунок 1.2 - Схема расположения направляющих проводников относительно подъемного сосуда

Особенностью Верхнекамского месторождения калийно-магниевых солей (ВКМКС) является высокая водообильность водоносных горизонтов, залегающих над толщей соляных пород. Для рудников ВКМКС основным риском является опасность прорыва поверхностных и подземных вод в горные выработки. Налегающие породы, составляющие водозащитную толщу и отделяю-

щие водоносные горизонты от продуктивных пластов силивинито-карналлитовой зоны, должны сохранять свою сплошность на весь срок службы рудника. Поэтому все выработки, пересекающие водозащитную толщу (геологоразведочные скважины, шахтные стволы), являются потенциальными каналами для проникновения вод в подземные горные выработки.

Известно [3], что постоянная крепь шахтных стволов калийных и соляных рудников при эксплуатации ствола должна обеспечить полное исключение водопритока через крепь в ствол, притока подземных вод в зону растворимых пород или рудник, соединения вод одного водоносного горизонта с другим, растворения или размыва окружающих пород. Поэтому её конструкция и применяемые материалы также выбираются в соответствии с геологическими и гидрогеологическими условиями конкретного участка проходки ствола. Выбор материала постоянной крепи производится с учетом характеристики подземных вод, способа проходки ствола, агрессивного воздействия воздушного поток, проходящего по стволу (пыль, влага, колебания температуры в течении года, газовый состав и др.)

При сооружении стволов должна обеспечиваться полная гидроизоляция соляного массива от водоносных горизонтов, что достигается использованием комплекса специальных технических мероприятий. Вскрытие калийных пластов на рудниках ВКМКС осуществляется проходкой вертикальных стволов с замораживанием пород водоносных горизонтов, тщательным тампонажем пространства между крепью и массивом пород, устройством специальных гидроизолирующих замков (кейлькранцев), использованием на участке залегания водоносных горизонтов чугунной тюбинговой крепи с герметизацией всех соединений и рядом других мер.

Основные параметры шахтных подъемов действующих шахтных стволов приведены в таблице 1.1.

В процессе проектирования армировки шахтного ствола производится выбор конструктивной схемы армировки. Она определяется расположением проводников и расстрелов в пределах яруса и размещением ярусов по глубине

ствола (шагом армировки). При этом, критериями для выбора схема армировки служат:

- параметры подъема (грузоподъемность, скорость движения подъемных сосудов, высоты подъема);

- число и назначение подъемных сосудов и их размеров в плане;

- взаимное расположения проводников и подъемных сосудов;

- горно-технические условия заложения ствола и др.

1.2 Основные параметры шахтных стволов, армировок и подъемных установок на Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей

Шахтные стволы должны выполнять свои функции на весь период работы предприятия. Они должны эксплуатироваться от момента начала вскрытия месторождения на стадии проходки и еще длительный срок после прекращения добычи полезного ископаемого для обслуживания мероприятий по консервации горных выработок и предотвращения несанкционированных обрушений земной поверхности. Поэтому шахтные стволы являются непрерывно изменяющимися системами, в разный период времени находящимися в разных видах технического состояния - от исправного до аварийно опасного [4].

Известно, что эксплуатационная надежность армировки является неотъемлемой составляющей безаварийной работы шахтного ствола. В свою очередь, работоспособность и эксплуатационная надежность армировки конкретного шахтного ствола предопределяется её конструктивными параметрами, фактическим состоянием и системой действующих на армировку нагрузок, а также состоянием крепи ствола.

При этом, основным критерием при расчете армировки во вновь строящихся и её оценке при анализе эксплуатируемых стволов является соответствие деформационно-прочностных характеристик элементов армировки действующих на них эксплуатационным нагрузкам.

Вопросам теории и практики работы динамической системы «подъемный сосуд-армировка» посвящены работы многих ученых - З. Бера, [5] М. М. Федорова, Н.Г. Гаркуши [6-10], В.И. Дворникова [11], А.П. Ветрова, О.А. Залесова [12], И.В. Баклашова [13-17], А.Ю. Прокопова [18-35], С. Р. Ильина [36, 37], Г.Д. Трифонова [38, 39 ] и многих других. Первой попыткой теоретического и экспериментального обоснования горизонтальных нагрузок, действующих на проводники жесткой армировки при движении подъемного сосуда в стволе, являются работы немецкого исследователя З. Бера [5]. З. Бер для определения величины горизонтальной нагрузки аналитическим путем приравнивает потенциальную энергию деформации армировки к максимальной величине кинетической энергии подъемного сосуда. Таким образом,

где т - масса подъемного сосуда, участвующего в ударе; V - горизонтальная составляющая скорости подъемного сосуда в конце удара; У0 - горизонтальная составляющая скорости подъемного сосуда в начале удара; р - горизонтальная динамическая нагрузка; с - жесткость армировки.

Немногим от метода Бера отличается методика определения расчетной величины горизонтальной динамической нагрузки на армировку, предложенная институтом Южгипрошахт [40]. Согласно этой методике, величина расчетной горизонтальной динамической нагрузки определяется произведением приведенной жесткости армировки на величину максимально возможного прогиба проводника, при этом максимальная величина прогиба проводника не должна превышать:

- для рельсовых проводников - 10 мм;

- для коробчатых проводников - 15 мм.

Однако, приведенная методика не учитывает ряд факторов, влияющих на динамику подъемного сосуда и поэтому не даёт полного представления о динамических процессах в этой системе. Попытки подойти к решению данной задачи аналитическим путем предпринимались также польскими учеными [41, 42], а также в работах М.И. Слободкина [43], Э. Иршека, Э. Дебрецени. Впервые, с

(1.1)

учетом влияния многих факторов задачу взаимодействия подъемного сосуда с жесткой армировкой поставил А.Г. Медведев в своей работе [44].

Таблица 1.1 - Основные параметры шахтных стволов, армировок и подъемных установок на Верхнекамском месторождении калийно-магниевых солей

Теоретические исследования динамических процессов в армировке шахтных стволов были проведены О.А. Залесовым. Окончательные результаты этих исследований, систематизированы в монографии [12]. Динамический процесс в системе «подъемный сосуд-армировка» по методике О.А. Залесова характеризуется безразмерными коэффициентами кб и кл, которые являются обобщенными критериями этой системы, т.к. содержат в себе все её параметры. Исследования, проведенные О.А. Залесовым позволили не только раскрыть природу динамических процессов в упругой системе «подъемный сосуд-армировка», показать закономерности их природы и развития, но и послужили основой нового направления в методах исследования динамических процессов, возникающих в армировке.

Участившиеся случаи выхода подъемных сосудов из направляющих проводников и даже разрушений армировки на шахтах Донбаса в 1960-1965 гг. потребовали более пристального внимания научных сил к изучению процессов, происходящих в жестких армировках шахтных стволов, а также восстановлению устойчивости работоспособности разрушенных армировок. Для решения этих проблем в институте горной механики и технической кибернетики им. М. М. Федорова в лаборатории шахтных армировок под руководством Н.Г. Гар-куши, были выполнены теоретические и экспериментальные работы по динамике жестких армировок. Исследования показали, что причиной разрушения армировок шахтных стволов является наступление параметрического резонанса. Были определены области резонансных режимов работы динамической системы «подъемный сосуд-армировка» и разработана методика нахождения этих областей при конкретных параметрах динамической системы для любого вертикального шахтного ствола. Результаты проведенных исследований позволили разработать метод для определения степени работоспособности системы «подъемный сосуд-армировка». Обоснование запасов устойчивости и методика соответствия параметров динамической системы данным запасам легли в основу «Временных указаний по проектированию и расчету жестких армировок вертикальных стволов шахт» [40].

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Пестрикова Варвара Сергеевна, 2020 год

Список использованной литературы

1. Прокопов А.Ю., Страданченко С.Г., Плешко М.С. Новые решения в проектировании жесткой армировки вертикальных стволов. Ростов н/Д: Известия вузов Северо-Кавказкий регион. 2005. С.12-16.

2.Шафранов Н.К., Ягодкин Ф.И. Канатная армировка вертикальных стволов. М.: Недра, 1976.

3. Ольховиков Ю.П. Крепь капитальных выработок калийных и соляных рудников. М.: Недра, 1984.

4. Ильин С.Р., Ильина С.С., Самуся В.И. Механика шахтного подъема. Д.: Национальный горный университет,2014. С.7-21.

5. Bär S. Die Beanspruchug der Einbauten Vou Fördersrhachten durch Waagerechte Kräfte // Glückauf. 1953. № 718., Р.156-168.

6. Гаркуша Н.Г., Храмов А.А. Определение допустимых износов конструктивных элементов жестких армировок // Шахтное строительство 1976. №1.

7. Гаркуша Н.Г., Дворников В.И. Стыки в проводниках жесткой армировки ствола// Шахтное строительство, 1970. № 3. С. 6-9.

8. Гаркуша Н.Г. Исследование движения подъемных сосудов в проводниках жесткой армировки и расчет рациональных параметров системы "сосуд -армировка": дис. ... д-ра техн. наук. Днепропетровск.1970. 310 с.

9. Гаркуша Н.Г., Дворников В.И. О необходимости совершенствования конструкций подъемных сосудов и армировки стволов// Шахтное строительство. 1970. №3. С. 10 - 14.

10. Гаркуша Н.Г., Храмов A.A., Кладов В.М. О горизонтальных нагрузках на проводники жестких армировок в искривленных стволах// Исследование, разработка и эксплуатация шахтных стационарных установок-Донецк: ВНИ-ИГМ им. М.М. Федорова, 1981. С. 3-8.

11. Дворников В.И. О расчете расстрелов жесткой армировки стволов на вертикальные нагрузки // Шахтное строительство. 1988. № 3. С. 12 - 13.

12. Залесов О.А. Армировка шахтных стволов и её исследование на электронных моделирующих установках. М.: Недра, 1965. 219 с.

13. Баклашов И.В. Расчет, конструирование и монтаж армировки стволов шахт. М.: Недра, 1973. 248 с.

14. Баклашов И.В. Долговечность жесткой армировки стволов по условию накопления усталостных повреждений // Шахтное строительство, 1971. №6. С. 25-26.

15. Баклашов И.В. Внешние случайные возбуждение динамической системы «подъемный сосуд-армировка» // Проектирование и строительство угольных предприятий. М., Недра. 1968. № 6. С. 48-49.

16. Баклашов И.В. Расчет армировки вертикальных стволов шахт по предельным состояниям // Вопросы сооружения горных выработок. М., Недра.1968. № 5. С. 30.

17. Баклашов И.В. Исследование предельных состояний армировки вертикальных стволов шахт: дис. ... д-ра техн. наук. М., 1968. С 3-190.

18. Прокопов А.Ю., Купенко И.В., Коваленко В.В. О долговечности жесткой армировки в условиях агрессивных шахтных вод // ГИАБ. 2010. № 1.

19. Прокопов А.Ю. Влияние аэродинамических сил на подъемные сосуды и жесткую армировку в стволах с высокой интенсивностью подъема // Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГГУ, 2006. Тематическое прил. «Физика горных пород». С. 309 - 316.

20. Прокопов А.Ю., Прокопова М.В., Мирошниченко М.А. Алгоритм расчета основных и дополнительных нагрузок на жесткую армировку // Сб. науч. тр. междунар. научн.-техн. конф «Новые технологии подземного строительства и добычи полезных ископаемых»: г. Алчевск, 11-13 апреля 2008 г. Алчевск: ДонНТУ, 2008. С. 116 - 121.

21. Исследование влияниятемпературных нагрузок на крепь воздухопо-дающих стволов / А.Ю. Прокопов, М.В. Прокопова, Ю.Н. Попков, К.Э. Ткачева // Сб. науч. тр. Перспективы развития Восточного Донбасса. Ч. 1. Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮР-ГТУ(НПИ), 2007. С. 133 - 138.

22. Сыркин П.С., Мартыненко И.А., Прокопов А.Ю. Шахтное и подземное строительство. Ч. I. Оснащение вертикальных стволов к проходке // Шахтин-ский ин-т ЮРГТУ. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2000. 300 с.

23. Борщевский С.В., Прокопов А.Ю. Исследование основных причин нарушений крепивертикальных стволов угольных шахт Донбасса // Проблеми експлуатаци' обладнанияшахтних стащонарних установок: Збiрник наукових праць. - Донецьк: ВАТ «НД1ГМ ш. М.М. Федорова», 2007. С. 54 - 62.

24. Коваленко В.В., Купенко И.В., Прокопов А.Ю. Исследование влияния различных факторов на скорость коррозии элементов жесткой армировки вертикальных шахтных стволов // Мости та тунелг теорiя, дослщження, практика: Тези доповiдей Мiжнар. науково-практичноi' конференцii. Днiпропетровськ: Вид-во Дншропетр. нац. ун-ту за-лiзн. трансп. iм. акад. В. Лазаряна, 2007. С. 105 - 107.

25. Прокопов А.Ю., Богомазов А А., Басакевич С.В. О расчете дополнительной вертикальной нагрузки на проводники жесткой армировки приих отклонении от проектного положения // Сб. науч. тр. «Научно-технические проблемы разработки месторождений полезных ископаемых, шахтного иподземно-го строительства». Новочеркасск УПЦ «НаЭла»ЮРГТУ(НПИ), 2006. С 234-242.

26. Прокопов А. Ю. , Мирошниченко М. А., Богомазов А. А. Совершенствование методики расчета жесткой армировки стволов с высокой интенсивностью подъема// Сб. науч. тр. «Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений». Донецк. Норд-пресс. 2005. Вып №11. С 29-30.

27. Мартыненко И.А., Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю. Новые конструкции армировкивертикальных стволов в зонах нарушений // Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГГУ, 2004. № 2. С. 139-142.

28. Прокопов А.Ю., Басакевич С.В. Влияние интенсивности подъема на формирование дополнительной лобовой нагрузки на проводники, имеющие отклонение от вертикали //Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2006. Прил. № 9. С. 101-105.

29. Прокопов А.Ю., Курнаков В.А. Исследование влияния неточности стыков проводниковна формирование ударной нагрузки при движении большегрузных скипов// Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2006. Прил. No9. «Перспективы развития ВосточногоДонбасса». С. 106-110.

30. Прокопов А.Ю. Компьютерное моделирование и расчет жесткой ар-мировки вертикальных стволов шахт // Научно-технические проблемы разработки месторождений, строительства и охраны горных выработок. Новочеркасск: НГТУ, 1997. С.205 - 208.

31. Прокопов А.Ю. Дифференцированный подход к проектированию ар-мировки шахтногоствола // Научно-технические проблемы шахтного строительства. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2000. С. 99-104.

32. Прокопов А.Ю. Повышение надежности и долговечности армировки вертикальных стволов // Сб. науч. тр. междунар. науч.-практ. конфер. «Информационные технологии в обследовании эксплуатируемых зданий и сооружений» Новочеркасск, 19-22 июня 2001: В 2 ч. Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2001. 4.2. С. 73-77.

33. Прокопов А.Ю., Саакян P.O. Особенности ведения работ по ремонту и восстановлениюкрепи вертикальных стволов // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. С. 81-85.

34. Прокопов А.Ю., Мирошниченко М.А., Лаптев А.В. Проблемы монтажа и эксплуатацииармировки вертикальных стволов и направления совершенствования ее конструкций // Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений. Донецк: Норд-пресс, 2004. С. 47-48.

35. Ягодкин Ф.И., Страданченко С. Г., Прокопов А.Ю. Защита армиров-кивертикальных стволов от влияния сложных горно-геологических условий // Научно-технические проблемы строительства и охраны горных выработок. Новочеркасск: НГТУ, 1996. С. 18 - 24.

36. Ильин С. Р., Трифанов Г. Д. Динамическая диагностика систем «со-суд-армировка» вертикальных шахтных стволов // Горное оборудование иэлек-тромеханика. 2009. № 8. С. 29-34.

37. Ильин С. Р., Трифанов Г. Д., Воробель С. В. Комплексные экспери-ментальныеисследования динамики скипов рудоподъёмного ствола // Горное-оборудование и электромеханика. 2011. № 5. С. 30-35.

38. Воробель С. В., Трифанов Г. Д. Влияние диаграммы скорости нади-намические нагрузки в системе «подъёмный сосуд - жесткая армировка»и деформацию рамы подъёмного сосуда // Горное оборудование иэлектромеханика. 2011. № 12. С. 16-19.

39.Степанов А. Г., Ольховиков Ю. П., Трифанов Г. Д. Экспериментальные исследования динамики скипового подъёма // Известия вузов. Горный журнал. 1982. № 3. С. 82-84.

40. Временные указания по расчету армировки вертикальных шахтных стволов // Южгипрошахт. Харьков: 1962. 54 с.

41^еЬе^. Algorytmizaceprojectovanisvislelopravy // ^1у.1971. Wr.7.

42. KawalogS. Dobovsilyobriczeniowey. 7Ьго|ета szybowego // Przeglod |ОГ-п^у, 1973. Wr.7-8.

43. Слободкин М.И. О расчетных нагрузках на армировку шахтных стволов // Шахтное строительство, 1963. № 3. С.14-17.

44. Медведев Л.Г. Некоторые вопросы работы армировки шахтных стволов. Кандидатская диссертация. М.: 1953. С.26-115.

45. Министерство угольной промышленности СССР Всесоюзный научно-исследовательский институт горной механики им. М. М. Федорова Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт. Донецк, 1985. 170 с.

46. Временные указания по проектированию, строительству и эксплуатации крепи и армировки вертикальных стволов угольных шахт в условиях влияния очистных работ. Л.: ВНИМИ, 1972. 188 с.

47. Пособие по проектированию и монтажу жесткой армировки вертикальных стволов шахт и рудников (к СНиП 11-94-80). М.: Недра, 1989. 158 с.

48. Ольховиков Ю.П, Лужецкая Н.Д., Ярушин А.Д. Методика оценки состояния и работоспособности армировки шахтных стволов на калийных рудниках (применительно для стволов рудников Верхнекамского и Старобинского месторождения калийных солей. Вторая редакция) // Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт галургии (ВНИИГ). Уральский филиал. Пермь:1977. 33 с.

49. Ольховиков Ю.П., Гоменюк В.И., Ярушин А.Д. Рекомендации по проектированию армировок шахтных стволов калийных рудников // Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт галургии (ВНИИГ). Уральский филиал. Березники: 1974. 42 с.

50. О повышении долговечности армировки на шахтах Кривбаса / А.Е. Гавруцкий, О.П. Лебедев, Н.М. Сулима, Г.Н. Мушинский // Шахтное строительство. 1978. № 1.

51. Храмов А.А. Исследование эксплуатационного состояния жестких ар-мировок шахтных стволов и разработка метода нормирования износа проводников и расстрелов: дис. ... канд. техн. наук. Донецк, 1977. 222 с.

52. Храмов А.А. К вопросу о нормах износа основных элементов жесткой армировки вертикального шахтного ствола // Сб. науч. тр. респуб. науч.-технич. конф. молодых ученых по проблемам угольной промышленности УССР. Донецк: ИГМТК им. М.М. Федорова, 1968. С. 185 - 186.

53. Храмов А.А. Влияние конструктивных ослаблений расстрельных балок на долговечность системы «сосуд-армировка». // Вопросы горной механики и технической кибернетики: сб. науч. тр. Донецк: ИГМТК им. М.М. Федорова, 1969. С. 59 - 60.

54. Храмов А.А. Вопросы интенсивности механического износа проводников жестких армировок стволов шахт // Шахтный подъем. Донецк: ИГМТК им. М.М. Федорова, 1969. С. 59 - 60.

55. Храмов А.А. Устойчивость движения подъемного сосуда в проводниках изнашиваемой армировки ствола // Шахтный подъем. Донецк: ИГМТК им. М.М. Федорова, 1976. С. 35 41.

56. Доржинкевич И.Б., Самонин А.В., Яковенко Ю.К. Новые конструкции штанг для крепления армировки шахтных стволов// Шахтное строительство, 1980. № 6. С. 6 - 8.

57. Доржинкевич И.Б. Новые конструкции армировки стволов шахт и методика их расчета // Шахтное строительство. 1980. № 11. С. 26-29.

58. Страданченко С.Г. Технология армирования вертикальных стволов на участках деформирующегося породного массива: дис.....канд. техн. наук. Новочеркасск: НГТУ, 1998. 101 с.

59. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю. Анализ и совершенствование методики расчета жесткой армировки вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень. М.: МГТУ, 2006. Тематическое прил. «Физика горных пород». С. 325 - 334.

60. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. Совершенствование методики расчета жесткой армировки на примере проектирования' скипового ствола Узельгинскогорудника Учалинского ГОКа: Материалi мiжнародног конференци «Форум прниюв-2007». Дншропетровськ: Нацюнальний прничий ушверситет, 2007. С. 182- 187.

61. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю., Плешко М.С. Инновационные подходы к проектированию крепи и армировки глубоких шахтных стволов// Мости та тунелг теорiя, дослщження, практика: Тези доповщей Мiжнар. науко-во-практичноi конференци. Дншропетровськ: Вид-во Дншропетр. нац. ун-ту за-лiзн. трансп. iм. акад. В. Лазаряна, 2007. С 125-126.

62. Страданченко С.Г., Прокопов А.Ю., Прокопова М.В. Совершенствование методики расчета жесткой армировки на примере проектирования' скипового ствола Узельгинскогорудника Учалинского ГОКа: Материалi мiжнародноГ конференци «Форум прниюв2007». Дншропетровськ: Нацюнальний прничий ушверситет, 2007. С. 182- 187.

63. Плешко М.С, Страданченко С.Г. Влияние динамических нагрузок, передаваемых жесткой армировкой, на напряженно-деформированное состояние

бетонной крепи вертикальных стволов // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2009. № 9. С. 299 - 302.

64. Страданченко С.Г. Способ защиты жесткой армировки вертикальных стволов шахт на участках деформирующегося массива // Научно-технические проблемы разработки месторождений, строительства и охраны горных выработок: Межвуз. сб. науч. тр. / Новочерк. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: НГТУ, 1997. С. 234-239.

65. Резниченко А.И., Страданченко С.Г. Расчет и проектирование арми-ровки шахтных стволов при локальных нарушениях сплошности горного массива // Сб. науч. тр. медународ. науч.-практ. конф. Ростовского государственного-строительного университета. Ростов-на-Дону: РГСУ. 1997. С. 43 - 44.

66. Страданченко С.Г. Расчет армировки вертикальных стволов научаст-ках деформирующегося массива. Научно-технические проблемы строительства вертикальных стволов, околоствольных дворов, горизонтальных и наклонных выработок // Компания "Росуголь", акционерное общество "Ростовшахтострой"; Новочерк. гос. техн. ун-т. Новочеркасск: НГТУ, 1998. С. 63-73.

67. Страданченко С.Г. Причины нарушения крепи вертикального ствола// Совершенствование разработки угольных месторождений. Шахты: Ростовское научно-производственное изд-во "Недра". 1994. С. 198-202.

68. Страданченко С.Г. Армировка стволов в сложных горногеологических условиях// Сб. науч. тр. науч. конф. Шахтинского ин-та НГТУ. «Ресурсосберегающие методы и средства разработки угольных месторождений». 21-27 апреля 1995 г. Новочеркасск: Нопочерк. гос. техн. ун-т. 1995. С. 4546.

69. Правила безопасности при ведении горных работ и переработке твердых полезных ископаемых». Федеральные нормы и правила в области промышленной безопасности.Утв. приказом Ростехнадзора от 11.12.2013. № 599.

70. Трифанов Г.Д., Воробель С.В. Исследование системы «скип-жесткая армировка» вертикального ствола № 1 рудника СКРУ-3 ПАО «Уралкалий» // ООО «Региональный канатный центр». Пермь. 2017.

71. Костогрыз В.И. Метод оценки эксплуатационных характеристик и определения целесообразности реконструкции армировки действующих стволов шахт: дис. ... канд. техн. наук. Кривой Рог, 1979. 157 с.

72. Романов В.М. Методы исследования коррозии металла. М.: Металлургия, 1965. 279 с.

73. Горлов П.И., Берман Л.Ю. Армирование вертикальных стволов шахт. М.: Госгортехиздат, 1961.

74. Пестрикова В.С., Тарасов В.В. Исследование распределения скорости коррозионного износа элементов жесткой армировки на примере шахтных стволов Соликамского калийного рудоуправления № 3 Верхнекамского месторождения калийных солей // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2016. № 8. С. 326-33.

75. Пестрикова В.С., Тарасов В.В. О расчете предельно допустимого коррозионного износа балок расстрелов в действующих стволах калийный рудников // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2017. № 10. С. 157 -160.

76. Тарасов В.В., Пестрикова В.С. Определение расчетным методом остаточного ресурса работоспособности жестких армировок в действующих шахтных стволах ПАО «Уралкалий». Стволы № 1, 2, 3 рудника БКПРУ-2: отчет о НИР / АО «ВНИИ Галургии»; рук. Пермь, 2017. 54 с.

77. Тарасов В.В., Пестрикова В.С.Определение расчетным методом остаточного ресурса работоспособности жестких армировок в действующих шахтных стволах ПАО «Уралкалий». Стволы № 1, 2, 3 рудника БКПРУ-4: отчет о НИР / АО «ВНИИ Галургии»; Пермь, 2017. 58 с.

78. Тарасов В.В., Пестрикова В.С. Определение расчетным методом остаточного ресурса работоспособности жестких армировок в действующих шахтных стволах ПАО «Уралкалий». Стволы № 1, 2, 3 рудника СКРУ-3: отчет о НИР / АО «ВНИИ Галургии». Пермь, 2017. 60 с.

79. Тарасов В.В., Пестрикова В.С. Определение расчетным методом остаточного ресурса работоспособности жестких армировок в действующих шахт-

ных стволах ПАО «Уралкалий». Стволы № 1, 2, 3 рудника СКРУ-2: отчет о НИР / АО «ВНИИ Галургии». Пермь, 2017. 52 с.

80. Тарасов В.В., Пестрикова В.С. Определение расчетным методом остаточного ресурса работоспособности жестких армировок в действующих шахтных стволах ПАО «Уралкалий». Ствол № 2-бис рудника СКРУ-1: отчет о НИР / АО «ВНИИ Галургии». Пермь, 2017. 28 с.

81. Ольховиков Ю.П., Ярушин А.Д. Выполнить обследование и разработать рекомендации по реконструкции армировки ствола № 2 рудника БКПРУ-2: промежуточный отчет ОАО «Галургия». Пермь, 2002. 34 с.

82. Манец И.Г., Снегирев Ю.Д., Паршинцев В.П. Техническое обслуживание и ремонт шахтных стволов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Недра, 1987. 327 с.

83. Плешко М.С. Совершенствование конструкций безрасстрельной армировки вертикальных подземных сооружений: дис. ... канд. техн. наук. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. 101 с.

84. Руководство по проектированию вертикальных стволов шахт с коробчатыми проводниками. Часть 1. Методические указания. Кривой Рог, Криворожский горнорудный институт, 1989. 116 с.

85. Руководство по проектированию подземных горных выработок и расчету крепи / ВНИМИ, ВНИИОМШС Минуглепрома СССР. М.: Стройиздат. 1983. 272 с.

86. Сыркин П.С., Ягодкин Ф.И., Мартыненко И.А. Технология армирования вертикальных стволов. М.: Недра, 1996. 202 с.

87. Технологические схемы армирования вертикальных стволов. Харьков, ВНИИОМШС, 1981. 187 с.

88. Шафранов Н.К. Технология армирования вертикальных стволов шахт. М.: Недра, 1984. 240 с.

89. Богомазов А.А. Обоснование параметров жесткой армировки вертикальных стволов с учетом температурных климатических воздействий: автореф. дис. ... канд. техн. наук. Тула: ТулГУ, 2007 . 20 с.

90. Козел A.M., Хусид М.Б. Влияние деформаций массива на состояние расстрелов и крепи ствола // Шахтное строительство. 1971. № 2. С. 14-16.

91. Соколов Э.М., Качурин Н.М., Рябов Г.Г. Геоэкологические принципы использования вторичных ресурсов // Москва - Тула. Изд-во «Гриф и К». 2000. 360 с.

92. Комплексное освоение буроугольных месторождений / Л.А. Пучков, Н.М. Качурин, Г.Г. Рябов, Н.И. Абрамкин // М. Изд-во «Горная книга». 2006. 289 c.

93. Травматизм и профессиональная заболеваемость при добыче полезных ископаемых / Н.М. Качурин [и др.] // Тула. Изд-во ТулГУ. 2012. 356 с.

94. Теория и практика подъема / Ю.Е. Почтовенко [и др.] // Киев. «Науко-ва думка», 1975. 356 с.

95. Перепичка Ф.И. О работоспособности армировки вертикальных стволов при повышении скоростях подъема // Горное давление сдвижение горных пород и методика маркшейдерских работ. Л., ВНИМИ, 1966. № 58. С. 41-50.

96. Тимошенко С.П. Сопротивление материалов. М.: «Наука», 1965. Т.2.

480 с.

97. Плешко М.С., Крошнев Д.В. Особенности совместной работы системы «армировка - крепь - породный массив» в глубоких вертикальных стволах // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2005. No8. С. 168 -171.

98. Плешко М.С. Исследование деформационных свойств жесткой арми-ровки вертикальных стволов // Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2003. С. 69 - 75.

99. Беляев Н.М. Сопротивление материалов М.: Государственное издательство технической литературы, 1954. С.261-516.

100. Булычев Н.С., Абрамсон Х.И. Крепь вертикальных стволов шахт. М.: Недра, 1978. 361 с.

101. Булычев Н.С., Амусин Б.З., Оловянный А.Г. Расчет крепи капитальных горных выработок. М.: Недра, 1974. 320 с.

102. ГОСТ 1412-85 Чугун с пластинчатым графитом для отливок. Марки.

103. ГОСТ 27208-87 Отливки из чугуна. Методы механических испытаний.

104. ГОСТ 9012-59 Металлы. Методы измерения твердости по Бринеллю.

105. ГОСТ 3443-87 Отливки из чугуна с различной формой графита. Методы определения структуры.

106. Беккерт М., Клемм Х.М. Способы металлографического травления: справ.изд.: пер.с нем.: Металлургия, 1988. 400 с.

107. Коваленко В.С. Металлографические реактивы. М.: Металлургия, 1973. 112 с.

108. Боликов В.Е. Обеспечение устойчивости шахтных стволов в процес-сестроительства и эксплуатации в сложных горно-геологических условиях // Сб. науч. тр. междунар. конф. «Освоение месторождений минеральных ресурсов и подземное строительство в сложных горно-геологических условиях»: 20-24 мая 1991. Белгород, 1991. Т. 2. С. 95-104.

109. Булычев Н.С, Боликов В.Е. Геомеханическое обеспечение эксплуатационной надежности горных выработок при разработке рудных месторождений // Сб. науч. тр. междунар. конф. «Проблемы геотехнологии и недроведения (Мельниковские чтения)»: 6-10 толя 1998. Екатеринбург, 1998. Т. 1. С. 38-44.

110. Булычев Н.С, Боликов В.Е. Распет крепи вертикальных стволов шахт с учетом анизотропии напряжений в массиве // Сб. науч. тр. IX всесоюзн. семинар «Исследование горного давления и охрана капитальных выработок». Фрунзе, 1988. С. 72-76.

111. Геологические исходные данные для составления проекта «Углубка и обустройство шахтного ствола № 4. Отчет по НИР, Пермь. ФГБУН «Горный институт УрОРАН, 2012. 89 с.