Потери напряжения в арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.00.00, кандидат наук Марьясина, Ирина Евгеньевна

• Марьясина, Ирина Евгеньевна
• кандидат наук
• 1958

Оглавление диссертации кандидат наук Марьясина, Ирина Евгеньевна

Введение ..............................

.Гдава 1. Краткий обзор эксперименталь-

пых и теоретических работ по исследованию потерь напряжения в арматуре ................................ 9

§1н Экспериментальные работы по определению потерь напряжения в ар-натуре от усадки и ползучести бетона ................................ -9

т - §2. Теоретические исследования по-

терь напряжения в арматуре от усадки и ползучести бетона ...... <25

В ы в о д ы ...................... 4/

§36 Опытные исследования потерь на- , пряжения от релаксации напряжения в арматуре ......................... ^3

В ы в о д ы..................

Глава..2. Экспериментальные исследования по-

, ' терь. напряжения в арматуре.

' Выявление минимальной прочности

бетона.при отпуске арматуры ..... ^6

§1. Общие сведения .................. <4%

, §2. Материалы ........................ 33

§3. Изготовление балок и панелей .. 36

§4. Методы измерения напряжения в

арматуре ...................... 6#

. Выводы-................. - 67

Глава Э... Результаты испытаний ............. .63

§1. Определение среднего модуля уп-

ругости арматуры .................. g3

§2. Изменение величины предваритель-

. него напряжения в арматуре в течением времени ................. 7/

§3. Потери напряжения в арматуре вследствие обжатия стенда /формы/ и податливости зажимов ....................... 72

§4. Потери напряжения в арматуре от релаксации напряжений в стали .......

§5. Потери напряжения в арматуре от момента бетонирования элемента до от--пуска арматуры вследствие проявления усадки бетона ...................... <&?

§6. Уменьшение предварительного напряже-

ния в арматуре при ее отпуске от упругого обжатия бетона ........... <?7

§7. Распределение предварительного на-

' пряжения по длине балок после отпуска арматуры ........................

§8. Потери напряжения в арматуре после окончания обжатия бетона ............ ^7

§9. Суммарные потери напряжения в арматуре ......................... /О/

Выводы .Ц..............

Глава 1^'., Сравнение измеренных величин по-

терь напряжения в арматуре с нормативными ............................. /с/

§1. Нормирование потерь напряжения в

' арматуре без анкеров в СССР. Сравнение измеренных величии потерь напряжения с нормиримюммми.................. /ОЗ

Выводы ........................... . //Л

" Нормирование потерь напряжения в высокопрочной проволочной арматуре без анкеров за рубежом. Сравнение измеренных величин потерь напряжения с нормйрввжымйм,и,.......................

Выводы ........................ -

§3. Анализ второго члена формулы инструкции ОН 10-57 для вычисления потерь напряжения от ползучести бетона ..... 128

Выводы ................................ 129

Глава 5. Погрешности в определении расчетных величин потерь напряжения и их влияние на расчетный момент появления первых трещин ............................. 130

§1v Условность расчётных величин потерь напряжения в арматуре ...................... 131

§2. Влияние погрешности в определении потерь напряжения в арматуре на расчётный момент появления первых трещин ...................................... 132

Выводы ............................... 136

Глава 6. Испытание балок и панелей на изгиб .................................... 137

§1. Общие сведения .......................... 137

§2. Трещиностойкость балок и панелей .... 140

Выводы ................................. 153

§3^ Зависимость нагрузка-напряжение для арматуры предварительно-напряженных элементов ................................ 154

Выводы.................................. 157

§4S Прочность балок и панелей .............. 158

Выводы ................................. 163

Заключение .................................. 164

Литература .............................. 172

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Потери напряжения в арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов»

^В^_е^д_е_н_и_.е___

Необходимость учитывать уменьшение первоначально приложенной силы натяжения с течением времени выявилась давно, после первых неудачных попыток осуществить на практике предварительно напряженные конструкции /1905-1907 г.г./.Небольшая величина контрольного предварительного напряжения арматуры /600 кг/см^/ в опытных балках Лунда / / /63/, Кенена /Коеиеи / /64/, Баха /Bae%t/

/43/ по прошествии некоторого времени полностью исчезала вследствие потерь от усадки и ползучести бетона^ Было обнаружено, в частности, что деформации укорочения бетонных образцов под длительной нагрузкой выражаются кривыми, имеющими ассимптоты, параллельные оси времени /76/. Тем самым открылась возможность получить остаточное предварительное напряжение в бетоне при условии, что удлинение арматуры от ее предварительного натяжения значительно превосходит последующее укорочение бетона.

С развитием предварительно напряженного железобетона в разных странах были проведены многочисленные теоретические и экспериментальные исследования новых конструкций и в том числе уделено значительное внимание вопросу изучения потерь напряжения в арматуре.

2.-

Выло выявлено, что потери напряжения в арматуре при натяжении ее на упоры зависят от ряда факторов: 1/ усадки и 2/ ползучести бетона, 3/ релаксации напряжений в стали, 4/ температурного удлинения арматуры при использовании пропаривания или прогрева бетона на стендах, 5/ обжатия стенда и 6/ податливости зажимов, а также 7/ от воздействия многократно повторяющейся нагрузки. При натяжении на бетон к потерям 1,2,3 и 7 добавляются потери от трения арматуры о стенки канала, от смятия бетона под. витками арматуры и от деформации анкеров.

В конструкциях с натяжением арматуры до бетонирования наибольшие потери напряжения вызываются усадкой и ползучестью бетона. Эти явления продолжаются длительное время и вносят существенные коррективы в первоначальное напряженное состояние конструкций. Физико-химические процессы, обуславливающие усадку и ползучесть бетона, весьма сложны и, как известно, находятся в зависимости от состава бетона и его структуры /качества вяжущего, водоцементного отношения, вида заполнителей, степени его уплотнения/, температурно-влажностного режима среды, в которой протекает твердение бетона, геометрических размеров конструкции, возраста бетона к моменту загружения конструкции/ длительности загру-жения и величины нагрузки.

Ввиду сложности явлений, известные нам данные об

3.-

усадке и ползучести бетона весьма неполны, несмотря на обширные экспериментальные и теоретические исследования советских и зарубежных ученых. Поэтому различные формулы многих авторов, предложенные для подсчета потерь напряжения в арматуре с учётом усадки и ползучести бетона для практических расчётов не используются.

Экспериментальные работы, посвященные исследованию потерь напряжения в арматуре от усадки и ползучести' бетона имели ввиду высокопрочную проволоку, отпущенную на бетон большой прочности, и бетоны высоких марок /"500" и "600"/. В нашей пражтике наряду с высокопрочными материалами широко применяется арматура средней прочности /упрочненная горячекатанная сталь периодического профиля марок ст.5 и 25Г2С, низколегированная сталь марки 30ХГ2С, а изредка и холодноеплющенная арматура периодического профиля из стали Ст.5/, а также бетоны сравни-,, тельно невысоких марок /"200" - "3009/. ёеебеиж&зж&/ка-рактернЫдля панелей покрытий и частично для панелей перекрытий промышленных и гражданских зданий. По объёму производства такие панели составляют и будут в ближайшие годы составлять значительную часть применяемого видием строительстве предварительного напряжения железобетона.Ймм

T<TV, strew g: Зсс ширсео 4** SAAt* И '

Для этих случаев нет^данных о величинах потерь напря-жения^ г

Важное значение для предварительно напряженных

4.-

панелей имеет установление минимального предела прочности бетона при отпуске арматуры Ж' . Все инструкции по проектированию предварительно напряженных конструкций, начиная с инструкции 1941 года, рекомендовали производить отпуск арматуры при достижении бетоном прочности И' не ниже 0,7* R . Но опубликованной в 1958г. инструкции СН 10-57 требование к прочности бетона R' несколько снижено лишь для высокопрочной про-волокис?=5мм / до 0,67* R /, /см.таблицу 1/.

5.-

Таблида 1

Нормативные величины прочности бетона при

отпуске арматуры в СССР

^иструкциИ- : : Натягиваемая рабочая арматура

по проектированию предварительно напряженных железобетонных : Проволочная арма- : тура . Стержневая арматура 1 ?о-

нт/см уз

конструк- ций : ММ ... R мм ; R

Инструкция /проект/ 1941Г./12/ ! >70% Тонкая проволока d =1-2,5мм без специальной ан- 500 , ]

керовки

Инструкция И-148-50 й'^400кг/см2 для арматура пе-

>70/ холоднотянутой проволокиз=5мм с 400 риодического'} профиля 2(Ю

/13/

обработанной поверхностью.

Инструкция Й^210кг/см2 для горячекатан-

ПЖЖЙ7ТЗ/ Ь70% проволоки о(=4-5мм,обрабо 300 ная арматура периодического

тайной путем профиля _200

сплющивания. холодносплю-щенная 300

Инструкция /проект/ йўЗОО кг/см^ для холоднотянутой

И-148-56 высокопрочной Й^150кг/см2

/1^/ ^70% проволоки периодического профи- 300

ЛЯе(=4-6мм.

Инструкция ОН 10-57 Й^200кг/см2 для Й&140кг/см2для

— холоднотянутой 300 горячекатаннои

/16/ высокопрочной арматуры перио

проволоки перио- дического про-

дического профиля <з=2,5-5мм. } филяа^20мм и i холодносшпэ- ) щенной армату-

рые(=6-14мм 200

ЙЗ 300 при6мм

6.-

За рубежом требуемая прочность бетона при отпуске арматуры также принимается в пределах 70-80%.Й.

/см.таблицу 2/;

Нормативные величины прочности бетона Й' при

отпуске_арматуоы_в_некртррых_зар^бежных_странах

Нубиковая проч- : ность бетона на : сжатие в :

кг/см2 :

Наименование страны

ПРИМЕЧАНИЕ

марка :при пере-бето- :даче уси-

на 0 1 :лий натяжения ар-:матуры :на бетон R'

ФРГ 300 "45сГ" *600 200 360 * " *480*- t допускается частил-{пая передача усилий натяжения арматуры на бетон при достижении бетоном 50% указанной прочности при условии, чтоибый^ появляющиеся при этом в бетоне, не превышали 30% обычно допус№№ 9КМЫХ.

Англия 420 280

США 300

Швейцария 2,25-6, (^-максимальное напряжение, уозникающееЪ начале предваритель-, кого напряжения '

Италия 350

Однако, в производственных условиях, в частности, при изготовлении панелей, прочность бетона после нормального цикла пропаривания зачастую не превышает 0,6- 0,65'. R ". Тепловая обработка конструкций, изготавляе-мых стендовым способом также имеет ряд ограничений, затрудняющих быстрое получение высокой прочности бетона^ поэтому возможность отпускать арматуру при наименьших допустимых прочностях бетона Й^ важна для ускорения, а следовательно, и удешевления заводского производства многих предварительно напряженных конструкций.

Настоящая работа посвящена изучению потерь напряжения в^арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов и рассмотрению в свете результатов этих исследований существующих способов учета потерь в Н и ТУ различных стран.

Поскольку для марок бетона "400" и выше было сделано значительное число экспериментальных работ у нас и за рубежом, мы провели в данной работе критический обзор указанных работ и обобщение их результатов, а также провели экспериментальные работы с бетонами марок "200" и "300", применение которых для предварительно напряженного железобетона предусмотрено инструкцией СН 10-57.

В связи с изложенным, для последней группы бетонов были поставлены задачи:

8'.-

' 1/ Экспериментально определить минимально допус-

тимую прочность бетона. при отпуске проволочной и стержневой арматуры предварительно напряженных панелей;

2/ Экспериментально исследовать потери , возникающие при обжатии бетонов такой прочности .

Кроме того, опытным путем были проверены рекомендации инструкции СИ 10-57 в отношении определения величины потерь напряжения и их соответствие действительным суммарным потерям напряжения в арматуре.

Были исследованы также следующие вопросы:

а/ равномерность натяжения отдельных проволок

пучка при применении клиновых зажимов;

б/ постепенность передачи сил предварительного напряжения на бетон для применяемого в практике изготовления предварительно напряженных панелей и балок способа отпуска арматуры путем отвинчивания натяжной гайки гаечным ключом и последующего перерезывания ар- . матуры между балками;

в/ возможность совмещать упрочнение стержневой арматуры методом силовой калибровки с предварительным натяжением арматуры. '

9.-

Заключение диссертации по теме «Технические науки», Марьясина, Ирина Евгеньевна

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Анализ принятого в инструкции СН 10-57 метода учета потерь напряжения в натянутой арматуре изгибаемых предварительно напряженных элементов и экспериментальная проверка отдельных его положений позволяет сделать следующие выводы, справедливые для бетонов всех марок:

1/ Наши опыты не подтвердили необходимости учёта второго члена формулы инструкции СН 10-57 для подсчёта потерь напряжения в арматуре от ползучести бетона при обжатии бетона достигающем 0,67. Д' .

В этих пределах, по данным наших опытов, не следует учитывать отклонение роста деформации ползучести бетона от линейной зависимости, т.е. надо вести подсчет от потерь от ползучести по указаннойУформуле без второго члена-.

Следует отметить, что зарубежные нормы разных стран также не учитывают отклонения роста пластических деформаций бетона от линейной зависимости до напряжения в пределах до 0,64'^Франция/- 0,7'^США/. '

Следует подчеркнуть, что нас практически не могут интересовать величины обжатия 6*3* , превышающие 0,60-0,65.Й

поскольку такие величины 6? при обжатии изгибаемых элементов инструкцией СН 10-57 не допускаются ^см^табл.4 инструкции СН 10-57/.

2/ Исследование расчетных суммарных потерь напряжения в арматуре, подсчитанных по указаниям инструкции

165.-

x/

CH 10-57, показало, что для диапазона /0,35 - 0,65/.

Р' к

и /0,5 - 0,7/. для бетонов марок от "200" до "500"

крайние значения расчетных суммарных потерь отклоняются от средней величины не более, чем на 25%s

Такое отклонение мало сказывается на расчётной величине трещиностойкости изгибаемых конструкций, армированных высокопрочной проволокой, где при изменении принятых величин потерь до 25% величина момента трещиностойкости изменяется не более, чем на 5%, что находится в пределах точности расчёта, при марках бетона "400" и выше влияние погрешностей в принятых величинах потерь на момент ML

еще меньше.

Это обстоятельство вместе с условностями и неточностями, которые имеют место при вычислении отдельных видов потерь приводит к заключению о целесообразности, как правило, пользоваться числовыми величинами суммарных потерь напряжения.

Следует отметить, что такой упрощенный учёт потерь был предусмотрен также в прежних инструкциях-. Н и ТУ ряда зарубежных стран и в настоящее время содержат такие рекомендации для бетонов высоких марок наряду с формулами для дифференцированного учёта потерь, которые рекомендуются лишь для случаев, когда заранее известны достаточно точные величины потерь, вызываемых различными факторами в отдельности. ^7 Потери от ползучести бетона до обжатия =0,65*#' подсчитаны по формуле _ &. R- бу

166.-

Для бетонов марок не ниже "400" нормы многих стран /США, ФРГ, Швейцария, Англия/дают суммарные величины потерь порядка 2100-2400 кг/см^.

До данным наших экспериментальных исследований, в из

гибаемых конструкциях из бетонов марок "300" с натяжением

до бетонирования суммарные потери составляют

2850 кг/см^

в высокопрочной проволоке <^=5мм / R =215 кг/см^/.$г*валиа и рцу/ьтАте збэ<<ема-к74Р<

Для изгибаемых элементов, армированных стержне-

вой арматурой из упрочненной горячекатанной стали перио-

p.

б [

дического профиля марки Ст-5 с(=1бмм суммарные потери при бетоне марки "200" по нашим опытам составили ^бООф^^Д кг/см^ /при =115 кг/см^/

3/ Указанное в пункте 2 предложение не исключает

возможности в отдельных случаях пользоваться дифферен-

цированным подсчетом потерь напряжения в арматуре.

Однако, этим способом следует пользоваться в случаях,когда имеются экспериментально обоснованные величины основных характеристик усадки и ползучести бетона, релаксации напряжения в стали и других факторов, влияющих на потери

напряжения для данных производственных условий.

Дри этом, однако, кроме поправки указанной в пунк-целесооб*рАЗНЬ^

те 1, SwtHypw "в формулу для определения потерь от ползучести бетона цвй&зйФбзмьэие ввести эмпирический коэффициент ползучести /или меру ползучести бетона С, или иную соответствующую величину/. Этот коэффициент, характеризую-

значение ^каздн^'х паге^з

!5&5иг/см^ cpegn&e. - !S$C

OTjtA^cro НЯ^А^е+(и^ i- ^(% кг/см^ Сра^иЯЯ

<67.-

щий ползучесть бетона в различных условиях, должен давать возможность учитывать множество факторов, влияющих на величину потерь, как это предусмотрено, например, в инструктивных материалах ФРГ /влияние влажности окружающей среды, состава бетона, размеров конструкций, прочности бетона при обжатии бетона, марки бетона/.

Таким образом, формула для подсчёта потерь напряжения от ползучести бетона должна иметь вид:

(- К. Е^. 4*6;

Следует также уточнить формулу инструкции CH 10-57 для подсчёта потерь от обжатия стенда /или форм^яһ/ и податливости зажимов, изменив ее применительно к конструкциям с неанкерованной арматурой, натягиваемой на упора. Надо указать минимальные числовые значения указанных потерь. Для конструкций, изготовляемых на коротких стендах /6м; или формах эти потери составили 400 кг/см^ для проволочной и 100 кг/си для стержневой арматуры по многочисленным экспериментам, приведенным нами с зажимами разных типов -

- цанговыми, клиновыми и волнистыми.

4/ Проведенные исследованйяУпозволили также установить, что для такой массовой продукции, какой являются предварительно напряженные панели, экспериментально доказана возможность отпускать арматуру при довольно низкой прочности бетона/ й' /, а именно:

168.-

упрочненную горячекатанную стержневую арматуру периодического профиля из стали Ст-5 с^^тбмм - на бетон прочностью й'=120 кг/см^ /при расчётной прочности=200 КГ/СМ^/;

высокопроволочную арматуру</$5мм - на бетон прочностью #'=200 кг/см2 /при расчётной прочности %=300нг/см^^

В последнем случае необходимо ставить вблизи торцов панели короткие сетки или несколько хомутов во избежание появления продольных трещин на уровне защитного слоя при отпуске арматуры^

5/ Экспериментально доказана возможность совмещать упрочнение стержневой арматуры методом силовой уалиб-ровки с предварительным натяжением арматуры. Потери от релаксации напряжений в арматуре, вытянутой непосредственно перед натяжением, практически не оказывают влияния на трещиностойкость панелей.

6/ Наблюдения над напряжением в арматуре в процессе ее отпуска показали, что применяемый при изготовлении панелей и балок способ отпуска арматуры путем отвинчивания натяжной гайки гаечным ключом и последующего перерезывания арматуры между балками обеспечивает постепенную передачу сил предварительного напряжения на бетона

Как показали наблюдения над напряжением в арматуре при ее отпуске, до распалубки образцов на бетон передавалось не более 60% полной расчётной величины предварит ель-X/ Указанная прочность бетона R'=200 кг/см^ при отпуске высокопрочной проволоки принята в настоящее время в инструкции СН 10-57. *

169.-

ного обжатия. Остальная часть обжатия возникала в бетоне после распалубки образцов.

7/ Применяемые в арматуре панелей клиновые за-

жимы обеспечивают достаточную равномерность натяжения пучка проволок. По нашим измерениям разница между напряжениями в отдельных проволоках не превышает 5%^

8/ Длина зоны анкеровки, полученная нами приближенным способом по показаниям тензодатчиков, расположенных в трех точках по длине элемента /в середине и вблизи торцов^ соответствует рекомендациям инструкции СН 10-57, принятыми на основании более точных опытов нИИЖБ-а.

Для высокопрочной проволоки бһ=5мм, отпущенной на бетон прочностью #'=200 кг/см^, длина зоны анкеровки по нашим измерениям составила около =100. .

Нами не наблюдалось заметного увеличения длины зоны анкеровки с течением времени /до 2 недель/, которое могло бы иметь место вследствие втягивания неанкерованной арматуры, отпущенной на бетон низкой прочности R'.

9/ Построенные по показаниям тензодатчиков, наклеен-е-ных на арматуру, совмещенные графики изменения величины контрольного предварительного напряжения 6^ с течением времени Т/б^-Т/ и роста напряжения Щв арматуре при испытании образцов на изгиб /6^-м/ дали возможность проконтролировать работу тензодатчиков на разных этапах измерения. Такой контроль осуществлялся путём сопоставления оди

170.-

наковых величин напряжения, измеренных непосредственно при испытании образцов на изгиб и отмеченных, следовательно, на графике б^-м /например, перед загруженном внешней нагрузкой, при достижении бетоном на уровне арматуры нулевого напряжения, в момент появления трещин в бетоне и пр./, с аналогичными величинами, полученными суммированием соответствующих составляющих по графику

6*а -Т.

Разница не превышала 2%, что свидетельствует о большой точности показании тензодатчиков при тщательной наклейке их и обеспечении хорошей гидроизоляции.

10. Кривая относительных удлинении горячекатанной арматуры периодического профиля из стали Ст-5, построенная нами для предварительно напряженных балок^с момента погашения предварительного обжатия бетона^ подобна экспериментальной кривой удлинений^ круглой арматуры в балках из обычного железобетона. Эти кривые аналогичны диаграмме деформации-напряжения, рассматриваемой проф. В.И.Му-рашевым для обычных железобетонных сечений.

11*. Кривые увеличения потерь напряжения от усадки и ползучести бетона аналогичны кривым нарастания пластических деформаций в железобетоне под действием длительной постоянной нагрузки.

В первые дни после отпуска арматуры потери увеличиваются весьма быстро и за первые 4-5 дней достигают

171.-

60-70% своей полной величины. Через 60 дней после отпуска напряжение в арматуре стабилизируется, и прирост потерь практически прекращается.

Кривые роста потерь напряжения в арматуре, отпущенной на бетон разной прочности, параллельны между со-бойъ Это свидетельствует о том, что интенсивность нарастания потерь от усадки и ползучести бетона после отпуска арматуры практически не зависит от прочности бетона к моменту его обжатия, т.е& здесь имеет место та же закономерность, что и для деформаций ползучести бетона, загружаемого в раннем возраста.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Марьясина, Ирина Евгеньевна, 1958 год

Л..ИТ..Е.Р.А..Т.У.Р.А

1..Артижм н.х,.

2т Багрий. Я.

и

Некоторые вопросы теории ползучести.

Государственное издательство технико-теоретической литературы, 1952.

"Потери напряжения при переходе упругих деформаций в пластические/' "Строительные материалы, изделия и конструкции", №9, 1956.

3. Бердичевский "Предварительно напряженные и обычные

"" железобетонные балки с холодносплю-

ценной арматурой периодического профиля", "Исследования, Железобетонные конструкции", под ред.проф.Пастернака П.Л ., Государственное издательство литерату-

ры по строительству и архитектуре, Москва, 1952.

4. Бердичевский

Т.н. ""

Последования предварительно напряженных железобетонных балок для покрытий промышленных здании", "Исследования, сэ-

зобетонные конструкции", Госуд.издатель-

ство литературы по строительству и архитектуре, Москваф955.

5. Буданов.Н.А. "расчёт железобетонных конструкций с

. учётом ползучести бетона/ Стройиздат,

' 1949.

6. Буданов Н.А. "Определение потерь напряжения в арматуре предварительно напряженных железобетонных конструкций от усадки и ползучести бетона/'"Бетон и железобетон №3, 1958.

7. Давыдов.Т.П.

Приближенные способы учёта влияния ползучести бетона. Сборник Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта," выпуск 144,19527

2.-

8. Деркач В.Ф.

9'. Дмитриев.С.А.

10. Дрдрбкр.Т..М.

11* Додобно..T.M.

"К вопросу о влиянии ползучести бетона на работу статически неопределяемой железобетонной системы". Труды Харьковского ИСИ, выпуск 3, 1951. .

"Усадка и ползучесть центробежного бетона в предварительно напряженных железобетонных элемента", сборник статей "Предварительно напряженные железобетонные конструкции", . Стройиздат, 1947.

К вопросу о расчёте потерь в предварительно напряженных железобетонных конструкциях,"Транспортное строительство", №4, 1956.

Свойства высокопрочной стальной проволоки, применяемой в качестве предварительно напряженной арматуры железобетонных конструкций, Научные труды Ленинградского ПИСИ, 1956, вып.23.

12. Инструкция по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций и указания по их изготовлению /проект/,Стройиздат Нарноистроя, 1943.

13."инструкция по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций /И-148-50/, Госстройиздат, 1951-

14. "Инструкция по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций /1-148-52/^

Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре, 1953. .

15."Инструкция по проектированию напряженно-армированных конструкций /И-148-56/ /проект/ НИИЖБ, Москва, 1957. '

3.-

i)

16'. Инструкция по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций /СН-1О-57/? Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1958'.

17- Крешков..А.Д.,

Малков С..И.,,

Матвеев В.А.^

Нессоцова Г.Д.

Нессонов Б.Д.

18

Левин ,С,.Я. и Дмитриев С.. А.

"Кремненитроглифталевый клей для проволочных тензометров", "Вестник .инженеров и техников", №6, 1952.

"Пустотелые балки-настилы с предварительно напряженной арматурой", сборник статей "Исследования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций", под ред. д.т.н. Гвоздева А.А. и Михайлова В.В., Строй-издат, 1949.

1Д. Марьясина И.Е., "Предварительно напряженные железобетонные конструкции с арматурой перио, дичесного профиля для перекрытий жи- -лых и гражданских зданий",/отчёт/нии-горсольстро^,19'54.

20. Марьясина_И^.Е._ "Определение минимальной прочности

. . бетона при отпуске напряженной арма-

туры и потери напряжения в арматуре пре дварительно напряженных панелей^отчет по "Разделу 1 темы:"Изучение особенностей работы предварительно напряженных конструкций промышленных зданий" /руководитель темы-член корреспондент АСиА Перельштейн И.Л./ НИИ-200, 1957.

21. Мурашов В.И.

"Трещиноустойчивость,жесткость и

прочность железобетона", Изд-во Ми-

нистерства строительства предприятий Машиностроения, 1950. .

4.-

22. Немировский Н.М.

"Жесткость изгибаемых железобетонных элементов и раскрытие трещин в них", "Исследования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкции", Госуд.издательство строительной литературы, М.-А. ,1949.

23. "Нормы и технические условия проектирования бетонных

и железобетонных конструкций" /Н и ТУ 123-55/, Госуд.издательство литературы по строительству и архитектуре, Москва, 1955.

24. Пеле ль шт ейн.Н.Л., "применение тензодатчиков для ис-

Радин А.Н. следования железобетонных конструк-

ций. Сборник статей "Исследования, Железобетонные конструкции", Государственное издательство ли-

тературы по строительству и архитектуре, 1952.

25. "Предварительно напряженные железобетонные балки с арматурой периодического профиля", разработано НИИ-200, Госуд.изд-во литературы по строительству и архитектуре", Москва, 1952.

2бу "Применение напряженно армированного железобетона",

по материалам второго международного конгресса

/г.Амстердам, сентябрь, 1955/, Москва, 1957*

27. Ратд_3.14

28. Ратн Э.Г.

29. родов..........,Г..С.,,

"Испытания струнобетонных балок семилетнего возраста" "Строительная промышленность"^, 1950. "железобетонные конструкции, армированные струнобетонными элементами^ "Бетон и железобетон" №3, 1957.

"К вопросу о пластических деформациях высокопрочной проволоки,"Из^ вестия Академии наук Туркменской ССР" №4, 1953.

5.-

ЗО.^Родрв_Г^С^

" Результаты опытов по определению деформаций усадки и ползучести бетона в предварительно напряженных железобетонных элементах, АН Туркменской ССР, Труды Института антисейсмического строительства, 1956.

31'. Светов А..А.

32. Скрябин И.Е.

33. Скрябин. И.Е..

34. Столяров Я.В.

35. _,.Удицкий .И.И..

36. Федоров В.л.

37 ^Федрррв_В. Л^,

"Перекрытия из предварительно напряженных шлакобетонных элементов настила", сборник статей, "Исследования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций под ред. д.т.н. Гвоздева А.А. и Михайлова В.В., Стройиздат, 1949.

"Ползучесть и усадка в балках с напряженно армированным бетоном", Сборник трудов МИСИ Мб, Стройиздат, 1948, стр. 3-19.

"Конструкции и теоурия расчёта железобетонных балочных систем с искусственно напряженной арматурой", Изд-во Министерства коммунального хозяйства РСФСР, М^-Л.,1949.

"Введение в теорию железобетона," Стройиздат Наркомстроя,Москва, 1941.

"Ползучесть бетона" Гостехиздат Украины, Киев, 1948. -

"Затухание напряжений в железобетонных элементах с предварительно . натянутой арматуройИзвестия научно--исследовательсного института Гидротехник ии, Ленинград, 1941, т.ХХИ.

"Деформации бетона при длительной нагрузке" "Известия Академии Наук СССР

1 ... 1941.

6

X. C.E..

39. ФВ2-—

^40. ФрайФе льд .С..Е.

41. Чеопашкин В.Г.,

Иммерман.А.Г.

Ливҷак Т.Н.

и др.

42. Шкурко Н.А,

43. Шкурко Н.А.

44. .Якобсон К.К.

"Собственные напряжения в желе-

н

зобетоне, Стройиздат, 1941.

"Результаты опытов по изготовлению и испытанию балок, армированных предварительно натянутой стальной проволокой/'"Строительная промышленность" №4, 1941.

"Деформации ползучести в железобетонных элементах, подвергающихся изгибу/'Труды Харьковского Инженерно-строительного института, вып.З. Изд-во Харьковского государственного университета им.А.И. Горького, Харьков, 1951.

"Новые виды металлов, применяемых в строительстве" /отчёт/, НИИ-200, Москва, 1957. .

"Исследование пластических свойств высокопрочной проволоки /автореферат/, Горьковский ИСИ им.В.П. Чкалова 1949. .

"К вопросу 'о контрольном напряжении в арматуре предварительно напряженных железобетонных конструкций/'труды Пензенского индустриального института 1954, вып.2.

"О расчёте потерь предварительного напряжения в железобетоне/'труды Новосибирского института инженеров железнодорожного транспорта, 1952, вып.УХН

7.-

45. Янрбсон_к^К7_и

4дександррв^А,в.

ь

46. дкрбсрн^Сдс^, ЁВаснов^^Ф^ АДёДсандррв^д.в.

-52.

. 93.

О Формуле напряжений в пред-варительно напряженном железобетон-ном элементе, "Железнодорожное ' строительство" др, 1952.

. "Насчёт элементов из предва-напряженного железобетона", Новосибирского института инженеров железнодорожного транспорта", выпуск Х,1954.

. 47. с/ ^jh-^л/иа

жз, 1958,^&5-296 ^

48. G-. {/, (y-^ f /' Mf

УЭ7, /9/Ғ, #. 3/. <r

. 49.^& б.р. ^гсиу^

A/ /^s/

50. "J^€S й'й(cAct ^емТңуе^^й 4Уй

^АйӢ^^й7П^7^€СА?€-й^7й /3€^€fJ Ий%

(Э/Л? ^22?, o%r. А%53).

. 51. (Z/,

, Йм^Ай й?У ^4^€Сс.

З^ /V^, р€^^млйу, /^Ғ/, ^?.^. 23/-2^/. ^УДИ? ^ 4. (?. /й.

Jed* c<?t?crfi<t Jr*?** X-f**y /^ссе^

4.^!*Й43 cf ^('{<^ ^й^)'й€€ГТ..

^2, ^-p. 2/2-233*.

54, 7ts/-

4 !77 АГ-ЛА v /

----—!------------------------------'

< _______________

55* г? у 3 tn уи^и ^й^'зсА - кис/ <$eAy/ty^ УбИИ^Зй Ай ^дии^^А^м^Йй.^ ^.7<

. 56'. Ftr^f f^oht ей /o^ff^esy^c/ ctPMCfetg ^!7й^^<^м^*ой Ғ^йм^гА^ е^йг- /^7-

57. /^и^зу/бкй^лк^и (й ЗсАи/зз/е^^ „ /3 (/<

(gg/^ Д.

58. /эг^И/1е< йЗ$ Г^^л7/и^$ А^ ^З/М/ОЛ?/

6А *^ОЙ /5йй.&РИГ/*4ИИ^ ^С(*Й^И^Л/й& А//<4/с/м

cf€f 7?^и<4К/ c/з^ Than^^vety Т^кйбз/из

Otp,

59. "jMJh'KefMW Ай €з^й^ ^гееси^-Асй?

(К)й^Ам JCW) Лй/э. ^У^йис^сиУ ^збА^/й€^ А^

^%й АИЖ^"( ^иуһ'^м^ 6-€^g е&-

5-М

60. ^осй^и^ ЙАыи^йи^ь-б^й^./

J, 520, 1907.

61 * Деодгардт_Ф.

Напряженно армированный железобетон /перевод с немецкого/. Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре, Москва, 195У.

62 . ^6?ИЙЛ^^6 ^'Ай К. #, С.%Af К*<2й4.6рм.'б%&

обзгб -У,"

1951, И.12, $. 265-270.

63??^и^^. (^.С, ' ^зупАйз/кис7 " ^Зй^€Йс/КйЛ ЙСИ %('УЗй^А^сйА^А^^сЎ'з^^ ijbi-w?"^ "*<-*- .й ". s;

9.-

еи %е'4фй рғ<(Г*?и^гл!И^/^еиб€з^7ееАл('^ие,

1944, H.10, $. 4-8.

65. Маньедь. Г,

"Предварительно напряженных железобетон" /перевод с английского/,Государственное издательство литературы строительству, архитектуре и строительным материалам, Москва, 1958.

M 23 23

Tt-Avacy /цббГе^ &6ъ, /3SJ.

67. фр^Ж-Дй^ f

68. G. AfA^^gG^

68 /' R/бА йй. ^Об^АА.^<сА^ ^АИЙ(й^Сй ^<-

A € и t еойд7^е.^-Геу {'й

70. Ринальди^Д^ "Предварительно напряженный железобетон", /перевод с итальянского/, Госуд.изд-во литературы по строительству и архитектуры, Москва, 1957*

. 71 . &?К ^2^

72. R^ Af' ' /З^/Ьй^/ <?/^2й<?1л$сАс

биб/му^б, /Ў46, Р/О.

(EAfPAJ /V/5S. „ '

{Y, "Рв^ ^й/ебМей! ^еййди^й^

)'И ЙJ

tsss.,,

74 Теп^'У-t ^^7сй$ +с^ ]&r€S^€jf^ ерйб^^^

10.-

75. "Усадка и ползучесть напряженно армированного

бетона" /перевод с английского/ в журнале '

т.117, №23, 1946, стр.229.

< '' 'б

76. Фвеисинэ Переворот в технике бетона /пе-

ревод с '_'Лнцузсного/, ОНТИ, 1938.

77. Хойер Э. "струнобетон"/перевод с немец-

кого/, Стройиздат, 1941.

78. Ю_н г__''испытание струнобетонных балок в

13-летнем возрасте '/перевод с немец-

УЗ, I9S/.