Прочность и деформативность стальных изгибаемых элементов строительных конструкций, усиленных углекомпозитом тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Устинов Артём Михайлович

• Устинов Артём Михайлович
• кандидат наук
• 2020

Оглавление диссертации кандидат наук Устинов Артём Михайлович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ИССЛЕДОВАНИЮ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ СТАЛЬНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, УСИЛЕННЫХ УГЛЕКОМПОЗИТОМ

1.1. Клеевое соединение сталь/углекомпозит

1.2. Экспериментальные исследования стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом

1.3. Конечно-элементное моделирование изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом

1.4. Аналитические модели расчета стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом

1.5. Практика применения

1.6. Выводы по первой главе

ГЛАВА 2. МАТЕРИАЛЫ, ОБОРУДОВАНИЕ И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ МАТЕРИАЛОВ, КЛЕЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И СТАЛЬНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.1. Методика

2.2. Оборудование для проведения испытаний

2.3. Материалы

2.4. Конструкции исследуемых образцов

2.5. Программы исследований

2.6. Выводы по второй главе

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ МАТЕРИАЛОВ И КЛЕЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Напряженно-деформированное состояние стали

3.2. Напряженно-деформированное состояние углекомпозитов

3.3. Напряженно-деформированное состояние клеевого слоя

3.4. Расчет напряжений в элементах клеевого соединения

3.5. Прочность и деформативность клеевых соединений

3.6. Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ СТАЛЬНЫХ

ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, УСИЛЕННЫХ УГЛЕКОМПОЗИТОМ

4.1. Общие данные

4.2. Программа исследования балок, усиленных углекомпозитом

4.3. Результаты экспериментальных исследований балок, усиленных углекомпозитом

4.4. Численный расчет балок, усиленных углекомпозитом

4.5. Результаты численного расчета балок, усиленных углекомпозитом

4.6. Упругопластический расчёт балок, усиленных углекомпозитом

4.7. Результаты упругопластического расчета балок

4.8. Сравнение результатов испытаний и расчетов балок, усиленных углекомпозитом

4.9. Выводы по четвертой главе

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение № 1. Примеры расчётов стальных элементов, усиленных углекомпозитом . 138 Приложение №2. Результаты статистической обработки данных экспериментов материалов

и клеевых соединений

Приложение №3. Документы, подтверждающие внедрение результатов диссертационной работы

ВВЕДЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прочность и деформативность стальных изгибаемых элементов строительных конструкций, усиленных углекомпозитом»

Актуальность темы исследования.

В строительной отрасли существует необходимость проведения ремонтно-восстановительных работ строительных конструкций, которая обусловлена: длительным сроком эксплуатации без проведения капитального ремонта; ошибками проектирования, изготовления, транспортировки и монтажа; изменением нагрузок со сменой функционального назначения или повышением действующих нагрузок при модернизации. Поэтому необходимо разрабатывать методы, схемы усиления и восстановления конструкций, применяя современные материалы и элементы из них.

Композитные материалы находят все большее применение при усилении железобетонных и стальных конструкций. Материалы на основе эпоксидного связующего и углеродного армирования (углекомпозиты) имеют высокую удельную прочность, гибкость при монтаже, стойкость к циклическим нагрузкам и агрессивным средам. Технология устройства углекомпозитных усилений позволяет проводить работы безогневым методом в отличие от сварных соединений. Клеевое соединение углекомпозитов с основой позволяют сократить число дополнительных отверстий в отличие от болтовых и заклепочных соединений. В строительной отрасли России отсутствует нормативно-техническая база и опубликовано весьма ограниченное количество научных работ по применению углекомпозитов при восстановлении и усилении стальных строительных конструкций. Зарубежными авторами предложены расчетные модели стальных балок с углекомпозитным усилением, но без учета пластических деформаций стали.

Обоснование метода расчета стальных балок, усиленных углекомпозитом, при учете развития пластических деформаций в стали имеет важное научное и практическое значение для решения задач восстановления и усиления стальных конструкций, т.к. связано со сложностью полной разгрузки усиляемых элементов и расширением работы стального сечения на стадию упругопластического деформирования. В связи с этим исследования напряженно-деформированного состояния стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом, являются актуальными.

Исследовательская работа по теме усиления изгибаемых элементов углекомпозитом выполнялись при поддержке ООО "Нанотехнологический центр композитов".

Степень проработанности темы.

В исследованиях, выполненных зарубежными учеными, такими как M. Al-Emrani, A.H. Al-Saidy, H. Babaizadeh, D. Linghoff, P. Colombi, M. Dawood, M. Elchalakani, K. M. El-Sayed, D. Fernando, E. Ghafoori, М.А. Gharib, K.A. Harries, M. Z. Jumaat, Р. Kazem, M.A. Kherbr, Y.J. Kim, A. Kobayashi, A. Manalo, M. Motavalli, M. Nagai, K. Narmashiri, A. Okeil, M.K. Poul, S. Rizkalla,

H.E.M. Sallam, E.Y. Sayed-Ahmed, A. Schumacher, N. H. R. Sulong, Amr M.I. Sweedan, S. Tabrizi, J.G. Teng, M. Tavakkolizadeh, T. Ulger, G. Wu, T. Yu, X.L. Zhao рассмотрены стальные балки с различными вариантами усиления композитными материалами при статическом нагружении. Авторы делают вывод, что применение углекомпозитных накладок может значительно повысить пределы прочности и устойчивости конструкций, но применяемый авторами в лабораторных исследованиях тензометрический метод определения деформаций в клеевом шве не позволяет получить полную картину изополей деформаций с определением локальных и краевых пиков деформаций - отсутствие в экспериментальных результатах информации о сплошном деформированном состоянии углекомпозитных накладок не дает исчерпывающей информации о НДС усиленных балок.

В работах и патентах отечественных авторов (Г.И. Белый, С.А. Бокарев, Г.М. Власов, Д.В. Картузов, Г.Г Кашеварова, И.Г. Овчинников, В.А. Пшеничный, Д.Н. Смердов, Федоров В.С., С.Д. Шафрай А.А. Шилин) рассмотрены особенности НДС стальных и деревянных балок, в частности с различными вариантами внешнего усиления, в том числе композитного армирования. Отечественные работы по расчёту металлических балок с учетом пластических деформаций принадлежат таким ученым, как Н.Д. Жудин, Б.Н. Горбунов, К.С. Завриев, И.М. Рабинович, А.Р. Ржаницын, Н.С. Стрелецкий, И.Н. Серпик и другие. Расчет на основе теории малых упругопластических деформаций развивается благодаря вкладу таких ученых, как Н.И. Безухов, И.А. Биргер, В.М. Вахуркин, А.В. Геммерлинг, А.А. Ильюшин, Я.А. Каплун, А.А. Потапкин, А.А. Соколовский, Р.М. Шнейдерович. Исследования в области упругопластического расчета бистальных балок проводились П.С. Ивановым, Л.А. Каплан, А.А. Казимировым, Д.Г. Копаницей, Л.С. Ляховичем, Г.П. Михайловым. Анализ отечественной и зарубежной литературы показал, что существующие методы расчета в доступной в настоящее время форме не применимы для задачи упругопластического расчета стальных балок, усиленных углекомпозитом. Теория малых упругопластических деформаций и метод упругопластического расчета бистальных балок подходит в качестве основы для метода расчета стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом.

Для разработки методики определения полей поверхностных деформаций образцов стали и углекомпозита выполнен анализ работ таких авторов, как Алехин В.П., Балахонов Р.Р., Гриняев Ю.В., Елсукова Т.Ф., Данилов В.И., Иванова В.С., Иванчин А.Г., Клопотов А.А, Панин В.Е., Потекаев А.И, Романова В.А. и другие, в которых приведены результаты исследований по изучению особенностей деформирования на поверхности твердых тел при различных воздействиях. Но вопрос изменения полей поверхностных деформаций стали и углекомпозита в процессе нагружения рассмотрен недостаточно.

Напряженно-деформированное состояние (НДС) в слое связующего изучали Александров А.Я., Белоус А.А., Ерофеев В.Т., Клюшникова Р.М., Назаров И.О., Норкин С.П., Сажин А.М., Сулейманов А. М., Хватан А.М., Хрулев В.М., Шнуров З.Е. и другие, в частности с эпоксидных композитов при ультрафиолетовым облучении, перепаде температуры и силовых воздействиях. Но в работах не использовались высокоточные оптические измерительные системы, которые позволяют экспериментально определить распределение деформаций по толщине и длине клеевого шва в процессе нагружения.

Целью диссертации является обоснование и экспериментальная проверка метода расчета стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом, с учетом выявленных закономерностей распределения напряжений в углекомпозите и клеевом шве.

Объект исследования - стальные изгибаемые элементы строительных конструкций двутаврового сечения, усиленные накладками из углекомпозита.

Предмет исследования - прочность и деформативность стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом.

Задачи исследования:

- на основе обзора, систематизации и анализа современных теоретических и экспериментальных данных уточнить предельные состояния и способы их нормирования, а также определить предпосылки расчета изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом;

- разработать и апробировать методику определения напряженно-деформированного состояния клеевых соединений и конструкций на основе изменения полей деформаций в процессе нагружения;

- экспериментально определить характеристики прочности и деформативности образцов стали, углекомпозитов и клеевых соединений в зависимости от способа подготовки стальной поверхности, геометрических размеров, физико-механических параметров углекомпозитов, а также предложить аналитические зависимости распределения напряжений в элементах соединения по длине клеевого шва по данным статистической обработки;

- экспериментально и расчетом оценить прочностные и деформативные параметры, определить особенности напряженно-деформированного состояния углекомпозита и клеевого шва на стадии упругопластической работы стальных изгибаемых элементов при различных схемах усиления углекомпозитом;

- обосновать метод расчета стальных балок с симметричным усилением углекомпозитными накладками, позволяющий учитывать упругопластические деформации в стали и неравномерность распределения напряжений в углекомпозите и клеевом шве;

- провести анализ расчетных и экспериментальных данных стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитными накладками, при статической нагрузке.

Научная новизна работы заключается в получении новых знаний о работе стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом, а именно:

- установлены аналитические зависимости влияния геометрических размеров, типов углекомпозитов, способа подготовки стальной поверхности на прочностные и деформационные характеристики клеевого соединения, а также выявлены особенности деформирования и разрушения углекомпозитов, распределения деформаций и напряжений по длине и толщине клеевого слоя, которые использованы в упругопластическом и численных расчетах конструкций и нормировании предельных состояний;

- получены новые экспериментальные данные по прочности и деформативности стальных балок, усиленных углекомпозитными накладками, а также по неравномерному распределению напряжений в углекомпозите и стали изгибаемых элементов, которые использованы в упругопластическом расчете;

- получены результаты упругопластического и численных расчетов прочности и деформативности стальных балок, показывающие удовлетворительную сходимость с экспериментальными данными, что указывает на правильность выбранных методов и достаточность принятых предпосылок.

Теоретическая значимость работы заключается в получении новых зависимостей прочностных и деформационных характеристик клеевого соединения от различных параметров, позволяющих предложить метод расчета изгибаемых элементов гибридного сечения сталь -углекомпозит.

Практическая значимость работы состоит в получении научно обоснованных результатов, характеризующих прочность и жёсткость стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом при статической нагрузке. Предложен метод расчета и нормирования предельных состояний стальных изгибаемых элементов для использования в задачах усиления углекомпозитными накладками балок с ограниченными пластическими деформациями в стенке и полках. В предложенных схемах усиления углекомпозитом стальных балок рассмотрены симметричная и несимметричная установка накладок на растянутую и сжатую полки.

Достоверность результатов обеспечена: 1) использованием основных положений теории строительной механики, механики деформируемого твердого тела, расчета металлических конструкций и предпосылок расчета, принятых исходя из анализа современной научно-технической литературы; 2) использованием сертифицированного расчетного комплекса для выполнения численных исследований. Верификация метода упругопластического расчета осуществлялась физическим экспериментом, проведённым в аккредитованном научно-образовательном центре «Испытание строительных материалов и конструкций» ТГАСУ с

применением современного аттестованного испытательного оборудования и поверенных средств измерений, точность метода подтверждается воспроизводимостью результатов исследований и согласованностью экспериментальных результатов с результатами упругопластического и численного расчета.

Реализация работы. Результаты экспериментальных и теоретических исследований использованы АО «Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений - ЦНИИПромзданий» при усилении металлических элементов. В целях расширения применения углекомпозитов в ООО "Нанотехнологический центр композитов" г. Москва при усилении и восстановлении эксплуатационной пригодности стальных конструкций были использованы рекомендации автора в отношении способа подготовки стальной поверхности, применяемых материалов и предпосылок расчета клеевых соединений сталь/композит. Основные положения диссертационного исследования используются в учебном процессе на кафедре естественнонаучных дисциплин им. В.М. Финкеля ФГБОУ ВО «Сибирский государственный индустриальный университет». Результаты исследований включены в специальный курс на кафедре «Металлические и деревянные конструкции» ФГБОУ ВО «Томский государственный архитектурно-строительный университет» при подготовке специалистов и магистров по направлению 270100 «Строительство». Справки о внедрении результатов приведены в приложении №2 данной диссертационной работы.

Личный вклад автора состоит:

- в обосновании метода расчета стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом;

- в сборе и анализе материалов и данных по исследуемой теме;

- постановке задач исследования и выборе методов их решения;

- разработке схем усиления элементов;

- подготовке и проведении экспериментальных и теоретических исследований;

- обобщении результатов исследований;

- формулировке основных положений, определяющих научную новизну.

Научные положения, выносимые на защиту:

- совокупность экспериментальных данных и предложенных аналитических зависимостей характеристик прочности и деформативности клеевых соединений, являющихся основой для упругопластического и численного расчета стальных изгибаемых элементов, усиленных углекомпозитом;

- взаимосвязь характера полей поверхностных деформаций стали, углекомпозита и изгибаемых элементов с диаграммой «о-8» в процессе нагружения образцов, с использованием

верифицированной оптической измерительной системы Vic-3D, основанной на методе «цифровой корреляции изображений» и последующей статистической обработкой данных;

- результаты экспериментальных исследований, численных и аналитических расчетов прочности и деформативности стальных балок, усиленных углекомпозитом в упругой и упругопластической стадиях работы конструкции с учетом неравномерности распределения напряжений в углекомпозите и клеевом шве.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на международных конференциях: «Деформация и разрушение материалов и наноматериалов» (г. Москва, ИМЕТ РАН, 2015г.); «Кристаллофизика и деформационное поведение перспективных материалов» (г. Москва, МИСИС, 2015г.); «Перспективные материалы с иерархической структурой для новых технологий и надежных конструкций» (г. Томск, ИФПМ СО РАН, 2015г., 2016г., 2017 г., 2018 г.); «Инновационные пути развития железобетона» (г. Новосибирск, НГАСУ, 2016г.); «Наука, техническое регулирование и инжиниринг в строительстве: состояние, перспективы» (г. Караганда, КарГТУ, 2016); «Актуальные проблемы прочности» (г. Пермь, ПНИПУ, 2017г.); «HEMs-2018» Высокоэнергетические и специальные материалы: демилитаризация, антитерроризм и гражданское применение (г. Томск, НИ ТГУ, 2018 г.); «Строительство: материалы, конструкции, технологии» (г. Москва, 2018 г.); на всероссийских конференциях: «Актуальные вопросы архитектуры и строительства» (г. Новосибирск, НГАСУ, 2017г.). В полном объеме работа доложена на научном семинаре кафедры «Металлические и деревянные конструкции» (2020) и межкафедральных семинарах НГАСУ (2020) и ТГАСУ (г. Томск. 2020).

Публикации по материалам. По материалам диссертационных исследований опубликовано 11 печатных работ, из них 5 публикаций в изданиях, включенных в перечень рецензируемых научных журналов и изданий, рекомендованных ВАК Российской Федерации и 6 публикаций в журналах, индексируемых в базах SCOPUS и Web of Science.

Структура и объем диссертации.

Настоящая диссертация объемом 157 страниц машинописного текста состоит из введения, четырех глав, основных выводов, заключения, списка литературы из 143 наименований, трёх приложений и содержит 36 таблиц и 119 рисунков.

Автор выражает благодарность за помощь в проведении исследований коллективам кафедр ТГАСУ: «Металлические и деревянные конструкции», «Строительные материалы и технологии», «Железобетонные и каменные конструкции».

Автор благодарит профессора Потекаева Александра Ивановича и профессора Клопотова Анатолия Анатольевича за консультации при проведении исследований пластичности и прочности материалов и клеевых соединений.

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ИССЛЕДОВАНИЮ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ СТАЛЬНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ,

УСИЛЕННЫХ УГЛЕКОМПОЗИТОМ

Приводятся результаты анализа актуальной научно-технической литературы по вопросам: напряженно-деформированного состояния клеевых соединений сталь/углекомпозит; восстановления и усиления дефектных стальных изгибаемых элементов; методов расчета усиленных элементов и их численных моделей.

1.1. Клеевое соединение сталь/углекомпозит

В настоящее время использование конструкций с клеевыми соединениями значительно расширилось [55, 71]. Такое явление обусловлено, прежде всего, значительным прогрессом в развитии синтетических связующих. Поэтому соединение металлов и других материалов становится очень надежным способом соединения элементов в изделиях и конструкциях. В некоторых случаях этот метод может быть единственным практическим методом для соединения элементов. Этот метод имеет ряд преимуществ перед другими типами соединения (клепаные, сварные, паяные и болтовые). Отметим, что заклепочные, болтовые и сварные соединения имеют неравномерное распределение напряжений в месте стыка, а также ослаблены отверстиями под заклепками и болтами и увеличивают вес конструкций. Присоединение металлов и сплавов путем сварки приводит к образованию внутренних напряжений в зоне сварки и снижению прочности сварных металлов из-за термообработки. В то же время клеевые соединения имеют равномерное распределение напряжений в соединенных материалах.

Разрушение клеевых соединений происходит при достижении критических нагрузок и сопровождается деградацией структуры материала на разных масштабных уровнях и вызывает изменение физических и механических свойств [53, 57]. Разрыв межатомных связей на разных стадиях деформации вызывает накопление дефектов на границе сред клей/металл. Деградация структуры приводит к значительному изменению свойств клея на границе раздела [54]. Поэтому исследования, направленные на изучение особенностей распределений напряжений в клеевом соединении на разных масштабных уровнях, актуальны.

Комплексное изучение деформационных полей на поверхности стальных образцов в процессе упругопластической деформации позволяет получить необходимую информацию для прогнозирования условий разрушения деформируемых тел и разработать технические решения для повышения несущей способности и живучести конструкций [2].

Изучение особенностей образования и эволюции структурных элементов деформации на поверхности твердых тел при различных воздействиях позволяет получить фундаментальные

знания, необходимые для выяснения природы деформации в объеме твердых тел [41]. В настоящее время существуют разные подходы для описания деформационных процессов на поверхности твердых тел. Так, в работах [18, 35] установлено, что поверхностные слои в кристаллических твердых телах представляют собой мезоскопические уровни пластической деформации при внешних механических нагрузках. Особенностью этих процессов является то, что на разных масштабных уровнях проявляются разные механизмы деформации. Все это приводит к тому, что твердое тело под нагрузкой проявляет себя как сложная иерархическая система элементов из разных масштабных уровней, которая эволюционирует в зависимости от внешней приложенной нагрузки, распределения внутренних полей напряжений и взаимодействия структурных элементов деформации на разных масштабных уровнях.

В работах [55, 60, 61, 68, 69, 74] изучалось экспериментально и теоретически межфазное поведение между пластинами из углекомпозита и стали с помощью механических испытаний образцов при квазистатическом растягивающем нагружении. Авторы делают вывод, что применение ламелей из углекомпозита может значительно повысить предел текучести, предел прочности и устойчивость. С увеличением толщины клея режим отказа изменяется от когезионного отказа до межфазного разрушения клея на поверхности стали. Для склеенных соединений с когезионным разрушением максимальная нагрузка возрастала по мере увеличения толщины клея от 1 до 2 мм. Конечная нагрузка увеличивалась с длиной связи до достижения эффективной длины от 30 до 60 мм, но длина связи 120 мм обеспечивает более стабильную и надежную прочность связи. Увеличение количества слоев углекомпозита также привело к увеличению эффективной длины связи и снижению эффективности усиления. При использовании смачивающего агента для улучшения насыщения волокон и увеличения емкости связи никакого существенного улучшения характеристик не наблюдалось, а применение гибридных соединений, содержащих некоторую комбинацию связанных и не связанных областей, значительно улучшает ситуацию.

В работе [120] рассматриваются результаты испытаний тонких стальных пластин, усиленных слоями углекомпозита при циклической квазистатической нагрузке. Авторы делают вывод, что применение ламинатов из углекомпозита может значительно повысить предел текучести, предел прочности и устойчивость. Ориентация волокна является важным фактором в усилении сдвига. Наибольшую прочность на сдвиг и стойкость можно получить, применяя основную ориентацию ламинатов углекомпозита вдоль направления напряженных полей.

1.2. Экспериментальные исследования стальных изгибаемых элементов, усиленных

углекомпозитом

В исследовании [55] ремонтная система с армированным углеродным волокном оценивалась с помощью лабораторных испытаний стальных двутавровых балок. Результаты показали, что использование вакуума при производстве ремонта привело к улучшению механических свойств благодаря лучшей консолидации волоконных слоев. Длина связи 120 мм обеспечивает более последовательное и надежное соединение с адгезионной связью и является показателем прочности сцепления восстановленной стальной балки. Наконец, углекомпозиты успешно восстановили имитированные трещины и коррозионные дефекты в стальных двутавровых балках, восстановив их до первоначальной грузоподъемности и жесткости.

В работе рассмотрен углекомпозит из углеродной ткани и эпоксидного связующего методом вакуумирования. В условиях строительной площадки достаточно сложно выполнить эти виды работ. Поэтому в нашем исследовании необходимо рассмотреть возможность применения углекомпозитных ламелей и тканей без вакуумирования, а также необходимо определить эффективную длину клеевых соединений сталь/углекомпозит.

В исследовании [79] для повышения прочности и жесткости дефектных конструкционных элементов применяются пластины из армированного углеродным волокном полимера. В результате определена оптимальная длина в 400 мм для ламели углекомпозита для восстановления несущей способности балки с искусственным дефектом в растянутом фланце.

В работе [81] определена эффективная длина связи, которая максимизирует нагрузку, переносящуюся в углекомпозитную накладку, приклеенную к поверхности треснутого растянутого пояса стальной двутавровой балки. Измеренные распределения деформаций вдоль накладки из углекомпозита показали, что длина эффективной связи составляет 178 мм для комбинации (Fyfe Туйэ иС CFRP + 3М DP-46NS). Это измерение было подтверждено экспериментальным результатом того, что увеличение связанной длины свыше 200 мм не увеличивало прочность схемы. Как указано в измеренном распределении деформации растяжения в полосе CFRP, большая пластичность внутри клея была необходима для успешного распределения напряжений в слое клея при увеличении нагрузки.

В работе необходимо рассмотреть возможность повышения несущей способности балок без дефектов для исправления ошибок при сборе нагрузок, изменение нагрузок во время эксплуатации и аварийных перегрузок. Для определения эффективной величины анкеровки углекомпозита на растянутом поясе двутавровой балки без дефектов, провести испытания различных схем усиления с регистрацией поверхностных деформаций накладок.

Также определить эффективные длины связей элементов усиления при использовании отечественных эпоксидных связующих и углеродных лент и ламелей.

В статье [82] рассматривается использование углекомпозита для восстановления стальных балок и колонн. В первой части статьи рассматриваются двутавровые сталежелезобетонные композитные балки, модифицированные с использованием материалов из углекомпозита. Три балки длиной 6100 мм испытывают на определение эффективности усиления неповрежденных балок с использованием пластин из углекомпозита. Десять балок длиной 2030 мм, в том числе балки, искусственно поврежденные путем резки их растянутых полок в середине пролета, были протестированы для изучения эффективности ремонта с использованием углекомпозитных ламелей. Рассмотренными параметрами были тип углекомпозита, количество слоев, количество модифицированных сторон растянутого пояса и длина усиления для ремонта углекомпозитом. Прочность и жесткость неповрежденных балок увеличились от 19% до 51%. В восстановленных балках восстановление прочности и жесткости составляло от 6% до 126%.

В работе [92, 94] представлены результаты влияния модернизации стальных двутавровых балок с использованием пластин из углекомпозита, соединенных с растянутым поясом. Были проанализированы величина и распределение межфазных сдвиговых и отслаивающих напряжений в усиленных балках. Результаты показывают, что моментная мощность усиленной стальной балки может быть увеличена до 18%. Было также показано, что приведение стальной балки в область максимального момента не влияет на межфазные напряжения вблизи конца линии связи до тех пор, пока балка устойчива и нет образования пластикового шарнира.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Устинов Артём Михайлович, 2020 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 Александров, А.В. Основы теории упругости и пластичности / А.В. Александров, В.Д. Потапов. - М. : Высшая школа, 1990. - 400 с.

2 Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов. - М.: Наука, 1983.

3 Аннин, Б.Д. Упругопластическая задача / Б.Д. Аннин, Г.П. Черепанов. - Новосибирск : Наука, 1983. - 237 с.

4 Безухов, Н.И. К теории пластического расчета на изгиб / Н.И. Безухов // Вестник инженеров и техников. - 1936. - № 10. - С. 580-582.

5 Безухов, Н.И. Приложение методов теории упругости и пластичности к решению инженерных задач / Н.И. Безухов, О.В. Лужин. - М. : Высшая школа, 1974. - 200 с.

6 Белый Г.И., Малышев А.Ф., Цветков А.Б. Устройство для усиления железобетонных балок и плит // Патент России № 53693 U1. 2006/

7 Берштейн, С.А. Конференция по пластическим деформациям / С.А. Берштейн // Проект и стандарт. - 1937. - №2. -С.33-37.

8 Биргер, И.А. Некоторые общие методы решения задач теории пластичности / И.А. Биргер // Прикладная математика и механика. - 1951. - Т. 15. - Вып. 6. - С. 765-770.

9 Вахуркин В.М. Балки из двух марок стали (бистальные балки) / В кн. Материалы по металлическим конструкциям. Вып. 9 . - М. ЦНИИП Проектстальконструкция : Стройиздат, 1965.

10 Геммерлинг, А.В. Расчет стержневых систем / А.В. Геммерлинг. - М. : Стройиздат, 1974. - 207 с.

11 Горбунов, Б.Н. Расчет стальных балок на косой изгиб при пластических деформациях / Б.Н. Горбунов, С.А. Пальчевский // Строительная промышленность. - 1939. - №9. - С. 67-69.

12 Дикович, И.Л. Статика упругопластических балок судовых конструкций / И.Л. Дикович ; под ред. В.В. Новожилова. - Л. : Судостроение, 1967. - 264 с.

13 Жудин, Р.Д. Расчет стальных конструкций с учетом пластических деформаций / Р.Д. Жудин // Металлические, железобетонные и деревянные конструкции: сб. трудов Киевского инж.-стрит. ин-та. - Харьков; Киев,1935. - Вып.2. -С. 19-70.

14 Завриев, К.С. О расчете сварных металлических балок на изгиб / К.С. Завриев // Проект и стандарт. - 1935. - №4. - С. 38-39.

15 Ильюшин, А.А. Пластичность. Упругопластические деформации. / А.А. Ильюшин. -М.;Л.: Гостехиздат,1948. - 376 с.

16 Иванов, П.С. Аналитическое решение некоторых упругопластических задач технической теории изгиба и оптимизации стержней : дис. канд. техн. наук. - Томск, 1996. - 141 с.

17 Иванов, П.С. Упругопластический расчет и оптимизация моностальных и бистальных балок [Текст]: монография / П.С. Иванов. - Томск: Изд-во Том. гос. архит.-строит. ун-та, 2013. -220 с.

18 Иванова В.С. Синергетика. Прочность и разрушение металлических материалов. - М.: Наука, 1992.

19 Каплун, Я.А. К вопросу проектирования балок из двух марок сталей - / В кн. Материалы по металлическим конструкциям. Вып. 12 . - М. ЦНИИП Проектстальконструкция : Стройиздат, 1967.

20 Касумов, Р.А. Исследование напряженно-деформированного состояния стальных и железобетонных стержневых систем с учетом пластических деформаций : автореф. дис. ... канд. техн. наук. - Баку, 1972. - 13 с.

21 Кац, А.С. Расчет неупругих строительных конструкций / А.С. Кац. - Л. : Стройиздат, 1989.

- 168 с.

22 Кобенко, А.А. Исследование напряженного состояния сечений сталежелезобетонных мостовых балок при изгибе в упругопластической стадии : автореф. дис. ... канд. техн. наук. -Омск, 1975. - 25 с.

23 Кочетов В.Т. Сопротивление материалов. -Издательство Ростовского университета, 1987.

24 Лужин, О.В. Косой изгиб призматических стержней прямоугольного сечения с учетом упрочнения материала / О.В. Лужин // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1959. - № 1112.

25 Любаров, Б.И. Расчет балок и рам из упругопластического материала при действии постоянных и временных нагрузок / Б.И. Любаров // Исследования по теории сооружений. - 1977.

- № 23. - С. 143-152.

26 Ляхович, Л.С. Аналитический способ упругопластического расчёта изгибаемых стержней / Л.С. Ляхович, П.С. Иванов // Тезисы докладов научно-технической конференции. Апрель, 1991. Архитектура и строительные конструкции. - Новосибирск, 1991. - С. 60-61.

27 Малинин, Н.Н. Прикладная теория пластичности и ползучести / Н.Н. Малинин. - М. : Машиностроение, 1968. - 399 с.

28 Мальганов А.И., Плевков В.С., Полищук А.И., Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий. Атлас схем и чертежей. Томск. Томский межотраслевой ЦНТИ, 1990, 316 с.

29 Мразик А., Шкалоуд М., Тохачек М. Расчет и конструирование стальных конструкций с учетом пластических деформаций / Пер. с чеш. В.П. Поддубного; Под ред. Г.Е. Бельского. - М.: Стройиздат, 1986. - 546с., ил.

30 Надаи, А. Пластичность и разрушение твердых тел / А. Надаи. - М. : Изд-во ИЛ, 1954. -Т. 1. - 647 с.; 1969. - Т. 2. - 863 с.

31 Наумов, А.М. Применение метода последовательных нагружений при решении задач механики плоских стержней / А.М. Наумов // Известия ВУЗов. Машиностроение. .№12 [681] 2016. С.33-42]

32 Наумович, В.М. Теория пластических деформаций в приложении к расчету неразрезных балок / В.М. Наумович // Проект и стандарт. - 1935. - №3. - С. 34-37.

33 Нил, Б.Г. Расчет конструкций с учетом пластических свойств материалов / Б.Г. Нил. - М. : Госстройиздат, 1961. - 315 с.

34 Одквист, Ф.К. Нелинейная механика - ее прошлое, настоящее и будущее / Ф.К. Одквист // Сб. пер. Механика. - 1970. - № 3. - С. 99-113.

35 Панин В.Е., Гриняев Ю.В., Данилов В.И. и др. Структурные уровни пластической деформации и разрушения. - Новосибирск: Наука. - 1990.

36 Панин В.Е., Гриняев Ю.В., Елсукова Т.Ф., Иванчин А.Г. Структурные уровни деформации твердых тел // Изв. вузов. Физика. - 1982, № 6. С.5-27.

37 Перлин, П.И. Приближенный метод решения упругопластических задач / П.И. Перлин // Инж. сборник. - 1960. - Т. 28. - С. 145-150.

38 Потапкин, А.А. Проектирование стальных мостов с учетом пластических деформаций / А.А. Потапкин. - М. : Транспорт, 1984. - 200 с.

39 Рахимбекова, З.М. Изгиб металлических балок за пределом упругости : автореф. дис. канд. техн. наук. - М. : МИСИ, 1970. - 11 с.

40 Ржаницын, А.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов / А.Р. Ржаницын. - М. : Госстройиздат, 1954. - 287 с.

41 Романова В.А., Балахонов Р.Р. Численное исследование деформационных процессов на поверхности и в объеме трехмерных поликристаллов // Физическая мезомеханика. - 2009 -Т.12, - №2. С.5-16.

42 Себешев, В.Г. Определение кривизны бруса за пределом упругости / В.Г. Себешев, И.А. Чаплинский // Строительство и архитектура. - 1975. - № 3. - С. 28-33.

43 Стрелецкий, Н.С. Избранные труды / Н.С. Стрелецкий ; под ред. Е.И. Беленя. - М. : Стройиздат, 1975. - 422 с.

44 Светлицкий В.А. Строительная механика машин. Механика стержней. В 2 т. Т. 1: Статика. Москва, Физматлит, 2009 408 с.

45 Тимошенко, С.П. Прочность и колебания элементов конструкции /

46 С.П. Тимошенко // Избр. работы / под ред. Г.И. Григолюка. - М. : Наука, 1975. - 704 с.

47 Тимошенко, С.П. Механика материалов : [пер. с англ.] / С.П. Тимошенко, Дж. Гере. - М. : Мир, 1976. - 669 с.

48 Тимошенко С.П., Гудьер Дж. Теория упругости: Пер. с англ. / Под ред. Г.С. Шапиро.-2-е изд. -М.: Наука. Главная редакция физико-математической литературы, 1979, 560 с.

49 Шнуров, З.Е. Вопросы прочности клеевых соединений / З.Е. Шнуров // В сб. «Клеи и технология склеивания» / М: Изд. Оборонгиз - С58 - 65.

50 Эммануилов, И. Изгиб стальных балок за пределом упругости / И. Эммануилов // Вестник металлопромышленности. - 1937. - №5. - С. 4-25.

51 Colombi,P. Fatigue reinforcement of steel elements by CFRP materials: experimental evidence, analytical model and numerical simulation / P. Colombi, G. Fava, C. Poggi, L. Sonzogni //ProcediaEngineering. - 74. - 2014.- P.384 - 387.

52 Ghafoori, E. Effect of crack orientation on fatigue behavior of CFRP-strengthened steel plates / E. Ghafoori, N.J. Aljabar, X.L. Zhao, R. Al-Mahaidi, M. Motavalli, N. Powers //CompositeStructures. - 152.- 2016. - P. 295-305.

53 Ghafoori, E. Fatigue testson UHM-CFRP strengthened steel plates with centralinclined crack sunder different damage levels / E. Ghafoori, N.J. Aljabar, X.L. Zhao, R. Al-Mahaidi, M. Motavalli, Y.C. Koay // CompositeStructures. - 160. - 2017. P. 995-1006.

54 Lesiuk, G. Improvement of the fatigue crack growth resistance in long term operated steel strengthened with CFRP patches / G. Lesiuk, M. Katkowski, M. Duda, A. Krolicka, J.A.F.O. Correia, A M P. De Jesus, J. Rabiega // Procedia Structural Integrity. - 5. - 2017. P. 912-919.

55 Manalo, A. Pre-impregnated Carbon Fibre Reinforced Composite System for Patch Repair of Steel I-beams / A. Manalo, C. Sirimanna, W. Karunasena, L. McGarva, and P. Falzon // Construction and Building Materials. - Volume 105.- 2016. - P. 365-376.

56 Kim, Y.J. Hybrid epoxy-silyl modified polymer adhesives for CFRP sheets bonded to a steel substrate / Y.J. Kim, J. LaBere, I. Yoshitake // Composites: Part B 51. - 2013. - P. 233-245.

57 Colombi, P. Delamination effects on cracked steel members reinforced by prestressed composite patch / P. Colombi, A. Bassetti, A. Nussbaumer // Theoretical and Applied Fracture Mechanics. - 39. -2003. - P. 61-71.

58 Haghani, R. Effects of geometrical modifications on behavior of adhesive joints used to bond CFRP laminates to steel members - experimental investigation / R. Haghani, M. Al-Emrani, R. Kliger, // Conference proceedings: NSCC. - 2009. -P.280-287.

59 Heshmati, M. Durability of bonded FRP-to-steel joints: Effects of moisture, de-icing salt solution, temperature and FRP type / M. Heshmati, R. Haghani, M. Al-Emrani // Composites Part B 119. - 2017. - P. 153-167.

60 Lu, Y. Study of the Tensile Properties of CFRP Strengthened Steel Plates / Y. Lu, W. Li, S. Li, X. Li and T. Zhu // Polymers. - №7. - 2015.- P. 2595-2610.

61 Majidi,H.R. Failure Assessment of Steel/CFRP Double Strap Joints / H.R. Majidi, S.M.J. Razavi and F. Berto // Metals. - №7. - 2017. -P. 255.

62 Li, Shan Effect of Temperature Variation on Bond Characteristics between CFRP and Steel Plate / Shan Li, Tao Zhu, Yiyan Lu, and Xiaojin Li // International Journal of Polymer Science. - 2016. Article ID 5674572. -pp. 8.

63 Kaluza,M. Methacrylate adhesives to create CFRP laminate-steel joints - preliminary static and fatigue tests / M. Kaluza, J. Hulimka // Procedia Engineering. -№172. -2017.P. 489 - 496.

64 Miyashtia, T. Stress Analysis for Steel Plate with Multilayered CFRP under Uniaxial Loading / T. Miyashtia and M. Nagai // Procedia Engineering. -№14. - 2011. - P. 2411-2419.

65 Al-Zubaidy, H. A. Effect of Impact Tensile Load on Strength of CFRP Bonded Steel Plate Joints / H. A. Al-Zubaidy, X. L. Zhao, and R. Al-Mahaidi // Procedia Engineering. -№14. - 2011.- P. 13121317.

66 Avgoulas, E.I. Biomimetic-inspired CFRP to perforated steel joints / E.I. Avgoulas, M.P.F. Sutcliffe // Composite Structures. - №152. -2016. P. 929-938.

67 Lopes, J. Single lap shear stress in hybrid CFRP/Steel composites / J. Lopes, D. Stefaniak, L. Reis , P.P. Camanho // Structural Integrity Procedia. -№1. - 2016. -P. 058-065.

68 Danilov,A.I. Some aspects of CFRP steel structures reinforcement in civil engineering / A.I. Danilov // Procedia Engineering. - 153. - 2016. P. 124 - 130.

69 Wang, H. Determination of the bond-slip behavior of CFRP-to-steel bonded interfaces using digital image correlation / H. Wang, G. Wu, Y. Dai and X. He // Journal of Reinforced Plastics and Composites. -Vol. 35(18). - 2016. P. 1353-1367.

70 Wang, B. Improvement of adhesive bonding of grit-blasted steel substrates by using diluted resin as a primer / B. Wang, X. Hu, P. Lu // International Journal of Adhesion & Adhesives. -№73. - 2017. P. 92-99.

71 Sweedan, A.M.I. Interfacial behavior of mechanically anchored FRP laminates for strengthening steel beams / A.M.I. Sweedan, K M. El-Sawy, M.M.A. Alhadid // Journal of Constructional Steel Research. - 80. - 2013. - P. 332-345.

72 Hosseini,A. Stress analysis of unbonded and bonded prestressed cfrp-strengthened steel plates / A. Hosseini, E. Ghafoori, M. Motavalli, A. Nussbaumer And X.L. Zhao // Proceedings of the Eighth International Conference on Fibre-Reinforced Polymer (FRP) Composites in Civil Engineering (CICE 2016). - 2016. - P. 1179-1186.

73 Dawood, M. Environmental durability of a CFRP system for strengthening steel structures (/ M. Dawood, S. Rizkalla // Construction and Building Materials. - 24. - 2010. - P. 1682-1689.

74 Rizkalla, S. Development of a carbon fiber reinforced polymer system for strengthening steel structures / S. Rizkalla, M. Dawood, D. Schnerch // Composites: Part A 39. - 2008. - P. 388-397.

75 Chowdhury, E.U. Thermal and mechanical characterization of fibre reinforced polymers, concrete, steel, and insulation materials for use in numerical fire endurance modelling / E.U. Chowdhury, M.F. Green, L.A. Bisby, N. Benichou u V.K.R. Kodur // Une version de ce document se trouve dans: Structures under Extreme Loading, Proceedings of Protect. -2007. P. 1-10.

76 Al-Mosawe, A. A review of the bond characteristics between steel and CFRP laminate under static and impact loads / A. Al-Mosawe, R. Al-Mahaidi , Xiao-Ling Zhao // Fourth Asia-Pacific Conference on FRP in Structures (APFIS 2013). - 2013.

77 Colombi, P. Fatigue behavior of cracked steel beams reinforced by using CFRP materials / P. Colombi, G. Fava, L. Sonzogni // Procedia Engineering. - 74. - 2014. P. 388 - 391.

78 Fernando, D. Fatigue strengthening of cracked steel beams with CFRP plates / D. Fernando, A. Schumacher, M. Motavalli, J.G. Teng, T. Yu, E. Ghafoori //Proceedings of the ASME 2010 International Mechanical Engineering Congress & Exposition (IMECE2010). - 2010. P. 1-6.

79 Yousefi,O. Investigation of flexural deficient steel beams strengthened by CFRP / O. Yousefi, K. Narmashiri and A. Ghods // Indian Journal of Fundamental and Applied Life Sciences. -Vol. 4 (S4). - 2014. -P. 372-380.

80 Yousefi, O. Overcoming Strength-Lost in Deficient Steel I-Beams Using CFRP / O. Yousefi, K. Narmashiri, A. Ghods // Advances in Environmental Biology. - 9(2).- 2015. P. 1218-1223.

81 Nozaka, K. Effective Bond Length of Carbon-Fiber-Reinforced Polymer Strips Bonded to Fatigued Steel Bridge I-Girders /K. Nozaka, C.K. Shield; and J.F. Hajjar // Journal of Bridge Engineering March. - 2005. - P. 195-205.

82 Shaat, A. Experimental testing of CFRP-retrofitted steel girders and columns / A. Shaat, A. Fam, E. Abdallah, E. Sayed-Ahmed // 14th International Colloquium on Structural and Geotechnical Engineering, At Ain Shams University. - 2016.

83 Tavakkolizadeh,M. Fatigue Strength of Steel Girders Strengthened with Carbon Fiber Reinforced Polymer Patch / M. Tavakkolizadeh and H. Saadatmanesh // Journal of Structural Engineering. -Vol.129. -No.2. -2003. - P. 186-196.

84 Wu, Gang Experimental Study on the Fatigue Behavior of Steel Beams Strengthened with Different Fiber-Reinforced Composite Plates / Gang Wu; Hai-Tao Wang; Zhi-Shen Wu, Hai-Yang Liu; and Yi Ren // Journal of Composites for Construction. - Vol. 16. - No. 2. - 2012. - P. 127-137.

85 Jiao, Hui A comparative study on fatigue behaviour of steel beams retrofitted withwelding, pultruded CFRP plates and wet layup CFRP sheets / Hui Jiao, F. Mashiri, X-L Zhao // Thin-Walled Structures. - №59. - 2012.P. 144-152.

86 Ghafoori, E. Analytical calculation of stress intensity factor of cracked steel I-beams with experimental analysis and 3D digital image correlation measurements /E. Ghafoori, M. Motavalli // Engineering Fracture Mechanics. - 78.- 2011. - P. 3226-3242.

87 Ghafoori, E. Fatigue behavior of notched steel beams reinforced with bonded CFRP plates: Determination of prestressing level for crack arrest / E. Ghafoori, A. Schumacher, M. Motavalli // Engineering Structures. -№45. - 2012. - P. 270-283.

88 Ghafoori,E. Fatigue design criteria for strengthening metallic beams with bonded CFRP plates / E. Ghafoori, M. Motavalli, X.-L. Zhao, A. Nussbaumer, M. Fontana // Engineering Structures. -№101. - 2015. - P. 542-557.

89 Ghafoori,E. A strengthening theory to prevent fatigue crack initiation in old metallic bridges / E. Ghafoori, M. Motavalli, A. Nussbaumer, X.L. Zhao, A. Herwig, M. Fontana, G.S. Prinz // 8th International Conference on Bridge Maintenance, Safety and Management (IABMAS2016). - №308. -2016. - P. 1-20.

90 Al-Saidy, A.H. Parametric study on the behavior of short span composite bridge girders strengthened with carbon fiber reinforced polymer plates / A.H. Al-Saidy, F.W. Klaiber, T.J. Wipf, K.S. Al-Jabri, A.S. Al-Nuaimi // Construction and Building Materials. -№22. - 2008. P. 729-737.

91 Agcakoca, E. Effects of clamps in composite i-beams strengthened with HM-CFRP /Elif Agcakoca, Muharrem Akta§ // e-Journal of New World Sciences Academy NWSA-Engineering Sciences. - 7(3). - 2012. - P. 605-614.

92 Linghoff, D. Performance of steel beams strengthened with CFRP laminate - Part 1: laboratory tests / D. Linghoff, M. Al-Emrani and R. Kliger // Composites Part B Engineering. - 41(7). - 2010. - P. 516-522.

93 Linghoff,D. Performance of steel beams strengthened with CFRP laminate - Part 2: FE analyses / D. Linghoff h M. Al-Emrani, // Composites Part B Engineering. - 41(7). - 2010. - P. 509-515.

94 Linghoff, D. Upgrading of steel beams using composite materials / D. Linghoff u M. Al-Emrani // Asia-Pacific Conference on FRP in Structures (APFIS). - 2007. - P. 973-978.

95 Elchalakani,M. Plastic mechanism analysis of unstiffened steel I-section beams strengthened with CFRP under 3-point bending /M. Elchalakani, D. Fernando // Thin-Walled Structures. - 53. - 2012.

- P. 58-71.

96 Ghafoori, E. Flexural and interfacial behavior of metallic beams strengthened by prestressed bonded plates / E. Ghafoori, M. Motavalli // Composite Structures. -№101. - 2013. - P. 22-34.

97 Ghafoori,E. Lateral-torsional buckling of steel I-beams retrofitted by bonded and un-bonded CFRP laminates with different pre-stress levels: Experimental and numerical study / E. Ghafoori, M. Motavalli // Construction and Building Materials. - 76. -2015. - P. 194-206.

98 Ghafoori, E. Normal, high and ultra-high modulus carbon fiber-reinforced polymer laminates for bonded and un-bonded strengthening of steel beams / E. Ghafoori, M. Motavalli // Materials and Design.

- 67. - 2015. - P. 232-243.

99 Tabrizi, S. New small-diameter CFRP material for flexural strengthening of steel bridge girders / S. Tabrizi, H. Kazem, S. Rizkalla, A. Kobayashi // Construction and Building Materials. - 95. - 2015.

- P. 748-756.

100 Kazem, H. Shear and buckling strengthening of steel bridge girder using small-diameter cfrp strands / H. Kazem, S. Rizkalla and A. Kobayashi // Conference proceedings: 20th International Conference on Composite Materials. - 2015. - P. 1-12.

101 Kazem, H. Small-Diameter CFRP Strands for Strengthening Steel Bridge Girder / H. Kazem, S. Rizkalla, R. Seracino, and A. Kobayashi // The 12th International Symposium on Fiber Reinforced Polymersfor Reinforced Concrete Structures (FRPRCS-12) & The5th Asia-Pacific Conferenceon Fibe rReinforced Polymersin Structures(APFIS-2015) Joint Conference, Nanjing, China. - 2015.

102 Kazem, H. Strengthening of steel structures using small-diameter cfrp strands / H. Kazem, S. Tabrizi, H. Seliem, S. Rizkalla, and A. Kobayashi // International Institute for FRP in Construction (IIFC). - 2014. P. 1-6.

103 Kazem, H. Strengthening of steelplatessubjectedtouniaxialcompressionusingsmall-diameterCFRPstrands / H. Kazem, L. Guaderrama, H. Selim, S. Rizkalla, and A. Kobayashi // Construction and Building Materials. - Vol. 111.- 2016. - P. 223-236.

104 Kazem, H. Shear and Buckling Strengthening of Steel Bridge Girder Using Small-Diameter CFRP Strands / H. Kazem, S. Rizkalla, and A. Kobayashi // 20th International Conference on Composite Materials. - 2015.

105 Rizkalla, S. High modulus carbon fiber materials for retrofit of steel structures and bridges / S. Rizkalla and M. Dawood // Proc ACUN-5 "Developments in Composites: Advanced, Infrastructural, Natural and Nano-compsoites". - 2006. - P. 1-11.

106 Dawood,M. Strengthening steel bridges with new high modulus CFRP materials / M. Dawood, E. Sumner, S. Rizkalla // Third international conference on bridge maintenance, safety and management (IABMAS'06). - 2006. - P. 1-8.

107 M. Dawood, M. Guddati and S. Rizkalla, Bond Behavior of a CFRP Strengthening Systemfor Steel Structure // Asia-Pacific Conference on FRP in Structures (APFIS). - 2007. - P. 1-7.

108 Moy,S.S.J. Strengthening a steel bridge with CFRP composites / S.S.J. Moy, A. G. Bloodworth // Proceeding of the institution of Civil Engineers Structures and Buildings. - 160. - 2007. -P. 81-93.

109 Narmashiri, K. Sulong Investigation on end anchoring of CFRP strengthened steel I-beams) / K. Narmashiri, M.Z. Jumaat and N.H. Ramli // International Journal of the Physical Sciences. - Vol. 5(9). - 2010. - P. 1360-1371.

110 Sargazi, S. Flexural strengthening of steel beams using end-anchored CFRP strips / S. Sargazi, K. Narmashiri // Indian Journal of Fundamental and Applied Life Sciences. - Vol.5 (S1). - 2015.- P. 3857-3864.

111 Narmashiri, K. Flexural strengthening of steel I-beams by using CFRP strips / K. Narmashiri, N.H. Ramli Sulong, M.Z. Jumaat // International Journal of the Physical Sciences. - Vol. 6(7). - 2011.-P. 1620-1627.

112 Nagai, M. Bonding characteristics and flexural stiffening effect of CFRP strand sheets bonded to steel beams/ M. Nagai, Y. Hidekuma, T. Miyashita, Y. Okuyama, A. Kudo, A. Kobayashi // Procedia Engineering. -40. -2012. - P.137 - 142.

113 Okeil, A. Performance of pultruded GFRP stiffened thin-walled steel beams using two brittle and ductile adhesives / Okeil A., Ulger T., and Babaizadeh H. // Proceedings of the Istanbul Bridge Conference. - 2014.

114 Ochi, N. Experimental Study on Strengthening Effect of High Modulus CFRP Strips with Different Adhesive Length Installed onto the Lower Flange Plate of I Shaped Steel Girder) / N. Ochi, M. Matsumura, N. Hisabe // Procedia Engineering. - 14. - 2011. - P. 506-512.

115 Sweedan, A.M.I. Experimental study of the flexural response of steel beams strengthened with anchored hybrid composites / A.M.I. Sweedan, M.M.A. Alhadid, K M. El-Sawy // Thin-Walled Structures. - 99. - 2016. - P. 1-11.

116 Sallam, H.E.M. Strengthening of steel beams using bonded cfrp and steel plates: a pilot study / H.E.M. Sallam, A.M. Saba, W. Mamdouh, H. Maaly, and I.I. Al-Azhar // University Engineering Journal. -Vol. 8. - No. 10. -2005. - P. 23-29.

117 Gharib, M.A. Performance of steel beams strengthened with prestressed CFRP laminate /A. Gharib, W.H. Khushefati, M.A. Khedr, E.Y. Sayed-Ahmed // Electronic Journal of Structural Engineering. -15(1). - 2015. - P. 60-69.

118 Gharib,M.A. Interfacial Stresses of Steel Beams Strengthened with Prestressed CFRP Laminate and Mechanical Anchorage /M.A. Gharib, M.A. Khedr, E.Y. Sayed-Ahmed // - 2015. - P. 1-15.

119 El-Sayed, K.M. Shear Behavior of Steel I-Beams StrengthenedWith CFRP Strips / K. M. El-Sayed, N. N. Khalil, I. M. El-Shennawy, // International Journal of Advanced Engineering, Management and Science (IJAEMS). - Vol.2. - Issue-1. - 2016.

120 Poul, M.K. Experimental testing on CFRP strengthened thin steel plates under shear loading / M. Khazaei Poul, F. Nateghi-Alahi, X.L. Zhao // Thin-Walled Structures. - 109. - 2016. - P. 217-226.

121 Kim, Y.J. Predictive response of notched steel beams repaired with cfrp strips including bondslip behavior / Y.J. Kim, Kent A. Harries // International Journal of Structural Stability and Dynamics.

- Vol. 12. - No. 1. - 2012. - P. 1 - 21.

122 Narmashiri, K. Local Stiffening of Steel I-Beams by Using CFRP Materials / K. Narmashiri, M.Z. Jumaat, N.H. Ramli Sulong // Advanced Materials Research. - Vols. 163-167. - 2011. -P. 38383843.

123 Dehghani, A.G. Local Strengthening of Steel Beams using CFRP Strips / A.G. Dehghani, K. Narmashiri // MAGNT Research Report. - Vol.2 (6). - 2014. - P. 795-802.

124 Joshang Rigi, M. Shear strengthening of steel beams using vertical and diagonal CFRP strip / M. Joshang Rigi and K. Narmashiri // Indian Journal of Fundamental and Applied Life Sciences. -Vol.5 (S1). - 2015.- P. 3850-3856.

125 Narmashiri, K. Shear strengthening of steel I-beams by using CFRP strips / K. Narmashiri, M.Z. Jumaat and N.H. Ramli Sulong // Scientific Research and Essays. - Vol. 5(16). -2010. - P. 2155-2168.

126 Gholami, M. Performance of steel beams strengthened with pultruded CFRP plate under various exposures / M. Gholami, A.R. Mohd Sam, A.K. Marsono, M.M. Tahir and I. Faridmehr // Steel and Composite Structures. - Vol. 20. - No. 5. - 2016. - P. 999-1022.

127 Yoshitake, I. Effect of thermal distress on residual behavior of cfrp-strengthened steel beams including periodic unbounded zones / I. Yoshitake, H. Tsuda, Y.J. Kim and N. Hisabe// Polymers. -№7(11). - 2015. - P. 2332-2343.

128 Stratford, T. Temperature effects in adhesively bonded fibre-reinforced polymer strengthening applied to steel beams / Tim Stratford, Luke Bisby // Advances in FRP Composites in Civil Engineering.

- 2010. - P. 886-889.

129 Dehghani, E. Stiffness Formulation of Cracked Steel Beam Rehabilitated with CFRP /E. Dehghani, F.Daneshjoo // Iranian society of steel structures. - 2009. - P. 106-119.

130 Finite element modelling of debonding failures in steel beams flexurally strengthened with CFRP laminates /J.G. Teng, D. Fernando, T. Yu // Engineering Structures. -№86. - 2015. - P. 213-224.

131 Narmashiri, K. Reinforced steel I-beams: A comparison between 2D and 3D simulation /K. Narmashiri, M.Z. Jumaat // Simulation Modelling Practice and Theory. -№19. - 2011. - P. 564-585.

132 Failure analysis of strengthened steel i- beams by bonded CFRP plates /H.E.M. Sallam, M.H. Seleem and I.A. Sharaky // Mansoura Engineering Journal, (MEJ), Vol.33. No. 2. - 2008. -P.48-65.

133 Flexural behavior of steel beams strengthened by carbon fiber reinforced polymer plates - Three dimensional finite element simulation / M.H. Seleem, I.A. Sharaky, H.E.M. Sallam. // Materials and Design 31. - 2010. - P. 1317-1324.

134 A cohesive-zone model for steel beams strengthened with pre-stressed laminates / S. Bennati, D. Colonna, P. S. Valvo // Procedia Structural Integrity 2. - 2016. - P. 2682-2689.

135 ГОСТ 12423-2013. Пластмассы. Условия кондиционирования и испытания образцов. — Введ. 2015-01-01.— М.: Стандартинформ, 2014.— 12 с.

136 ГОСТ 25717-83. Клеи. Методы определения модуля сдвига клея. — Введ. 1984-01-01.— М.: Гос. комитет СССР по стандартам, 1984.— 14 с.

137 ГОСТ 14759-69. Клеи. Методы определения прочности при сдвиге. — Введ. 1970-01-01.— М.: Издательство стандартов, 1969.— 12 с.

138 ГОСТ 25.601-80. Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания плоских образцов на растяжение при нормальной, повышенной и пониженной температурах. — Введ. 1981-01-07.— М.: Издательство стандартов, 1980.— 14 с.

139 ГОСТ 6996-66. Сварные соединения. Методы определения механических свойств. — Введ. 1967-01-01.— М.: Стандартинформ, 2006.— 44 с.

140 ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытаний на растяжение. — Введ. 1986-01-01.— М.: Стандартинформ, 2005.— 22 с.

141 ГОСТ 25.503-97. Расчеты и испытание на прочность. Методы механических испытаний металлов. Метод испытания на сжатие. — Введ. 1999-01-07.— М.: Стандартинформ, 2005.— 25 с.

142 ГОСТ 9.402-2004. Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Подготовка металлических поверхностей к окрашиванию. — Введ. 2006-0101.— М.: Стандартинформ, 2005.— 38 с.

143 ГОСТ 9378-93. Образцы шероховатости поверхности (сравнения). Общие технических условия — Введ. 1997-01-01.— М.: ИПК Издательство стандартов, 2002.— 8 с.

Приложение №1. Примеры расчётов стальных элементов, усиленных углекомпозитом

Алгоритм упругопластического расчета стальной двутавровой балки УД-16-1, усиленной углекомпозитными накладками из ламелей марки «Ьаше1 И8 12» по сжатому и

растянутому поясу

Константы стали 09Г2С Е := 2.1-Ю4 КВ'сьё et:= 0.001541

G := 0.5-10 кН'сьС,

Константы клея Rasin Laminate Константы угле композита Limel HS 12 1/ := О J Gkl := 23.61 кН'см2 еук.:= 0.008 14945

X := 0 65 hkl := 0.04 см сг*:= 145 кНсь£

et-E = 32.5 iHcm2 тМ := 13 кН см2

Еэк := — = 1.779х 104 кН'см> еук

Модуль упругости углекомпозита "Lamel HS12" с учетом модуля сдвига клея "Resin Laminate" и неравномерности распредел ения де формаций по дл ине скл ейки

Dd := SO см

u Tklhlcl . lTT 13-0.04 „„„ ,-3 еИ :=- explicitALL - =2.753x10

Gkl-Ш <тук

Ev:= --- explicit ALL

еук + еИ

23.61-30

1-1-5

3.149х 10 J - 2.75 j x 10 3

■ = 1.773 x 10

кН cm2

Усилия действующие в расчетном сечении:

а := 56.6 см F := 161.9 кН М:= "" — - = 4.532х 10^ кНсм

Q=- =50.95 кН

Размеры и основные геометрические характеристики сечения

Н:= 16 см Й := 0.74 см А:= 20.09 см2 Л := 569 см4

л^ /л^ /л-

ЪГ:=52 см Нт* := Н - = 14.52 см ^=0.5 см 1Н := 5 см

Ае := Ы Й1 = 6.063 ™2 Ау:= Ц-Ьу = 0.934 аЛ

Приведенный момент инерции усиленного сечения

ty:= 0.12 см by := bf = 32 см

3 2

Jyl := - : у - Ш + у | by ty = 64.565

см4

Jy:= 2-Jyl explicit ALL -» 2-64.565 = 129.13

cm!

Ey f. . 1.773 x 10 Лпл1 n:= — explicit ALL ->-= 0.344

E 2.1-104 JyO := J + ti-Jy explicit ALL -> 569 + 0.344 129.13 = 975.039

cm4

1.1. Величина изгибающего момента при переходе сечения из упругой стадии в первую фазу упругпластической стадии работы составит

JyO 4-3 973.039 3

MgO := Е ■ et- —— explicit ALL 2.1-10 -1.541* 10 --= 3.974 x 10

zH 5

кН' cm

1.2 При переходе из фазы 1 в фазу 2, высота зоны упругопластической деформации в поясах равна

hgl := tf = 0.74 см

Тода координата граничного слоя упругого ядра сечения определиться

Н 16

zgl := ——hgl explicit ALL —* ——0..4=726 см

Величина переменного приведенного момента инерции сечения

TJ тл M?f-tf:(3iH-tf) . 11Т „„_„,„ 0.65-32-0."4:(3-3-0.74) „„,„ Jgl := J>0----- explicit ALL -» 975.039----- = 966.724

гал4

Величина внутреннего изгибающего момента

w, et-EJal . lTT I 548 x 10_3-2.1-i04 966.724 , 4

\lgl :=-— explicit ALL -—- =4329x 10

EH'CM

zgl " 726

11.3. В конце 2 фазы уравнение для определения высоты зоны улруголластических деформаций в стенке примет вид

f(hw) := X twlnr3 - - X-Hw tw hw2 + 3-1

2

br := 2,2.1.. 12 см

— + -X-Af ■ (Hw + tf) E-et

hw + 3

f¥ л M-Htv

- JyO--

2-E-et

+ -X-Af -tf-(i E - 2-tf)

ffhw)

500-

Ы-:= 4 TOL = 1 x 13 " 1t.v := nratfffliw) ,hix-}

iWWV 4 k " '

Ы" = 1.157 см hg2 := hw= 1.15 7 см

Координата граничного слоя упругого здра в этом случае определиться так:

Hw 14.52

zg. := — + -hg2 explicit,ALL -+—^—+-1.157 = 6.103 ал

Величина переменного приведенного момента инерции сечения относительно нейтральной оси

zHC := zH - tf explicit, ALL & - D .74 = 726 см

т. hg2 ^-tw-X- (3 ■ zHC - hg2) -X-Af [if-(3 H - 2ff) + 6 (H -tf)] „jJltl Jg2 := JyO------— +--—----—-— = SI4J51 cm!

Величина изгибающего момента

et-E Jg2 . , _ _ I 54tx 10_3-2.1 l04iS4J57

M2 := -— explicit,ALL -+->

zgl 6103

= 4.71 x 10" kH-oi

Так как действующий изгибающий момент в сечении М = 4.5Ё2х 1Э~ кН*см находиться в интервале от = 4.^2?х 10" до \Е2 =4.71x10" кН*см,то данное сечение работает в фазе 2.

3. Определяем относительные деформации и напряжения.

На основании формул находим относительные продольные деформации и нормальные напряжения

в крайних вол окнах накладки

„ М02 . Лтт 45Их103®22 -3

еН :=- ецЛсЛАИ - = 2.025 х 13

E-Jg2

21 10 S84J257

сг:= eH Ey explicit, ALL -^2.02ВхЮ 3 1.773 х Ю4 = 35 965 кНЛай

(1 - л he) 4 1-0.104 3 Gzhc:= G--=-- explicitALL -^O.S 10--= 7.059x 10 кНсм>

1 + jzhc

(1 ~

2-(l + lv)

1 + 0.104-

1 - 2-0.J

2-(l + OJ)

f 1 - 2i>) I - 2-0 J

i|zhcv:= 1 + jzhc--- explicitALL 1 + 0.104-- = 1.069

2v 2-0.3

izhc = iy-i)ihcv esplidt, ALL -> 0 3-1.069= 0.321

Gzhci:=

E-O-X) „„1;^ЛТТ _2.H0 <1-0

2(1 + is Ьс)

explicit ALL

2 (I + 0J21)

= 2.783* 1Г KHcmI

Glhci - гтт 2.7S3 x 10 Fzhc := - explicitALL —- = 0.34S

G o.s-io4

. Q-S7-Fzhc SO .95-40.275-0 J4S _ „, „ _ T- :=- explicit ALL -= 2.Эб:кНсм2

tw-Jgl Q-S7

';■■ :=- explicit ALL

fiv-Gzhc-Jgi

0.5-SS4257 SO .95-40^75 0.5-7.059 x 10:'-SS4^57

1.04-5 x 10

-3

d точке 8 и 2

Q-S7 Fzhc SO.9 5-40 J2 7 5-0.3 4 S t* := —- explicit ALL ->--0.15<jH/cm!

bf-Jg2 Q-S7

vs := - explicitALL

bf-GzheJg2

S2-SS4257 SO .95-40^75 S2-7.059x 10J-SS4^57

= 6J7x 10

-:

в точке 9 и 1

т9 := 0 кНсьй -9 := О

4. Определим максимальное значение пластической составляющей в расчетном сечении ершах := (eHi - ef)-X explicit ALL -> [ 1574 x 10~ " - 1.54Sx 10~ ") 0j65 = 2.76Sx 10_J 4.3. Определение пластической добавки к прогибу по способу Верещагины

ДМ := М-| --11 explicitALL -> 4.5S2x 10J : 9 _ i j = 455.933 ^Jg2 J ^SS425 7 J

a(M-Mrfi) 5 6.(5-1 4.5S2x 103-3.974x 103) hi := —-— explicitALL ->---= 7.505

M

4.5 S2x 10

кН-см

lii2 := — = 2S J см 2

A1 :=- explicitALL —*- = 1.S23 x 10

с

A2 := ДМЫ2 explidtALL 4S5.93 3-25J = 1.3 75 x 10 yl := а - = 53.7SS см

:= 70.S см

A2-y2 + Al yl lJ75x 104-70.S + l.S23x 10J-5 3.7S6 upl := -+-3— explicitALL ->- =0.149

E-(l - X)-Jy0

2.1-10 (I - 0.65) 97S.039

Определение упругой составляющей

Ма - ,„ 4.5Их 10*-56.6 , s

Ad :=- explicit ALL -= 1397х 10

2 2

A6 := M-ln2 explicit .ALL -^4.5 52 x 103-25.3 = 1297x lO3 yi := 37.7 см \j6 := 70Л см

(A3 -y5 + My6) wy := -

1297 x l (Г 37 .7 + 1297x КГ-70.8 explicit ALL -= 0 .6S:

E-JyO

Полная величина прогиба

wn := wy + wpl explicit ALL -» 0.6S5 + 0.149 = 0.534

2.1-10 -978JJ39

съй

4.4 Определение прогиба в упругой стадии по способу Верещагина Mv := Мер = 3.974 х 10J кН- см

„ Му-а . 1тт 3.974х 10^-5б.б , S ,

A3 := explicit.-ALL ->- = 1.125 х 10 см2

At := Му-1п2 explicitALL -> 3.974х 103-2>J = 1.125 х 10^ см2 у3:=37.7 см yt := 70.5 см

, (АЗ-уЗ + А4-у4) (. . ,тт

w2 := ----— explicitALL

Е JyO

1.125 х 10-37.7 + 1.125 х 103-70.S

2.1-10 -975.039

: 0.594

„ Mgp-a . lTT 3.974x 10J-5S.S * ,

A7 := —-— explicitALL —-= 1.125 x 10 см2

2 2

.AS := Mgp-ln2 explicitALL -> 3.974x ID3-25 J = 1.125 x ■tf := 37.7 см vt := 70.8 см

(A7-y3 + A8 y4) 1.125 x Iff3 37.7 + 1.125 x 103-70.5 w2 := ----— explicitALL ->-

ЛЛЛЛЛ/ г Т. Л

3 2.1-10-978.039

= 0.59 см

Определение касательных напряжений в клеевом слое по длине углекомпозитной накладки наклеенной по растянутому поясу двутавровой стальной балки УД-16-2

Определение нормальных напряжений в элементах клеевого соединения «нахлестка» и касательных напряжений в клеевом слое по длине

Приложение №2. Результаты статистической обработки данных экспериментов

материалов и клеевых соединений.

ш Й СМ ч-Ч я ГТЛ о а ГЛ О г г- 9 Г-1 ф & из О а Г> О

О а; С ш о ей $ о Ь ш пЯ о г^ оа см О см я О

И ш ш С ГЛ ЕЛ (Ч ® 4-1 в см я 1/1 см 1Л а са а см рч т/ ГЛ ш ГЛ см 1/1 ой 1 1-1 са гл 1/1 иЗ см 1-1

га 1= сг X и и." ЕЛ ГЛ рч О ГЛ 1-1 «з-гл ГЛ О 1В и! 1/1 О см СП 1/1 чН ш О ГЛ а ч-Н СМ Ф Рч О см ГЛ см г- ГЛ о см к£| СП см № СЭ 1/1 1/1 4-Н гл гл р о т ГЧ

СЯ Ч" £ О 1Н г-| он г-1 ГЛ О гл 1Л оЭ Й о ей иН оЗ ГЧ О 4-1 ГГ СП 1-1 ГЛ О ГЛ иН 1/1 ГЛ о сл т О см из гл в о г-л О

й. и 1 о Й см г--№ г-1 О Я СМ гч * см о ? ГЛ 1Л 4-1 рч см ш 4-1 5 го г^ г> ГЛ см а 1X1 ж гл т см ГЛ рч III Щ гл Я

я О : ¡5 (-1 л § ЧГ гл 3 рч ГЛ ГЛ § •=Г Й тН О Я гч 1-1 гН 3 Г! о я ч—1 см О 3 Г1 О а 4-1 и? О а ГЛ т О & см о ь а < 1 1 ■ к п 3 э 4-Н О Й чН & § О 1-1 1-1 рч СМ О са [в о О в [5 о о а п с т г> из о 1-1 я ГЛ о с 3 Ж 1Л О см т [Л I > г С 1 ч 1 Й 4-1 о 1 о о <э

* иГ К < ч-| (»4 Й и1 и £ г 1 ! см 1Л э о Л СО Я С1 ГЛ СП О 1/1 рч а о № из г о с 1 С 1

ш чН О О а ; е 8 а ш чН О О сО Рч С1 я о С1 а с . 1 г ; С I ;

Й- X 1Л а ■п (Ч Я 1—1 1 а я см П"-№ ГЛ с ГЛ [£ о С1 иЗ а о А

ч-<Э о § § О Й я а о 1Л тН О а я а о пл <Э | О т 1-1 а см рч о 4-1 4Н Й <3 1 н <5 4-1 4-1 а а о ь Г--ГЛ О а о | О | о л а я а о 1 о Й о Н а 1 о см р^ о <э

01 г X а га «и * $ 1 1 1 а 1= у (П 1С эе IX? а ГЛ ьН чН Й см »-I д ГЛ в ■гГ ГЛ ч-1 Ео ■з- ч-Н 1/1 чН 1Л ГЛ (П ГЛ 4—1 э 1/1 Рч гп 1/1 "Й--ч—1 9 ой 1-1 £ г--т ч—1 ■X) сч Р-1/1 ч—1 Й а 4-1 ГЛ [5 'XI Я рь 4-1 ,-1 гп ей ш из см 1X1 рч 4-1 Рч Й к! с К я Ч.Ч я о ш оЗ тН ГЛ 1/1 т 1X1 из 4-1 г^ 4-1 ш Я эЭ ш Я Ф «а-- Еп ■ ! 1 ГЛ г 4—1 ■ГГ Я о о тЛ

* иГ е ~ 1 о А я о ■гГ СМ с* ы о а г-н о Я ч-| О 1/1 я ■п а А ГЛ ГЛ 4-1 0 1/1 ГЛ ч 1 С* а о о а ■п § О о 4-1 О сз а см cs ы г-л О № г-у О бЗ гп О 1 О я ■г а г^ гп ГТЛ о 1 см гл тГ О 1-1 сч 0 я ■г а ой р% о О Й о а Й О 0 5 Й Г1 А

= М IX □ 1- О О о х I 'й и м Е 5 В- и. ГТ| щ ■й И ш О ° о с ■ • 1= ш О С э

0 ™ ! т 11 8 ■ • Й Я а а я Я а а £ а а а а а а а а 1X1 4-1 1/1 4-1 1X1 4-1 а а

ЕНИС1ИГП 1X1 Ч"1 1/1 г-| 1/1 Ч"1 1/1 1/1 Ч"1 1/1 г-1 1/1 т 4-1 1/1 г-1 1/1 4-1 1/1 4-1 1/1 т 4-1 1/1 1-1 !/■ 4-1 т 4-1 1/1 4-1 и1 4-1 1/1 и 1/1 1/1 4-1 1/1 1-1 1/1 4-1 1/1 1-1 1/1 1—1 1/1 1-1 1/1 1-1 1/1 1-1 1/1 1-1 1/1 1—1 1X1 1-1 1/1 и

% Й Я ^ п и Ь ;.; С Е га _| № С Е га X С Е га _| ь ;.; С Е га _| № с Е га _| Ь ;.; С Е га _| Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й ^ Й 1/1 й см Й см Й см Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1X1 Й 1/1 Й 1/1 Й 1X1 Й 1/1

га * 5Г Ш с Й £ а с а ¡5 И| б а С а 5 й а с а см Ш О. ш 1— а см ш й. га а см Ш й. га а см ш о. га а см 01 а. га 1— а см Ш й. га 1— а см Ш О. га 1— а ^ С а с а С а см ш й. га 1— а см ш о. 111 а см ш й. га 1— а см га й. га 1— а см 01 а. га 1— а см га й. га 1— а 1X1 О! О. га 1— а 1/1 га о. ш 1— а 1X1 га й. га 1— а 1X1 Ш О. га а 1/1 га й. га 1—

>9 см С ¡2 X 1— ГЛ ГЛ ГЛ ГЛ ■гГ Т и 1 ш и 1 XI из я я я Р^ Гч Гч сО оО

й! 25 ч 1 см ГЛ 1Л и." Рч со т о 1 4-1 4Н сы 4-Н ГЛ 4-1 1Л 1-1 ш ч—1 Г--ч—1 СО 4-1 сп 4—1 О г-л г-л г-л ГЛ см см 1X1 см из см г-- СМ со см СП см о ГЛ 4-1 ГЛ см гл ГЛ ГЛ

34 5 Tape 530 5304- 15 10 0045 1100 0.000021 O.OOOG

35 Э Tape 230 5304- 15 30 0147 5.006 0.000020 01425 00027 0.0063 0.2467 4.539 0.374 0.930 52 753 0.295 0.313

36 S Tape 230 5304- 15 30 VK 0140 3.952 0.000008 0.3106 75.2 6.2 15.5

37 g Tape 230 5304- 15 30 0141 4.570 0.000000 O.OOS7

за 10 Tape 530 5304- 15 45 0114 7.565 OCOOE06 01279 00104 0.CE57 0.5344 6. S3 4 0.57 S 1.435 S9077 0.447 0.529

39 10 Tape 530 5304- 15 45 Ш 0127 6.9S5 3-333333 0.022S 113.9 9.6 23.9

40 10 Tape 530 5304- 15 45 0143 5.952 0.0001223 0.7779

41 11 Tape 230 5304- 15 30 0101 2.667 0 00QZ23 01164 OOlffi 3.CC253 0.1076 2.995 0.221 0.549 42 3S4 0.196 0.255

42 11 Tape 230 5304- 15 30 MIL 0130 3.239 0.CD01S5 0.0B64 49.9 3.7 9.1

43 11 Tape 230 5304- 15 30 QHS 3.029 OCOOOOE 0.0012

44 13 Tape 530 5304- 15 30 Q096 6.S64 0C00101 01062 00140 3.0645 1.6392 7.200 0.291 0.722 113 030 0.471 0.672

45 13 Tape 530 5304- 15 30 a 129 7.432 0.-000621 0.43S7 120.0 4.3 12.0

46 13 Tape 530 5304- 15 30 Q093 7.254 0C001E 0.7927

47 14 Tape 230 2 304- 15 30 0.240 6770 0.C00145 02519 Ü00B9 0.0220 0.0013 6.307 0.053 0.132 45030 0.445 0.265

43 14 Tape 230 2 304- 15 30 0265 6S93 0.00016S 0.0075 113.4 0.9 2.2

49 14 Tape 230 2 304- 15 30 0251 6757 O.CDODOl 0.0Œ5

50 15 Larrel Larrirate+ 15 30 0099 9.953 0.003059 01067 00049 0.0122 3.0693 12.265 0.513 1.274 191 641 0.302 1.139

51 15 Larrel Laminate+ 15 30 no 0109 13.720 □ aooocE 0.3033 204.4 3.5 21.2

52 15 Larrel Larrinate+ 15 30 0113 13.092 0.000034 0.0720

53 16 Cia/ib Larrinate+ 15 30 0077 11.013 0.000033 00325 0003S 0.CE13 0.0213 11.161 0.696 1.723 225 559 0.729 1.340

54 16 Cia/ib Larrirate+ 15 30 0074 12.210 0.000072 1.1-011 136.0 11.6 233

55 16 Cïa/ib Larrinate+ 15 30 0097 10259 осооЕоа 0.S130

56 17 Tape 230 5304- 15 30 0154 2.779 0.000096 01640 00061 0.0151 o.oooe 2.796 O.OS5 0.0S7 2 S 415 0.1S3 0.169

57 17 Tape 230 5304- 15 30 aies 2.352 ОСОТОВ O.OOS1 46.6 0.6 1.5

55 17 Tape 230 5304- 15 30 Q170 2.757 □ 000033 0.0015

59 IS Tape 230 53-04-Laminate 15 30 0.355 6.617 0.000032 03904 00099 0.CC46 o.oooa 6.636 00120 0.051 23 331 0.434 0.165

63 IS Tape 230 53-34-Laminate 15 30 Ш 0406 6669 OCHE 54 0.3011 110.6 0.3 OS

61 IS Tape 230 53-34-Laminate 15 30 03SO 6.621 0CD01C6 o.ooœ

62 13 Tape 230 2 304- 15 30 0.323 7.432 0C0TO66 03314 00054 0.0134 5.5452 7.463 0.705 1.752 37 529 0.453 0.223

63 19 Tape 230 233* 15 30 11НСГ 0333 7.433 0.000049 5.7544 124.4 11.3 29.2

64 19 Tape 230 233* 15 30 0333 7.469 0.000001 5.6366

65 20 Tape 230 530* 230* 15 30 LU 0326 7.329 3.000037 03313 00033 0.0096 0.2721 6.307 0.343 0.353 34197 ■0.445 0.205

66 23 Tape 230 530* 230* 15 30 0336 6.363 3.000020 0.1933 113.5 5.7 14.2

67 20 Tape 230 530* 230* 15 30 0333 6.725 3.3DOOOS 0.0363

63 21 Tape 230 Larrinate+ 40 75 БП 0212 11.293 3.000001 02106 ОООЗО 0.0074 0.0013 11.257 0.232 ■3.699 334Œ ■3.276 0.193

69 21 Tape 230 Larrinate+ 40 75 Q206 10342 3.000021 0.1722 70.4 4.7 117

70 21 Tape 230 Larrinate+ 40 75 0214 11.636 3.030013 0.1436

71 22 Larrel Larrinate+ 40 75 0193 47.362 3.330050 Ü1363 00032 3.-3351 13.5334 52.173 1.937 3.034 175005 1.279 1.040

72 22 Larrel Larrlnate-* 40 75 0136 51.323 3.033333 0.7132 326.1 11.9 19.0

73 22 Larrel Larrinate+ 40 75 0130 55.013 3.033344 3.0969

74 22 Larrel Larrlnate+ 40 75 0136 54.432 3.033333 5.3333

75 23 Tape 230 530* 40 75 0092 6964 3.030129 Ü1CS2 00070 0.0174 0.1375 7.397 0.-I95 ■3.236 44 312 0.131 0.266

76 23 Tape 230 530* 40 75 OIOS 7.726 3.000021 0.10G2 46.2 0.6 1.5

77 23 Tape 230 530* 40 75 ОНО 7.501 3.030045 0.0103

7S 24 Tape 230 230* 12 - - 1.270 4.649 3.035327 1.1937 0-3393 ■0.2232 0.1654 4.242 0.390 0.970 19745 ■3.924 0.117

79 24 Tape 230 230* 12 - - 1.047 3.614 3.021511 0.3943 235.7 21.7 53.9

30 24 Tape 230 230* 12 - - 1.264 4.464 3.004947 0.0491

31 25 Tape 530 530* 12 - - 1.131 3.116 3.031965 1.2243 00403 0.1013 0.1193 3.461 0.373 ■3.927 33379 1.343 0.223

32 25 Tape 530 530* 12 - - 1.290 9.069 3.034247 0.3693 470.1 2-3.7 51.5