Разработка и исследование режимов деформирования тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии на литейно-прокатных агрегатах тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, кандидат технических наук Лисица, Андрей Анатольевич

• Лисица, Андрей Анатольевич
• кандидат технических наук
• 2001

Оглавление диссертации кандидат технических наук Лисица, Андрей Анатольевич

ВВЕДЕНИЕ.

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Технологии производства горячего проката на литейно-прокатных агрегатах.

1.1.1. Совершенствование производства горячего проката.

1.1.2. Классификация технологий и оборудования.

1.1.3. Современные литейно-прокатные технологии.

1.1.4. Перспективные литейно-прокатные технологии.

1.2. Обзор моделей литейно-прокатных процессов.

1.2.1. Непрерывная разливка слябов.

1.2.2. Деформация слябов в двухфазном состоянии.

1.2.3. Горячая прокатка полос в непрерывной группе клетей.

1.3. Основные задачи исследования.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ

НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ СЛЯБОВ.

2.1. Модель формирования твердой фазы металла в процессе непрерывной разливки слябов.

2.2. Экспериментальная проверка адекватности разработанной модели на УНРС № 6 в ККЦ-1 ОАО «НЛМК».

2.3. Непрерывная разливка и нагрев тонких слябов на литейнопрокатном агрегате.

2.4. Выводы.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ТОНКИХ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ СЛЯБОВ В ДВУХФАЗНОМ СОСТОЯНИИ.

3.1. Модель упруго-пластической деформации непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии.

3.2. Разработка технических параметров деформирующей роликовой секции.

3.3. Разработка технологических режимов деформирования непрерывнолитых слябов в роликовой секции.

- 3

3.4. Энергосиловые параметры деформирования непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии.

3.5. Выводы.

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ ПРИ

ПРОИЗВОДСТВЕ ГОРЯЧЕГО ПРОКАТА НА ЛИТЕЙНО

ПРОКАТНЫХ АГРЕГАТАХ.

4.1. Расход тепловой энергии на нагрев тонких непрерывнолитых слябов в проходной печи.

4.2. Расход электроэнергии на горячую прокатку тонких полос в непрерывной группе клетей.

4.3. Влияние обжатия тонких слябов в двухфазном состоянии на энергопотребление литейно-прокатных агрегатов.

4.4. Влияние совмещения непрерывной разливки и прокатки на энергопотребление производства горячего проката.

4.5. Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и исследование режимов деформирования тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии на литейно-прокатных агрегатах»

Значительным событием в металлургии за последнее десятилетие стала разработка и промышленное освоение технологий совмещения непрерывной разливки и горячей прокатки на литейно-прокатных агрегатах (ЛПА). Реализация подобных проектов при относительно небольших капитальных затратах позволяет добиться более высокой, по сравнению с предприятиями с полным металлургическим циклом, рентабельности и экологической безопасности производства.

В экономически развитых районах мира строительство промышленных литейно-прокатных агрегатов идет с нарастающими темпами. Только в 2000 году сдано в эксплуатацию 8 новых агрегатов, и теперь их общее число достигло 38. В настоящее время на долю литейно-прокатных агрегатов приходится около 15 % мирового производства горячего проката. По прогнозам в течение следующего десятилетия число ЛПА как минимум удвоится, а доля их производства достигнет 50 %.

Новые технологии производства горячекатаных полос отличаются от традиционных более эффективным использованием тепла жидкого металла при сокращении до необходимого минимума технологических операций и времени производства. При этом капитальные и производственные затраты на литейно-прокатные агрегаты тем ниже, чем меньше толщина разливаемых слябов. Одним из эффективных способов снижения толщины слябов на установках непрерывной разливки является их обжатие с твердой корочкой и жидкой сердцевиной (обжатие в двухфазном состоянии).

В России отсутствуют действующие литейно-прокатные агрегаты. Научно-технические исследования в области новых технологий производства горячего проката касаются в основном проблем литья тонких полос и совмещения процессов непрерывной разливки и прокатки, а вопросам деформации в двухфазном состоянии уделяется недостаточное внимание. Вместе с тем, анализ публикуемой в периодических изданиях информации показывает, что во всех современных концепциях ЛПА этой операции отводится важная роль в технологии производства. Поэтому существует необходимость разработки механизма реализации обжатия в твердожидком состоянии и изучения его влияния на энергопотребление при производстве горячекатаных полос.

Целью работы является теоретическое и экспериментальное исследование совмещенных литейно-прокатных процессов и разработка на его основе технологических режимов деформирования тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии.

Впервые установлены основные закономерности и параметры процесса обжатия слябов с жидкой сердцевиной сегментами роликовой секции на установке непрерывной разливки. Сегменты состоят из расположенных по одну сторону непрерывнолитого сляба и жесткозакрепленных между собой направляющих роликов зоны вторичного охлаждения. Роликовую секцию образуют два симметричных относительно сляба сегмента, а обжатие осуществляется их встречным поворотом вокруг оси вращения первых роликов.

На защиту выносятся следующие результаты:

- решение задачи объемной упругопластической деформации слябов в двухфазном состоянии абсолютно жестким роликом с учетом действия на твердую фазу металла ферростатического давления со стороны жидкого расплава. С использованием решения получено распределение среднего нормального напряжения по длине контактной поверхности при обжатии. Установлено, что среднее нормальное напряжение имеет максимум в области пересечения широкой и узкой поверхностей сляба, а затем на протяжении толщины корочки линейно снижается до значений близких к ферростатическому давлению и далее остается постоянным при наличии жидкой фазы металла под рассматриваемым участком контакта;

- решение кинематической задачи обжатия по толщине непрерывнолитых слябов в секции, состоящей из п пар деформирующих роликов, в процессе перестройки сегментов (переходном режиме обжатия) на меньшую выходную толщину. Введен параметр регулирования переходного режима к, показывающий во сколько раз обжатие последней пары роликов в текущий момент времени изменено по отношению к обжатию установившегося режима. Установлено, что при к = п имеет место оптимальный переходный режим обжатия, где критерием оптимальности выступает простота его практической реализации при наименьшей массе получаемого и подлежащего удалению участка сляба переменной толщины;

- расчетная оценка изменения удельного энергопотребления на тонкосля-бовом литейно-прокатном агрегате при производстве горячего проката с введением технологической операции обжатия в двухфазном состоянии. Оценка дана на основе разработанных моделей обжатия слябов в роликовой секции, их нагрева в проходной печи и горячей прокатки в непрерывной группе клетей. Установлено, что для слябов толщиной 30 - 70 мм, разливаемых из конструкционных, низкоуглеродистых и электротехнических сталей, обжатие в роликовой секции вызывает незначительное изменение удельного расхода энергии относительно первоначального (без обжатия) состояния.

Задачи решены методами математического моделирования с применением компьютерных CAD/CAE технологий фирмы MARC Corp., основанных на конечно-элементном анализе, и средств программирования на персональном компьютере. Решение задач базируется:

- на экспериментальных и теоретических исследованиях затвердевания непрерывнолитых слябов, выполненных B.C. Рутесом, В.И. Аскольдовым, В.А. Журавлевым, Е.М. Китаевым, В.М. Мирсалимовым, В.А. Емельяновым;

- на экспериментальных и теоретических исследованиях пластической деформации металлов, выполненных С.И. Губкиным, А.И. Целиковым, A.B. Третьяковым, В.И. Зюзиным, В.В. Смирновым.

Работа выполнена в рамках проекта А-0032 ФЦП «Государственная поддержка интеграции высшего образования и фундаментальной науки на 19972000 годы» и гранта Министерства образования по фундаментальным процессам металлургии № 98-264.1-26 «Исследование процесса прокатки непрерывнолитых слябов с жидкой сердцевиной».

Экспериментальные исследования проведены на установке непрерывной разливки № 6 кислородно-конверторного цеха № 1 ОАО «HJIMK».

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Лисица, Андрей Анатольевич

4.5. Выводы

1. По результатам математического моделирования литейно-прокатных процессов получены функции удельного расхода энергии на обработку металла в нагревательной печи и непрерывной группе клетей литейно-прокатного агрегата в зависимости от марки стали и толщины разливаемого металла. Установлено, что на литейно-прокатных агрегатах, рассчитанных на производство широкого марочного сортамента, толщина разливаемых слябов в интервале 30-70 мм не оказывает существенного влияния на общий удельный расход энергии в печи и на стане. Размах его абсолютных значений составляет 0,58 кВтч/т, а относительно среднего значения, равного 75,22 кВтч/т, общий удельный расход энергии изменяется в пределах ±0,35 %.

2. Исследовано энергопотребление при производстве горячего проката на литейно-прокатном агрегате с введением технологической операции обжатия тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии. По результатам математического моделирования деформирования тонких непрерывнолитых слябов с жидкой сердцевиной получена функция расчета удельного расхода электроэнергии на процесс в зависимости от марки стали, толщины разливаемых слябов и величины обжатия. Анализ полученных результатов показывает, что для рассмотренных сталей марок 2сп, 08Ю, 0401 имеет место различное качественное изменение значения общего удельного расхода энергии. Установлено, что изменение его абсолютного значения при обжании слябов в роликовой секции до 20 мм находится в интервале ±1,3 кВт-ч/т, а относительно нулевого обжатия, общий удельный расход энергии изменяется в пределах ±1,7 %.

3. Для изучения влияния совмещения технологий непрерывной разливки и горячей прокатки в одном агрегате по результатам моделирования литейно-прокатных процессов составлен тепловой баланс металла в процессе производства горячекатаных полос на существующих литейно-прокатных комплексах: ЛПА С8Р и УНРС №6 - НШС ГП 2000 ОАО «НЛМК». Установлено, что при холодном посаде в нагревательные печи широкополосного стана горячей прокатки, сляб содержит на 47,7 % удельного тепла меньше, чем тонкий сляб, заходящий непосредственно после разливки в проходную печь ЛПА. Организация горячего посада обеспечивает сокращение этого расхождения до 30,5 %. Для соблюдения технологических режимов прокатки на НШС ГП при холодном и горячем посаде в методических печах слябы нуждаются в подводе удельного тепла на 55,3 % и 38,1 % больше, чем в проходных печах совмещенных агрегатов.

- 133 -ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе исследования деформирования тонких непрерывнолитых слябов в двухфазном состоянии на литейно-прокатных агрегатах и изучения технологий совмещения литейно-прокатных процессов получены следующие основные результаты:

1. Выполнены теоретические и экспериментальные исследования теплового состояния непрерывнолитых слябов. По результатам исследований разработана модель прогноза соотношения толщин твердой и жидкой фазы в зависимости от расстояния, прошедшего поперечным сечением тонких слябов в процессе непрерывной разливки.

2. Разработана модель объемного упруго-пластического изгиба твердой фазы тонких слябов под действием ферростатического давления. По результатам решения установлено максимально допустимое значение межроликового расстояния, препятствующее пластической деформации твердой фазы, и минимально возможное число деформирующих роликовых пар в секции. Получено уравнение связывающее длину деформирующей роликовой секции с максимальным выполняемым в ней обжатием.

3. Решена кинематическая задача переходного режима обжатия по толщине непрерывнолитых слябов в секции, состоящей из п пар деформирующих роликов. Введен параметр регулирования переходного режима к, показывающий во сколько раз обжатие последней пары роликов в текущий момент времени изменено по отношению к обжатию установившегося режима. Установлено, что при к = п имеет место оптимальный переходный режим обжатия, характеризуемый постоянной угловой скоростью сведения роликовых сегментов при наименьшей массе получаемого и подлежащего удалению участка сляба переменной толщины.

4. Разработана модель объемного упругопластического обжатия тонкого сляба в двухфазном состоянии роликами секции. По результатам моделирования получено распределение среднего нормального напряжения по длине поверхности контакта. Установлено, что среднее нормальное напряжение имеет максимум в области пересечения широкой и узкой поверхностей сляба, а затем на протяжении толщины корочки линейно снижается до значений близких к ферростатическому давлению и далее остается постоянным при наличии жидкой фазы металла под рассматриваемым участком контакта.

5. Разработана методика расчета энергопотребления на тонкослябовом литейно-прокатном агрегате при производстве проката с введением технологической операции обжатия слябов в двухфазном состоянии. Расчетами установлено, что для слябов толщиной 30 - 70 мм из конструкционных, низкоуглеродистых и электротехнических сталей обжатие в роликовой секции вызывает незначительное изменение удельного расхода энергии относительно первоначального (без обжатия) состояния.

6. Проведена расчетная оценка эффективности совмещения технологий непрерывной разливки и горячей прокатки в одном агрегате по сравнению с традиционными схемами производства. Установлено, что тонкий сляб на входе в проходную печь литейно-прокатного агрегата содержит на 48 % (31 %) удельного тепла больше, чем сляб, заходящий в методическую печь НШС при холодном (горячем) посаде. Для нагрева до температуры начала прокатки слябы в методической печи нуждаются в подводе соответственно на 55 % (38 %) удельного тепла больше, чем тонкие слябы в проходной печи ЛПА.

Полученные результаты могут быть использованы при разработке литей-но-прокатных процессов и проектировании основного технологического оборудования ЛПА. Практическую ценность имеют следующие результаты работы:

- математическое описание изменения толщины корочки при непрерывной разливке тонких слябов и максимального перепада температур в их поперечном сечении при нагреве в проходной печи;

- расчетная оценка энергосиловых параметров и времени сведения сегментов роликовой секции при переходных режимах обжатия непрерывнолитых слябов, а также длины и массы образующегося при этом участка переменной толщины;

- программное обеспечение для расчета технологических режимов горячей прокатки полос в непрерывной группе клетей по критерию выравнивания одного из контролируемых энергосиловых параметров;

- расчетная оценка эффективности совмещения технологий непрерывной разливки и горячей прокатки в одном агрегате по сравнению с традиционными схемами производства.

- 135

Основные положения и результаты диссертации опубликованы в 8 печатных работах [81, 82, 92, 118-120, 123, 124], а также доложены и обсуждены: на научно-технической конференции «Молодежь и наука на рубеже XXI века», Липецк, 1997; на научно-технической конференции «Молодежь и наука», Липецк, 1998; на научно-технической конференции «Опыт применения передовых компьютерных технологий инженерного анализа фирмы MS С. Software на предприятиях России, Белоруссии, Украины», Москва, 1999; на международной научно-технической конференции «Ресурсосберегающие технологии, оборудование и автоматизация штамповочного производства», Тула, 1999.

В ходе работы над диссертацией в 2000/2001 учебном году на кафедре прокатки Липецкого государственного технического университета подготовлен и прочитан курс лекций «Совмещенные металлургические агрегаты». Материалы курса легли в основу изданного учебного пособия [18].

- 136

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Лисица, Андрей Анатольевич, 2001 год

1. Целиков А.И., Зюзин В.И. Современное развитие прокатных станов. -М: Металлургия, 1972. С.399.

2. Кнеппе Г., Розенталь Д. Производство горячекатаной полосы: требования для нового столетия // Черные металлы. 1998. - № 8. - С. 24-32.

3. Штеффен Р., Такке К.-Х. Современный уровень литья стальной полосы // Черные металлы. 1999. - № 6-7. - С. 41-45.

4. Тарасевич Ю.Ф., Ефименко С.П., Юсупов B.C. Литейно-прокатные агрегаты воздействуют на структуру производства и рынок тонколистовой стали // Производство проката. 2000. - № 5. - С. 33-42.

5. Birat J.-P., Stoffen R., Wilmotte S. State of the Art and Developments in Near Net Shape Casting of Flat Steel Products // European Commission Steel. Newsletter. 1999. - January. -P. 17-19.

6. Near Net Shape Casting Symposium Part IV // Advanced Technology Symposium. Iron and Steel Society, St. Petersburg, USA, 1 to 3 April. - 1998.

7. Грайс П. Черная металлургия в эпоху перемен // Черные металлы. -1994.-№10.-С. 14-25.

8. Кнеппе Г., Розенталь Д., Крамер С. Изготовление тонкой полосы на широкополосном стане горячей прокатки // Заявка 19538341, Германия, МПКВ21 В 1/34 1995.

9. Разработка системы охлаждения на отводящем рольганге полосового стана горячей прокатки // Новости черной металлургии за рубежом. -1996. -№2. -С. 81-83.

10. Отводящий рольганг полосового прокатного стана для транспортирования горячекатаных полос к моталке / Чащин В.В., Трайко А.И., Данилов С.Л. //A.C. 1308415,1998, кл. В 21 В 39/00.

11. Тонкослябовые литейно-прокатные агрегаты: развитие технологии, компоновок и оборудования / И.Г. Гун, В.М. Солганик, Ф.В. Пивоваров и др. // Бюллетень "Черная металлургия". 2000. - № 3-4. - С. 23-35.

12. Современный уровень развития станов Стеккеля // Черные металлы. -1993,-№6.-С. 39-48.- 13713. Кнеппе Г., Розенталь Д. Экономичное производство полос из коррозионной стали на станах Стеккеля // Черные металлы. 1993. - № 9. - С. 33-43.

13. Фирма Sehl о emann-Siemag, Германия, строит станы Стеккеля для производства горячекатаных полос из коррозионностойких сталей // Новости черной металлургии за рубежом. 1997. -№ 4. - С. 75-79.

14. Секей Ю., Трапага Ж. Будущее новых технологий в черной металлургии // Черные металлы. 1994. - № 9. - С. 9-23.

15. CSP the Advanced Technology for Mini-Mills Leading into the Next Century / G. Flemming, W. Hennig, F. Hofinann, et al. // MPT: Metallurgical Plant and Technology. - 1997. - № 3. - P. 64-76.

16. Новейшая технология производства горячекатаной полосы / В. Бальд, Г. Кнеппе, Д. Розенталь и др. // Черные металлы. 1999. - № 9. - С. 36-44.

17. Мазур И.П. и др. Совмещенные металлургические агрегаты: Учебное пособие / И.П. Мазур, A.A. Лисица, Н.З. Третьякова Воронеж: ВГТУ, 2000. Ч. 1: Технологии производства горячего проката на литейно-прокатных агрегатах. - 78 с.

18. Optimized Steelmaking for Flat Products Based on CSP Plants and Slab Casting / F.-P. Pleschiutschnigg, K. Eckelsbach, G. Flemming, et al. // China Steel Conference, Beijing, PR China, 10 to 11 June, 1998.

19. Исследование, разработка и внедрение профилировок валков стана 2030 и дрессировочной клеги AHO J11Ш с целью улучшения качества проката / Ю.А. Мухин, Е.Б. Бобков, В.Н. Соловьев и др. // Отчет по НИР. Липецк: ЛГТУ. - 2000. - С. 89.

20. Лисин B.C., Скороходов А.Н. Оптимизация совмещенных литейно-прокатных процессов -М.: Высшая школа, 1996. 144 С.

21. Тенденции развития горячекатаной листовой и полосовой стали и оптимизация режимов обжатий / X. Вехаге, У. Шкода-Допп, У. Квитман // Черные металлы. 1999. - № 2. - С. 24-31.

22. Зиновьев A.B. Производство листового проката: достижения и перспективы // Новости чергой металлургии за рубежом. 1995. - № 1. - С. 820.

23. Thin Slab Casting Gains Ground // Metal Bulletin Monthly, 1995. P. 40, 41, 43.

24. Pollock В.A. The Flat Roll Minimill Boom Continues // Iron and Steelmaker. 1995. -№ 5. -P. 55-57.

25. Производство горячекатаной полосы способом Конролл / А. Флик, Г. Джумиля, К. Земан и др. // Черные металлы. 1993. - № 9. - С. 12-20.

26. Рамасвами В., Беннер Ф.-Г., Розенталь В. Современные станы Стеккеля для горячей прокатки полосы из специальных сталей // Черные металлы. 1996. -№ 10.-С. 26-32.

27. CONROLL Technology for the Production of Thin Hot Strip // Steel Times Int.- 1997,-№3.-P. 15-18.

28. Flick A., Puff G. Armco's Conroll Caster proves flexible and competitive // MPT: Metallurgical Plant and Technology. 1997. - 20., № 4. - P. 122-124.

29. O'Malley Y. Technologies for Direct Hot Charging at Armco Mansfield // Steel Times Int. 1998. -№ 1. - P. 12-16.

30. Thin Slab Casting at Armco Mansfield // Steel Times Int. 1994. - № 5. - P. 24-25.

31. Operational Results of the Conroll Plant at Armco Steel / Flick A., Watzinger J., Silbermann O. et al. // Steel Times Int. 1998. - № 5. - P. 174-181.

32. Woker C. North Star ВНР picks up the pace // New Steel. 1998. - December.

33. Berry B. What medium-slab casting can do // New Steel. 1997. - November.

34. Уилсон Э., Петрыка Д. Технология TSP, новый способ литья и прокатки тонких слябов // Черные металлы. 1994. - № 6.

35. Scherle W. Advancements in the Tippins TSP Process for Midi Slab Rolling // Steel Times Int. 1997. -№ 5. - P. 20, 21.

36. Производственные мощности установок CSP на заводе Хикмен фирмы Ньюкор Стил и перспективы их развития / Р.Мотг, Д.Чейз, Ф. Гофман и др. // Черные металлы. 1994. - № 6.

37. Роде В., Флемминг Г. Современные уровень, технические возможности и дальнейшее совершенствование технологии совмещения непрерывного литья и прокатки (CSP) // MPT: Metallurgical Plant and Technology, 1996.

38. Бальд. В. Новые системы, тренды и ориентированные на будущее технологии для установок непрерывной разливки стали, а также станов горячей и холодной прокатки // MPT: Metallurgical Plant and Technology, 1995.

39. Kneppe G., Rosenthal D. Hot Rolling Technology: Task for the New Century // MPT: Metallurgical Plant and Technology. 1998. - № 3. - P. 56-67.

40. Iverson F.-K., Busse K. A Review of First Year CSP Operations at Nucor Steel's New Thin Slab Casting Facility // MPT: Metallurgical Plant and Technology. 1991,-№ l.-P. 40-51.

41. Samways N. Nucor-Berlkeley: a High Quality, 1,8 Million Ton/Year and Cold Rolled Mimi-Mill // Iron and Steel Engineer. 1997. - №10. - P. 15-26.

42. Fernandez A., Kueper F. Hylsa CSP Plant. First Operating Results // ATS Journees Siderurguques, Paris. 6 to 7 December. - 1995.

43. High-Quality Ultra-Thin Hot Strip Production in Hilsa's CSP plant / Fernandez A., Hakashima J., Trevino V. et al. et al. // METEC Congress 99, Dusseldorf, 13 to 15 June. 1999.

44. King opens Spain's new thin slab plant. // Metal Bulletin Monthly. 1997. -№ 8152. - P.25.

45. Gosio G., Manini L., Maffini C. First Mimimill in Italy for High-Quality Inline-Strip-Production at Arvedi // MPT: Metallurgical Plant and Technology. 1991.-№ 5.-P. 60-69.

46. Накке В., Андре В., Крес Г. Индукционный нагрев в поперечном поле гибкий метод нагрева листовой металлопродукции // Черные металлы. -1994,-№8.-С. 42-48.

47. Current Status of the ISP Technology and New Developments / J. Schonbeck, B. Kruger, H.-D. Hoppman et al. // MPT: Metallurgical Plant and Technology.-1997.-№ l.-P. 38-49.

48. Первый минизавод в Италии для производства высококачественного проката по технологии ISP в Arvedi // MPT Metallurgical Plant and Technology. 1991. -№ 5.

49. Millbank P. Arvedi Mill Widens Thin Casting Choice // Metal Bulletin Monthly. 1993. -V. 93. -№ 275. - P. 12-15.

50. I.S.P. Thin Slab Casting and Rolling Consept for Economical Processing of Quality Products / D. Kothe, B. Kruger, F.-P. Pleschiutschnigg, et al. // 78th Steelmak. Conf. Proc., Nashville, Tenn., Apr. 2-5. - 1995.: V. 78. - P. 23-38.

51. I.S.P. Plant for Posco's Kwangyang Works / Lee S.I., Lohse D.A., Kruger В., et al. // 10th Continuous Cast. Conf., Dusseldorf, 30 Aug. 1 Sept. - 1995., V. 2.-P. 251-269.

52. Saldanha Steel мини-завод по производству тонкого плоского подката высокого качества / Б. Крюгер, П. Майерлинг, X. Каппес и др. // Черные металлы. - 1997. -№ И. - С. 49-59.

53. Коассин Д., Мерони У. Гибкая машина для непрерывного литья тонких слябов // MPT: Metallurgical Plant and Technology. 1995. - С. 40-53.

54. Borsi R., Rotti M. Algoma's DSP Complex // 33Metalproducing. 1998. -February.

55. Ritt A. Thin slabs from BOF steel in Canada // New Steel. 1998. - February.

56. Carboni A., Buoro S. Algoma's Direct Strip Production Complex for Thin Slab // Steel Times Int. 1997. - № 4. - P. 147-150.

57. Yazzoler N., Buoro S. High Speed Casting of Peritectic Steel in the Danieli Thin Slab Caster// Steel Times Int. 1998. 5. -P. 172-173.

58. Flick A., Djumlija G. // Steel Times International. 1997. - № 5. - P. 15-18.

59. Barret R. // Metal Bulletin Monthly. 1999. - April. - P. 25-29.

60. Schwerdtfeger K. Challenges and Limits in New Routes for Hot Strip Production // ISIJ International. Vol. 38 (1998). - № 8. - P. 852-681.

61. Sendzimir M. Hot Strip Mills for Thin Slab Continuous Casting Systems // Iron and Steel Engineer. 1986. - October. - P. 36-43.

62. Материаловедческие перспективы при прямом совмещении литья с горячей прокаткой / Т. Эверц, К. Ховер, Й. Кроос и др. // Черные металлы. 1998,-№9. -С. 43-50.

63. Тимохин О.А. Технологические и конструктивные аспекты валковой разливки стальной полосы II Сталь. 1998. - № 5. - С. 67-77.

64. Грудев А.П., Зильберг Ю.В. Возможности производства тонкого листа из расплава II Сталь. 1999. - № 10. - С. 69-71.

65. Свойства стальных непрерывнолитых полос, изготовленных по двухроликовому способу литья / Д. Зенк, М. Эспенхан, В. Шмиц и др. // Черные металлы. 1998. - № 10. - С. 51-56.

66. Тимохин О.А. Конструктивные и технологические параметры литья стальной полосы II Черные металлы. 2000. - № 1. - С. 26-31.

67. Данченко В.Н. Проблемы теории и технологии производства стального проката // Сталь. 2000. - № 8. - С. 31-35.

68. Галкин М.П., Никитин Г.С., Ритман Р.И. Компактные литейно-прокатные агрегаты для производства полос из сталей и сплавов // Металлург. 1999. - № 8. - С. 25-30.

69. Салганик В.М., Гун И.Г., Соловьев А.Г. Концепция сверхкомпактного полностью непрерывного тонкослябового литейно-прокатного агрегата // Кузнечно-штамповочное производство. 1999. - № 5. - С. 25-27. .

70. Новые технологии и оборудование для совмещения операций при производстве полос / А.И. Стариков, В.М. Салганик, И.Г. Гун и др. // Сталь. 1997.-№3,-С. 36-40.

71. Журавлев В.А., Китаев Е.М. Теплофизика формирования непрерывного слитка М.: Металлургия, 1974. - 216 с.

72. Тепловые процессы при непрерывном литье стали / Под общей ред. Са-мойловича Ю.А. М.: Металлургия, 1982. - 152 с.

73. Мирсалимов В.М., Емельянов В.А. Напряженное состояние и качество непрерывного слитка. -М.: Металлургия, 1990. 151 с.

74. Штройбель X. Процесс непрерывного литья тонких слябов с обжатием жидкой сердцевины концепции и результаты эксплуатации // Черные металлы. - 1999. - № 6-7. - С. 37-45.

75. Теория и практика непрерывного литья заготовок / А.Н. Смирнов, А .Я. Глазков, B.J1. Пилюшенко и др. Донецк: ДонГТУ, 2000. - 371 с.

76. Breslin D.A., Hetherington A., Walker P.N. Continuous Casting Excellence by Design // MPT International. 1999. - № 3. - C. 68-76.

77. Зайцев В. С., Третьяков В.А. Определение состава и основных параметров агрегатов листопрокатных цехов: Учебное пособие. Воронеж: ВГТУ. - 1999. - 47 с.

78. Зайцев B.C., Третьяков В.А. Технологическое проектирование листопрокатных цехов: Учебное пособие: В 5 ч. Липецк: ЛГТУ. - 1999. Ч. 2: Проектирование широкополосных станов горячей прокатки. - 104 с.

79. Коновалов Ю.В., Налча Г.И., Савранский К.Н. Справочник прокатчика.- М.: Металлургия. 1977. - 312 с.

80. Технология прокатного производства: Справочник: В 2 т. / Под ред. М.А. Беняковского. М. Металлургия. - 1991. - 423 с.

81. Зайцев B.C., Мухин Ю.А. Расчет скоростных параметров в чистовой группе клетей широкополосного стана горячей прокатки // Изв. вузов. Черная металлургия. 1994. - № 11. - С. 24-25.

82. Сафьян М.М. Прокатка широкополосной стали. М.: Металлургия. -1969.-460 с.

83. Железное Ю.Д., Федосов Н.М., Григорян Г.Г. Расчет усилий при горячей прокатке // Изв. вузов. Черная металлургия. 1973. - № 5. - С. 6367.

84. Королев A.A. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных цехов. М.: Металлургия. - 1969. -462 с.

85. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки.- М.: Металлургия. 1973. - 320 с.

86. Грудев А.П. Внешнее трение при прокатке. М.: Металлургия. - 1973. -288 с.

87. Зайцев B.C. Основы технологического проектирования прокатных цехов: Учебник для вузов. М.: Металлургия. - 1987. - 336 с.

88. Мазур И.П., Третьякова Н.З., Лисица. A.A. Моделирование температурного поля сляба // Молодежь и наука на рубеже XXI века. Тез. докл. на-уч.-техн. конф. Липецк, 1997, Ч. 1: Техническое направление. - С. 121125.

89. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. - 600 с.

90. Коновалов Ю.В., Остапенко А.Л., Пономарев В.И. Расчет параметров листовой прокатки. Справочник. М.: Металлургия, 1986. - 430 с.

91. Зиновьев В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах. Справочник М.: Металлургия, 1989. - 384 с.

92. Аптерман В.Н., Тымчак В.М. Протяжные печи. М.: Металлургия, 1969. -320 с.

93. Дубров Н.Ф., Лапкин Н.И. Электротехнические стали М.: Металлург-издат, 1963. - 384 с.

94. Марочник сталей и сплавов / Под ред. Сорокина В.Г. М.: Машиностроение, 1989. - 640 с.

95. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир. - 1975. -541 С.

96. ЮО.Митчел Э., Уейт Р. Метод конечных элементов для уравнений с частными производными. -М.: Мир. 1981. - 216 С.

97. ЮТНорри Д., Де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. М.: Мир.- 1981.-304 С.

98. Ю2.Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир. -1979.-392 С.

99. ЮЗ.Аркулис Г.Э., Дорогобид В.Г. Теория пластичности. М.: Металлургия. - 1973.-224 С.

100. Третьяков A.B., Зюзин В.И. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением. Справочник. М.: Металлургия. - 1987. - 352 С.

101. Губкин С. И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургиз-дат. - 1961. - Т. 1-3.

102. Теория непрерывной разливки. Рутес B.C., Аскольдов В.И., Евтеев Д.П. и др. М.: Металлургия. - 1971. - 269 С.

103. Кириллов П.Г. Теория обработки металлов давлением. М.: Высшая школа.- 1965.-296 С.

104. ПО.Ванчиков В.А., Бочков Н.Г., Молотилов Б.В. Основы производства изотропных электротехнических сталей. М.: Металлургия. - 1985. - 272 С.

105. Дюдкин Д.А. Качество непрерывнолитой стальной заготовки. Киев: Техника. - 1988.-253 с.

106. Бахвалов Н.С., Жидков Н.П., Кобельков Г.М. Численные методы. М.: Наука. - 1987. - 598 С.

107. ПЗ.Бельский С.Н., Барышев В.В., Третьяков В.А. Вариационные методы в обработке металлов давлением. Учебное пособие. Липецк.: ЛГТУ. -1996.-56 С.

108. Васидзу К. Вариационные методы в теории упругости и пластичности. -М.: Мир. 1985.-509 С.

109. Новоселов B.C. Вариационные методы в механике. Л.: ЛГУ. - 1966. -71 С.

110. Пб.Ректорис К. Вариационные методы в математической физике и технике. -М.: Мир.- 1985.-589 С.

111. Коцарь С.Л., Барышев В.В., Седых М.О. Решение задач теории пластичности методом конечных элементов // Теория и практика производства проката. Сб. тр. межд. науч.-техн. конф. Липецк. -2001, - С. 286-292.

112. Целиков А.И., Гришков А.И. Теория прокатки. М.: Металлургия. -1970.-358 с.

113. Динамика процессов прокатки: Учебное пособие / C.JI. Коцарь, В.А. Третьяков, А.Н. Цупров, Б.А. Поляков М.: Металлургия. - 1997. - 255 с.

114. Лисица A.A., Третьяков В.А. Энергетический баланс современных ли-тейно-прокатных комплексов для производства широкополосного проката // Молодежь и наука. Тез. докл. науч.-техн. конф. физико-технологического факультета. Липецк, 1998. - С. 46.

115. Тепловой баланс при производстве слябов на современных установках непрерывной разливки / В.А. Третьяков, И.П. Мазур, A.A. Лисица, Н.З. Третьякова II Технология машиностроения. Межвуз. сб. науч. тр. Липецк, 1999.-С. 121-127.

116. Тепловое состояние непрерывнолитого слитка / С.Л. Коцарь, B.C. Лисин, З.П. Каретный, И.П. Мазур, В.А. Третьяков, О.Н. Ермаков // Производство проката. 1998. - № 8. - С. 12-17.