Разработка и исследование рукавов высокого давления с каркасом из проволочной навивки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.12, кандидат технических наук Владимиров, Борис Алексеевич

  • Владимиров, Борис Алексеевич
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 1975, Москва
  • Специальность ВАК РФ05.17.12
  • Количество страниц 243
Владимиров, Борис Алексеевич. Разработка и исследование рукавов высокого давления с каркасом из проволочной навивки: дис. кандидат технических наук: 05.17.12 - Технология каучука и резины. Москва. 1975. 243 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Владимиров, Борис Алексеевич

ВВЕДЕНИЕ • •.•.•••••.•••«

ГЛАВА I. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР . . 5.

1.1. Основные преимущества рукавов навивочной конструкций . f . . . • , 5.

1.2. Технологический процесс изготовления рукавов высокого давления металлонавивочной конструкции . • . II.

1.3. Материалы, применяемые для изготовления рукавов . ^ . 17.

1.4. Методы расчета напорных рукавов. 33.

1.5. Методы испытаний и оценки работоспособности рукавов высокого давления. . . . 41.

1.6. Анализ причин разрушения рукавов высокого давления.43.

ГЛАВА П. УСТАНОВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ПРОЧНОСТИ МЕТАЛЛОНАВИВОЧНЫХ РУКАВОВ. . . 50.

ГЛАВА Ш. МЕТОДИКА ИСПЫТАНИЙ . . 62.

3.1. Определение влияния типа рукавных резин на гидравлический пробой рукава .•.•.•••. 63.

3.2. Определение влияния прочности связи резин с проволокой на гидравлическую прочность и усталостную выносливость рукавов ••••.• 65.

3.3. Исследование изменения прочности рукавов при выборе оптимального угла наложения силовых элементов. 66»

3.4. Стенды для испытания рукавов . 69.

3.5. Статистическая обработка экспериментальных данных . . . . 71.

3.6. Обработка результатов эксплуатационных испытаний . 7 3.

ГЛАВА 1У. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ . 76.

4.1. Определение стойкости камеры рукавов.76. гидравлическому пробою.

4.2. Влияние прочности связи элементов рукава на его работоспособность . . . . 90. k 4.3. Проверка расчетных зависимостей прочности металлонавивочных рукавов . . 98.

4.4. Эксплуатационные испытания металлонавивочных рукавов . . . . 103.

4.5. Выводы по главе 1У . . . . . 105.

ГЛАВА У. ВНЕДРЕНИЕ РЕКОМЕНДАЦИЙ В ПРОМЫШЛЕННОСТИ РТИ . . . . ХОб.

5.1. Конструкции, материалы, способ изготовления и с технологический процесс • •.«••. . 107.

5.2. Разработка технической документации на производст

• во рукавов высокого давления методом навивки проволоки • *.*. . . III.

5.3. Технико-экономический анализ предложенного способа производства . .112.

Эффективность производства.

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Технология каучука и резины», 05.17.12 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и исследование рукавов высокого давления с каркасом из проволочной навивки»

. . .

Значительный темп роста развития народного хозяйства, намеченный КПСС и осуществляемый навой страной, потребовал новых,более мощных и производительных машин и оборудования в различных отраслях нашего хозяйства, резкого увеличения производительности при минимальных затратах материалов и рабочей силы. Все это и предъявило повышено требования к рукавам высокого давления. Ру-g кавное производство должно было: повысить общий выпуск рукавов, освоить рукава повышенных диаметров на высокие и сверхвысокие давления, поднять надежность и работоспособность рукавов до уровня ресурса самих машин и оборудования*

Металлооплеточные рукава, выпускаемые в настоящее время, не могут, в должной мере, обеспечить в полном объеме эти требования; по своим конструкционным особенностям, больвой трудоемкости и низкой производительности технологического оборудования, с Решить эту проблему можно только путем создания и освоения нового типа рукавов , - с каркасом из проволочной навивки. Эти ф рукава имеют повышенную прочность: вследствие расположения силовых элементов в направлении усилий; увеличения диаметра силовых материалов (металлотроса, проволоки) и повышенную работоспособность, т.к. силовые элементы рукавов разделены резиновыми прос дойками. Раздельное нанесение на камеру разносторонне направленных навивок т разный планшайб:: подняло производительность машин в 4 - 5 раз. Экономическая эффективность внедрения такого метода изготовления рукавов и использование их в народном хозяйстве весьма значительна* Однако, - навивка отдельных проволок на илас-* тичную камеру, подвижность, не связанных между собой, силовых элементов рукава, - осложняли освоение этого вида рунавсв. Освоение сдерживалось и отсутствием материалов по расчету и конструированию рукавов и использованию резин, - важного конструкторского элемента*

Решение всех этих вопросов и составило предмет настоящей диссертационной работы.

Похожие диссертационные работы по специальности «Технология каучука и резины», 05.17.12 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Технология каучука и резины», Владимиров, Борис Алексеевич

Выводы по главе I

1) В связи с развитием отечественного машиностроения, повышением производительности, рабочего давления, динамических нагрузок,'оплеточные рукава не обеспечивают полный ресурс работы оборудования и машин.

2) В зарубежной промышленности усовершенствование высоконапорных рукавов идет по пути создания конструкции рукавов с навивочным каркасом из проволоки или троса, о чем свидетельствует большое количество патентов.

3) Рукава с навивочным каркасом msf большую гидравлическую прочность за счет улучшения использования проволоки и увеличения ее диаметра, значительно большую, по сравнению с оплеточными, выносливость на стендах^при динамических нагрузках/и в эксплуатации.

4) В отечественной промышленности рукава металлонавивочной конструкции разрабатываются впервые.

5) Анализ патентных и литературных данных показывают, что нет еще единого мнения исследователей по конструкции и техноло

4 гии изготовления рукавов данного типа. Отмечается, что рукава этого типа трудны в изготовлении, чем объясняется еще небольшой % их использования, по сравнению с оплеточными, несмотря на лучшие свойства.

6) Нет единого мнения у исследователей по углу наложения силовых элементов. Одни фирмы применяют углы 54°44*, другие от' личные от этого угла. Все исследователи отмечают поворот угла при подаче давления. Вероятно оптимальной конструкцией рукава будет та, когда при подаче давления в рукав угол силового слоя « не будет изменяться, т.е. необходимо создание рукава с стабильно равновесной системой углов наложения силовых элементов.

7) В рукавах этой конструкции особое значение имеет резина, как конструкторский элемент. Силовые элементы рукава (проволока диаметром 0,3+0,6 мм) не имеют жесткой связи, как в оплеточных рукавах. Поэтому влияние резины камеры на передачу давления силовому слою, на предотвращения гидравлического пробоя при раздайте силовых элементов при работе и изгибе рукава - велико, а поведение резины и выяснение закономерностей ее поведения при гидравлическом пробое не изучено;

•' 8) Нет четких данных по влиянию прочности связи в слоях рукава* влияния давления при вулканизации на монолитность рукава» его работоспособность в динамическом режиме нагружения* ■> .

10) Процессы изготовления металлонавивочных рукавов более производительны и легко поддаются комплексной механизации, способствуют повышению культуры производства* Процессам характерны объединения оборудования в агрегаты для обеспечения поточности.

XI) Применение эластичных дорнов Из резины или пластмасс, ■ вместо металлических дорнов, дает эффект в части увеличения производительности процессов и облегчения труда*

ГМВА П. УСТАНОВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ПРОЧНОСТИ МЕТАЛЛОНАВИВ ОЧНЫХ РУКАВОВ

За основу приняты известные расчеты прочности рукавов по допускаемой нагрузке на элемент каркаса рукаваф Однако работы

-Я I, 13б / выполнены для оплеточных рукавов и поэтому не раскрывают в должной мере влияния технологических и конетруктор-« ских факторов в применении к рукавам с металлонавивочным каркасом*

В работе / 4 / дйя расчета требуется получение результа-• тов испытаний рукавов (гидравлическая проба), что вносит в расчет ошибку самого опытам Расчеты исходят или из принятия равновесным угла в 54°441 или же допускают применение для увеличения контактного взаимодействия силовых слоев , и других величин углов. Все эти допущения и исследования рассмотрены на рукавах высокого давления оплеточной конструкции и не позволяют с достаточ

-ж ной точностью характеризовать свойства рукавов высокого давления с каркасом из проволочной навивки*

В работе / 160 / даны рекомендации но расчету таких рукавов* Однако они составлены из опыта работы только с металлеоплеточными рукавами и имеют ту же неполноту.

0/735 ; где: р - гидравлическое давление , кгс/с*?; сГ - нагрузка на элемент конструкции каркаса, кто; < - относительное удлинение проволоки, /г - количество силовых элементов; Czдля однопарного слоя I, для ^двухпарного 0,8; - остальные (ожидаемые) коэффициенты без обоснования приравнены к I.

В работе / III / сделана попытка теоретического расчета угла наложения силовых элементов исходя из равенства нагрузок в слоях обмоточного рукава.

Рассмотрим основные теоретические положения расчета рукавов, проведенных исследователями и обобщенных в работе / I /• В основу их положена безмоментная теория оболочек и рассмотрены усилия приложенные к срединной поверхности, т.е. такой поверхности, точки которой везде одинаково отстоят от внутренней и внешней поверхнос®@й стенки / 159 /•

Согласно этому положению тангенциальное и осевое растягивающие напряжения находятся в зависимости

Тт = 2Т0 * ръ (2.2) где: р - давление действующее на внутреннюю поверхность, кгс/см2;

Z - радиус срединной поверхности, см* a

Ч. Л

Применяя метод развертки аа плоскость поверхности каркаса (рис* 16 } получим следующие зависимости: i = : fy oi ; (2.3) f = <77<?{ : -5^/г с/; (2.4)

2.5)

То ш 2 • V; (2.6) m = — ^---; (2.7)

Ж*: kfn г ; (2.8) где: { - шаг навивки, см; d - средний диаметр силового слоя, см; - длина витка проволоки, см; г - плотность элементов конструкций каркаса, см"1; оС - угол равновесного состояния 54°441 .

Это положение справедливо лишь для однослойного металлооплеточного рукава, где обе разнонаправленные оплетки находятся на срединной поверхности, и не соответствует каркасам рукавов иного типа / 4 /.

Рассмотрим металлонавивочнмй рукав с одним парным слоем (рис. 17). Здесь оба силовых слоя разнесены резиновой прослойкой на расстояние л J* С2*9) и образуют составной цилиндр внутреннего радиуса v- ■

Риа, 16, Зависимость К от То; Т„, и о/ j л. ^jSra I

Рис, 17, К определению крутящего момента металлонавивочного рукава с; одним парным слоем.

2.Ю) где: cPy- величина погружения проволоки I слоя в резину.

Наружный радиус цилиндра

2.II)

Практически возможно наложение силовых слоев под различными углами, включая и 54®441 . Однако любые положения за исключением одного "истинно равновесного,стабильного состояния11, имеют, при подаче давления, тенденцию к повороту слоев, до этого равновесного положения. Это явление поворота отмечено и в экспериментах, проведенных тов. Сухаревым А.Т., при угле наложения 54044*, чем и сделана была попытка объяснить неравномерность нагрузок по слоям; в других рекомендациях / III /, а также зарубежных / 112, 33, 34 / используют поворот элементов силового слоя для увеличения контактного давления между слоями и, тем самым, выравнивания напряжения по слоям; Исследователи и проведенные эксперименты / 112, 136 / показывают, что в таких случаях наблюдается кручение рукава на первой стадии подачи давления, а это и указывает на изменение угла наложения силовых элементов. При дальнейшей подаче давления кручение прекращается и деформация рукава осуществляется за счет деформации силовых элементов.

Однако подобное положение, несмотря на выравнивание напряжений по слоям, приводит к тому, что столь полная укладка силовых элементов, какая имеет место в рукавах высокого давления, ведет к возникновению сложных напряжений. Создаются особенно значительны^ напряжения сдвига в зоне контакта резины с проволокой (рисунок 18) / 96 /.

Последнее приводит к отслоению резины и разнашиванию сплоченного силового слоя* Осуществляемые навивки силовых слоев должны создавать такую "равновесную, стабильную систему" в рукаве,которая, как мы полагаем характеризовалась бы постоянством углов их первоначальной навивки* при которой деформация силовых слоев рукава определяется только деформацией самих элементов*

Такое единственное положение силовых слоев, не обязательно равно углу наложения 54°44*, но определяется величиной отклонения силового слоя от срединной линии*

На основе сказанного, нами и сделано предположение, что металлонавивочный рукав с "равновесными стабильными углами" силовых слоев представляет такой цилиндр, который какисоставной , подчиняется зависимости Даме, с углами наложения: первого слоя ( 2/ < ^ ) меньше 54°441, второго слоял ( > ) больше 54°44*. Такая теоретическая предпосылка способна объяснить поведение рукавов под давлением при разных углах наложения силовых элементов каркаса*

Рассмотрим 3 типа (рисунок 19) однонарннх металлонавивоч-ных рукавов: ч

I) С углами наложения силовых элементов

2) G углами

3) С углами ^ <и/р , о/г > где о/р - равновесный,стабильный угол.

В первом случае при подаче давления силовые слои, наложение под углом 54°44* и не занимающие срединой поверхности, по

I КГ

III

111 t/rt/* система

•у

Ре®» 19» К расчету углав наложения- ежлошх элементов металл0навив©чн©г© рукава /пояснения в теките /• 1 ворачиваются, отклоняясь друг от друга, стремясь занять равновесное положение. Это объясняет: и большую разницу в нагружении слоев, полученную дри тензоизмерениях тов. Сухаревым А.Т. / 136 /; несоответствие, в полученных им нагрузках, зависимости Ламе и смещения приданных скоб. В третьем случае изменение угла наложения силового элемента приводит к "сближению" слоев и, за счет контактного давления к перераспределению напряжения в слоях.

В случае стабильно равновесного наложения силовых элементов давление передается по слоям только при их деформации, без поворота проволоки.

В целях проверки этих теоретических предпосылок нами проведен расчет и выяснение зависимости равновесных углов наложения от радиуса их наложения. а) Для однопарного слоя.

Согласно / 159 / отношение тангенциальных щттШк^щк слоев составного цилиндра без контактных давлений составляет:

Для металлонавивочного рукава с радиусами навивки силовых элементов Z, и ?г это отношение составит:

2.12)

От. .

2.13)

Gt ' 2*,1 >i

Естественно, что для одних и тех же материалов отношение усилий, вызывающих |ти напряжения составляет:

Ту, Unzc/, 27iZ2 С&Зс/г

Тт ~ 2кгпг4спг</г ' ' 2г'ъ '

Одним из условий равновесия каркаса является равенство крутящих моментов разнонаправленных силовых элементов каркаса:

М^ z Л^ ; ^ п, ibbd, - Пг 7Z ten </z ; (2.15)

Решая совместно уравнения (2;Х#) и (2.15) относительно ^ , получим:

К- из (2.14) Г***? Г, . * 2 г,* 2г c**aft-п, ^лЧ из (2.15)

I/, с/

2/ ' " п,ъ, lUnot, ' при ж ?г 9 410 отвечает срединной поверхности,

54°441.

Принимая всю нагрузку на парный слой за единицу, (в случав однооплеточного рукава), когда силовые слои находятся на срединной поверхности под углом 54°441 и несут одинаковую натрузву, tполучаем равное распределение нагрузок между слоями (по половине единицы)#

В случае же, когда стабильно-равновесные силовые элементы располагаются не на срединной поверхности, их нагрузки не равны. Решая задачу нагружения двух стабильно-равновесных разнонаправленных спиралей по / 4 /, несущих всю нагрузку, получаем, что величина передаваемой спиралями друг другу доли нагрузки равна

Г'

Для первого слоя нагрузка составит + п ; для вто

I 2 рого -L

Общая нагрузка 1/2 +/7, t 1/2 + fi «I; (2**8) и отличаются между собой только знаком. При о/ * 54°44* о ; при > 54°441 < о.

Для 4-х слойного каркаса соответственно: ^ + ^2+t/3z0: •) (2Л9)

Решая совместно (2.16) и (2.20) получим:

I i 2

Z /V z

Соответственно для 4-х слойного (2-х парного):

2 (i? * rv2j i

4

Сумма углов парного слоя такой системы с/ = 2 ■ S4W; &V, * Ш* = 4; о/„SrX^r

2.22)

-г +

-7 ' г/ * (7/ + (2.23)

2.24)

2.25)

Для двухпарного силового слоя </+</А+о/л+сСч dW; с/cjo (приложение К 2) что подтверждает ранее сделанные выводы / 1,4 /

Давление разрыва для такого однородного каркаса составит / I, 4, 160 / с учетом удлинения проволоки: rs г J/R • П ■ L fc] . где: Р - давление разрыва, кгс/см2;

• о

Gty- средний диаметр силового слоя, см. dcp ~~ Г< + Z< '< (2*27) g - удлинение проволоки,

- средняя прочность проволоки в каркасе, кгс/проволоку; г - количество проволок на планшайбе машины (или, что то же на длине шага); ft - коэффициент (по I ) , с достаточной точностью для I практических расчетов можно принять - 0,735; с] - произведение ряда поправок ( Cj • Cg • С3 • С^ ) отражающих влияние конструкций, производства и испытания рукавов;

Ct - поправка на "становление" угла ( ) « I;

С^ - отражает влияние толщины (Cg1) и снижение прочности из-за неоднородности составляющих ее силовых слоев (Сп2)»

- определяется отношением тангенциальных напряжений первого и последнего слоев.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Владимиров, Борис Алексеевич, 1975 год

1. Лепетов В.А. Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и |орм. Ленинград, Изд. Химия 1972, 312 с.

2. Шляхман А.А. Исследование изгибоспособности рукавов. Диссертация на соиеканме ученой степени кандидата технических наук. МЙТХТ, НИИРП, Москва 1963 г, 160 с.

3. Юрцев Л.Н. Исследование силового каркаса напорных резиновых рукавов с металлическими оплетками, работающих при пульсирующем давлении. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. МИТХТ, НИИРП, Москва 1968 г. 160 с.

4. Трещалов В.И. Некоторые исследования прочности и деформационной способности напорных рукавов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук ШТХТ, НИИРП, Москва, 1965 г. 171 с.

5. Отчет Ш 2967.71 ВНЙКТЙРП 1970 г. (№ II9-7I) по теме 2В-24-7(

6. Проспект фирш ,fy% Уок<1ЯсиУпм^ fiuuMe^. Со" LTDЯпония 19^1 г,

7. Маслостойкие шланги и рукава высокого давления для общего пользования, "Проспект фирмы " {%^ /о/<Ъ^^сиуьа^ ЯиМел, (а ITI^ Япония 1969 ri

8. Патент Ш 1378838 кл. В29 / Франция 196^.

9. Патент 1 2090378 кл. В29 i Франция I97I.

10. Патент Ш 3720 054 кл. Вб5 i С М 1973.

11. Патент Ш 3445072 кл. 57-160 США 1969.

12. Патент Ш 3020701 кл. В-65 / США 1962.

13. Патент № 3428507 кл. 57/9 США 1969.

14. Патент Ш 3667203 кл. 57/13 США 1972.

15. Патент 1 115-7034 кл. В21/АНГЛИЯ 1967.

16. Патент № 1157242 кл. А 2Р Англия 1967.24» Патент Ш 935837 кл. Н01в Англия I960.

17. Патент № 1280556 кл. В29 Л ФРГ Ifi8.

18. Патент Ш 1479858 кл. В29^ Франция 1967.

20. Богаевский А.П. и др. Отчет по командировке в Швецию1965.

21. Кривдик А#И. и др. "Обзор методов производства и конструкций рукавов вылуекаемш: отечественной и зарубежной промышленностью». НИИРП Отчет te 026-59 по теме 1 73/58 I960.

22. Шапиро И.Б,, Шляхман А.А., Фоменко Л.Д. НИИРП Отчет №107-62 по теме 405-62 1963*

24. Маслостойкие шланги и рукава высокого давления для общего полвзования типа 200 и 300. Каталог рукавов фирмы " Уо4оЛ(1ша. /1иМег ЛТД. 1969.

26. Патент 1235259 Франчия I960.44» Каталог фирмы Аэроквип I97I, США.

27. Патент Ш 2974713 кл. 57/15 США 1961.

28. Патент «2 2789314 кл. 57/17 США 1958. 29. Патент № 126809 В29 Л' Чехословакия 1967.

30. Патент № 3024229 57/17 США 1962.

31. Авторское свидетельство te I684II кл. 629^^- СССР 1962.50# Авторское свидетельство 1 2I9I62 кл. В 2 9 ^ СССР 1968.

32. Авторское свидетельство te 405798 кл. В 6 5 / СССР 1973,

33. Авторское свидетельство te 334002 кл. B2l/ СССР I97I.

34. Патент 1 955908 Н01в Англия I96I.

35. Патент te 53721 В29 d Польша 1968.

36. Авторское свидетельство I52606I кв. В29 ;С СССР

37. Тихомиров О.А. Диссертация на соискание ученой степеникандидата технических наук МЙТХТ, М. 22/1У-74 г. 150 с.

38. Красйльников Л.А., Зубов В.Я. Релаксационная стойкостьи циклическая прочность холоднотянутой проволоки, М., Изд. Металлургия 1970. 168 е.

39. Красильяйков А.А. Термическая обработка низкоуглеродистойпроволоки. Сталь 1969. № 3, с. 276. ?» - 118

40. Свойства металлокорд. Чер.мвз?. информация. Мегизяоепроизводство. 1973, вып. 3, серия 9.

41. Красильников I.A. М. Сталь 1973, Ш 10, с. 953.

42. Изменение напряжения и диаметра проволоки при прохождении через направляющи© ролики. Технология и организация производства НТ Сборник 1973. ffe 8, с. 45-47.

43. Справочник машиностроителя. Под ред. акад. Сереисена С В .Москва изд. Машгиз 1962. т. 3, с. 472.

44. Чукур Я.Я. Исследование эксплуатационной надежности рукавов высокого давления гидросистем с/хозяйственных машин. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Латвийская с/х академия г. Елгава 1972, с. 160.

45. Белицин "Синтетические волокна". М., Химия, 1969, с. 320,

46. Носов М.П., Зубченко Л.В. Каучук и резина 1963. 1 5, с.30-32.

47. Поляков Ю.Н. Химические волокна, I97I, № 3, с, 51.

48. Технология обработки корда из химических волоком в резиновой промышленности. М., изд. Химия 1973, 206 с.

49. Степанов В.А., Саввин А.В. Химические волокна I97I, № I,с. 51.

50. Геллер В.Э., Высоцкая З.П., Эйзенштейн Э.М. Химическиеволокна I97I, 2 с. 14.

51. Андреев А.В. Новый метод исследования конвейерных лентдля расчета ленточных конвейеров М., Углеиздат. I95I.

52. Бартенев Г.М., Зуев Ю.С. Прочность и разрушение вцеокоэластических материалов. М., изд. Химия, 1964, 388 с.

53. Трещалов В.И., Лепеюв В»А. Каучук и резина, 1962, Ш 3,с. 26. 77•Бартенев Г.М. Коллоидный журнал 1955 т. 17, Ife I, с. 18. 78, Глаголев В,А,, Сухарева А.Т., Галактионов Ю.Б. Труды ШТХТ 1972, т. П, ВЫП. I с. 135.

54. Лазарева К.Н., Резниковский М#М; Каучук и резина I97I.№ 4 с. 38. 80* Г1щунов И*Т,, Пряхияа Ф^ Каучук и резина 1965, И» 3, с» 36.

55. Бартенев Г.М. , Галил-Оглы Ф.А. ДАН СССР, т. 100, с. 477.

56. Резниковский М.М. В кн: "Резина - конструкционный материал современного машиностроения", М., Химия, 1967, с. 156-168. - 120

57. Догадкин Б#А. Химия эластомеров М., изд. Химия. 392 с,

58. Блох Г.А, Органические ускорители вулканизации каучукоБ. Изд. 2-е I. Химия 1972. 560 с.

59. Вулканизация эластомеров под ред. Аллигвра Г., Сьетуна I. перевод с англ. Донцова А.А. М., Химия, 1967. 428 с.

60. Тарасова З.Н., Догадкин Б.А. ВХО им. Менделеева 1968.т. Х1 № I, с. 87-92.

61. Фельдштейн М.С., Донская М.М. ВХО им. Менделеева 1968,т. ХШ, Ш I, с. 29-42.

62. Бартенев Г.М., Никифоров В.П. Механика полимеров I97I,Ш 5, с. 953.

63. Жеребков К. Крепление резинн к металлам, М., Химия,1966. 321 е.

64. Лепетов В.А., Трещадов В.И. В кн: "Резина-конструкционный материал современного машиностроения. М., Химия 1967, с.73-78.

65. Иономарев Д., Бидермая В,Л., Лихарев К.К. и др. Расчеты на прочность в машиностроении. М., Машгиз, 1958, т. П,974 с.

66. Шлязшан А.А., Кривдик А.Н. Методика расчета и проектирования рукавов различного назначения, принятая в НИИРП. Отчет ШИРИ Москва, I960.

67. Лепетов В.А. К расчету конструкций резиновых технических изделий. Общие положения расчета напорных рукавов. Труды ШТХТ им. Ломоносова. Москва, Советская наука 1952, вып. 3.

68. Сухарев А.Т., Лепетов В.А. Расчет напорных рукавов снесколькими металлическими оплетками. Доклад на научной конференции НИИРП. Москва, I96I.

69. Oi Сухарев А.Т., Лепетов В.А. О сопротивлении гидравлическому давлению напорных рукавов с каркасом из металлических опле-% ток. Каучук и резина 1958, Ш 6, с, 20-24. - 121

70. Сухарев А,Т., Лепетов В.А., Евмененко АЛ., Юрцев Л.Н.Каучук и резина 1963. Ш I, с. 28-32.

71. К)рцев Л.Н., Лепетов В.А., Шмырев И.К. Каучук и резина1968. 1 I, с. 31-33.

72. ТрещалоБ В.И., Лепетов В.А. Каучук и резина 1964, № ^,с. 22-26.

73. ТрещалоБ B.I., Лепетов В,А. Каучук и резина 1965. Ш II,с. 29-33.

74. Трещалов В.И., Лепетов В.А. Каучук и резина 1962. te 4,с. 26-30.

75. Трещалов В.И., Лепетов В.А. Каучук и резина 1962, Ш II,с. 27-31.

76. Желтышев Ю.Г. Разработка конструкции напорных рукавовс навитым нитяным силовым каркасом и непрерывного процесса сборки рукавов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук ШТШ Москва 1969. 180 с.

77. Шляхман А.А., Лепетов В.А. Каучук и резина 1959, Ш 2,с. 34-37.

78. Шляхман А.А., Лепетов В,А. Каучук и резина 1959, Ш 8,с. 51-54. П О . Шляхман А.А., Лепетов В.А. Каучук и резина I96I, Ш 2, с. 20-24.

79. Воробьев Г.А. Разработка и исследование конструкции,метода расчета и способа сборки напорно-всасывающих рукавов обмоточной конструкции. Диссертация на соискание ученой степени кандщдаука тезшических наук. Ш!ЕХТ М., 1974.

80. Патент Англии 1334025 Кл. F 2Р 1973.И З . ГОСТ 6286-73 Рукава резиновые высокого давления с металлическими оплетками неармированные Щ,, Стандарт 1973, 16 с. - 122

81. Американский стандарт Д-380.* 115. Стандарт Англии В S 3832-64 116. -ч- -и- BS 4221-67. » , . . . . • 117. -и- -и- В5 3640-63. 118. Венгрия USZ 11057-68.

82. Стандарт УУО 1402-74. Международная организация стандартов. Метод гидростатических испытаний рукавов высокого давления.

83. Стандарт 7S0 1436-74 Международная организация стандартов. Метод динамических испытаний рукавов высокого давления.

85. Отчет Ш Зф-2-I64-72 по теме 2-3-34-70. Установление^ эксплуатационной надежности рукавов гидросистем тракторов, с/х машин и буровых рукавов г. Яагорск, 3$, НИИРП 1972, 76 с.

86. Режимы стендовых испытаний рукавов высокого давлениягидросистем. Реферативный сборник ЦНШЭТЭЙтракторсельмаш. Вып. 3 Москва 1972.

87. Шляхман А.А., Юрцев Л.Н. В сборнике производственныхизделий. Москва ЦНИИТЭнефтехим 1976, с. 72-86.

88. Давйденко М.Ф, Усталостная прочность гибких металлических трубопроводов летательных аппаратов, нагруженных пульсирующим давлением жидкости. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук г, Киев, КНИГА 1965.

89. Шефер В. Выбор Гидравлических шлангов высокого давлениядля горных машин. 1966, 16 с.

90. Угольная промышленность СССР в I97I. М. Уголь 1972, № 4,

91. Отчет ИГД им. Скочмнского по теме I07B 1967.

92. Зденек Рузга. Электрические тензометры сопротивления.Перевод с чешского под ред. Раевского Н.П. Госэнергоиздат, 1961, 336 с.

93. Турчия A.M. "Электрические измерения неэлвктрическихвеличин" М., изд. Энергия , 1965.

94. Инструкция по эксплуатации усилителя тензометрическоготипа УТ4-1, 1973, 17 с. # ^ 140. Инструкция по наклейке тенз©датчиков. Опытный завод порционных аппаратов г. Киев 1969. ^ 124

95. Спиридонов в .п. , Лопаткин В.П. Математическая обработ* ка физико-химических данных. М., изд. Московского университета, 1970, 219 с.

96. ГОСТ 17510-72 Надежность изделий машиностроения. Схемасбора и обработки информации. Планирование наблюдений. Москва, изд. Стандартов 1972, 19 с,

97. Тихомиров О.А., Шляхмая А.А., Лепетов В.А. Производствошин, РТИ и АТЙ. 1969, № I с. 19-20.

98. Юрцев Л.Н., Лепетов В.А. Производство шин, РТИ и АТЙ,1968, Ife 2, с. 22-23. ^ 147. Чукур Я.Я., Янсон В. Производство шин, РТЙ и АТЙ, 1970, te 10, с. 24-25.

99. Сулейманова З.Н. Химические волокна. I960, № 3, с. 23-26.

100. Свойства химических волокон и методы их определенияпод ред. Немченко Э.А. М,, изд. Химия, 1973.

101. Справочник резинщика, под ред. Вахарченко, Ящунской Ф.Й.,и др., М., изд. Химия, I97I, 608 с.

102. Бартенев Г.М. Коллоидный журнал, 1949, II, Ш 2, с. 57.

103. ГОСТ 269-53. Основные требования к проведению физикомеханических испытаний резины. М., изд. Стандартов, I960, 220 с. ^ 153.АЛЯВДЙН Н.А., Лепетов В.А. Каучук и резина 1964, Ш 9, » " с. 32.

104. Хвастунов А.А., Попов А.В., Блох Г.А., Владимиров Б.А.Производство жйн РТЙ 1 А Ш , 1972, № 3, с. 7-9.

105. Владимиров Б.А,, 3удояя И.О., Желтыжев Ю.Г,, Лепетов В,АЮрцев Л,Н, Влияние |Ерутки на свойства полиамидных и полиэфирных кордных нитей на их адгезионную способность. Доклад по научной конференции Волгоградского политехнического института, 1973.

106. Каминская А.И,, Владимиров Б.А,, Желтышев Ю.Г., Лепетов В.А., Юрцев Л.Н* Влияние давления на прочность связи резин с металлом. Доклад на научной конференции Волгоградского политехнического института, 1973.

107. ГОСТ 269-60 Общи© основные требования к проведениюфизико-механических испытаний резин, эбонита и прорезиненных тканей. Раздел 3, Вычисление результатов. Резина. Методы испытаний. М., изд. Стандартов , I960, 220 с.

108. Канторович 3,Б, Основы расчета химических машин и аппаратов. М. Машгиз, I960, изд. 3, 744 с,

109. Рекомендации Ш 5I-PM-I7-489-73 по расчету рукавов навивочной и обмоточной конструкции. Изд. второе, М. НШ1РП, 1974.

110. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планированиеэксперимента при поиске оптимальных условий" М,, изд. Наука, I97I, 284 с.

111. Кассандрова О.Н,, Лебедев В.Б. Обработка результатовнаблюдений. Москва, изд. Наука, 1970, 104 е.

112. Румшанскйй Л.3. Математическая обработка результатовэксперимента. Москва, изд. Наука, I97I, 192 с, # - 126 t 164, Рузинов л,п. Статистические методы оптимизации химических процессов. Москва, изд. Химия, 1972, 200 с. *

113. Тимошенко С П , Сопротивление материалов. Пер. с англ,под ред. Снитко И.К,, изд. Наука, 1965, т. 2, 480 с. 166» Григолюк Э.й. Известия Ак. Наук СССР отд. технических наук 1957, № I с. 77-84.

114. Владимиров Б.А., Желтышев Ю.Г., Лепетов В.А., Юрцев Л.Н.* Каучук и резина , 1975, № II, с. 13.

115. Решение комитета по делам открытий и изобретений СССР№ 2132327/02 от Л/У-75 г. "О выдаче авторского свидетельства по заявке "Способ деформирования проволоки для армирования полимерных рукавов",

116. Хвастунов А.А», Попов А.В., Блох Г.А., Владимиров Б.А.Влияние вакууммирования резиновых смесей на качество спиральных рукавов. Производство шин, РТИ и А!Ш 1972, № I, с. 10-12. /г^

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.