Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.05, кандидат наук Лихачев Денис Игоревич

• Лихачев Денис Игоревич
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Лихачев Денис Игоревич

ВВЕДЕНИЕ

1. ПРОБЛЕМЫ СОЗДАНИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ ИНВЕРТОРНЫХ ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ МАШИН КОНТАКТНОЙ СВАРКИ

1.1. Назначение и особенности ИИП МКС

1.1.1. Классификация, описание работы, области применения и особенности расчета МКС

1.1.2. Устройство и работа ИИП МКС

1.1.3. Области применения и преимущества ИИП МКС

1.2. Характеристика режимов работы и особенности конструкции трансформаторов ИИП МКС

1.3. Направления создания трансформаторов ИИП МКС с улучшенными технико-экономическими показателями

1.3.1. Анализ методов расчета электромагнитных параметров силовых трансформаторов

1.3.1.1. Расчет активных сопротивлений трансформаторов в режиме короткого замыкания

1.3.1.2. Расчет индуктивности рассеяния трансформаторов

1.3.2. Факторы, определяющие работоспособность трансформаторов ИИП МКС при высокой частоте

2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИК РАСЧЕТА И ИЗМЕРЕНИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПАРАМЕТРОВ ТРАНСФОРМАТОРОВ ИИП МКС

2.1. Аналитический расчет полного комплексного сопротивления трансформатора ИИП МКС

2.2. Особенности использования метода конечных элементов при расчете электромагнитных параметров трансформатора ИИП

МКС

2.3. Методика измерения электромагнитных параметров трансформаторов ИИП МКС

2.4. Анализ погрешности расчетов электромагнитных параметров трансформаторов ИИП МКС по аналитической и численной методикам по полученным экспериментальным данным

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ЭФФЕКТА В ТРАНСФОРМАТОРАХ ИИП МКС

3.1. Исследование добавочных потерь и эффективности использования меди в обмотках трансформаторов ИИП МКС

3.2. Аналитическое и численное определение критической толщины дисковой катушки, обеспечивающей минимум активных

потерь

3.3. Влияние количества и расположения катушек на добавочные потери и индуктивность рассеяния трансформатора

4. РЕАЛИЗАЦИЯ РАЗРАБОТАННЫХ МЕТОДИК В СОЗДАНИИ НОВЫХ ОБРАЗЦОВ ТРАНСФОРМАТОРОВ ИИП МКС

4.1. Классификация, назначение и конструктивное оформление разработанных трансформаторов ИИП МКС

4.2. Расчетное и экспериментальное исследование электромагнитных параметров разработанных трансформаторов ИИП МКС

4.3. Технико-экономические преимущества разработанных трансформаторов ИИП МКС

4.4. Расчет добавочных потерь в обмотках статора вентильного электродвигателя

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ: документы подтверждающие внедрение результатов

диссертационной работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Сварка и родственные технологии в ХХ1 веке определяют до половины валового национального продукта промышленно развитых стран [1, 2, 3]. С каждым годом растет применение существующих и внедрение новых технологий сварки [86]. Это обусловлено тем, что в большинстве случаев сварка является наиболее эффективным, а в отдельных случаях и единственно возможным способом создания неразъёмных соединений конструкционных материалов и получения ресурсосберегающих заготовок, максимально приближенных по геометрии к оптимальной форме готовой детали или конструкции.

Оборудование для контактной сварки удерживает второе место на мировом рынке по распространённости [4]. Этому благоприятствует развитие автомобильной промышленности, высокая экологичность технологии процесса и низкая себестоимость сварочных операций. По итогам 2015 года рынок сварочного оборудования в РФ составит 915 млн. долларов и достигнет 1 млрд. долларов к 2017 году [69], то есть прирост рынка составляет 4,6% в год. На сегодняшний день, в качестве источника питания большинства МКС выступает трансформатор промышленной частоты. В то же время ведутся работы по созданию инверторных источников питания (ИИП) высокой частоты с выпрямлением сварочного тока на вторичной стороне. Такие источники позволяют улучшить технико-экономические показатели МКС и расширить их технологические возможности [4, 5].

Применение ИИП в МКС с выпрямлением на вторичной обмотке позволяет уменьшить массу и габариты сварочного трансформатора, что особенно актуально в подвесных клещах для контактной сварки в автомобилестроении, для сварки арматуры железобетонных конструкций в строительстве. Снижение массы трансформатора в инверторном источнике питания достигается за счет уменьшения площади поперечного сечения магнитопро-вода трансформатора. При этом также уменьшается средняя длина витков

обмоток, что приводит к уменьшению массы меди обмоток. Кроме того, ин-верторные источники питания могут обеспечить длительность сварочного импульса меньше полупериода промышленной частоты и его стабильную регулировку в зависимости от изменения контактного сопротивления при сварке в реальном режиме времени. Создание МКС с такими технологическими возможностями особенно актуально для сварки деталей из циркония, титана или радиационно-стойких сталей для атомных энергетических установок.

Благодаря указанным преимуществам инверторных МКС, в последнее время наблюдается увеличение производства этих машин. Доля занимаемых МКС с ИИП выставочных площадей на международной выставке "SCHWEISSEN & SCHNEIDEN" (Эссен, Германия) и национальной выставке "Weldex/Россварка" (Москва) [5] с каждым разом растет. Ведущие мировые производители сварочного оборудования: AmadaMiyachi [6], CEA [7], BoschRexroth [8], IdealWerk [9], Soudax [10], Chowel [11], Nimak [12] - внедряют такие машины в номенклатуру своих изделий. При этом отечественные производители МКС [13, 32, 120] вынуждены жестко конкурировать со своими зарубежными коллегами.

Степень разработанности темы. Для создания конкурентоспособных МКС с ИИП необходимо решить ряд сложных задач. Одной из таких задач является разработка сварочных трансформаторов повышенной частоты. Частота инвертора может достигать нескольких десятков килогерц [6, 8]. Она определяется как технологическими требованиями при сварке некоторых деталей, так и требованиями, предъявляемыми к массе и габаритам трансформатора. Трудность создания таких трансформаторов определяется необходимостью обеспечить при повышенной частоте токи во вторичной обмотке от нескольких кА до десятков кА. Большие поперечные сечения, которые необходимы для прохождения таких токов, и повышенная частота приводят к сильному проявлению поверхностного эффекта в обмотках, что в свою очередь приводит к существенному изменению активного сопротивления и индуктивности рассеяния трансформатора по сравнению с этими параметрами

при промышленной частоте. Активное и индуктивное сопротивления трансформатора влияют на напряжение холостого хода и, соответственно, на сечение магнитопровода и электропотребление, а добавочные потери в обмотках должны быть учтены при выборе сечения обмоток. Однако публикации, посвященные анализу поверхностного эффекта и его учету при разработке конструкций трансформаторов ИИП МКС с частотой работы выше 2 кГц, отсутствуют. Методики расчета трансформаторов ИИП МКС с востребованной частотой работы до 10 кГц, в настоящее время не разработаны. Многие вопросы, связанные с созданием таких трансформаторов, решаются экспериментально путем изготовления многочисленных макетов. Такой подход может привести как к неэффективному использованию меди, из которой изготовлены обмотки, так и к завышенному электропотреблению МКС. В связи с этим весьма актуальной является разработка методик расчета трансформаторов ИИП МКС, которые обеспечат создание трансформаторов с высокими технико-экономическими показателями и расширенными технологическими возможностями.

Цель работы: разработка методик расчета трансформаторов инвертор-ных источников питания МКС при частотах до 10 кГц, расчетное и экспериментальное исследование поверхностного эффекта в них и создание сварочных трансформаторов с высокими технико-экономическими показателями и расширенными технологическими возможностями.

При разработке методик расчета активных и индуктивных приведенных к первичной стороне сопротивлений трансформаторов ИИП МКС, необходимо исходить из применения фундаментальных законов и методов теории электромагнитного поля [14, 15, 16] и опираться на классическую теорию трансформаторов, изложенную в работах А.И.Вольдека [17, 18], С.Б. Васю-тинского [19, 20, 21], Л.В.Лейтеса [22], Г.Н.Петрова [23], а также учитывать результаты исследования поверхностного эффекта в электроэнергетических установках в работах А. Зоммерфельда [24], И. Ламмеранера и М. Штафля

[25], Г. Кадена [26], Л.Р. Неймана [27], К.С. Демирчяна [28, 29], И.Ф. Кузнецова [30] и В.Н. Боронина [31].

Для достижения целей диссертации необходимо решить задачи:

1. Разработать методику расчета активного сопротивления, индуктивности рассеяния трансформатора, а также разработать инженерную методику выбора сечения проводов обмоток, обеспечивающих минимальные потери и минимальный расход меди;

2. Разработать методику измерения активных сопротивлений обмоток и индуктивности рассеяния трансформатора при частотах до 10 кГц;

3. Выполнить анализ погрешности расчета активных сопротивлений и ин-дуктивностей рассеяния трансформаторов МКС с использованием разработанных в диссертационной работе методик путем сопоставления с результатами измерений этих параметров;

4. Исследовать влияние количества и взаимного расположения катушек на активные сопротивления обмоток и индуктивность рассеяния трансформатора;

5. Разработать конструкции сварочных трансформаторов с уменьшенными по сравнению с базовым вариантом массогабаритными показателями и электропотреблением;

6. Экспериментально подтвердить эффективность разработанных конструкций.

Объект исследования: трансформаторы инверторных источников питания машин контактной сварки.

Предмет исследования: электромагнитные процессы в трансформаторах инверторных источников питания машин контактной сварки, расчетное и экспериментальное определение сопротивлений короткого замыкания трансформаторов.

Методология и методы исследования базируются на использовании общей теории трансформаторов, численных и аналитических методах расче-

та электромагнитных полей и электрических цепей, а также на методах измерения электрических параметров.

Научная новизна основных результатов работы:

1. Получены диапазоны изменения параметров, характеризующих степень проявления поверхностного эффекта и эффекта близости, в которых справедливы выражения для расчета активных сопротивлений катушек трансформаторов ИИП МКС с дисковыми обмотками, основанные на замене катушек плоскими однородными проводящими листами;

2. Получено экспериментальное подтверждение уменьшения активного сопротивления короткого замыкания трансформатора при уменьшении толщины катушки с одновременным уменьшением сечения провода первичной обмотки до критической величины;

3. Установлено, что уменьшение количества катушек первичной обмотки с одновременным увеличением количества витков в катушке, существенно уменьшает активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания трансформаторов средней частоты;

4. Показано, что уменьшение активного сопротивления и индуктивности рассеяния трансформатора, достигнутое за счет изменения его конструкции, увеличивает сварочный ток МКС при неизменном напряжении холостого хода трансформатора;

5. На основании сравнения расчетных и экспериментальных значений сопротивлений короткого замыкания сварочных трансформаторов в диапазоне от 50 Гц до 10 кГц установлена погрешность расчета с использованием разработанных в диссертации методик.

Практическая значимость основных результатов работы:

Полученные в работе теоретические положения и аналитические выражения доведены до конкретных алгоритмических решений и практических рекомендаций по разработке трансформаторов ИИП МКС и нашли свое выражение в аналитической и численной методике расчета трансформаторов

ИИП МКС. В целом, практическая ценность и внедрение результатов диссертационной работы заключаются в нижеследующем:

1. Разработана методика расчета трансформаторов ИИП МКС, которая необходима для оптимизации таких трансформаторов и расширения их технологических возможностей;

2. Предложенные в диссертации методики расчета и измерения сопротивлений короткого замыкания трансформаторов ИИП МКС могут использоваться при разработке преобразовательных трансформаторов средней частоты;

3. Созданы и испытаны при работе в составе МКС ПТМ-5.01 два новых типа конструкции сварочных трансформаторов с существенно уменьшенными массой и электропотреблением по сравнению с базовым вариантом;

4. На основе двух новых типов конструкций, разработаны и успешно внедрены в производство 7 модификаций трансформаторов ИИП МКС с номинальными токами от 5 кА до 10 кА и частотой до 10 кГц. Они эксплуатируются в МКС серии ПТМ (ПТМ-5.01), серии МТЧ (МТЧ-5.05, МТЧ-5.06, МТЧ-10.02, МТЧ-10.04), серии МТП (МТП-5.01, МТП-10.01).

Достоверность теоретических результатов основывается:

1. На корректном использовании уравнений электромагнитного поля, схем замещения трансформаторов, аналитических и численных методов решения дифференциальных уравнений;

2. Совпадением расчетных и экспериментальных значений сопротивлений короткого замыкания сварочных трансформаторов при изменении частоты от 50 Гц до 10 кГц;

3. Совпадением осциллограмм сварочных токов, полученных при расчете инверторного источника питания МКС с использованием расчетных значений сопротивлений короткого замыкания трансформаторов, и сварочных токов, полученных с помощью регистратора РРС-4.

На защиту выносятся следующие основные положения:

1. Численное и аналитическое определение критической толщины катушки сварочного трансформатора, при которой потери и расход меди минимальны;

2. Методики расчета и измерения частотных зависимостей сопротивлений короткого замыкания трансформаторов ИИП МКС;

3. Способы уменьшения добавочных потерь в обмотках трансформаторов ИИП МКС, полученные из методик расчета, разработанных в диссертации;

4. Экспериментальное подтверждение технических решений, предложенных в диссертации.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на IV международном научно-практическом семинаре "Контактная сварка и другие виды сварки давлением. Технологии и оборудование" (Санкт-Петербург, 2007); XIV Всероссийской конференции "Фундаментальные исследования и инновации в национальных исследовательских университетах" (Санкт-Петербург, 2010); XV Всероссийской конференции "Фундаментальные исследования и инновации в национальных исследовательских университетах" (Санкт-Петербург, 2011); на международной конференции IEEE Conference on the Computation of Electromagnetic Fields (Com-pumag-2013), Budapest, Hungary, 2013; на международном симпоузиме XXIV Symposium Electromagnetic Phenomenain Nonlinear Circuits (EPNC-2016), Helsinki, Finland, 2016.

Публикации. Результаты исследований по теме диссертации опубликованы в 16 работах, из них 3 в - журналах, "Электричество" и «Научно-технические ведомости СПбГПУ» - рекомендованных ВАК РФ. Материалы конференции Compumag-2013 индексируется в базе Scopus.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 126 наименований и приложения. Общий объем работы - 153 страницы, включает 12 таблиц, 45

рисунков и 76 формул. Приложение содержит 1 отзыв,7 актов внедрения и 1 справку о проведении промышленных испытаний.

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, определяются цели и задачи работы, приводятся достигнутые научные и практические результаты, формулируются положения, выносимые на защиту.

В первой главе дается обзор современного состояния задачи создания трансформаторов ИИП МКС, дается краткая характеристика особенностей их режимов работы и конструкции на примере трансформатора ВТ-1. Приводится классификация, области применения и преимущества МКС с ИИП перед распространенными МКС промышленной частоты. Анализ литературы и условий работы трансформаторов ИИП МКС, а также опыт их проектирования позволяет выявить теоретические вопросы, решение которых необходимо для повышения качества проектирования трансформаторов ИИП МКС с улучшенными технико-экономическими показателями.

Во второй главе на основании проведенного в первой главе анализа, разрабатывается аналитическая методика определения активного сопротивления трансформаторов ИИП МКС, основанная на замене дисковых катушек плоскими однородными проводящими листами. Эта методика позволяет определить толщину дисковой катушки, при которой активные потери в катушке будут минимальны. Для получения решения в относительных единицах в диссертационной работе вводится два безразмерных параметра: Н 1 -

П = —- - относительная напряженность магнитного поля в пределах листа с

н 2,

номером/, характеризующая эффект близости дисковых катушек трансформа-

о т.

тора, и р, = Ь, - относительная толщина листа, характеризующая сте-

пень проявления поверхностного эффекта в листе. Также описываются особенности применения метода конечных элементов к расчету электромагнитных параметров трансформаторов ИИП МКС. Разрабатывается мобильная методика измерения электромагнитных параметров этих трансформаторов,

базирующаяся на применении «Измерителя иммитанса Е7-20» (ОАО МНИПИ) и микроомметра М4104 (концерн БРИС). Проводится анализ погрешности разработанных методик.

В третьей главе для анализа поверхностного эффекта в трансформаторе ВТ-1, в диссертации вводятся в рассмотрение два относительных активных сопротивления дисковой катушки Rj и Яу .Использование Rj и , являющихся функцией только двух безразмерных параметров в] и Ц, позволяет оценить влияние на величину добавочных потерь в исследуемых трансформаторах расположения дисковых катушек, расстояния между ними, а также эффективности использования меди в обмотках.

Введенные во второй главе параметры в] и Ц и проведенный анализ

Я

и Яу позволяют сформулировать простую инженерную методику для расчета

критической толщины дисковой обмотки трансформатора ИИП МКС.

В четвертой главе описывается применение полученных в диссертации методик к разработке новых образцов конструкций трансформаторов ИИП МКС. Отталкиваясь от базовой конструкции трансформатора ВТ-1, было создано 5 модификаций трансформаторов средней частоты серии ВТ-2, а затем, опираясь на накопленный опыт - трансформатор ВТ-3. Было проведено экспериментальное исследование электромагнитных параметров созданных трансформаторов. На примере трансформаторов ВТ-236У, ВТ-242Ш, ВТ-3 была показана достоверность сделанных в диссертации выводов и дана сравнительная характеристика технико-экономических показателей новых трансформаторов относительно базовой модели трансформатора ВТ-1.

В заключении изложены выводы и результаты диссертационной работе, а также дальнейшие перспективы.

В приложении приводится 7 актов внедрения, 1 справка о проведении производственных испытаний и 1 справка о внедрении новых конструкций трансформаторов ИИП МКС серий ВТ-2 и ВТ-3, разработанных на основании полученных в диссертации методик.

1 ПРОБЛЕМЫ СОЗДАНИЯ ТРАНСФОРМАТОРОВ ИНВЕРТОРНЫХ

ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ МАШИН КОНТАКТНОЙ СВАРКИ

1.1 Назначение и особенности ИИП МКС

1.1.1 Классификация, области применения и особенности расчета МКС

Машины контактной сварки являются широким комплексом электросварочного оборудования, предназначенным для различных видов точечной, шовной, рельефной и стыковой сварки изделий из листового и профильного металла.

Согласно ГОСТ 297-80 "Машины контактные. Общие технические условия", машины контактной сварки, кроме специализированных машин, подразделяются [34]:

- по виду получаемых при сварке соединений - на точечные, шовные, рельефные, стыковые;

- по конструктивному исполнению - на стационарные радиального типа, стационарные прессового типа, подвесные со встроенным трансформатором, подвесные с отдельным трансформатором;

- по типу усилия сжатия - с постоянным усилием, с переменным усилием;

- по типу источника сварочного тока - переменного тока, постоянного тока, низкочастотные, конденсаторные.

Приведенная классификация охватывает только основные признаки и не может полностью учесть все разнообразие существующих конструкций машин контактной сварки [35-39]. При точечной сварке, получившей наибольшее распространение, свариваемые детали сжимаются между верхним и нижним электродом машины контактной сварки (рис. 1.1). При подаче питания на первичную обмотку сварочного трансформатора (рис.1.2), во вторичной обмотке трансформатора, токоподводах, электродах и свариваемых деталях возникает сварочный ток. При этом в области непосредственного контакта деталей по оси медных электродов под

действием протекающего сварочного тока начинается расплавление металла. Тепло, выделяющееся в зоне контакта свариваемых деталей, определяется по закону Джоуля-Ленца. Выплеск расплавленного металла из-под электродов предотвращается уплотняющим пояском пластически деформированного усилием сжатия электродов материала свариваемых деталей вокруг образующегося сварного ядра. Через определяемое аппаратурой управления

Рисунок 1.1 - Машина контактной сварки точечная с прямым ходом электродов и инверторным источником питания МТИ-10.01

время, сварочный трансформатор выключается, и тепловыделение в свариваемых деталях прекращается. Расплавленный металл кристаллизуется, образуя ядро сварного соединения, называемое точкой. Когда процесс

кристаллизации завершается, аппаратура управления снимает усилие с электродов, и, электроды расходятся, освобождая сваренные детали. Машина готова к новому сварочному циклу [39, 40].

Выводы с катушек первичной обмотки

Шихтованный магнитопровод

■Катушечные группы залитая компаундом в моноблок

Выводы вторичного витка

'Ниппели водяного охлаждения

■Рама для стяжки

магнитопровода

Шпилька

Рисунок 1.2 - Трансформатор МКС промышленной частоты

Контактная точечная сварка особенно востребована при изготовлении деталей из листовых конструкций и из различной проволоки и арматуры в автомобилестроении, авиастроении, строительной индустрии [41 - 44].

Рельефная сварка отличается от точечной тем, что место контакта между свариваемыми деталями определяется не электродами, а выступами (рельефами), заранее выполненными на деталях, что позволяет при одной сварочной операции получить сразу несколько сварных точек [36, 45, 46]. Шовная сварка формируется путем последовательной постановки частично

перекрывающих друг друга сварных точек, что создает непрерывный прочноплотный шов.

При этом, в большинстве случаев, в качестве электродов выступают ролики. Применяется шовная сварка для сварки шкафов холодильников, отопительных батарей, корпусов манометров [47, 48, 49].

Рисунок 1.3 - Схемы основных видов контактной сварки [39] 1св - ток сварочный; ¥сж - усилие сжатия; ¥зж -усилие зажатия;

Рос - усилие осадки

Стыковая сварка отличается от точечной конструктивным исполнением. Стыковая сварка происходит по всей площади касания свариваемых деталей, при подводе тока к ним через зажимы от сварочного трансформатора. Стыковая сварка обеспечивает работу непрерывных поточных линий при производстве труб и арматуры, используется для сварки стыков железнодорожных рельсов, трубопроводов [50, 51, 52].

Схемы формирования сварных соединений при различных видах контактной сварки показаны на рис. 1.3, конструктивные элементы этих соединений (на рис.1 .3 не показаны) - диаметр сварной точки, расстояние между точками, расстояние между рядами точек, расстояние точки от края листа и др. - регламентируются ГОСТ 15878-79 [53].

Хотя полученные в диссертационной работе результаты могут быть использованы во всех разновидностях контактной сварки, рассматриваться будет, прежде всего, приложение к контактной точечной сварке.

К достоинствам контактной сварки, определяющим ее высокую востребованность в современном производстве, следует отнести:

1. Высокую производительность, обусловленную малым временем необходимым для произведения сварки - от 1 до 2000 мсек;

2. Высокое и стабильное качество сварки, практически не зависящее от квалификации сварщика;

3. Осуществление процесса без специальных технологических материалов (флюсов, газов, присадочной проволоки, и.т.п.);

4. Высокую культуру производства и благоприятные условия труда;

5. Широкие возможности для автоматизации и роботизации сборочно-сварочных работ.

Тепло, которое необходимо выделить электрическому току непосредственно в точке для осуществления контактной сварки, определяется по закону Джоуля-Ленца [54]:

Ж = 1?в^гээ^св, (1.1)

где 1св - номинальный сварочный ток, А;

гээ- активное сопротивление деталей между электродами, Ом;

1св - время протекания сварочного тока, с.

Хотя значение гээ изменяется в процессе сварки, для различных толщин и материалов на основании эмпирических данных составлены таблицы, которые позволяют задаваться этим значением. Чаще всего гээсоставляет от 100 до 200-10-6 Ом. Время сварки С обычно стараются уменьшить, так как с

увеличением времени сварки растет зона термического влияния и величина тепловых потерь из-за большой теплопроводности свариваемых деталей и электродов (рис. 1.8), что отрицательно сказывается на качестве сварного соединения. В современных МКС 1св лежит в диапазоне от 0,01 до нескольких секунд. Из-за такого малого сопротивления и времени сварки, значение сварочного тока должно быть очень большим [35, 39, 55].

В настоящее время большинство МКС имеет источники питания промышленной частоты. Исходными данными для расчета таких МКС являются следующие, характеризующие режим их работы, параметры [35, 54]:

1. Характеристика преобразуемого тока - число фаз, частота в герцах, форма кривой тока;

2. Первичное напряжение Ц в вольтах - напряжение, подводимое к зажимам первичной обмотки сварочного трансформатора, зависящее от типа включающего устройства, через которое трансформатор включается в сеть с напряжением ис. Диапазон значенийЦ для МКС промышленной частоты лежит в рамках от 335 до 380 В;

3. Номинальный вторичный (сварочный) ток 1св в амперах. Это кратковременный реальный рабочий ток, который проходит во вторичном контуре машины при сварке. Его величина - переменная, регулируемая, характеризующая основное технологическое назначение машины. Значение 1св выбирается по специально разработанным таблицам рекомендуемых режимов сварки или подбирается опытным путем;

4. Вторичное напряжение холостого хода ихх2 в вольтах и пределы его регулирования;

5. Число ступеней регулирования вторичного напряжения и номинальная ступень (значения коэффициентов трансформации для различных ступеней);

6. Продолжительность включения (ПВ) в процентах.

Продолжительность включения является общей характеристикой для всех видов МКС, характеризующей повторно-кратковременный режим рабо-

ты МКС. Повторно-кратковременный режим работы - это такой режим, при котором имеет место регулярное чередование времени работы (включения сварочного тока) и времени пауз (выключения сварочного тока) [35, 40, 54]:

ПВ Ю0 , (1.2)

t +t ь

где 1св - время сварки, с; время паузы, с; - время сварочного цикла, равное сумме 1св+ ¿п, с.

Продолжительность включения определяет зависимость между длительным и кратковременным сварочными токами МКС [40]:

^св.дл 1съ.кр^ПВ ,

(1.3)

где 1св.дл - сварочный ток при длительном режиме;

1св.кР - сварочный ток при повторно-кратковременном режиме;

Номинальная продолжительность включения, выраженная в процентах, номинальный сварочный ток и мощность МКС дают представление о допустимых нагрузках и технологических возможностях машины при сварке и обязательно указывается в ее паспорте.

Полная мощность, которая потребляется МКС переменного тока, определяется выражением [54]:

* = иХп^св, (1.4)

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Лихачев Денис Игоревич, 2018 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

[1] Бернадский В.Н. Сварочное производство и рынок сварочной техники в современной экономике. / В.Н. Бернадский, О.К. Маковецкая // Сварочное производство. - 2007. - №2.- С. 43 - 47. - ISSN 0491-6441

[2] Бернадский В.Н. Современный сварочный рынок Японии / В.Н. Бернадский, О.К. Маковецкая // Технология машиностроения. - 2002. - №3. -С.71-76. - ISSN 1562-322Х

[3] Бернадский В.Н. Прогресс сварочного производства в республике Корея / В.Н. Бернадский, О.К. Маковецкая // Сварочное производство. -2007. - №8. - С.53-57. - ISSN 0491-6441

[4] Инженерный клуб. Рынок сварочного оборудования // Станочный

парк. - 2009. - №2. - С.24 - 26.

[5] Суслов А.А. 10-я юбилейная международная специализированная выставка Weldex/Россварка-2010 / А.А. Суслов // Сварочное производство. -2010. - №12. - С.52-54. - ISSN 0491-6441

[6] AmadaMiyachi [Электронный ресурс]: [сайт] компания AmadaMiyachi (Япония-Германия), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа:

http://www.amadamiyachi.com/products/resistance-welding/resistance-welding-systems (18.04.2017)

[7] CEA [Электронный ресурс ]:[сайт] компания CEA (Италия), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа:

http://www.ceaweld.com/portal/cea/products/detail?prod=cod680&path=2/4/11&ti polinea=2&linea=4&cat=11 (24.05.2017).

https://www.boschrexroth.com/en/xc/products/product-groups/welding technology/mid-frequency-transformers/index (24.05.2017).

[9] IdealWerk [Электронный ресурс]: [сайт] компания IdealWerk (Германия) содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. -Режим доступа: http://www.ideal-werk.com/products.html (18.04.2017).

[10] Soudax [Электронный ресурс]: [сайт] компания Soudax (Франция), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа: http://soudax.com/products/gmf/ (18.04.2017).

[11] Chowel [Электронный ресурс]: [сайт] компания Chowel (Южная Корея), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа: http://www.chowel.co.kr (18.04.2017).

[12] Nimak [Электронный ресурс]: [сайт] компания Nimak (Германия), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа:

http://www.nimak.de/produkte-loesungen/produktgruppen/schweissmaschinen/ (18.04.2017).

[13] НПП "Технотрон" [Электронный ресурс]: [сайт] компания "Техно-трон" (Россия), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа:

http://технотрон.рф/po-vidam-svarki/kontaktnaja-svarka/ (18.04.2017).

[14] Электромагнитная совместимость в электроэнергетике и электротехнике / под ред. А.Ф. Дьякова.- Москва: Энергоатомиздат, 2003. - 768 с.-ISBN5-283-02589-6

[15] Жежеленко И.В. Высшие гармоники в системах электроснабжения промпредприятий. / И.В. Жежеленко. - Изд. 3-е. - Москва: Энергоатомиздат, 1994. - 264 с. - ISBN 5-283-01219-0

[16] Цицикян Г.Н. Электромагнитная совместимость в энергетике / Г.Н. Цицикян. - Санкт-Петербург: «Элмор», 2007. - 184 с. - ISBN 5-7399-0141-3

[17] Вольдек А.И. Электрические машины / А.И. Вольдек. - Изд. 3-е. -Л.: Энергия, 1978. - 832 с.

[18] Вольдек А.И. Электрические машины. Введение в электромеханику. Машины постоянного тока и трансформаторы / А.И. Вольдек, В.В. Попов.

- Санкт-Петербург: Питер, 2007. - 320 с. - ISBN 5-469-01380-4

[19] Васютинский С.Б. Вопросы теории и расчета трансформаторов / С.Б. Васютинский - Л.: Энергия, 1970. - 432 с.

[20] Васютинский С.Б. Тепловые и механические расчеты трансформаторов / С.Б. Васютинский, А.Д. Красильников. - Ленингр. политехн. ин-т им. М.И. Калинина. - Л.: [Б.и.], 1979. - 56 с.

[21] Васютинский С.Б., Красильников А.Д. О минимальных потерях в обмотках трансформаторов, расположенных в магнитном поле произвольной конфигурации / С.Б.Васютинский, А.Д.Красильников // Электротехника. -1971. - № 12. -С.7-10. - ISSN 0013-5860.

[22] Лейтес Л.В. Электромагнитные расчеты трансформаторов и реакторов / Л.В. Лейтес. - Москва: Энергия, 1981. - 392 с.

[23] Петров Г.Н. Электрические машины: в 3 ч / Г.Н. Петров. - Изд 3-е.- Москва: Энергия.- Ч.1: Введение. Трансформаторы, 1974. - 240 с.

[24] Зоммерфельд А. Электродинамика / А. Зоммерфельд; под ред. С.А. Элькинда. - Москва: Изд-во иностр. лит-ры, 1958. — 504 с.

[25] Ламмеранер И. Вихревые токи / И. Ламмеранер, М. Штафль.-Москва: Энергия, 1967. - 208 с.

[26] Каден Г. Электромагнитные экраны в высокочастотной технике и технике электросвязи: научное издание / Г. Каден; пер. В. М. Лаврова -Москва: Госэнергоиздат, 1957. - 327 с.

[27] Нейман Л.Р., Теоретические основы электротехники / Л.Р. Нейман, К.С. Демирчян. - Л.: Энергия, 1975. - 928 с.

[28] Демирчян К.С. Поверхностный эффект в электроэнергетических устройствах / К.С. Демирчян, В.Н. Боронин, И.Ф. Кузнецов. - Л.: Наука, 1983.

- 280 с.

[29] Демирчян К.С. Теоретические основы электротехники / К.С. Де-мирчян, Л.Р. Нейман, Н.В. Коровкин.- Изд.4-е - Санкт-Петербург: Питер, 2006.- 576 с. - ISBN 5-94723-513-7

[30] Кузнецов И.Ф. Электродинамические усилия в токоведущих частях электрических аппаратов и токопроводах / И.Ф. Кузнецов, Г.Н. Цицикян. - Л.: Энергоатомиздат, 1989. - 176 с. - ISBN 5-283-04441-6

[31] Боронин В.Н., Сахно Л.И. Численный расчет квзистационарного электромагнитного поля трансформатора / В.Н. Боронин, Л.И. Сахно // Изв. АН СССР. Энергетика и транспорт. - 1987. - №6. - С. 69-74.

[32] АО "Технолог-С" [Электронный ресурс]: [сайт] компания "Техно-лог-С" (Россия), содержит справочную информацию, характеристики оборудования. - Режим доступа: http://technolog-s.ulcraft.com/gallery (18.04.2017).

[33] Elcut [Электронный ресурс]: [сайт] компании «Тор» содержит статьи, справочную информацию, демо-версии программ для моделирования электромагнитных, тепловых и механических задач методом конечных элементов - Режим доступа: http://elcut.ru (18.04.2017).

[34] ГОСТ 297-80. Машины контактные. Общие технические условия [Текст].-Введ.- 1980-12-29. - Москва: Изд-во стандартов, 1990. - 34 с.

[35] Глебов Л.В. Расчет и конструирование машин контактной сварки / Л.В. Глебов, Н.А. Пескарев, Д.С. Файгенбаум. - Л.: Энергоиздат, 1981. - 424 с.

[36] Гиллевич В.А. Технология и оборудование рельефной сварки / В.А. Гиллевич - Л.: Машиностроение, 1976. - 152 с.

[37] Алешин Н.П. Сварка. Резка. Контроль: справочник: в 2 т. / Н.П. Алешин, Г.Г. Чернышов - Москва: Машиностроение, 2004. - 1136 с. - ISBN 5-217-03262-6

[38] Чебан В.А. Сварочные работы / В.А. Чебан - Ростов-на-Дону: Феникс, 2008. - 412 с. - ISBN 978-5-222-13621-8

[39] Банов М.Д. Технология и оборудование контактной сварки / М.Д. Банов. - Изд. 3-е. - М.осква: Издательский центр "Академия", 2008. - 224 с. -ISBN 978-5-7695-5128-4

[40] Оборудование для контактной сварки: справочное пособие. / под.ред. В.В. Смирнова. - Санкт-Петербург: Энергоатомиздат, Санкт-Петербургское отделение, 2000. - 848 с. - ISBN 5-283-04528-5

[41] Комарчев А.И. Инверторный источник для контактной точечной сварки / А.И. Комарчев, О.Н. Бокштейн, Б.Н. Резников // Электротехническая промышленность. Сер. Электросварка. - 1984. - Вып.3 (84). - С.6-7.

[42] Колганов Л.А. Сварочные работы. Сварка, резка, пайка, наплавка / Л.А. Колганов. - Москва: "Дашков и К", 2009. - 408 с. - ISBN 978-5-39400468-1.

[43] Сварка в самолетостроении / [Г.А. Кривов [и др.] под ред.: Г.А. Кривова. - Киев: МИИВЦ, 1998. - 696 с. - ISBN 966-7192-12-1.

[44] Белов А.Б. Конденсаторные машины для контактной сварки / А.Б. Белов. - Л.: Энергоатомиздат, 1984. - 112 с.

[45] Моравский В.Э. Технология и оборудование для точечной и рельефной конденсаторной сварки / В.Э. Моравский, Д.С. Ворона. - Киев: Науко-ва думка, 1985. - 272 с.

[46] Кочергин К.А. Контактная сварка / К.А. Кочергин.- Л.: Машиностроение, 1987. - 240 с.

[47] Чулошников П.Л. Точечная и роликовая электросварка легированных сталей и сплавов / П.Л. Чулошников. - Москва: Машиностроение, 1974. -232 с.

[48] Сварка в машиностроении: справочник: в 4-х т. / [Г.А. Николаев [и др.]; под. ред.: Г.А. Николаева. - Москва: Машиностроение, 1978. - Т.1.: под ред.: Н.А. Ольшанского. - 1978. - 504 с.

[49] Гиллевич В.А. Исследование в области технологии контактной точечной, рельефной и шовной сварки // Контактная сварка и другие виды сварки давлением. Технологии и оборудование: материалы четвертого Меж-

дународного научно-практического семинара. - Санкт-Петербург: ООО "Агентство «ВиТ-Принт»", 2007. - С. 4-15.

[50] Чуларис А.А. Технология сварки давлением / А.А. Чуларис, Д.В. Рогозин. - Ростов-на-Дону: Феникс, 2006. - 221 с. - ISBN 5-222-09318-2.

[51] Технология и оборудование для контактной стыковой сварки железнодорожных крестовин с рельсовыми окончаниями через аустенитную вставку / С.И. Кучук-Яценко [и др.] // Сварочное производство. - 2007. - №7. - С.29-32. - ISSN 0491-6441

[52] Папков О.С. Контактные установки для сварки газонефтепроводов [Текст]: учеб. / О.С. Папков, В.И. Хоменко. - Москва: Высшая школа, 1984. -175 с.

[53] ГОСТ 15878-79. Контактная сварка. Соединения сварные. Конструктивные элементы. [Текст]. - Введен 1980-07-01. - Москва: Изд-во стандартов, 1979. - 11 с.

[54] Рыськова З.А. Трансформаторы для электрической контактной сварки / З.А. Рыськова, П.Д. Федоров, В.И. Жимерева. -Л: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1990. - 424 с. - ISBN 5-283-04427-0

[55] Пейсахович В.А. Оборудование для высокочастотной сварки металлов/ В.А Пейсахович - Л.: Энергоатомиздат, 1988. - 208 с. - ISBN 5-28304407-6

[56] Сахно Л.И., Балагула Ю.М. Потери в обмотках трансформаторов контактных электросварочных машин с инверторными источниками питания // Состояние и проблемы отечественного трансформаторостроения: материалы научно-практической конференции и школы-семинара, г. Санкт-Петербург, 30-31 марта 2001 г. - Санкт-Петербург: СПбГУ, 2001. - С. 22-26.

[57] Силовые трансформаторы: справочное пособие / [С.Д. Лизунов [и др.]; под. ред.: С.Д. Лизунова - Москва: Энергоиздат, 2004. - 616 с. - ISBN 598073-004-4.

[58] Котенев С.В. Расчет и оптимизация тороидальных трансформаторов / С. В. Котенев, А. Н. Евсеев. - Москва: Горячая линия - Телеком, 2011. -287 с. - ISBN 978-5-9912-0186-5

[59] Кутарев А.М. К вопросу проектирования трансформаторов малой мощности повышенной частоты оптимальных по массе / А.М. Кутарев, В.Е. Патлахов // Вестник Оренбургского государственного университета. - 2006. -№9, ч.2. - С. 312-316.

[60] Русин Ю.С. Трансформаторы звуковой и ультразвуковой частоты / Ю.С. Русин. - Л.: "Энергия", 1973. - 152 с.

[61] Автономные инверторы /[Г.В. Чалый [и др.]; под. ред.: Г.В. Чалого. - Кишинев: "Штиинца", 1974. -336 с.

[62] Готтлиб И.М. Источники питания. Инверторы, конверторы, линейные и импульсные стабилизаторы./ И.М. Готтлиб; пер. с англ. - Москва: Постмаркет, 2000. - 552 с. - ISBN 5-901095-05-7

[63] Алексанян А.А. Мощные транзисторные устройства повышенной частоты / А.А. Алексанян, Р.Х. Вальян, М.А. Сиверс - Л.: Энергоатомиздат, 1989. - 176 с.

[64] Браткова О.Н. Источники питания повышенной частоты на тиристорах для односторонней контактной микросварки / О.Н. Браткова, Г.В. Назаров, С.В. Шаблыгин // Сварочное производство. - 1968. - №7. - С.34-37.

[65] Борю Н.В. Расчет потерь от вихревых токов в обмотках трансформаторов / Н.В. Борю, В.В. Боднар // Электромеханика. - 1971. - №10. - С.21-24.

[66] Моделирование процессов в сварочном источнике с высокочастотным звеном / П.А. Кошелев [и др.] // Электротехника. - 1978. - №6. - С.6-10.

[67] Будилов Б.А. Разработка и исследование инверторного источника питания для стыковой контактной сварки оплавлением стальных труб // Новые сварочные источники питания: сборник научных трудов. - Киев: ИЭС им. Е.О. Патона, 1992. - С. 106-109.

[68] Применение инверторных источников питания в стыковой сварке оплавлением при строительстве трубопроводов / В.И. Хоменко [и др.] // Сварочное производство. - 1991. - №9. - С.16-17. - ISSN 0491-6441

[69] Жукова А. Сами не сварят [Электронный ресурс] // Российская бизнес-газета: налоговое обозрение. - 2015. - №1016(37). - Режим доступа: https://rg.ru/2015/09/22/svarka.html (18.04.2017).

[70] Ланцов В. Интеллектуальная силовая электроника / В. Ланцов, С. Эраносян // Силовая электроника. - 2006. - №1. - С.4. - ISSN 2079-9322.

[71] Бандура Г. Российские IGBT-модули производства ОАО "Контур" / Г. Бандура, В. Пастухов // Силовая электроника. - 2007. - №1. - С.28. - ISSN 2079-9322.

[72] Исаев А.П. Инверторный источник сварочного тока для контактной сварки / А.П. Исаев, А.В. Милованов // Сварочное производство. - 2005. - №3. - С. 34-38. - ISSN 0491-6441.

[73] Петров С. Перспективная схемотехника сварочных инверторов / С. Петров // Современная электроника. - 2009. - №2. - С. 16-23.

[74] Розанов Ю.К. Силовая электроника: учеб. для вузов / Ю.К. Розанов, М.В. Рябчицкий, А.А. Кваснюк. - Москва: Изд-во МЭИ, 2007. -632 с. -ISBN 978-5-383-00169-1

[75] Милованов А.В. Разработка источника тока для контактной точечной и шовной сварки деталей малых и резко различных толщин, позволяющего повысить стабильность качества и производительность процесса: авто-реф. дис. ... канд. техн. наук / Милованов Александр Владимирович. -Москва: типография МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. - 16с.

[76] Хренников А.Ю. Проблемы электродинамической стойкости силовых трансформаторов / А.Ю. Хренников // Промышленная энергетика. -2008. - №9. - С. 12-16. - ISSN 0033-1155

[77] Бенардос Н.Н. Научно-технические изобретения и проекты. Избр. труды / Н.Н. Бенардос. - Киев: Наукова думка, 1982.- 239 с.

[78] Гладков Э.А. Управление процессами и оборудованием при сварке: учеб. пособие для вузов / Э.А. Гладков. - Москва: Академия, 2006. - 432 с. - ISBN 5-7695-2301-8

[79] Сидоров В.П. Методика определения точности поддержания параметров режима при точечной контактной сварке / В.П. Сидоров // Сварочное производство. - 2008. - №9. - С.47-49. - ISSN 0491-6441

[80] Обеспечение качества контактной точечной сварки за счет стабилизации вторичного тока при износе сварочных электродов / А.С. Климов [и др.] // Сварочное производство. - 2007. - №5. - С. 10-13. - ISSN 0491-6441

[81] Жданов В.В. Модернизация сварочных машин для контактной сварки на базе современной аппаратуры управления // Контактная сварка и другие виды сварки давлением. Технологии и оборудование: материалы четвертого Международного научно-практического семинара. - Санкт-Петербург: ООО "Агентство «ВиТ-Принт»", 2007. - С. 142-147.

[82] Кривин В.В. Микропроцессорная система управления сварочными источниками питания инверторного типа / В.В. Кривин, А.А. Тямалов, П.И. Руденко // Известия вузов. Электромеханика. - 2008. - №4. - С. 46-48. - ISSN 0136-3360

[83] Климов А.С. Контактная сварка. Вопросы управления и повышения стабильности качества: монография / А.С. Климов. - Москва: Физматлит, 2011. - 216 с. - ISBN 978-5-9221-1308-3

[84] Бронштейн И.Н. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов / И.Н. Бронштейн, К.А. Семендяев; - Москва: Наука, 1981. -723 с.

[85] Калиткин Н.Н. Численные методы / Н.Н. Калиткин. - Москва: "Наука", 1978. - 512 с.

[86] Голов Р. С. Основные технологические и маркетинговые тенденции развития сварочного производства / Р.С. Голов, А.Е. Сорокин, А.В. Мыльник, И.В. Рожков // Сварочное производство. - 2016.- №11.- С. 70-74.-ISSN 04911-6441.

[87] Галлагер Р. Метод конечных элементов. Основы / Р. Галлагер; пер. с англ. - Москва: Мир, 1986. - 428 с.

[88] Вологдин В.П. Поверхностная индукционная закалка / В.П. Волог-дин. - Москва: Оборонгиз, 1947. - 291 с.

[89] Методы решения задач математической физики [Текст]: учеб. для вузов / В.И. Агошков [и др.]. - Москва: Физматлит, 2002. - 320 с. - ISBN 59221-0257-5.

[90] Формалеев В.Ф. Численные методы / В.Ф. Формалеев, Д.Л. Ревиз-ников. - Москва: Физматлит, 2004. - 400 с. - ISBN 5-9221-0479-9.

[91] Гончаров П. Время думать о САЕ / П. Гончаров // САПР и графика. - 2009. - №3. - С. 61-63.

[92] Басов К.А. ANSYS для конструкторов / К.А. Басов. - Москва: ДМК Пресс, 2009. -248 с. - ISBN 978-5-94074-462-7

[93] Вахтин А.А. Методы автоматического построения пространственной гранично-элементной сетки на примере решения контактных задач: ав-тореф. дис. канд.физ.-мат. Наук / А.А. Вахтин - Воронеж: Изд-во ВГАСУ, 2006. - 25 с.

[94] Электротехнический справочник: в 3-х т. / [В.Г. Герасимов [и др.] под ред. В.Г. Герасимова -Изд. 7-е. - Москва: Энергоатомиздат, 1985. - Т.1.-488 с.

[95] ЗАО "Электрик-Микс "[Электронный ресурс]: [сайт] компания "Электрик-Микс" (Санкт-Петербург), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа: http://www.elmics.ru/equipment/ypravlenie.html (18.04.2017).

[96] ОАО « МНИПИ» [Электронный ресурс]: [сайт] ОАО "Минский научно-исследовательский приборостроительный институт" (Беларусь), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа: http://www.mmpi.by/ru/produkt/izmeriten-immitansa-rlc/izmeritel-immitansa-e7-20.html (18.04.2017).

[97] Группа компаний «БРИС» [Электронный ресурс]: [сайт] группы компаний "БРИС" (Зеленоград), содержит статьи, справочную информацию, каталоги оборудования. - Режим доступа:

http://www.bris.ru/shop/mikroom/index.php?SECTION ID=252&ELEMENT ID =2180 (18.04.2017).

[98] Справочник по электротехническим материалам: в 3-х т. / под ред. Ю.В. Корицкого [и др.] - Изд. 3-е - Москва: Энергоатомиздат, 1986. -Т.1.-368 с.

[99] Сахно Л.И. Инженерный метод расчета критической толщины дисков обмоток трансформаторов машин контактной сварки / Л.И. Сахно, О.И. Сахно, Д.И. Лихачев // Сварочное производство. - 2010. - №1. - С. 17-18. - ISSN 0491-6441.

[100] Сахно Л.И. Метод расчета магнитного поля в магнитопроводе двухобмоточного трансформатора при установившемся режиме короткого замыкания / Л.И. Сахно, Д.И. Лихачев // Электричество.- 2011. - №11. - С. 55-65. - ISSN 0013-5380.

[101] Цицикян Г.Н. Качество электроэнергии и смежные вопросы. / Г.Н. Цицикян. - Санкт-Петербург: «Элмор», 2011. - 176 с. - ISBN 5-73990159-6

[102] Данилевич Я.Б. Метод расчета гармоник в зазоре электрических машин с постоянными магнитами / Я.Б. Данилевич, И.Ю. Кручинина, Л.Ю. Штайнле // Научно-технические ведомости СПбГПУ. - 2011.- №117. - С.221-226.

[103] Буровое оборудование: справочник: в 2-х т. / В.Ф. Абубакиров [и др.].- Москва: "Недра", 2003. - Т.2. Буровой инструмент - 494 с. - ISBN 5247-03879-7.

[104] Бурение нефтяных и газовых скважин / Ю.М. Басарыгин [и др.].-Москва: «Недра-Бизнесцентр», 2002. - 632 с. - ISBN5-8365-0128-9.

[105] Морозов Ю.Т. Проектирование и сооружение наклонных и горизонтальных скважин / Ю.Т. Морозов, Н.И. Васильев. - Санкт-Петербург: СПГГИ (ТУ), 2010. - 67 с. - ISBN 978-5-94211-419-0.

[106] Овчинников И. Е. Вентильные электрические двигатели и привод на их основе / И.Е. Овчинников. - Санкт-Петербург: КОРОНА-Век, 2006. -333 с. - ISBN 5-7931-0344-9.

[107] Margueron D. Analytical calculation of static leakage inductances of H.F. transformers using PEEC formulas / D. Marguerson, J-P. Keradec, D. Magot // IEEE Transactions on Industry Applications. - 2007. - vol.41.- 4.- P. 884892.

[108] Ka Wai. Modeling of solenoidal transformer for the calculation of leakage inductance using eddy-current reaction field / Ka Wai, E. Cheng // IEEE Transactions on Magnetics. - 2005. - vol.41.- Ш.5.- P. 1996-1999.

[109] Modelling high-frequency multiwinding magnetic components using finite-element analysis / R. Asensi [et al] // IEEE Transactions on Magnetics. -2007.- vol. 43.- Ш. 10.- P.3840-3850.

[110] Klopcic B. Modeling, analysis and synthesis of a spot welding system: Master's thesis / B. Klopcic. - Maribor (Slovenia), 2005.

[111] Marugeron X. Current sharing between parallel turns of a planar transfomer: prediction and improvement using a circuit simulation software / X. Marugeron [et al] // IEEE Transactions on Industry Applications. - 2010.- vol. 46.-No. 3.- P. 1064-1071.

[112] Ziwei O. Optimal design and tradeoff analysis of planar transformer in high-power DC-DC Converters / O. Ziwei [et al] // IEEE Transactions on Industrial Electronics. - 2012.- Vol. 59.- P. 2800-2810.

[113] Cukovic JP. Optimization of resistance spot welding transformer windings using analytical successive approximation and differential evolution / JP. Cukovic [et al] // IEEE Transactions on Magnetics. - 2014.- Vol. 50.- No.4 -Р.1-4.

[114] CN103811156. Transformer and method of setting winding coils / Petrun M., Dolinar D., Klopcic B., Stumberger G (European Patent Office).- applic No. CN2031313394.- 2014.-15 p.

[115] Калантаров П. Л. Расчет индуктивностей. / П. Л. Калантаров, Л.А. Цейтлин. - Л.: Энергоатомиздат, Ленингр. отд-е, 1986. - 488 с.

[116] Патон Б.Е. Электрооборудование для контактной сварки / Б.Е. Патон, В.К. Лебедев. - Москва: Машиностроение, 1969. - 440 с.

[117] Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов / П.М. Тихомиров. -Москва: Энергоатомиздат, 1986. - 528 с.

[118] Костенко М.П. Электрические машины. Ч.1./ М.П. Костенко, Л.М. Пиотровский. - Л.: Энергия, 1972.- 544с.

[119] Babic S. An improvements in calculation of the self and matual inductance of thin-wall solenoids and disk coils / S. Babic, C. Akyel // IEEE Transactions on Magnetics.- 2000.- Vol.36.- Ш.4.- P. 678-684.

[120] Лихачев Д.И. Обзор предложений машин контактной сварки с инверторными источниками питания на современном рынке и их преимущества / Д.И. Лихачев // Станочный парк. - 2012. - №4. - С.27-29. - ISSN 20751036.

[121] Кручинина И.Ю. Оценка эффективности конструктивного исполнения постоянных магнитов для низкоскоростных синхронных генераторов на основе расчета магнитного поля / И.Ю. Кручинина, Антипов В.Н., Грозов А.Д., Иванова А.В. // Электротехника. - 2014. -№2. - С. 2-5. - ISSN 0013-5860

[122] Кручинина И.Ю. Быстроходные синхронные машины: расчетный комплекс для исследования влияния радиального эксцентриситета ротора на электромагнитные усилия / И.Ю. Кручинина, Богуславский И.З.Любимцев А.С., Хозиков Ю.Ф., Пальцева В.В. // Электротехника. - 2016. -№4. - С. 2934. - ISSN 0013-5860

[123] Автоматизация проектирования силовых трансформаторов ее возможности и проблемы / Г.В. Пуйло [и др.] // Электромашиностроение и

электрооборудование: сб. науч. ст. - Киев: "Техника", 1978. - № 26. - С.79-86.

[124] Никитенко А.Г. Проектирование оптимальных электромагнитных механизмов / А.Г. Никитенко. - Москва: Энергия, 1974. - 136 с.

[125] Бардин В.М. Оптимизация режима работы высокочастотных сварочных аппаратов по критерию минимума потерь / В.М. Бардин, Д.А. Борисов // Сварочное производство. - 2007. - №2. - С. 23-25. - ISSN 04916441.

[126] Сегаль A.M. Поверхностный эффект в токопроводах и элементах электрических аппаратов / А.М. Сегаль. - Санкт-Петербург: Энергоатомиздат, 1992. - 156 с. - ISBN 5-283-04524-2.

Приложение

Документы, подтверждающие внедрение результатов диссертационной работы

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д.4-2Н

т/ф.: (812J-513-41-36 e-mail: lechnolos-s(a).mail. ru: anlechdp,lisl.ru

АКТ

\0 "Технолог-С" ^__ иирнов Н.Я.

т,<щшш 2007 г.

VV Я

О внедрении в эксплуатацию промышленного образца высокочастотного трансформатора ВТ-2П

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.Н. - слесарь-электромонтажник 6 разряда; составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТП-5.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-2П, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТП-5.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-2П требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Уменьшено сечение магнитопровода;

2. Уменьшено количество катушек первичной обмотки с 4 до 3;

3. Уменьшен коэффициент трансформации с 36 до 18;

4. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 36 до 20 мм; Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-2П при частоте работы

инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 5 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с предшествующими образцами на 25%.

Председатель комиссии

Смирнов Н.Я.

Члены комиссии:

__Головкина А.Н.

t ' Воробьев А.И.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д. 4-2 Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: technoloe-s(a).mail. ru; antechda),list.ru

О внедрении в эксплуатацию промышле

высокочастотного трансформатора ВТ-242

АКТ

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда;

составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТЧ-10.02 с высокочастотным трансформатором ВТ-242. разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТЧ-10.02 с высокочастотным трансформатором ВТ-242 требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Сечение дисков вторичной обмотки, состоявшее из четырех медных трубок, формованных до размера 6x6 мм, заменено на три круглые медные трубки 0 8мм;

2. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 36 до 26 мм;

3. Изменена конфигурация и форма выводов вторичной обмотки.

Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-242 при частоте работы инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 10 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 30%.

Председатель комиссии

^Смирнов Н.Я.

Члены комиссии:

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д.4-2Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: technolog-sGp.mail.ru: antech(a),list.ru

Чч X

О внедрении в эксплуатацию промышленного г

АКТ

высокочастотного трансформатора ВТ-242

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда; составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТЧ-5.05 с высокочастотным трансформатором ВТ-242, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТП-5.05 с высокочастотным трансформатором ВТ-242 требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Сечение дисков вторичной обмотки, состоявшее из четырех медных трубок, формованных до размера 6x6 мм, заменено на три круглые медные трубки 0 8мм;

2. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 36 до 26 мм;

3. Изменена конфигурация и форма выводов вторичной обмотки.

Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-242 при частоте работы инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 5 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 30%.

Председатель комиссии

—^ Смирнов Н.Я. Члены комиссии:

. //¿Ш—_Головкина А.Н.

--Воробьев А.И.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д.4-2Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: technolog-sdp.mail. ru: antech(a).list.ru

х^Гои^ТВЕРЖДАЮ Директор ЗАО "Технолог-С" Н.Я.

-Л» ■ 2009 г.

АКТ

О внедрении в эксплуатацию промышленно

высокочастотного трансформатора ВТ-232

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда; составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТП-10.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-232, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТП-10.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-232 требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Уменьшено количество катушек первичной обмотки с 4 до 3;

2. Уменьшен коэффициент трансформации с 36 до 27;

3. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 26 до 10 мм; Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-232 при частоте работы

инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 10 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 25%.

Председатель комиссии

,_Смирнов Н.Я.

Члены комиссии:

Головкина А.Н. Воробьев А.И.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, 6.4-2Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: technoloe-s&.mail. ru; antech(a),Ust.ru

О внедрении в эксплуатацию промышленно

АКТ

высокочастотного трансформатора ВТ-236

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда;

составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний полуавтомата точечной машины ПТМ-5.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-236, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины ПТМ-5.01 с высокочастотным трансформатором ВТ-236 требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Уменьшено количество катушек первичной обмотки с 4 до 3;

2. Уменьшен коэффициент трансформации с 36 до 27;

3. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 26 (у ВТ-242) до 20 мм;

4. Изменена конфигурация и форма выводов вторичной обмотки.

Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-236 при частоте работы инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 5 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 30%.

Председатель комиссии

-----^Смирнов Н.Я.

Члены комиссии:

Воробьев А.И.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д.4-2Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: technolog-s(a),mail. ru: antechdp,list.ru

О внедрении в эксплуатацию промышленного образца высокочастотного трансформатора ВТ-236У

АКТ

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда;

составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТЧ-10.04 с высокочастотным трансформатором ВТ-236У, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТЧ-10.04 с высокочастотным трансформатором ВТ-236У требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Четыре медные трубки 6x6 мм вторичной обмотки заменены на три трубки 0 8мм;

2. Уменьшено количество катушек первичной обмотки с 4 до 3;

3. Коэффициент трансформации увеличен с 27 до 36;

4. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 20 (у ВТ-236) до 10 мм; Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-236У при частоте работы

инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 10 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 30%.

Председатель комиссии

Члены комиссии:

_Головкина А.Н

—- Воробьев А.И.

Головкина А.Н.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ТЕХНОЛОГ-С"

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д.4-2Н

т/ф.: (812)-513-41-36 e-mail: lechnolo^-s&.mail.ru: antechtxplist.ru

^УТВЕРЖДАЮ

ЧЛГ» "Tav.r

Гектор ЗАО "Технолог-С"

" '------Г ----------- -

Смирнов Н.Я.

АКТ

О внедрении в эксплуатацию промышленн!

высокочастотного трансформатора ВТ-3

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда;

составили настоящий акт по результатам внутренних приемо-сдаточных испытаний машины контактной сварки МТЧ-5.06 с высокочастотным трансформатором ВТ-3, разработанного в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" Лихачева Дениса Игоревича.

В процессе испытаний подтверждено соответствие разработанной и изготовленной специализированной машины МТЧ-5.06 с высокочастотным трансформатором ВТ-3 требованиям технического задания. Благодаря использованию результатов диссертационной работы в конструкцию трансформатора были заложены следующие изменения:

1. Три медные трубки 0 8 мм вторичной обмотки заменены на 11 трубок 0 4 мм;

2. Уменьшено количество катушек первичной обмотки с 3 до 2, коэффициент трансформации сохранился равным 36;

3. Уменьшено расстояние между дисками вторичной обмотки с 20 (у ВТ-236) до 4 мм;

4. Изменена конфигурация и форма выводов вторичной обмотки.

Указанные изменения позволили обеспечить трансформатору ВТ-3 при частоте работы инвертора 7,5 кГц максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании 6,7 кА, при этом масса и габариты трансформатора были снижены по сравнению с использовавшимся ранее трансформатором ВТ-1 на 50%.

Председатель комиссии

Смирнов Н.Я.

Члены комиссии:

Головкина А.Н.

Воробьев А.И.

ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО

ТЕХНОЛОГ-С

г. Санкт-Петербург, ул. Жуковского, д. 4-2Н

т/ф.: (812J-513-41-36 e-mail: technolm-s№mail.ru: antech&list.ru

О проведении испытаний трансформаторов повышенной

СПРАВКА

Комиссия в составе:

председатель Смирнов Н.Я. - директор ЗАО "Технолог-С"; члены комиссии: Головкина А.Н. - ведущий инженер-программист;

Воробьев А.И. - слесарь-электромонтажник 6 разряда;

составили настоящий акт о том, что в составе полуавтомата точечной машины ПТМ-5.01 проводились испытания трансформаторов повышенной частоты (ТПЧ) ВТ-236У и ВТ-242Ш, разработанных в рамках кандидатской диссертационной работы "Разработка методик расчета и оптимизация трансформаторов инверторных источников питания машин контактной сварки" главного конструктора Лихачева Дениса Игоревича.

Цель испытаний: подтвердить полученное в диссертационной работе положение о том, что увеличение сечения первичной обмотки ТПЧ за счет увеличения толщины провода свыше критической, приводит не к снижению, а к росту активного сопротивления. Характеристика испытаний: ТПЧ ВТ-236У и ВТ-242Ш испытывались в один день в составе одной и той же машины ПТМ-5.01 при идентичном:

1. Активном и индуктивном сопротивлении сварочного контура;

2. Величине напряжения, подаваемого на первичную обмотку;

3. Частоте работы инвертора;

4. Расположении датчиков и настройках регистратора сварочных процессов РРС-4. Результаты испытаний: в ходе испытаний регистратором РРС-4 были сняты осциллограммы вторичного тока, первичного и вторичного напряжений. Максимальное значение вторичного тока при коротком замыкании на частоте 7,5 кГц у ВТ-242Ш составило 4,3 кА, а у ВТ-236У - 4,4 кА. Снижение максимального вторичного тока у ВТ-242Ш может быть обусловлено только увеличением активного сопротивления его первичной обмотки. В первичной обмотке трансформатора ВТ-242Ш использовался провод 1,6x6,3 мм, а в ВТ-236У - провод 1,6x4,0 мм. Таким образом, проведенные испытания подтвердили положения диссертационной работы.

Председатель комиссии Члены комиссии:

Смирнов Н.Я.

Головкина А.Н. Воробьев А.И.

Ф ЭЛЕМАШ

»UJBiir«

ПУБЛИЧНОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОЫДЕС I ВО «МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ ЗАВОД»

(II АО «мсз*;

ул. K.iVаркса, д. 12. г.о. Злектростгль. Московская обл., Российскаь Федерации, 144001

"е.-ефон: 1495) 7Э2 99 01. :4Djt 702 9-5 70 Факс: (195} 7С2-Э2-21 ОКПО 07622113 0"ГН 10250071' 1431 ИНН 5053U05918 К1 III 505301001 L mail: zymsz^olcrriash.rt,: vAv.volemash ru

AJ_ а и«- w /s/м ¿/fa /7

H<1 S-I_ ui _

Для предоставления в диссертаций нн ы й совет Санкт-Пе гербургского политехнического университета Петра Великого

адрес: 1964064, г. Санкт-Петербург, ул. Политехническая, д.2У

СПРАВКА О ВНГДРЕТI ИИ

результатов диссертационной работы

В результате выполнения Лихачевым Денисом Игоре пи чем диссертационной работы «Разработка методик расчета и ип химизации транс ||х>рматоров инверторных источников птяаштя мантин контак1нои сварки», был создан ряд новых конструкций трансформаторов серии В1-2 и ВТ-3. За иослелнне несколько лет в ПАО «Машиностроительный завод» в с пега не инверторных сварочных машин контактной сварки, нзготоплешшл ЗАО «Тсхнолог-С», прошли нрисмочиые испытания на соответствие техническому заданию и внедрены следующие новые коне I рукшш трансформаторов е повышенными тсхннко-зкотюмичсскнми показателями и расширенными технологическими возможностями:

1. ВТ-232 - в составе подвесной машины МТП-10,01.

2. ВТ-236 в составе полуавтоматов точечной сварки ПТМ-5.01.

3. В'Г-242 - в составе машин контактной сварки

4. ВТ-236У- в составе машин контактной сварки

5. ВТ-3 - в составе машины контактной сварки

МТЧ-10.02 и МГЧ-5.05. МТЧ-10.04. МТЧ-5.06.

Разработка и внедрение инверторных сварочных машин, изготовленных ЗАО «Технолог - С», в конструкции которых используются трансформаторы серии ПТ-2 и ВТ-3, позволили обеспечить потребность ПАО «МО» в еовременном высокотехнологическом сварочном оборудовании Отечественного произволе 1»а, необходимом при изготовлении ответственных изделий для уюмпои энергетики.

Технический директор ПЛО «МС

Л.Ф. Лаг.цов 9 -1 (496)

А.В. Жнгапнн

твзл