Разработка методов расчета и совершенствование конструкций экструзионных головок для профильно-погонажных изделий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.09, кандидат технических наук Иванов, Сергей Петрович

• Иванов, Сергей Петрович
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Иванов, Сергей Петрович

СОДЕРЖАНИЕ

с

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ВВЕДЕНИЕ

1 АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА ЭКСТРУЗИОННЫХ ГОЛОВОК ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛИМЕРНЫХ ИЗДЕЛИЙ СО СЛОЖНЫМ ПОПЕРЕЧНЫМ СЕЧЕНИЕМ

1.1 Описание конструкций призматических экструзионных головок

1.2 Анализ конструкций профильных экструзионных головок

для изготовления изделий со сложной формой поперечного сечения

1.2.1 Анализ тенденций развития теорий и методов расчета формующих каналов профильно-погонажных экструзионных головок

2 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИЙ ЭКСТРУЗИОННЫХ ГОЛОВОК ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛИМЕРНЫХ ПРОФИЛЬНО-ПОГОНАЖНЫХ ИЗДЕЛИЙ

2.1 Экструзионная головка для изготовления полимерного штапика

и мебельного обрамления

2.2 Конструкция экструзионной головки для изготовления полимерного плинтуса

2.3 Профильно-погонажная экструзионная головка для изготовления антифрикционной накладки

2.4 Экструзионная головка для изготовления облицовочной планки

2.5 Профильно-погонажная экструзионная головка для изготовления Ш-образного профиля

2.6 Экструзионная головка для изготовления полимерных

профильно-погонажных изделий

2.7 Выводы по главе

3. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПОТОКОВ РАСПЛАВОВ ПОЛИМЕРОВ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННЫХ ЭКСТРУЗИОННЫХ головок для ПРОФИЛЬНО-ПОГОНАЖНЫХ ИЗДЕЛИЙ

3.1 Выбор основного уравнения для расчета пропускной способности и гидравлического сопротивления в формующих каналах сложного профиля

3.2 Методика определения коэффициентов формы для формующих каналов сложного профиля

3.3 Описание экспериментальной установки для исследования гидродинамических характеристик потоков при экструзии расплавов полимеров, планирование эксперимента

3.4 Исследование реологических свойств промышленных полимеров

для изготовления профильных изделий

3.5 Методика расчета гидродинамических характеристик потоков расплавов полимеров при экструзии в формующих каналах сложного профиля

3.6 Анализ результатов экспериментальных исследований

и сравнение их с теоретическими данными

3.7 Результаты экспериментальных исследований явления эластического восстановления струи расплавов полимеров

при экструзии изделий сложного профиля

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

ЛИТЕРАТУРА

ПРИЛОЖЕНИЯ

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

т - напряжение сдвига, Па; Р - давление экструзии, Па; Р - градиент давления, Па/м; Иг - гидравлический радиус, м;

- массовый расход экструдата, кг/с; Ф - текучесть расплава полимера, 1/ Па с;

Л

р - плотность расплава полимера, кг/м ; К - коэффициент разбухания экструдата; Бэ - площадь сечения экструдата, м ; 8 - площадь сечения канала, м 2; Ь - длина канала, м; а - коэффициент формы; Ь - коэффициент формы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методов расчета и совершенствование конструкций экструзионных головок для профильно-погонажных изделий»

ВВЕДЕНИЕ

Мировое производство пластических масс развивается быстрыми темпами и к концу текущего тысячелетия его объем приблизится к 100 млн. тонн в год, что равноценно объему производства металлов [1.3]. Использование полимерных материалов позволяет снизить массу деталей и конструкций, сэкономить топливо, энергоресурсы и такие дефицитные материалы, как титан, хром, никель, вольфрам, кобальт, молибден [1.10; 1.15].

Наиболее перспективным и технологичным методом переработки полимерных материалов является экструзия, которой перерабатывается около 75 % пластических масс. При переработке методом экструзии полимеры переводятся в состояние расплава и в дальнейшем из этого состояния осуществляется формирование конечного изделия. Методом экструзии изготавливаются полимерные, листы, плоские пленки, рукавные пленки, трубы, оболочки для труб, наносятся покрытия для электроизоляции кабеля. В последнее время, возросла потребность в производстве так называемых профильно-погонажных изделий, которые имеют сложную форму поперечного сечения [1.30; 1.35].

Конечное оформление расплава полимера в непрерывное изделие осуществляется в экструзионных головках, и, следовательно, качество изделия зависит от качества формующего инструмента.

Отставание нашей страны в развитии производства изделий из пластмасс замедляет разработку и внедрение технологий новых поколений в различных отраслях промышленности и приводит к перерасходу материальных и энергетических ресурсов в 2 - 2,5 раза, снижению производительности труда в 4 -10 раз. Ситуация, которая сложилась в отрасли переработки полимеров в настоящее время, противоположна мировым тенденциям, и технический уровень оборудования отстает от уровня аналогичного оборудования зарубежных фирм на 7 - 10 лет, а математические модели, методики и программы

для технологических расчетов нового оборудования являются профессиональным секретом фирм и не продаются [ 1.3 ].

Оптимизация конструкций экструзионных головок для изготовления профильно-погонажных изделий из термопластичных материалов в настоящее время сдерживается отсутствием известных, научно обоснованных, удобных для применения на практике методик и рекомендаций для их расчета. Например, существующие зависимости для определения коэффициента разбухания при высокоэластичном восстановлении струи экструдата представляют собой сложнейшие математические выражения, применение на практике которых весьма затруднительно. Кроме этого, известные зависимости не охватывают весь спектр конструкций формующего инструмента. В частности, применение их к профильно-погонажным экструзионным головкам с формующими каналами наиболее сложных поперечных сечений приводит к приближенному виду значений рассчитываемых или проектируемых параметров, что дополнительно усложняет конструктивное оформление головки и влечет за собой эмпирические подходы, основанные на интуиции практических конструкторов и технологов, в корректировке конструкций профильно-погонажных экструзионных головок и технологических параметров процесса экструзии, что отрицательно сказывается на качестве изделия.

Таким образом, учитывая вышеизложенное, совершенствование методов расчета и конструкций профильно-погонажных экструзионных головок, характеризующихся сложной формой поперечного сечения формующих каналов и производимых изделий, является актуальной и своевременной задачей, которая и позволила определить основные направления исследований.

Исследования заключаются в следующем: 1. Разработать конструкции унифицированных высокопроизводительных профильно-погонажных экструзионных головок для изготовления полимерных изделий, широко применяемых в различных отраслях промышленности.

2. Выбрать зависимость, позволяющую рассчитать основные гидродинамические характеристики профильно-погонажных экструзионных головок (пропускная способность, гидравлическое сопротивление) с формующими каналами любой сложности поперечного сечения, доступную для инженерно-технических расчетов.

3. Спроектировать экспериментальную установку для определения коэффициентов формы формующих каналов с поперечным сечением любой сложности.

4. Провести экспериментальные исследования течения расплавов полимеров в формующих каналах со сложным поперечным сечением с целью проверки выбранной зависимости для определения их пропускной способности и гидравлического сопротивления.

5. Исследовать возможность применения известных зависимостей для определения гидродинамических характеристик формующих каналов профильно-погонажных экструзионных головок.

6. Экспериментально изучить явление разбухания экструдатов многотоннажных промышленных полимеров при истечении их из формующих каналов сложного поперечного сечения и создать математическую модель, связывающую коэффициент разбухания с основными параметрами процесса.

7. Разработать программы и инструкции для определения основных гидродинамических характеристик экструзионных головок, реологических параметров полимеров и коэффициентов формы формующих каналов на ЭВМ.

8. Проверить в промышленных условиях теоретические расчеты и конструкторские решения с целью оптимизации технологических режимов переработки термопластов и внедрения конструкций профильно-погонажных экструзионных головок в производство.

1. АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ И МЕТОДОВ РАСЧЕТА ЭКСТРУЗИОННЫХ ГОЛОВОК ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛИМЕРНЫХ ИЗДЕЛИЙ СО СЛОЖНОЙ ФОРМОЙ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ( ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР)

В настоящее время известно большое многообразие конструкций экстру-зионных головок, однако ввиду того, что в промышленности наблюдается тенденция замены изделий из традиционных материалов на полимерные изделия с различными размерами и формами сечений, спрос на них возрастает как на внутреннем, так и на мировом рынке, возникает необходимость создания новых высокопроизводительных и технологичных конструкций.

Применяемые для изготовления полимерных изделий со сложным поперечным сечением профильно-погонажные экструзионные головки отличаются от остальных видов сложными конфигурациями и поперечными сечениями формующих втулок и каналов, что обуславливает их некоторую уникальность как в конструктивном оформлении, так и в принципах подхода к проектированию [1.4- 1.6; 1.12; 1.13; 1.16].

По конструкции поперечного сечения формующего канала, а следовательно, и по виду производимого изделия, профильно - погонажные экструзионные головки можно условно разделить на следующие основные типы:

1. Плоскощелевые или призматические экструзионные головки для изготовления профильных листов, гофрированных лент, нанесения пленочных покрытий на ткань, фольгу, картон, бумагу, листовой металл и т.п.

2. Профильные экструзионные головки для изготовления полимерных изделий, имеющих поперечное сечение сложной формы.

В процессе создания новых экструзионных головок необходимо основываться на анализе известных конструкций, для чего рассмотрим их принцип работы , конструктивные особенности и обобщим основные сведения, имею-

щиеся по данной проблеме в современной научно литературе.

- технической и патентной

1.1 Описание конструкций призматических экструзионных головок

Основной проблемой при проектировании головок рассматриваемой группы является обеспечение равномерного распределения потока расплава полимера по ширине формующей щели и сохранение постоянства формы поперечного сечения и скорости выхода экструдата.

Частично решение указанной проблемы достигается за счет сужения поперечного сечения потока в средней части формующего канала и расширения его на краях, которым придается форма лемнискаты. Так в конструкциях плоскощелевых экструзионных головок [ 1.3; 1.7; 1.8; 1.9; 1.13 ], предназначенных для производства плоских пленок и тонких полимерных листов, в соответствии с рисунками 1.1; 1.2, для перераспределения скорости потока предусмотрена специальная выравнивающая зона, которая предшествует формующую выходную щель, и ее очертания и форма выбираются в зависимости от реологических свойств перерабатываемого полимера. Аналогичная по конструкции выравнивающей зоны призматическая экструзионная головка, в соответствии с рисунком 1.3, используется для получения полос и листов с объемной конфигурацией [4.1]. В данной конструкции авторами предлагается применение полукорпусов со сменными губками, имеющими рельефные выступы, переменные по высоте, и расположенные на выходе из'формующей щели. Использование взаимозаменяемых губок, по мнению авторов, позволяет унифицировать формующее устройство и усовершенствовать технологический процесс изготовления гофрированных профилей за счет отказа от дополнительных калибрующих устройств. Однако при настройке на технологический режим указанных устройств требуется длительный и дорого-

4

3

2

1

1 - корпус; 2 - питательный канал; 3 - выравнивающая зона;

4 -формующий канал.

Рисунок 1.1 - Плоскощелевая экструзионная головка.

1 - корпус; 2 - формующий канал.

Рисунок 1.2 - Плоскощелевая экструзионная головка.

1;2 - полукорпуса; 3;4 - рельефные выступы. Рисунок 1.3 - Призматическая экструзионная головка.

стоящий эмпирический подбор очертания и формы выходной щели, что связано с высокоэластичным восстановлением струи расплава на выходе из устройства. С целью упрощения процесса подбора очертания и формы выходной щели, а также для выравнивания линейной скорости выхода экструдата по формующему сечению, в плоскощелевой экструзионной головке [4.2], в соответствии с рисунком 1.4, для изготовления полимерных листов, с аналогичным видом подводящего канала, используются челночные преграды, располагаемые непосредственно в нем и крепящиеся к корпусу . Предполагается, что изменением взаимного расположения челночных преград возможно достижение равномерности выхода экструдата с равной толщиной по его сечению.

Рассмотренные в процессе исследований конструкции призматических экструзионных головок имеют один существенный недостаток, который заключается в том, что под действием давления расплава полимера, при высоких скоростях экструзии, происходит прогиб верхней и нижней частей корпуса. Прогиб, и как следствие искажение профиля изделия, возникает из-за недостаточной жесткости конструкции. Поэтому производительность таких головок невелика. Кроме этого, в экструзионной головке со сменными гофрирующими губками не предусмотрена возможность регулирования высоты щели формующего канала, и экструзия термопластов с разными коэффициентами разбухания и реологическими свойствами может привести при вытяжке к искажению профиля.

В производстве плоских полимерных пленок применяются плоскощелевые экструзионные головки [ 1.3; 1.7; 1.9 ]. Так, в формующих устройствах, в соответствии с рисунками 1.5; 1.6, с целью улучшения равнотолщинности и однородности материала по ширине формования в промежуточной зоне формующего канала устанавливается дополнительное приспособление, которым производится регулирование равнотолщинности экструдата. Следует отметить, что при наличии определенных положительных качеств, рассматри-

1 2

1 - корпус; 2 - челночные преграды.

Рисунок 1.4. - Плоскощелевая экструзионная головка с регулируемыми

челночными преградами.

жшжжшш

11 М

1 - корпус; 2 - распределительный шнек.

Рисунок 1.5 - Экструзионная голодка с распределительным шнеком.

1 - корпус; 2 - регулируемые формующие губки; 3 - направляющий элемент. Рисунок 1.6 - Экструзионная головка с направляющим элементом.

ваемые конструкции имеют ряд существенных недостатков. Так, наличие вращательных элементов приводит к необходимости применения дополнительного привода, что значительно усложняет конструкцию. Кроме этого, во время технологического процесса требуется постоянная корректировка скорости вращения и ручная регулировка положения направляющих элементов.

В экструзионных головках [4.5; 4.6], в соответствии с рисунком 1.8, предназначенных для производства плоскощелевых и призматических профилей, основной проблемой при проектировании является существующий вдоль оси коллектора перепад давления, обуславливающий неравномерность распределения линейной скорости экструзии по ширине формующей щели, в следствии чего возникает искажение профиля изделия.

Для компенсации градиента давления по длине коллектора, а следовательно, и обеспечения равнотолщинности экструдата, рекомендуется следующие методы [ 1.3; 1.5]: увеличение расстояния между формующими губками щели от поводящего канала; повышение температуры коллектора головки по мере удаления от подводящего канала; установка дополнительных гидравлических сопротивлений в виде подпорных элементов . На практике наибольшее применение получил метод установки дополнительных гидравлических сопротивлений. Остальные методы, ввиду невозможности обеспечения устойчивости процесса и проявления неравномерности свойств экструдата, широкого применения не нашли.

В плоскощелевой головке, в соответствии с рисунком 1.9, для выравнивания расхода экструдата по сечению формующей щели применяется регулирующая планка, которую в процессе регулирования заглубляют в канал подачи полимера [1.21]. Регулируемые формующие губки, расположенные непосредственно на выходе из формующей щели головки, применяются в конструкциях экструзионных головок, схематически изображенных на рисунках 1.10; 1,11. К недостаткам рассматриваемых конструкций экструзионных головок относится возможность образования застойных зон в местах сопряже-

1 - корпус; 2 - упругодеформируемая формующая губка.

Рисунок 1.7 - Плоскощелевая экструзионная головка с

упругодеформируемыми формующими губками.

Рисунок 1.8- Плоскощелевая экструзионная головка.

1 - корпус; 2 - регулирующая планка; 3 - формующие губки. Рисунок 1.9. - Экструзионная головка с регулируемой планко

ния формующих губок и корпуса. Кроме этого, форма дросселирующей преграды невыгодна с точки зрения гидродинамики и создает дополнительное гидравлическое сопротивление, что значительно снижает производительность процесса.

В работах [1.1; 1.3-1.11; 1.15; 1.16] приведены экструзионные головки, в соответствии с рисунком 1.7, с упруго деформируемыми губками, в которых устраняется возможность образования преграды ( ступеньки ) при регулировании зазора формующей щели. Однако использование формующих устройств такого типа оправдано при производстве только тонких пленок (до 5 • 10"5 м). Увеличение ширины формующей щели приводит к возрастанию потерь давления в коллекторе, в то время как устройство рассчитано на рабочее давление до 15 МПа. Некоторыми авторами для расширения рабочего диапазона головки предлагается использовать дополнительные крепежные приспособления с целью местного изменения толщины щели, но это не приводит к желаемому результату [1.5; 1.16; 1.27; 1.29].

1.1.1 Анализ тенденций развития теорий и методик расчета пропускной способности и гидравлического сопротивления плоскощелевых

экструзионных головок

Изучению вопроса напорного течения расплавов полимеров в формующих каналах плоскощелевых экструзионных головок посвящен ряд теоретических и экспериментальных исследований как отечественных, так и зарубежных ученых [ 1.6; 1.10; 1.11; 1.18; 1.22; 1.30; 1.32].

В работе Кима B.C. и Левина А.Н. [2.21] произведен анализ устойчивого течения неньютоновских вязкоупругих жидкостей в плоскощелевых каналах. На основе анализа авторами разработано уравнение, позволяющее определить среднеинтегральное давление по ширине щели с учетом

Рисунок 1.10- Экструзионная головка с регулируемыми формующими

губками

1 - корпус; 2 - регулируемые, формующие губки. Рисунок 1.11 - Экструзионная головка с регулируемыми губками.

коэффициента, зависящего от геометрических размеров канала, для проектирования плоскощелевых экструзионных головок с коллектором.

1

Ри=Мх0" , (1.1)

где Р ш - среднеинтегральное давление; М - коэффициент, зависящий от геометрических размеров щели; О - расход расплава полимера;

п - реологическая константа полимера.

В исследованиях, проведенных при напорном течении расплава ударопрочного полистирола [2.16], авторами предлагается методика и уравнение для определения гидродинамического сопротивления щелевого канала.

бкд

1

Лй^ , , \

др= 1 уА»

п {Ву0) И,2"у

1 1 (Ь2)

где АР - перепад давления по длине формующего канала; Ь - длина канала; - объемный расход расплава полимера; К - коэффициент, зависящий от размеров канала.

Предложенные методики расчета на практике трудно реализовать из-за сложной математической обработки при определении коэффициента формы.

В экспериментальных исследованиях [2.1; 2.21] авторами было рассмотрено напорное течение расплавов полимеров в плоскощелевых каналах и получен ряд выражений для определения расхода.

л А Р К 3 _ л Я Зг0 2 ж К т 04 I3 в ' 8 г]1 " З// + 3 77 Д Р 3 ' ( }

где <3 - массовый расход; АР - потеря давления в канале по длине; Я - радиус кривизны канала; г| - вязкость расплава полимера; Ь - длина канала; То - предельное напряжение сдвига.

Равенство (1.3) наиболее точно описывает характер течения бингамовских жидкостей, имеющих в состоянии покоя жесткую пространственную структуру, которая подвержена разрушению лишь при определенном значении напряжения сдвига. Применительно к напорному течению расплавов полимеров использование указанной зависимости приведет к появлению значительной погрешности, обусловленной разностью реологических и деформационных характеристик этих материалов.

Кроме этого в рассматриваемой работе, с учетом предположения, что течение жидкости подчиняется степенному закону, также предложены выражения для определения расхода в каналах как щелевого, так и круглого сечения.

т к Я Си + °А Р "

<2 . = _ .. , х

т + 3 2 (2 /)"

т И(в + 2)А?" ,, ,ч = ~т +~2~ Х 2(2/)"- ' (Ы)

где Q к и Q щ - объемный расход, соответственно для цилиндрического и щелевого канала; m, п - коэффициенты уравнения кривой течения; R - радиус канала; b - ширина щели; h - высота щели; АР- перепад давления; L - длина канала.

В работе [1.5] на основе использования степенного закона течения расплава полимера, записанного в форме у = т - г", где шип- реологические константы полимерных материалов, авторами предпринята попытка обобщения основных правил конструктивно - технологического расчета формующего инструмента для производства плоскощелевых профилей и приведены уравнения для определения напряжения сдвига т, скорости сдвига у, перепада давления по длине канала АР и коэффициента геометрической формы К для случаев, когда напорное течение расплава полимера моделируется ньютоновской ( с индексом «н») и неньютоновской ( с индексом «нн») жидкостями и при условии, что ширина формующей щели много больше ее высоты. Уравнения записываются в следующей форме:

т =

Заключение диссертации по теме «Машины и агрегаты нефтеперерабатывающих и химических производств», Иванов, Сергей Петрович

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны унифицированные, высокопроизводительные конструкции профильно-погонажных экструзионных головок для изготовления полимерных изделий. Предлагаемые полимерные изделия заменяют аналогичные, изготовленные из древесного материала, превосходят их по технологическим характеристикам и широким возможностям дизайна.

2. Проведены экспериментальные исследования по определению реологических характеристик расплавов полимеров ( ПЭВД 15802-020, ПЭНД 27773, ПСМ-115 ), и по их напорному течению в формующих каналах экструзионных головок со сложным профилем поперечного сечения.

3. Наиболее адекватно экспериментальным данным соответствует теоретическая зависимость, для определения гидродинамических характеристик экструзионных головок, основанная на применении коэффициентов формы. Отклонение результатов теоретического решения от экспериментальных значений находилось в пределах до 15 %.

4. Спроектирована экспериментальная установка для определения коэффициентов формы каналов экструзионных головок со сложным профилем поперечного сечения.

5. Исследована возможность применения других, известных зависимостей для определения основных гидродинамических характеристик формующих каналов профильно-погонажных экструзионных головок. Сопоставление с теоретически решением по зависимости Исаева К. Д. показала, что отклонение составляло до 70 %. Проверка возможности определения аналогичных характеристик по зависимостям для щелевого и цилиндрического каналов, реализация которых не связана с определением коэффициентов формы, показала, что отклонение теоретического решения от экспериментальных значений доходило до 150 %. Анализ показал, что по рассмотренным методикам возможен только приблизительный, " грубый " расчет гидродинамических характеристик формующих каналов профильно-погонажных экструзионных головок.

6. Проведены экспериментальные исследования по высокоэластическому восстановлению струи экструдата в широком диапазоне рабочих температур и давлений. На основе экспериментальных данных создана математическая модель, основанная на применении критерия Рейнольдса, связывающая коэффициент разбухания с основными параметрами процесса экструзии.

7. Разработаны программы и инструкции для определения основных гидродинамических характеристик профильно-погонажных экструзионных головок, коэффициентов формы формующих каналов и реологических свойств полимеров на ЭВМ.

8. Предлагаемые теоретические зависимости, методы расчета, а также данные экспериментальных исследований могут быть использованы в дальнейшем, в производствах по переработке пластических масс, при проектировании профильно-погонажных экструзионных головок.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Иванов, Сергей Петрович, 1999 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Книги

1.1 Аскадский А.А. Деформация полимеров.- М. : Химия, 1973. - 447 с.

1.2 Арутюнян Н.Х., Абрямян Б.Л. Кручение упругих тел. - М.: Физ-матгиз, 1963. - 506 с.

1.3 Архипова Е. В. Характеристика деятельности фирм, производящих оборудование для переработки пластмасс. -М.: Б.м. - 20 с.

1.4 Басов Н.И., Казанцев Ю.В., Любартович В.А. Расчет и конструирование оборудования для производства и переработки пластмасс. - М. : Химия, 1986. - 488 с.

1>5 Басов Н.И., Брой В. Техника переработки пластмасс. - М. : Химия, 1985.-488 с.

1.6 Басов Н.И., Брагинский В.А., Казанков Ю.В. Расчет и конструирование формующего инструмента для изготовления изделий из полимерных материалов. - М.: Химия, 1991. - 352 с.

1.7 Басов Н.И., Ким B.C., Скуратов В.К. Оборудование для производства объемных изделий из термопластов.- М.: Машиностроение, 1972.- 217 с.

1.8 Вилькер Д.С., Лабораторный практикум по гидромеханике. - М.: Физматгиз, 1959. - 351 с.

1.9 Воскресенский A.M., Нейман Я.С., Никитин Ю.В. Машины и технология переработки полимеров. - Л.: ЛТИ им Ленсовета, 1974. - 220 с.

1.10 Гуль В.Б., Акутин М.С., Основы переработки пластмасс. - М.: Химия, 1985. - 398 с.

1.11 Гноевой А.В. Исследование течений вязкопластичных сред в каналах и полостях с изменяемыми формами их стенок. - М.: Б.м., 1995. - 128 с.

1.12 Завгородний В.К. Оборудование для переработки пластмасс. - М.: Машиностроение, 1976. - 407 с.

1.13 Завгородний В.К. Механизация и автоматизация переработки пластических масс. - М.: Машиностроение, 1970. - 595 с.

1.14 Зверлин В. Г. Обеспечение износостойкости экструзионного оборудования при переработке высоконаполненных полимеров. - М.: Б.м. ,1987. -41с.

1.15 Казанков Ю.В., Городничев Ю.Н., Галле А.Р. Машины и технология переработки полимеров в изделия. - М.: МИХМ, 1977. - 120 с.

1.16 Козулин H.A., Шапиро Н.Я., Говорухина Р.К. Оборудование для переработки и производства пластмасс. - М.: Химия, 1967. - 783 с.

1.17 Каратаев С.Г. Численные методы расчета вязких течений в каналах. - М.: Б.м., 1989 - 33 с.

1.18 Калинчев Э.Л., Жаров А.И. Производство и переработка пластмасс и синтетических смол. - М.: НИИПМ, 1974. - 26 с.

1.19 Красовский В.Н., Воскресенская A.M., Сборник примеров и задач по технологии переработки полимеров. - Минск: Высшая школа, 1975.-320 с.

1.20 Лавендел Э. Э. Методы расчета изделий из высокоэластичных материалов. -Рига: Зинатне,1988. -112 с.

1.21 Мирзоев Р.Г., Кутушев И.Д., Брагинский В.А. и др. Основы конструирования и расчета деталей из пластмасс и технологической оснастки для их изготовления. - Л.: Машиностроение, 1972. - 416 с.

1.22 Мухиддинов Д.Н. Безотходная технология переработки растворов полимеров. -Ташкент: Мехнат., 1989. -97 с.

1.23 Новожилов В.В. Теория упругости. - М.: Судпромгиз, 1958 - 322 с.

1.24 Панов А.К. Основы расчета гидродинамических характеристик потоков неньютоновских сред в каналах и узлах машин и аппаратов химических технологий. - Уфа.: Изд. УГНТУ, 1984. - 95 с.

1.25 Панов А.К. Гидродинамика потоков аномально - вязких полимерных систем в формующих каналах. - Уфа.: Изд. УГНТУ, 1994. - 260 с.

1.26 Паномарев С.Д., Бидерман В.П. и др. Основы методов расчета на прочность в машиностроении. - М.: Машгиз, 1950. - 231 с.

1.27 Рябинин Д.Д., Лукач Ю.В. Червячные машины для переработки пластических масс и резиновых смесей. - М.: Машиностроение, 1965. - 361 с.

1.28 Рахманов В. С. Расчет и конструирование основных элементов и деталей полимерперерабатывающего оборудования.-Киев: УМКВО, 1988. -163с.

1.28 Рассохин Г. И. Полимерные композиционные материалы в сельскохозяйственных машинах. -Ростов н/Д: Завод-втуз при з-де,1991. - 92 с

1.29 Салазкин К.А., Макаров М.С., Вишневский В.А. Процессы и аппараты производства полимеров, методы и оборудование для переработки их в изделия. - М.: МИХМ, 1977. - 120 с.

1.30 Скачков В.В., Торнер Р.В., Стунгур Ю.В. Моделирование и оптимизация экструзии полимеров. - Л.: Химия, 1984. - 152 с.

1.31 Силин В.А. Динамика переработки пластмасс и червячные машины. - М.: Машиностроение, 1972. - 150 с.

1.32 Тагер A.A. Физикохимия полимеров. - М.: Химия, 1978. - 543 с.

1.33 Торнер Р.В. Основные процессы переработки полимеров. - М.: Химия, 1973. - 462 с.

1.34 Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров. - М.: Химия, 1977. - 421 с.

1.35 Торнер Р.В., Акутин М.С. Оборудование заводов по переработке пластмасс. - М.: Химия, 1986 - 399 с.

1.36 Тадмор З.Теоретические основы переработки полимеров. - М.: Химия, 1984. - 632 с.

1.37 Тарг С.М. Основные задачи теории ламинарных течений. - М-Л.: ГИТТЛ, 1951.-420 с.

1.38 Уилкинсон У.Л. Теоретические основы переработки полимеров. -М.: Мир, 1984.- 143 с.

г

1.39 Фридман М.Л. Технология переработки кристаллических полио-лефинов. - М.: Химия, 1977. - 398 с.

1.40 Фридман M.JI., Панов А.К. Напорное течение расплавов термопластов в формующих каналах экструзионных головок. - М.: НИИТЭХИМ, 1977-30 с.

1.41 "Хан Ч.Д. Реология в процессах переработки полимеров. - М.: Химия, 1979. - 396 с.

1.42 Щварц А.И., Конгаров Г.С. Литьевое формование резинотехнических изделий. - М.: Химия, 1975. - 167 с.

1.43 Шенкель Г. Шнековые прессы для пластмасс. - Л.: Госхимиздат, 1962.-467 с.

1.44 Schenkel G. Konstraktionsgrundlagen.und Betribestechnik der Kunsttoff - Schnekenpressen. Carl Hanser, Verlag Munhen, 1963. - 540 s.

2 Статьи

2.1 Амглобели И. П. Напорное установившееся движение неньютоновских жидкостей , когда вязкость изменяется по степенному закону// Сб. научн. тр. / Грузинский политехнический тим. В. И. Ленина. - 1975. - № 2. -С. 47-51.

2.2 Балашов М. М., Левин А. Н. Исследование течения блочного полистирола "Д" и разработка конструкций реометра// Пластические массы. М. Госхимиздат. - 1981. - № 1 - С. 23-30. •

2.3 Вачагин К. Д., Большаков В. И., Двоеглазов Б. Ф., Методика расчета пропускной способности прямоугольного сечения при течении расплавов полимеров// Машины и аппараты химической технологии. - Казань. -1973.- №1.- С. 81-84.

2.4 Вачагин К. Д., Панов А. К. Исследование течения расплавов полимеров в призматических каналах.// Машины и аппараты химической технологии.- Казань. - 1973. - № 1. - С. 75-76.

2.5 Виноградов Г. В., Проворовская Н. В. Исследование расплавов полимеров вискозиметра постоянных давлений// Пластические массы. - 1964. -№5.-С. 50-57.

2.6 Виноградов Г.В., Исаев А. И., Бризицкий В. И., Подольская Ю. Я. Забугина М. П. Раздутие экструдата, нормальные напряжения и высокоэластические деформации при течение полимеров//Механика полимеров.-

1977.-№ 1.-С.116-121.

2.7 Волков В. 3., Фихман В. 3., Виноградов Г. В., Исаев А. И. Входо-вые эффекты при течение упруговязких жидкостей в цилиндрических насад-ках//Инженерно-физический журнал. - 1977. - т. XXXI1, N 1. - С. 84-89.

2.8 Володин В. П. Формирование экструзионных профильных изделий из заготовок простой формы// Переработка наполненых композиционных материалов : -М.: Пластик, 1982. - С. 142-151.

2.9 Володин В. П. Высокоэластичные деформации расплавов полимеров при течении через каналы различного поперечного сечения// Реология в переработке полимеров. -М.: Пластик, 1982. - С. 99-115.

2.10 Вачек М. О разбухание экструдата// Механика полимеров. -

1978.-№2. -С. 337-341.

2.11 Галимханов К. Г. Расчет однолысочных валов на кручение// Уфимский авиационный институт им. Ордженикидзе. -Уфа. - 1956. - выпуск П. - С. 45-62.

2.12 Глухов Е. Е. Входовые эффекты при течении термопластов// Пластические массы. - 1978.- №5. - С. 38-40.

2.13 Глущенко И.Ф., Панов А. К., Вачагин К. Д. Исследование процесса разбухания экструдата полиэтилена при свободной экструзии// Научно-техническая конференция "Наука и технический прогресс в нефтехимической промышленности Башкирии" Тез. докл. / Уфа. - 1977.- С. 150-153.

2.14 Глущенко И.Ф., Панов А.К., Вачагин К.Д. Напорное течение расплавов полимеров в прямоугольных каналах// Республиканская научно-

IAO

техническая конференция " Научно-технические достижения и эффективность производства" Тез.докл./Стерлитамак. - 1979.- С. 133 -137.

2.15 Дудин И.В., Ищенко В.П.Течение очень вязкой жидкости в кана-

лох сложной формы// Материалы 4-ой научно-технической конференции

>

Томского университета по математике и механике.- Томск. - 1974. - № 2. - С

к

103-104.

2.16 Жданов Ю.А., Допира Д.К., Иванов Л.А. Методы определения сопротивления формующих каналов при двухмерном течении расплавов полимеров// В республиканском межвед. сб. Гидромеханика. - 1978. - вып. 29 -С. 66 -72.

2.17 Иванов С.П., Панов А.К., Панов A.A. Определение коэффициентов формы профильно-погонажных формующих каналов экструзионных головок методом мембранной аналогии // Межвуз. научно-техническая конференция студентов, аспирантов и преподавателей. - Уфа, 1997.

2.18 Исаев А.И., Вачагин К.Д., Набережное A.M. Инженерный метод расчета течения полимеров в каналах некруглого сечения// Инж. физ. Журнал.- 1974. - т 27, № 2. - С. 310.

2.19 Каплун Я.Б., Левин A.M. Расчет и конструирование входной зоны экструзионного инструмента//Пластические массы-1964. - № 1.-С.39-46.

2.20 Каплун Я.Б., Левин A.M. Учет упругого последствия при конструировании оформляющего инструмента для экструзии термопластов// Пластические массы. -1965.- № 2.- С.46 - 51.

2.21 Ким. B.C., Левин A.M. Расчет плоскощелевых экструзионных головок равного сопротивления с коллектором// Пластические массы. - 1964.-№ 4. - С. 50 - 54.

2.22 Кропивянский П.С. Течение неньютоновских жидкостей в цилиндрических трубах// Доповщ АН УССР. - 1974. - № 7. - С. 629 - 632.

2.23 Ледвин Н.К. Решение задачи течения неньютоновской жидкости в случае прямолинейного движения в трубах произвольного поперечного се-

чения// Управление процессами при разработке и эксплуатации нефтяных месторождений. -Казань. — 1974. - С. 107 - 111.

2.24 Ледвин Н.К., Фридман М.Л., Малкин А.Я. и др. Течение вязко-упругих термопластичных жидкостей в профилирующих каналах экструзи-онных головок// Механика полимеров. - Рига, Знание,- 1977. - № 6. - С. 1084

- 1092.

2.25 Леонтьева Н.В., Шакиров Н.В. Эластическое восстановление струи после выхода из конфузора// Механика полимеров и систем.- 1974.- № 3.-С. 35 -38.

2.26 Литвинов В.Г., Гончаренко В.М. Движение нелинейной вязкоуп-ругой жидкости в каналах треугольного сечения// Механика полимеров. -1974.- № 2.-С. 333 -339.

ч' . 2.27 Макаров Ю.Л., Глухов Е.Е., Течение расплавов полимеров через капилляры различной формы//Пластические массы,- 1968. - № 3. - С. 47-49.

,2128 Малкин А.Я. Высокоэластичность и вязкоупругость расплавов и растворов полимеров при сдвиговом течении// Механика полимеров. - 1975.

- № 1. - £,173-187.

2.29 Малкин А.Я., Забугин М.П. Релаксация нормальных напряжений в текучих полимерных системах//Механика полимеров. - 1975.- №2.-С. 335-339.

.2.30 Меншиков В.М., Голованчиков А.Б. Математическая модель эластического восстановления резиновых смесей при истечении из сложных кольцевых каналов// Реология, процессы и аппараты химической технологии.- Волгоград, 1982. - С. 78-82.

2.31 Мнухин Г.Д., Вачагин К.Д. Экспериментальное изучение течения аномально-вязких жидкостей в трубах и каналах некруглого сечения// Вопросы автоматического контроля и управления в нефтедобыче. - Казань, 1972.-выпуск2.-С. 81-90.

- 2.32 Мнухин Г.Д., Вачагин К.Д. Экспериментальное изучение течения аномально-вязких жидкостей в прямоугольных трубах// В межвуз.сб.: Машины и аппараты химической технологии. - Казань, 1973. - № 1. - С. 69-72.

2.33 Овсянников А.И. Исследование течения неньютоновских жидко-стей.в прямоугольных каналах// Вестник Киевского политехнического института. Серия химического машиностроения и технологии. - Изд. Киевского университета, 1971. - № 8. - С. 135-139.

2.34 Панов А.К., Глущенко И.Ф. Улучшение качества полимерных изделий за счет выравнивания профиля скоростей на выходе из формующих каналов экструзионной головки// Тез. докл. Всесоюзное научно-техническое совещание' Пути совершенствования, интенсификация и повышение надежности аппаратов в основной химии".- Сумы, 1980. - ч.З. - С.84.

~ 2.35 Панов А.К., Иванов С.П. Конструкции экструзионных головок для изготовления полимерных профильно-погонажных изделий// Тез. докл. Межвуз. научно-практическая конференция. -Стерлитамак, 1996. - С. 12-13.

2.36 Панов А.К., Иванов С.П. Исследование процесса течения расплавов полимеров в каналах сложной формы// Башкирский химический журнал. - 1997.-Т4, вып. 2.-С. 18-21.

2.3? Панов А.К., Иванов С.П. Методика определения коэффициентов формы каналов сложного профиля // Сб. научн. трудов " Актуальные проблемы преподавания в современных технических университетах "- Октябрьский, 1997. - С. 56.

2.38 Панов А.К., Иванов С.П., Анасова Т.А. Исследование напорного течения расплавов полимеров в каналах сложной формы // Научно-техн.' конференция " Проблемы нефтегазового комплекса России " - Уфа, 1997. -С. 47.

2.39 Панов А.К., Иванов С.П. Конструкции экструзионных головок для изготовления полимерных изделий / Всероссийская научно-техническая

конференция " Перспективные материалы, технологии и конструкции " -Красноярск, изд. CAA. - 1998.-С 270-272.

2.40 Панов А.К., Дорохов И.Н., Кафаров В.В. Особенности высокоэластического восстановления расплавов полимеров при многослойной экструзии//доклады АН СССР. - 1985. - т.284,№ 3. - С.665-669.

,2.41 Панов А.К., Анасова Т.А., Кузеев И.Р. Разбухание экструдата при соэкструзии расплавов полимеров в плоскощелевых каналах// В сб. тез. докл. Межвуз. Научная конфнеренция. -УГНТУ, 1996.

2.42 Панов А. К., Вачагин К.Д . Экспериментальное исследование разбухания расплавов полипропилена и полистирола// В сб. Наука и технический прогресс в нефтехимической промышленности Башкирии. -Уфа,УНИ. - 1977.

- 2.43 Панов А.К., Вачагин К.Д. Исследование процесса разбухания экструдата полиэтилена при свободной экструзии// В сб. Наука и технический прогресс нефтехимической промышленности Башкирии. - Уфа, УНИ. -1977.:

2.44 Папыркин А.Я., Вачагин К.Д., Труфанов A.A. К исследованию течения растворов полимеров в прямоугольных каналах// В межвузовском сб.: Машины и аппараты химической технологии. -Казань, 1973. - № 1. - С. 63-72.

' 2,45 Турбулентное движение жидкостей в змеевиках// Экспресс информация. - 1977. - № 2. - С. 1-11.

2.46 Фридман M.JL, Мухамедзянов М.А., Вачагин К.Д., Малкин А.Я. Высокоэластичное восстановление расплавов полимеров при свободной экструзии// Пластические массы. - Химия. - 1976. - № 9. - С. 34-36.

Iii к

■ 3. Диссертации

3.1 Панов А.К. Практические методы расчета процессов течения ано-мадьно-вязких жидкостей в каналах машин и аппаратов химических производств в условиях воздействия силовых полей: Дис.... докт. техн. наук: 05.17.08. - Защищена 26.04.87. - М., 1987. - 504 е.: ил. - Библиогр.: с. 455 -487.

3 .2 Глущенко И.Ф. Методы расчета процессов течения аномально-вязких жидкостей в каналах и узлах машин и аппаратов химической технологии: Дис. ... канд.техн.наук: 05.17.08. - Уфа, 1984. - 228 с.

3.3 Анасова Т.А. Разработка и совершенствование конструкций многослойных экструзионных головок: Дис.... канд.техн.наук: 05.04.09. -У фа,1997. - 135 с.

4. Патентные документы

; 4:1 A.c. 522965 СССР. В 29 F 3/04 Призматическая экструзионная го-лЪвка/'С.Л. Калачев, Б.П. Пашинин, К.Ф. Кнельц и др. (СССР) - № 290102/05; Заявлено 31.12.74; Опубл. 31.08.76.

4.2 A.c. 1219396 СССР. В 29 С 47/ 02 Плоскощелевая экструзионная головка / Л.А. Васильченко, В.В.Гончаренко, Т.П. Тапюра и др. (СССР) - № 3829292/ 23-05; Заявлено 25.12.84; Опубл. 20.10.86.

4.3 A.c. 1211078 СССР . В 29 С 47 / 16,47/ 02 Экструзионная головка для изготовления профильных полимерных изделий / A.M. Баринов, A.A. Волков, В.Б. Гусев и др. (СССР) - № 3685486/ 23-05; Заявлено 06.10.83; Опубл. 15.02.86.

■ 4.4 А. с. 1171344 СССР. В 29 С 47/12 Головка к экструдеру для изготовления профильных лент / В. И. Барышев, А. Г. Говша ( СССР) - № 3721125/ 23*05; Заявлено 05.04.84; Опубл. 07.08.85

4.5 А. С. 1419905 СССР. В 29 С 47 / 20 // В 29 L 23 :00 Устройство для производства профилей из термопластов / O.A. Музыченко, Т.М. Новицкая, Е.Ф. Крамаренко, В.В. Кравченко и др. ( СССР ). - № 4144486/ 23-05; Заявлено 04.11.86; Опубл. 30.08.88.

4.6 А. с. 1636242 СССР. В 29 С 47 / 02, 47 / 12'// В 29 L 9 : 00 Профиль-но-цогонажная экструзионная головока / И.А. Спивак, В.Д. России, Г.П. Портный, Е.Ф. Кожанов, Г.Н. Гончаров ( СССР). - № 4674408/05; Заявлено 04.04.89; Опубл. 23.03.91.

4.7 A.c. 1643167 СССР. В 29 С 47/ 20, 47/ 26 // В 29 L 23: 00 Двухручь-евая экструзионная головка / А. А. Григорян, А. П. Жмаев, В.М. Руденко, В.В. Столбов ( СССР). - № 4076140 / 05; Заявлено 10.06.86; Опубл. 23.04.91.

4.8 Пат. 2116198 Российская Федерация . В 29 С 47 / 12, 47 / 30 Многоручьевая экструзионная головка для изготовления полимерных профильно-погонажных изделий / А. К. Панов, С. П. Иванов, И. X. Бикбулатов, Н. С. Шулаев, П. JI. Иванов (Российская Федерация). - № 96122513; Заявлено

26.11.96.; Опубл. 27.07.98.; Приоритет 26.11.96.

~ / 4.9 А. с. 1412984 СССР. В 29 С 47 / 20 Экструзионная головка для изготовления профильных изделий из полимерных материалов / Ю. И. Пушка-рев, С. С. Песецкий, М. Б. Каплан и др. (СССР ). - № 4204151/ 31-05; Заявлено 27.02.87.; Опубл. 30.07.88.

5. Нормативно-технические документы

5.1 ГОСТ 6616. Преобразователи термоэлектрические ГСП. Общие технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1980. - 31 с.

5.2 ГОСТ 7164. Приборы автоматического следящего уравновешивания ГСП. Общие технические условия. - Переизд. М.: Изд-во стандартов, 1980.-26с.

5.3 ГОСТ 16337. Полиэтилен высокого давления. Технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1984. - 61 с.

5.4 ГОСТ 1633 8. Полиэтилен низкого давления. Технические условия.

- М.: Изд-во стандартов, 1986. - 51 с.

5.5 ГОСТ 20282. Полистирол общего назначения..Технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1986. - 31 с.

5:6 ГОСТ 24104. Весы лабораторные аналитические образцовые. Общие технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1980.- 26 с.

5.7 ГОСТ 7.1. Библиографическое описание документа. Общие требования и правила составления. - введ.01.01.86. - М.,1984. - 27 с.

6 Справочная литература

6.1 Бахарева В.К., Богданов В.В, Брагинский В.А. Переработка пластмасс // Справочное пособие. - Д.: Химия, 1985. - 296 с.

6.2 Пантелеев А.П., Швецов Ю.М., Горячев И.А. Справочник по проектированию оснастки для переработки пластмасс.-М. Машиностроение, 1986.

- 440 с.

6.3 Технологическая оснастка для переработки термопластов //Отраслевой каталог. - М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1983. - 384 с.

6.4 Теплофизические и реологические характеристики полимеров// Справочник. Под общ. ред. Ю.С. Липатова. - К., " Наукова думка ", 1977.244 с.