Совершенствование широкополосной прокатки трубных сталей на основе моделирования поведения поверхностных трещин непрерывнолитого сляба тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, кандидат технических наук Пустовойтов, Денис Олегович

• Пустовойтов, Денис Олегович
• кандидат технических наук
• 2010

Оглавление диссертации кандидат технических наук Пустовойтов, Денис Олегович

Введение.

1. Состояние вопроса и задачи исследования.

1.1. Виды дефектов и причины их образования на слябах, получаемых на машинах непрерывного литья заготовок.

1.2. Способы улучшения качества поверхности непрерывнолитой заготовки.

1.2.1. Совершенствование режимов охлаждения непрерывнолитой заготовки в потоке МНЛЗ.

1.2.2. Применение огневой зачистки слябов.

1.3. Дефектообразование на боковой грани сляба при толстолистовой горячей прокатке.

1.3.1. Расположение трещин на профиле широкополосной стали, прокатанной из непрерывнолитых слябов, имеющих дефекты.

1.3.2. Факторы, обусловливающие смещение трещин от края к середине раската.

1.3.3. Условия поперечной деформации литых слябов в черновой группе широкополосных станов.

1.4. Возможные способы ограничения смещения поверхностных дефектов от края к середине раската при черновой прокатке.

1.4.1. Изменение формы инструмента.

1.4.2. Изменение режимов обжатий.

1.5. Формоизменение и развитие поверхностных трещин при прокатке.

1.5.1. Экспериментальные исследования трансформации поверхностных трещин при прокатке.

1.5.2. Численные исследования трансформации поверхностных дефектов при прокатке.

1.5.3. Выбор критерия развития трещин в процессе пластической деформации.

1.6. Постановка цели и задач исследования.

2. Выбор, адаптация и экспериментальная проверка адекватности математической модели процесса горячей прокатки слябов с дефектами поверхности в виде трещин.

2.1. Основные положения математической модели процесса горячей прокатки слябов с поверхностными трещинами.

2.2. Постановка задачи математического моделирования поведения поверхностных трещин непрерывнолитого сляба при широкополосной горячей прокатке.

2.3. Математическое моделирование процесса горячей прокатки сляба с поперечной угловой трещиной.

2.4. Экспериментальная проверка адекватности математической модели.

2.4.1. Методика проведения эксперимента.

2.4.2. Анализ результатов лабораторного эксперимента и численного моделирования.

Выводы.

3. Исследование поведения поверхностных трещин сляба при прокатке в черновой группе широкополосного стана.

3.1. Математическое моделирование поведения поперечных трещин сляба при прокатке в горизонтальных валках.

3.2. Математическое моделирование поведения продольных трещин сляба при прокатке в горизонтальных валках.

3.3. Математическое моделирование поведения поперечных трещин сляба при прокатке в системе «вертикальные - горизонтальные валки».

3.4. Лабораторное исследование поведения поперечных трещин сляба при прокатке в системе «вертикальные - горизонтальные валки».

3.5. Математическое моделирование закономерностей перехода металла с боковых граней сляба на широкие поверхности раската.

Выводы.

4. Математическое моделирование и определение рациональных технологических режимов широкополосной прокатки трубных сталей.

4.1. Зависимость величины перехода металла с боковых граней сляба на широкие поверхности раската от основных параметров процесса черновой широкополосной прокатки.

4.2. Исследование влияния факторов черновой прокатки на величину перехода металла с боковых граней сляба на широкие поверхности раската.

4.3. Исследование влияния формы валков вертикального окалиноломателя на возможность снижения поверхностного дефектообразования при черновой прокатке.

4.4. Разработка рациональных технологических режимов, ограничивающих смещение поверхностных дефектов от кромок в направлении середины ширины полос.

Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование широкополосной прокатки трубных сталей на основе моделирования поведения поверхностных трещин непрерывнолитого сляба»

Широкополосный прокат является одним из основных видов продукции чёрной металлургии. Он выпускается в объёме десятков миллионов тонн ежегодно и используется при изготовлении металлических конструкций различного назначения. Важнейшей характеристикой металлопроката на рынке является его конкурентоспособность, которая определяется в основном соотношением его потребительских свойств и цены. В условиях глобального падения спроса на металлы конкурентная борьба усиливается. Поэтому актуальной проблемой для металлургических предприятий становится снижение издержек производства и повышение качества выпускаемой продукции.

При производстве проката из микролегированных трубных сталей на широкополосных станах горячей прокатки большие потери металла связаны с тем, что значительная часть готовых полос поражена поверхностными дефектами в виде трещин, располагающихся на расстоянии до 50 мм от кромок [4, 87, 102]. Для части марочного сортамента, преимущественно из микролегированных трубных сталей (17Г1С, 10Г2ФБЮ, Х70 и др.), доля пораженных такими дефектами полос достигает 25-30% и более.

Происхождение дефектов горячекатаного проката обусловлено, прежде всего, качеством поверхности исходной заготовки. Поверхностные и внутренние дефекты возникают в непрерывнолитых слябах по целому ряду причин, которые нередко комбинируются и усиливают влияние друг друга. Часть таких причин связана с недостатками в работе МНЛЗ: износ и механическая несоосность оборудования, неадекватная конусность кристаллизатора и т.д. В то время как другие причины связаны с особенностями химического состава разливаемых сталей (например, такие микролегирующие элементы, как Мэ, Мо, Си усиливают склонность стали к трещинообразованию), их прочностными и пластическими характеристиками или теплофизическими условиями затвердевания слитков.

В настоящее время на многих отечественных металлургических предприятиях отсутствуют автоматизированные системы контроля качества непрерывнолитых слябов в потоке МНЛЗ. Поэтому в прокатный передел могут поступать заготовки с поверхностными дефектами различной морфологии. Каждый характерный поверхностный дефект непрерывнолитого сляба в случае его невыявления и неудаления трансформируется в дефект поверхности полосового проката. В результате чего металл переводят во второй сорт или беззаказную продукцию.

Многочисленными исследованиями [81, 82, 84, 94, 102, 103] установлено, что значительная часть широкополосного проката из микролегированных трубных сталей имеет дефекты на участках поверхности, перешедших с боковых граней слябов. Если ширина полосок перехода велика, то дефекты остаются на кромках обрезанных листов и полос. В связи с этим, научный и практический интерес представляет установление количественной связи между величиной перехода металла с боковых граней сляба на широкие поверхности раската и технологическими факторами процесса горячей прокатки. Установление такой зависимости позволит разработать рациональные технологические режимы, ограничивающие смещение дефектов от кромок в направлении середины полос.

Другим важным моментом является то, что уже имеющиеся дефекты на поверхности непрерывнолитого сляба являются концентраторами напряжений при прокатке полосы. Поэтому процесс перехода боковых граней слябов на поверхности контакта может сопровождаться развитием имеющихся трещин и образованием новых. В результате количество дефектов на поверхности готового проката может значительно увеличиться. Поэтому несомненный научный интерес и практическое значение имеет численное исследование основных закономерностей трансформации поверхностных трещин непрерывнолитого сляба в дефекты поверхности полосового проката, а также оценка возможности дальнейшего развития трещин в процессе деформации.

При решении задачи о поведении поверхностных трещин сляба при горячей прокатке важным моментом является выбор математической модели. Среди численных методов решения линейных и нелинейных задач о трещинах наибольшее распространение и развитие получил метод конечных элементов

МКЭ). Основные преимущества МКЭ состоят в относительной лёгкости расчёта напряжённо-деформированного состояния тел с нерегулярными границами, возможности сгущения сетки в местах ожидаемой концентрации напряжений и деформаций, простоте учёта различных граничных условий. Основным недостатком МКЭ является длительное время расчётов (особенно для трёхмерных задач).

Таким образом, целью диссертационной работы является получение проката из микролегированных трубных сталей высокого качества на основе развития моделей для расчёта рациональных технологических режимов, ограничивающих смещение поверхностных дефектов от кромок в направлении середины ширины полос.

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Пустовойтов, Денис Олегович

Основные результаты работы сводятся к следующему:

1. На основе трёхмерного численного моделирования методом конечных элементов установлены основные закономерности трансформации поверхностных продольных и поперечных трещин сляба в дефекты поверхности широкополосного проката при деформации в горизонтальных валках черновой группы стана. Наибольшую опасность с точки зрения дальнейшего развития дефектов представляют поперечные трещины сляба, раскрывающиеся в процессе деформации под действием высоких растягивающих напряжений в зонах передней и задней внеконтактной деформации, а также на боковых гранях.

2. Смещение поверхностных дефектов от кромок в направлении середины ширины полос при черновой горячей прокатке происходит в результате перехода металла с боковых граней сляба на верхние (нижние) поверхности раската. На основе численного моделирования МКЭ уточнены закономерности такого перехода, отличающиеся учётом взаимосвязи геометрии поперечного сечения раската, степени деформации и условий трения на контакте с рабочими валками.

3. Разработана модель для определения ширины полоски перехода металла с боковых граней сляба на верхние (нижние) поверхности раската, учитывающая геометрические размеры заготовки, деформационные режимы прокатки в вертикальных и горизонтальных валках черновой группы стана, а также условия трения в очаге деформации. Данные модели статистически надёжны с доверительной вероятностью 95% и соответствуют условиям черновой широкополосной прокатки микролегированных трубных сталей с базисным сопротивлением деформации ао.д=100-Н20 МПа в следующих интервалах варьируемых параметров: толщина раската Н0=50-К250 мм; ширина раската В0=105СН-1850 мм; абсолютное обжатие по ширине АЬ= 10-^90 мм при прокатке в вертикальных валках; показатель трения тв=0,5-4,0 в очаге деформации при прокатке в вертикальных валках; показатель трения тг=0,5^1,0 в очаге деформации при прокатке в горизонтальных валках; истинная (логарифмическая) деформация 8=0,1 СИ-0,36 при прокатке в горизонтальных валках.

4. Уточнена зависимость для определения высоты приконтактных наплывов, образующихся при черновой горячей прокатке сляба в вертикальных валках, отличающаяся учётом условий трения в очаге деформации, а также формы вертикальных валков чернового окалиноломателя (калибр или гладкая бочка).

5. Разработаны технологические решения, позволяющие значительно уменьшить величину смещения поверхностных дефектов от кромок в направлении середины ширины полос, в том числе:

- за счёт применения калиброванных валков чернового вертикального окалиноломателя величина смещения дефектов может снизиться на 11-30%;

- за счёт снижения контактных сил трения в очаге деформации (уменьшения показателя трения шг с 1,0 до 0,5) при черновой прокатке в горизонтальных валках величина смещения дефектов может снизиться в 3-5 раз;

- за счёт снижения относительных обжатий на 3-5% в первых трёх горизонтальных проходах черновой группы стана величина смещения дефектов может быть снижена на 6-12%;

- за счёт снижения разницы между начальной шириной сляба и требуемой шириной промежуточного раската до диапазона 0-50 мм, возможно снижение величины смещения дефектов от кромок на 20-35%.

6. Разработаны рациональные деформационные режимы широкополосной прокатки микролегированных трубных сталей, отличающиеся сниженными на 3-5% значениями обжатий в первых трёх клетях черновой группы стана. При этом для снижения контактных сил трения в очаге деформации черновую прокатку трубных сталей необходимо проводить в первом монтаже после перевалки рабочих валков. Рекомендовано, чтобы разница между начальной шириной заготовки и требуемой шириной промежуточного раската не превышала диапазона 0-50 мм.

7. Разработки по усовершенствованию технологических режимов широкополосной прокатки трубных сталей приняты к внедрению в ЛПЦ-10 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (прил. 3). Результаты работы используются в научных исследованиях ООО «Магнитогорский научный информационно-технический центр» (прил. 4), а также применяются в учебном процессе кафедры «Обработка металлов давлением» ГОУ ВПО «МГТУ» (прил. 5).

Заключение

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Пустовойтов, Денис Олегович, 2010 год

1. Аргрис Д. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц. -М.: Стройиздат, 1968. 241 с.

2. Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. Технология прокатного производства: В 3 т. — М.: Металлургия, 1991. — 440 с.

3. Богатов A.A., Мижирицкий О.И., Смирнов C.B. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1984. — 144 с.

4. Бояршинов М.И., Мельцер В.В. Исследование эффективности регулирования ширины полосы обжатием в вертикальных валках черновых клетей непрерывного листового стана // Теория и технология прокатки. Челябинск, 1972.-С. 65-70.

5. Бровман М.Я., Зеличенок Б.Ю., Герцев А.И. Усовершенствование технологии прокатки толстых листов. М.: Металлургия, 1969. - 252 с.

6. Важенцев Ю.Г., Исаев В.В. Анализ критериев разрушения материала при пластическом деформировании. Москва, 1980. - Деп. в ВИНИТИ, № 1835-80.

7. Важенцев Ю.Г., Исаев В.В. Оценка влияния истории нагружения на пластичность металлов // Обработка металлов давлением: межвузовский сб. науч. тр. Свердловск, 1982. - Вып 12. - С. 23-27.

8. Воронцов В.К., Лашин В.В. Влияние геометрических параметров очага деформации на дефектообразование боковой грани раската // Пластическая деформация металлов и сплавов: темат. сб. науч. тр. МЧМ СССР (МИСиС). -Москва, 1975. Вып. 85. - С. 58-63.

9. Галлагер Р. Метод конечных элементов. М.: Мир, 1984. - 428 с.

10. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением: Справочник. — М.: Металлургия, 1982. 312 с.

11. Губкин С.И. Пластическая деформация металлов. М.: Металлургиз-дат, 1961.-376 с.

12. Дель. Г.Д., Огородников В.А., Нахайчук В.Г. Критерий деформируемости металлов при обработке давлением // Известия вузов. Машиностроение. 1975. -№ 4. - С. 135-140.

13. Денисов C.B. Развитие научных основ, создание и реализация эффективных технологий прокатки низколегированных стальных полос и листов с повышенными потребительскими свойствами: Дисс. д-ра. техн. наук. — Магнитогорск, 2009. 368 с.

14. Дзугутов М.Я. Пластичность, ее прогнозирование и использование при обработке металлов давлением. -М.: Металлургия, 1984. 85 с.

15. Длин A.M. Математическая статистика в технике. М.: Советская наука, 1958.-466 с.

16. Долженков Ф.Е., Носов В.Г., Фурман Ю.В. Интенсификация производства толстолистовой стали. Киев: Техника, 1990. - 136 с.

17. Ефимчев Ю.И. Регрессионный анализ качества сталей и сплавов. -М.: Металлургия, 1976. 224 с.

18. Железнов Ю.Д., Подымов В.Ф., Лифанов В.Ф. Исследование процесса деформации непрерывнолитых слябов в вертикальных валках с врезными калибрами // Сталь. 1976. - № 12. - С. 36-42.

19. Зайков М.А., Перетятько В.Н. Критерий пластичности при обработке металлов давлением // Изв. вузов. Черная металлургия. 1959. - № 8. — С. 7586.

20. Зенкевич O.K., Ченг Ю.К. Метод конечных элементов в задачах непрерывной механики. -М.: Недра, 1974. 241 с.

21. Зенкевич O.K. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. -541 с.

22. Зиновьев A.B. Формирование кромочных трещин в процессе прокатки металлического листа // Новости черной металлургии за рубежом. 2008. — №4. -С. 51-52.

23. Зудов Е.Г. Исследование напряжений, деформаций и разрушения раската из блюминговых слитков: Автореферат дисс.канд. техн. наук. — Свердловск: УПИ, 1973.-23 с.

24. Казакевич Г.С., Рудской А.И. Механика сплошных сред. Теория упругости и пластичности. СПб.: СПбГПУ, 2003. - 264 с.

25. Карнаушенко H.A., Савченко A.M., Капустина М.И. Влияние форм калибров в вертикальных валках на энергосиловые параметры и деформацию при редуцировании слябов // Производство листа. М.: Металлургия, 1973. -С. 118-136.

26. Колмогоров В.Л. Напряжения, деформация, разрушение. М.: Металлургия, 1970.-230 с.

27. Колмогоров В.Д., Богатов A.A., Мигачев Б.А. Пластичность и разрушение. М.: Металлургия, 1977. — 256 с.

28. Коновалов Ю.В. Расчёт параметров листовой прокатки: Справочник. -М.: Металлургия, 1986. 430 с.

29. Коновалов Ю.В., Савранский К.Н., Парамошин А.П. Рациональные режимы прокатки толстых листов. Киев: Техника, 1988. - 172 с.

30. Крайнов В.И., Кропачев B.C. Исследование технологической деформируемости малоперлитных сталей при параметрах контролируемой прокатки // Труды шестого конгресса прокатчиков. Том 1. (Липецк. 18-21 октября 2005г.). М., 2005. - С. 82-87.

31. Курант Р. Методы математической физики. — М.: Гостехиздат, 1951. —544 с.

32. Левин В.А., Калинин В.В., Зингерман K.M. Развитие дефектов при конечных деформациях. Компьютерное и физическое моделирование. М.: ФИЗМАТЛИТ, 2007. - 392 с.

33. Леклерк Т., Поллак В. Дефекты непрерывнолитых слябов, влияющие на качество конечного продукта, и меры по их предотвращению // Непрерывное литье стали. М.: Металлургия, 1982. - С. 112-125.

34. Либерман А.П., Кан Ю.Е., Миронова H.A. Трансформация дефектов поверхности непрерывнолитых заготовок при горячей прокатке // Сталь. 1984. -№9.-С. 28-36.

35. Литовченко Н.В. Станы и технология прокатки листовой стали. — М.: Металлургия, 1979. -272 с.

36. Литовченко Н.В., Антонов С.П., Бояршинов М.И. Производство толстолистовой стали. М.: Металлургия, 1964. - 307 с.

37. Логашина И.В. Математическое моделирование и оптимизация процессов деформирования материалов при обработке давлением: Автореферат дисс.докт. техн. наук. Москва, 2007. —46 с.

38. Люц В.Я., Челышев H.A., Червов Г.А. Предельные значения показателя напряжённого состояния при разрушении металлов // Изв. вузов. Черная металлургия. 1983. - №6. - С. 43-45.

39. Макклинток Ф., Аргон А. Деформация и разрушение материалов. -М.: Мир, 1970.-444 с.

40. Медведев Г.А., Лебедев С.А., Шурыгин В.И. Определение параметров прокатки и настройки вертикальных валков НШС горячей прокатки // Труды первого конгресса прокатчиков. М.: ОАО «Черметинформация», 1996. -С. 113-116.

41. Мелешко A.M. Исследование деформации кромок раскатов при прокатке толстых листов // Обработка металла давлением. — М.: Металлургия, 1969.-С. 96-115.

42. Мелешко А.М, Тимофеев А.И. Исследование деформации кромок при прокатке толстых листов // Сталь. 1968. - № 12. - С. 58-63.

43. Мельцер В.В. Распределение уширения по высоте полосы при прокатке в условиях высокого очага деформации // Научные труды МГМИ. Магнитогорск, 1955.- Вып. 8.-С. 112-119.

44. Мищенко И.О. Управление уровнем дефектов поверхности и макроструктуры непрерывнолитых слябов МНЛЗ радиально-криволинейного типа: Автореферат дис. .канд. техн. наук. Москва, 2006. -25 с.

45. Морозов Е.М., Никишов Г.П. Метод конечных элементов в механике разрушения. М.: ЖИ, 2008. - 256 с.

46. Морозов Н.Ф. Математические вопросы теории трещин. М.: Наука, 1984.-256 с.

47. Напалков A.B. Разработка модели накопления деформационной по-врежденности сталей и ее применение в расчетах холодного пластического формообразования: Дисс. . канд. техн. наук. Уфа, 1998. - 155 с.

48. Новожилов В.В., Рыбакина О.Г. О перспективах построения критерия прочности при сложном нагружении // Инж. Журн. МТТ. 1966. — № 5. — С. 103-111.

49. Норри Д. Введение в метод конечных элементов. — М.: Мир, 1981.304 с.

50. Огородников В.А. Оценка деформируемости металлов при обработке давлением. Киев: Вища школа, 1983. - 175 с.

51. Оден Д. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред. -М.: Мир, 1976.-464 с.

52. Одиноков Ю.И., Шлаковский В .Я. Исследование процесса прокатки слябов в калибрах // Сталь. 1972. - № 3. - С. 76-81.

53. Одиноков Ю.И., Шлаковский В .Я., Потапкин В.Ф. Исследование деформации при прокатке слябов в вертикальных валках // Известия вузов. Черная металлургия. 1970. - №2. - С. 16-22.

54. Павлов И.М. К теории жестких концов // Сталь. 1952. - № 1. — С. 5661.

55. Павлов И.М., Курдюмова В.А. Уширение металла при прокатке и его составляющие // Обработка стали и сплавов. — М.: Металлургиздат, 1957. — С. 168-189.

56. Паршин В.А., Зудов Е.Г., Колмогоров В.Л. Деформируемость и качество. -М.: Металлургия, 1979. 192 с.

57. Паршин В.М. Исследование, разработка и внедрение комплексного регламента эффективного производства бездефектной непрерывнолитой заготовки: Дис. д-ра техн. наук. Москва, 2006. - 538 с.

58. Полухин П.И., Воронцов В.К. Напряжённое состояние металла при прокатке в валках с гладкой бочкой. Сообщение 1 // Изв. вузов. Чёрная металлургия. 1966.-№ 5. - С. 102-108.

59. Полухин П.И., Воронцов B.K. Напряжённое состояние металла при прокатке в валках с гладкой бочкой. Сообщение 2 // Изв. вузов. Чёрная металлургия. 1966.-№ 11.-С. 57-63.

60. Полухин П.И., Клименко В.М., Полухин В.П. Прокатка толстых листов. М.: Металлургия, 1984. - 288 с.

61. Полухин П.И. Анализ уширения при прокатке // Сталь. 1947. - № 7. -С. 89-95.

62. Правосудович В.В., Сокуренко В.П., Данченко В.Н. Дефекты стальных слитков и проката: Справочник. М.: «Интермет Инжиниринг», 2006. -384 с.

63. Пустовойтов Д.О. Особенности формоизменения сляба при прокатке в черновом вертикальном окалиноломателе ШСГП 2000 // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: межрег. сб. науч. тр. Магнитогорск, 2009.-С. 32-38.

64. Разумов Д. П., Забильский В.В., Уманец В.И. Влияние химического состава стали на качество непрерывнолитой заготовки // Сталь. 1986. - №5. -С. 28-33.

65. Розин JI.A. О связи метода конечных элементов с методами Бубнова-Галеркина и Ритца // Строительная механика сооружений. Л., 1971. -С. 6-27.

66. Рыбин Ю.И., Рудской А.И., Золотов A.M. Математическое моделирование и проектирование технологических процессов обработки металлов давлением. СПб.: СПбГПУ, 2004. - 643 с.

67. Салганик В.М. Повышение эффективности широкополосной горячей прокатки на основе совершенствования формоизменения и обеспечения непрерывности технологического процесса: Дисс. докт. техн. наук. — Магнитогорск, 1995.-45 с.

68. Салганик В.М., Денисов C.B., Крайнов В.И. Сопротивление деформации ниобийсодержащих сталей новых марок // Производство проката. 2007. -№6. -С. 15-18.

69. Салганик В.М., Песин A.M., Пустовойтов Д.О. Моделирование поведения поперечных угловых трещин сляба при прокатке в горизонтальных валках // Известия вузов. Чёрная металлургия. 2010. - №3. - С. 22-24.

70. Салганик В.М., Песин A.M., Пустовойтов Д.О. Разработка эффективной схемы деформации проката в черновой группе клетей стана 2000 // Сталь. -2009. -№ 10.-С. 51-53.

71. Салганик В.М., Песин A.M., Пустовойтов Д.О. Разработка эффективной схемы черновой прокатки низколегированных сталей // Сталь. 2008. — №9.-С. 50-53.

72. Салганик В.М., Румянцев М.И. Оборудование и технологические системы современных прокатных комплексов для производства листовой стали. — Магнитогорск: Изд-во МГТУ, 2005. 243 с.

73. Саррак В.И., Забильский В.В., Разумов Д.А. Поверхностные трещины непрерывного слитка и пути предотвращения их образования: Обзорная информация // Сер. Сталеплавильное производство. М.: Черметинформация. -1984.-Вып 1.-С. 23-32.

74. Сауткин Н.И., Тарасова Л.П., Ларин A.B. Исследование причин возникновения дефектов на поверхности непрерывнолитых заготовок // Сталь. — 1983.-№2.-С. 22-39.

75. Сафьян М.М. Горячая прокатка листов на непрерывных и полунепрерывных станах. -М.: Металлургиздат, 1972. 380 с.

76. Сафьян М.М. Прокатка широкополосной стали. М.: Металлургия, 1969.-460 с.

77. Сафьян М.М., Молчанов А.И. Особенности формоизменения металла при прокатке в вертикальных валках // Тонколистовая прокатка: межвуз. сб. науч. тр. Воронеж, 1977. - Вып. 9 - С. 58-65.

78. Сафьян М.М., Чернер М.И. Исследование закономерностей перехода боковых граней сляба на поверхность контакта при прокатке толстых листов // Обработка металлов давлением. — Москва, 1967. С. 131-133.

79. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов. — М.: Мир, 1979.-392 с.

80. Селиванов В.В. Прикладная механика сплошных сред: В 3 т. — Т. 3. Механика разрушения деформируемого тела. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1999.-419 с.

81. Скорохватов Н.Б., Глухов В.В., Смирнов B.C. Исследование возможности снижения поверхностного дефектообразования при прокатке на стане 2000 // Прокатное производство. 2005. - № 8. - С. 43-48.

82. Смирнов Г.Ф., Распасиенко В.И., Черницын В.И. Статистические исследования поверхностных дефектов толстых листов // Сталь. 1972. - № 6. -С. 65-71.

83. Смирнов И.В., Дунин-Барковский И.В. Курс теории вероятностей и математическая статистика для технических приложений. М.: Наука, 1965. -511 с.

84. Смирнов-Аляев Г.А., Розенберг В.М. Теория пластических деформаций металлов. М.: Машгиз, 1956. - 367 с.

85. Соколов Л.Д. О критерии напряженного состояния диаграммы механической деформируемости // Докл. АН СССР. Новая серия. 1952. - № 6. -С. 141-144.

86. Столяров A.M., Селиванов В.Н. Непрерывная разливка стали. Конструкция и оборудование МНЛЗ. Магнитогорск, 2007. - 155 с.

87. Сычков А.Б., Жигарев М.А., Перчаткин А.В.Трансформация дефектов непрерывнолитой заготовки в поверхностные дефекты проката // Металлург. -2006.-№2.-С. 60-64.

88. Тимофеев Д.И., Чернер М.И., Сабиев М.П. Влияние пороков боковых и торцевых слябов на качество листов // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1964. -№ 3. - С. 12-14.

89. Уманец В.В., Разумов Д.А., Поживанов A.M. Влияние структурных превращений на образование поверхностных трещин в непрерывнолитых слябах // Сталь. 1982. - №5. - С. 21-27.

90. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела. — М.: Наука, 1978.-616 с.

91. Чернер М.И., Воропаев А.П., Хорошилов Н.М. Исследование закономерностей формирования раскатов при прокатке толстых листов // Сталь. — 1978.- №8.- С. 18-23.

92. Чертавских А.К., Белосевич В.К. Трение и технологическая смазка при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1968. - 364 с.

93. Чижиков Ю.М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки М.: Металлургия, 1974. - 382 с.

94. Чикишев Д.Н. Совершенствование технологии производства деталей крупногабаритных тел вращения на основе математического моделирования процессов деформирования толстых стальных листов: Дисс. канд. техн. наук. Магнитогорск, 2007 — 132 с.

95. Шабалов И.П. Промышленное исследование перехода металла с боковых граней сляба на основные поверхности листа // Производство проката. -2004.-№9.-С. 3-12.

96. Шабалов И.П., Шафигин З.К., Муратов А.Н. Ресурсосберегающие технологии производства толстолистового проката с повышенными потребительскими свойствами. -М.: Металлургиздат, 2007. 352 с.

97. Шабалов И.П. Исследование формоизменения полос при прокатке полосы с обжатиями в вертикальных и горизонтальных валках // Производство проката. 2004. -№7,- С. 3-13.

98. Шафигин З.К., Медведев В.В., Леутина Л.Е. Улучшение качества поверхности толстолистовой стали при профилированной прокатке слябов в клети с вертикальными валками // Сталь. 1977. - № 8. - С. 77-81.

99. Шторм Р. Теория вероятностей, математическая статистика, статистический контроль качества. М.: Мир, 1970. - 386 с.

100. Ayada М., Higashino Т., Mori К. Central Bursting in Extrusion of Inho-mogeneous Materials // Advanced Technology of Plasticity. — 1984. Vol. 1. -P. 553-558.

101. Brimacombe J.K., Sorimachi K. Crack Formation in the Continuous Casting of Steel // Metall. Trans. 1977. - Vol. 8. - P. 489-505.

102. Chun M.S., Park H.D. Improvement of Edge Seam by Using Shape Roll in Hot Strip Mill // Posco technical report. 2007. - Vol. 10. - P. 56-63.

103. Cockcroft M. G., Latham D. J. Ductility and the Workability of Metals // J. Inst. Met. 1968. - Vol. 96. - P. 33-39.

104. Coleman Т.Н., Wilcox J.R. Transverse Cracking in Continuously Cast HSLA Slabs-Influence of Composition // Mat. Sci. and Technol. 1985. - Vol. 1. -P. 80-83.

105. Ervasti E., Stahlberg U. Transversal cracks and their behaviour in the hot rolling of steel slabs // Journal of Materials Processing Technology. 2000. — Vol. 101.-P. 312-321.

106. Ghosh S., Li M., Gardiner D.A. Computational and Experimental Study of Cold Rolling of Aluminum Alloys With Edge Cracking // J. Manuf. Sci. Eng. -2004.-Vol. 126.-P. 74-82.

107. Hai-liang YU, Xiang-hua LIU, Chang-sheng LI, Y. Kusaba. Behavior of transversal crack on slab corner during V-H rolling process // Journal of Iron and Steel Research International. 2006. - Vol. 13. - P. 31-37.

108. Hannerz N.E. Critical Hot Plasticity and Transverse Cracking in Continuous Slab Casting with Particular reference to Composition // Trans ISIJ. 1985. -Vol. 25.-P. 149-158.

109. Harada S. A formation Mechanism of transverse Cracks on CC Slab Surface // ISIJ Int. 1990. - Vol. 30. - P. 310-316.

110. Hater M. Results From a Curved Mould Continuous Casting Machine Making Pipe and Plate Steel // Open Hearth Proceedings. 1973. - Vol. 8. - P. 202217.

111. Kainz A., Parteder E., Zeman K. From Slab Corner Cracks to Edge-Defects in Hot Rolled Strip Experimental and Numerical Investigations // Steel Research International. - 2008. - Vol. 79. - P. 861-867.

112. Kobayashi S., Oh S. I., Altan T. Metalforming and the Finite-Element Method. Oxford University Press. - 1989. - 378 p.

113. Liu A.F. Mechanics and mechanisms of fracture: an introduction. USA: ASM International, 2005. - 443 p.

114. McClintock F.A. A Criterion for Ductile Fracture by the Growth of Holes // ASME J. Appl. Mech. 1968. - Vol. 14. - P. 363-371.

115. Mintz B. The Influence to the Problem of Composition of Transverse on the Hot Cracking // ISIJ International. 1999. - Vol. 39. - P. 833-855.

116. Mintz B., Arrowsmith J.M. Hot-ductility behaviour of C-Mn-Nb-Al Steels and its relationship to crack Propagation During the straightening of Continuously Cast Strand // Met. Technol. 1979. - Vol. 6. - P. 24-32.

117. Oyane M. Criteria of Ductile Fracture Strain // Jour, of the Society of Mechanical Engineers. 1972.-Vol. 11.-P. 1507-1513.

118. Patrick B. Development of Casting Practices to Minimise Transverse Cracking in Microalloyed Steels // Rev. Metall. 1994. - Vol. 91. - P. 1081-1089.

119. Pesin A., Salganik V., Pustovoitov D. Modeling of Surface Crack Form Change of Continuously Cast Slabs in Roughing Rolling at Wide Strip Mill 2000 // Proceedings of the 13 th International Conference on Metal Forming METAL

120. FORMING 2010, Toyohashi, Japan, September 19-22, 2010. Toyohashi, 2010. -P. 82-86.

121. Qingshen M., Zhonghang J., XuLi, Wenbin L. Cause and Measures of Transverse Corner Crack in Hull Structural V-Containing Steel CC Slabs // International Seminar on Application Technologies of Vanadium in Flat Rolled Steels. -2005.-Vol. 14.-P. 75-78.

122. Rice J.R., Tracy D.M. On the Ductile Enlargement of Voids in Triaxial Stress Fields // J. Mech. Phys. Solids. 1968. - Vol. 4. - P. 201-217.

123. Sommitsch C., Polt P., Mitsche S., Riif G. On the modelling of the interaction of materials softening and ductile damage during hot working of Alloy 80A // Journal of materials processing technology. 2006. - Vol. 177. - P. 282-286.

124. Takashi I., Nobuki Y., Yoshinori Y. Deformation Analysis of Surface Defect on Plate Rolling // Tetsu to Hagane. 2003. - Vol. 89. - P. 1142-1149.

125. Tomono H. Elements of oscillation mark formation and their effect on transverse fine cracks in continuous casting of steel // EPF Lausanne, Ph.D. Thesis, Federal Institute of Technology. 1979. - 108 p.

126. Zhao D., Bandstra J.P., Kuhn H.A. A new criterion for fracture prediction in metalworking processes // Concurrent Engineering Approach to Materials Processing: The Minerals, Metals & Materials Society. 1992. - Vol. 8 - P. 107-119.

127. A.c. 1458039 СССР, МКИ3, В 21 В 27/02. Вертикальный валок широкополосного стана горячей прокатки / JI.B. Тимошенко, В.И. Хохлов, B.JI. Ма-зур, В .Я. Шунин, Г.В. Рассомахин, Д.П. Мельник (СССР). Опубл. 15.02.89. Бюл. №6.

128. А.с. 1574300 А1 СССР, В 21 В 27/02. Способ горячей прокатки полосового металла / JI.B. Тимошенко, В.И. Хохлов, А.Д. Белянский, А.П. Шаповалов, З.П. Каретный, В.Г. Ермолаев, Г.В. Рассомахин (СССР). Опубл. 30.06.90. Бюл. №24.

129. Сопротивление деформации трубных сталей описывается уравнением:а3 = к0 икцБкб ехр(-к^), где а5- сопротивление деформации, МПа;и скорость деформации, 1/с;8 1п- истинная деформация; I температура металла, С; ко, ки, кЕ, кг —коэффициенты (табл. П. 1).