Влияние состава шихты на выбор технологии и эффективность автогенной плавки медных сульфидных концентратов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.02, кандидат технических наук Малькова, Марианна Юрьевна

  • Малькова, Марианна Юрьевна
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 2007, МоскваМосква
  • Специальность ВАК РФ05.16.02
  • Количество страниц 139
Малькова, Марианна Юрьевна. Влияние состава шихты на выбор технологии и эффективность автогенной плавки медных сульфидных концентратов: дис. кандидат технических наук: 05.16.02 - Металлургия черных, цветных и редких металлов. Москва. 2007. 139 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Малькова, Марианна Юрьевна

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Краткая характеристика автогенных процессов плавки сульфидного медьсодержащего сырья.

1.2. Анализ автогенных процессов, используемых в России и странах СНГ.

1.2.1. Плавка Ванюкова.

1.2.2. Кислородно-факельная плавка.

1.2.3. Плавка во взвешенном состоянии.

1.3. Перспективы развития автогенных технологий переработки сульфидного сырья.

1.4. Постановка задачи исследований.

Глава 2. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ШИХТЫ НА ЕЕ

ТЕПЛОТВОРНУЮ СПОСОБНОСТЬ.

2.1. Теплотворная способность металлургического сырья.

2.2. Плавка сульфидного сырья в печах КФП и ПВ с добавлением клинкера

2.3. Исследование влияния оксида кальция на шлакообразующие процессы и потери меди со шлаками.

2.3.1. Введение.

2.3.2. Методика исследований.

2.3.3. Исследование влияния добавок СаО на кинетику окисления шлака и взаимодействие сульфидов меди и железа со шлаком.

2.3.4. Опытные испытания.

Выводы к главе 2.

Глава 3. ИССЛЕДОВАНИЕ И ВЫБОР РЕЖИМОВ СУШКИ МЕДЬСОДЕРЖАЩЕЙ

ШИХТЫ В ТРУБЕ-СУШИЛКЕ.

3.1. Общие сведения.

3.2. Разработка математической модели процесса.

3.3. Практическое использование математической модели сушки шихты.

Выводы к главе 3.

Глава 4. РАЗРАБОТКА МЕТОДА СТАБИЛИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ

АВТОГЕННОЙ ПЛАВКИ СУЛЬФИДНОГО СЫРЬЯ С ПОМОЩЬЮ СУЛЬФИДА ЖЕЛЕЗА.

4.1. Исходные предпосылки.

4.2. Расчет необходимого количества концентратов для обеспечения автогенности плавки.

4.3. Алгоритм расчета выходных потоков по измеренным входным.

Выводы к главе 4.

Глава 5. ПОВЕДЕНИЕ СЕРЫ ПРИ АВТОГЕННОЙ ПЛАВКЕ СУЛЬФИДНОГО

СЫРЬЯ В ПЕЧИ ВАНЮКОВА.

5.1. Состояние проблемы.

5.2. Результаты опытных испытаний и их обсуждение.

5.3. Основные закономерности поведения серы и их практическое использование.

Выводы к главе 5.

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Металлургия черных, цветных и редких металлов», 05.16.02 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние состава шихты на выбор технологии и эффективность автогенной плавки медных сульфидных концентратов»

В настоящее время основная доля сырья, содержащего тяжелые цветные металлы, представлена сульфидными рудами. Проблемы охраны окружающей среды, возросшие затраты на сырье, электроэнергию, заработную плату, капитальное строительство привели к созданию ресурсосберегающих, экологически чистых технологий, к которым относятся автогенные процессы. В нашей стране автогенные процессы начали реализовываться в последние сорок лет. В 1968 г. введена в эксплуатацию печь кислородно-факельной плавки на Алмалыкском горно-металлургическом комбинате (АГМК), в 1978 г. печь для плавки в расплаве на Норильском ГМК (НГМК), в 1980 - 1990 гг. запущены в производство печи взвешенной плавки и новые печи для плавки в расплаве на НГМК, печи для плавки в расплаве на Балхашском ГМК (БГМК), печи для плавки в расплаве с вертикальными кислородными фурмами на комбинате "Североникель", переведены на работу в автогенном режиме шахтные печи Медногорского ГМК.

Еще в 20-х гг. российские ученые А.Н. Вольский, В.А. Ванюков, Д.М. Чижиков теоретически обосновали возможность и целесообразность промышленной реализации автогенной плавки сульфидных концентратов (взамен отражательной, шахтной и электроплавки), а в 1932 г. впервые в мире инженер Г.Я. Лейзерович реализовал на Урале автогенную плавку медьсодержащего флотоконцентрата во взвешенном состоянии на полузаводской установке. Однако промышленное внедрение автогенной плавки в конце 40-х гг. было реализовано за рубежом - в Канаде, фирмой ИНКО (плавка во взвешенном состоянии на кислородном дутье на заводе "Коппер-Клифф"), в Финляндии фирмой "Оутокумпу Оу" (плавка во взвешенном состоянии на подогретом воздушном дутье на заводе "Харьявалта"), и только в конце 60-х - начале 70-х годов начали осваивать автогенные технологи в СССР.

Повсеместный переход на автогенную плавку сульфидного сырья, содержащего тяжелые цветные металлы, можно назвать наиболее значительным достижением XX века в области практической экстрактивной пирометаллургии, поскольку автогенные процессы, как никакие другие в этой области, отвечают современным требованиям по энергоресурсосбережению и экологической безопасности производства.

Глава 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ 1.1. Краткая характеристика автогенных процессов плавки сульфидного медьсодержащего сырья

Применяемые в настоящее время, как в отечественной, так и зарубежной практике процессы пирометаллургической переработки сульфидного сырья можно разделить на две основные группы: плавка в расплавах (плавка в жидкой ванне - плавка Ванюкова, процессы Норанда, Мицубиси, плавка и конвертирование в вертикальных конвертерах); плавка во взвешенном состоянии (на подогретом воздушном, обогащенном кислородом дутье или на техническом кислороде).

Рассмотрение развития автогенных процессов за последние 25 лет показывает, что первая часть этого периода характеризовалась дальнейшим расширением финской взвешенной плавки (ВП) [1], факельной плавки ИНКО, [2] совмещенных процессов Эль-Тениенте [3] и Норанда [4], а также Мицубиси [5]. В эти годы появились на заводах новые автогенные процессы: циклонная плавка Контоп [6], плавка в реторте с верхним комбинированным дутьем Айзасмелт [7], плавка в жидкой ванне Ванюкова [8], плавка в вертикальном конвертере с верхним дутьем Гипроникеля [9].

В 1995 г. были пущены 2 печи факельной плавки ИНКО на ее собственном заводе Копер-Клиф в г. Садбери (Канада).

Два агрегата Норанда были построены в Китае, а его разновидность - на Медногорском медном заводе.

На 4 заводах в Перу, Замбии, Мексике и Таиланде были запущены плавильные агрегаты - печи-конвертеры Эль-Тениенте. Два новых металлургических передела по технологии Мицубиси пущены в 1998 г. в Корее и Индонезии.

Процесс Айзасмелт [10] был использован на новом заводе Сапрус в г. Майами (штат Аризона, США) и в Индии. В настоящее время завершает строительство такой печи фирма Юнион Миньер в Бельгии и Русская медная компания на Урале. Решение проблемы стойкости погруженной в расплав верхней фурменной трубы за счет применения специальных стойких к штейну сплавов, улучшение контроля за технологическими параметрами плавки сделали плавку Айзасмелт достаточно устойчивой и удобной в управлении.

Плавка Ванюкова (ПВ) Разработанный в России процесс плавки в барботируемом расплаве [11-26] обладает рядом преимуществ по сравнению как с обычными пироме-таллургическими, так и с другими автогенными процессами.

Плавка Ванюкова характеризуется высоким удельным проплавом -5570 т/м2 в сутки, возможностью получения богатых по содержанию меди штейнов, отходящих газов, содержащих 20-40% БОг, более бедных по меди шлаков по сравнению с плавкой во взвешенном состоянии и позволяет перерабатывать трудноперерабатываемое сырье. Процесс эффективен для обеднения шлаков. Он может осуществляться как в одном агрегате, так и в ряде последовательно установленных агрегатов, что обеспечивает эффективное использование теплотворной способности сульфидов, устранение вредных выбросов в атмосферу и получение отвальных шлаков.

Процесс плавки не требует специальной подготовки шихты. Плавке могут подвергать как флотационные концентраты, так и кусковые руды и материалы без глубокой их сушки (допустимая влажность до 8 %).

Плавка в вертикальных конвертерах Процесс плавки и конвертирования в вертикальных конвертерах подробно рассмотрен в работах [27,28].

Фирмой ИНКО (Канада) проведены полупромышленные испытания способа плавки медных концентратов во вращающемся вертикальном конвертере с верхней продувкой (ТБРЦ). В результате плавки концентрата, содержащего, %: Си - 29,8; № - 1,2; Б - 33.1; БЮг - 1,5, получены штейн и шлак, содержащие, %: Си - 75,7; № - 3,4; Ре -1; в -17,8 и Си -4,4, №-1,5 соответственно. Содержание БОг в отходящих газах составило 85%. При плавке на черновую медь шлаки содержали до 10% Си. Обеднение шлака осуществляли флотацией, при этом содержание меди в хвостах составило 0,4 %.

Возможность осуществления процесса при более высоких температурах, чем в горизонтальных конвертерах, и чередования окислительных и восстановительных условий позволяет плавить во вращающихся конвертерах с верхней продувкой концентраты с высоким содержанием примесей, что практически неосуществимо при использовании традиционных процессов.

На комбинате "Североникель" по разработкам института Типроникель" введен в эксплуатацию стационарный автогенный агрегат с верхним кислородным дутьем [29, 30]. Удельный проплав составил 35-40 т/м2 в сутки при содержании кислорода в дутье 95%. Кислород подается через трехсо-пловую фурму под давлением (11,5-12,5)* 105 Па, пылевынос -0,5%, газы после электрофильтров содержат 20% БОг. Плавка ведется на штейны с содержанием 35-45 % (Си + №). Шлаки при этом содержат, %: Си - 0,8-1,2; № -0,8-1,2; Со - 0,7-0,13. После обеднения в электропечи содержание кобальта снижается до 0,03-0,05, а меди и никеля до 0,1-0,2%.

Достоинствами автогенной плавки медно-никелевой руды в конвертерах с верхним кислородным дутьем являются получение богатых сернистых газов, исключение предварительной подготовки руды к плавке и подача окислителя через одну верхнюю фурму.

В 1983 г. на комбинате "Североникель" пущена опытно-промышленная установка для автогенной переработки медного концентрата от разделения медно-никелевого файнштейна [31]. Плавку концентрата с массовой долей, %: Си - 88-99; № - 5-7; Б - 2-4 - ведут в 30-тонном конвертере с последующей продувкой кислородом до черновой меди. Технология обеспечивает рациональную переработку богатого медного концентрата без предварительной плавки и получение богатых сернистых газов.

Недостатками конвертеров с верхним кислородным дутьем являются необходимость компримирования кислорода до 15-105 Па и получение шлаков с высоким содержанием цветных металлов. Фирмой "Эль Тенниенте" (США) разработана усовершенствованная технология плавки [27, 32, 33] в модифицированном конвертере с использованием принципа плавки в расплаве. Процесс включает три стадии: плавка в отражательной печи с использованием кислородно-топливных горелок; автогенная плавка концентратов, содержащих 36,0-38,8% Си, на дутье, обогащенном кислородом (до 34% О2) (одновременно с конвертированием медного штейна, образующегося при плавке), с получением штейна с высоким содержанием меди или белого матта; конвертирование белого матта на черновую медь в обычных конвертерах.

Переработка конвертерного шлака производится в отражательной печи. Недостатками плавки в конвертерах являются ее периодичность и высокое содержание меди (4,2-5,8 %) в шлаках.

Процесс Норанда Технология непрерывного конвертирования рассмотрена в работах [3436].

Фирмой "Норанда" (Канада) разработан непрерывный процесс, включающий плавку-конвертирование с получением черновой меди. В 1973 г. введена в действие первая печь, работающая с использованием этого процесса производительностью 1100 т/сут шихты [11, 27, 37]. Высокое содержание меди в шлаках (~ 15%) и примесей (мышьяка и висмута) в черновой меди потребовало усовершенствовать технологию. По разработанному варианту плавка ведется на штейн, содержащий, %: Си - 73; Бе - 3; 5 - 21, и шлак, %: Си - 5-8; Ре - 40; БЮг - 22. Обеднение шлака осуществляется флотацией.

Промышленные испытания этого процесса показали высокую его эффективность.

Проведены исследования по использованию дутья, обогащенного кислородом до 34 %. Это позволило увеличить производительность печи до 1886 т/сут шихты, снизить расход топлива, повысить концентрацию БОг в отходящих газах с 7-8 до 17%. Обогащение дутья кислородом не вызвало увеличения расхода огнеупоров. Средний расход их составил 0,5 кг/т концентрата.

В 1978 г. на медеплавильном заводе "Гарфилд" фирмы "Кеннеко Корп." (США) проведена реконструкция с переходом на непрерывный процесс Но-ранда. Производительность каждого из трех реакторов - 110 т/ч концентрата, дутье обогащено кислородом до 34 %, штейн содержит 74% Си, шлаки - до 7% Си.

В результате флотационного обогащения шлака получают концентрат и отвальный шлак, содержащие 40 и 0,35% Си соответственно.

Процесс Мицубиси

С 1974 г. на заводе "Наосима" (Япония) также применяется процесс непрерывной выплавки черновой меди [11,27,37-44].

Исходные концентраты, содержащие, %: Си- 28,7; Бе- 24,8; Б - 29,6; РЬ -0,3; Ъл. - 0,6; БЮг - 6,4, усредняются и сушатся во вращающейся сушилке до остаточного содержания влаги -0,5%. Шихта (кремнезем, дробленая известь, сухой концентрат) из бункера-питателя пневмотранспортом поступает во внутренние трубы 8 вертикальных фурм. Дутье - обогащенный кислородом воздух. Для сокращения расхода жидкого топлива вместе с воздухом подается угольная пыль. Внутренний диаметр плавильной печи - 8,25 м, высота - 3,6 м, печь футерована хромомагнезитовым кирпичом. Плавку ведут на штейн, содержащий, %: Си - 66,9; Бе - 9,7; 8 - 21,4; РЬ - 0,3; 2п - 0,2. Расслаивание штейна и шлака происходит в электропечи.

Штейн сливается в конвертерную печь, шлак в течение ~1 ч выдерживается в печи, после чего при содержании, %: Си - 0,6; Бе - 43,5; Б -0,7; РЬ - 0,08; Ъп - 0,7; БЮ2 - 29,2; СаО -1,7 гранулируется в воду. Диаметр конвертерной печи - 6,65 м, внутренняя высота - 2,9 м. Тепло подводится через топливную горелку, работающую на жидком топливе. Дутье подается в расплав через 5 фурм, добавляется известь.

Конвертерный шлак, содержащий, %: Си -12,4; Бе - 33,9; Б - 0,07; РЬ - 0,3; Ъп - 0,7; СаО -17,1, гранулируется, сушится и возвращается в плавильную печь.

Отходящие газы с концентрацией 14% 80г из плавильной и конвертерной печей охлаждаются до температуры 350°С с использованием системы испарительного охлаждения и поступают в сернокислотное производство.

На медеплавильном заводе фирмы "Кидд Крик" (Канада) использование процесса Мицубиси с введением в строй кислородной установки и улучшением системы газоочистки позволило увеличить плавильные мощности завода с 59 до 90 тыс.т/год черновой меди. Процесс Мицубиси осуществляется в непрерывном режиме, хорошо поддается автоматизации, отличается высокой комплексностью использования сырья и компактностью. При реализации этого процесса на заводе принят двухстадийный цикл получения меди, что позволило резко уменьшить количество оборотных шлаков с повышенным содержанием меди.

Взвешенная плавка на воздушном и кислородном дутье

Наиболее распространенный автогенный процесс - плавка во взвешенном состоянии. С использованием этого процесса производится свыше 20% мирового выпуска меди [11, 45].

Более всего распространена взвешенная плавка на подогретом дутье по способу фирмы "Оутокумпу" (Финляндия) [46-49].

Фирмой ИНКО освоен процесс плавки в горизонтальном факеле на техническом кислороде [50-52].

Процесс используется также на медеплавильном заводе "Косака" (Япония) для переработки шихты комплексных концентратов [47], содержащей, %: Си - 21; РЬ - 4,3; гп - 3,6; Ре - 21,4; Б - 24,8; 8Ю2 - 12,3. Высушенная шихта перерабатывается в печи взвешенной плавки с тремя концентрационными горелками. Диаметр реакционной шахты - 5м, высота - 5,9 м, площадь пода - 78 м2.

Плавка ведется с получением штейна, содержащего, %: Си - 54,4; РЬ - 5,5; 1п - 2,4; Ре - 14,2; Б - 22,2. Шлак, содержащий, %: Си - 0,6; РЬ -1,1; 2п - 4,3; Бе - 37,8; Б-1,2; БЮг - 31,9, подвергают обеднению в электропечи; площадь пода - 50 м ; продолжительность обработки -8 ч.

Конвертерные шлаки обедняют флотацией. Отвальный шлак гранулируют и используют для закладки выработанного пространства на руднике. Температура отходящих печных газов - 1300°С, газов после котла-утилизатора - 350°С (тепло используется на подогрев дутья).

На заводе высокая комплексность использования сырья. Кроме основной продукции - медных катодов, в качестве товарной продукции завод выпускает олово, висмут, сурьму, свинец, золото, серебро, селен, теллур, индий, галлий.

На Надеждинском металлургическом заводе Норильского ГМК эксплуатируются два комплекса взвешенной плавки медных и никелевых сульфидных концентратов [16]. Удельная производительность печей -10-12 т/м в сутки, содержание кислорода в дутье - до 36%. Медно-никелевые штейны содержат 3540% (Си + №); шлаки - 0,7-0,8 0,4-0,5% Си; медные штейны - 60% Си; шлаки -0,2-0,3 1,0-1,3% Си. Содержание БОг в отходящих газах -12-20%.

Промышленный комплекс взвешенной кислородно-факельной плави (КФП) медных концентратов на Алмалыкском ГМК работает со следующими основными показателями:

Удельный проплав шихты, т/м2 в сутки.12,6-15,0

Содержание меди в штейне, %.40,0-45,0

Содержание меди в шлаке, %.0,75

Содержание БОг в газах, %.75,0-80,0

Шихта, состоящая из концентрата, кварца и оборотной пыли, влажностью ~1 % вдувается в печь кислородом через горизонтальные горелки. Достоинство КФП медных концентратов заключается в простоте технологии плавки и получении богатых по 8С>2 печных газов.

В Польше на медном заводе "Глогув-П" используют взвешенную плавку для переработки богатых маложелезистых концентратов, содержащих 8% битуминозных сланцев [53]. Извлечение меди в черновую медь составляет 70 %, пы-левынос -12%. Показана возможность получения черновой меди высокого качества, %: РЬ - 0,25; БОг - 0,45; Б - 0,02; Бе - 0,01; Аб - 0,0005 - в одну стадию из маложелезистых концентратов с повышенным содержанием свинца (1-6%) при незначительном содержании мышьяка (0,12%).

Анализ результатов современных исследований в области механизма ыггей-но- и шлакообразования в процессах взвешенной плавки приведен в работе [54]. Рядом исследователей отмечается, что недостатками процессов взвешенной плавки являются высокое содержание меди в шлаках, требующих обеднения, и высокий пылевынос [55].

Автогенная шахтная плавка

Процесс автогенной шахтной плавки (АТТТП) осуществляется на дутье, обогащенном кислородом до 25-45%. Перерабатывается исходная кусковая руда или окускованное сырье (например, методом брикетирования) [56].

Этот способ плавки обеспечивает высокий, по сравнению с известными процессами, коэффициент использования сырья. Относительно невысокая температура отходящих газов (723-753 К) облегчает их утилизацию. Газы содержат до 25% 80г и могут быть использованы для производства серной кислоты.

Удельный проплав шихты при плавке руды, содержащей, %: Си - 2,3; Zn- 1,4; 8 - 47,5 - 68-70 т/м в сутки. Содержание, %: в штейне - Си -30; 2п -1,2; в шлаке - Си - 0,33; 1п -1,3.

При плавке брикетированных медных концентратов, содержащих, %: Си -13,4; Ъъ. - 5,1; 8 - 37,9, получены штейн и шлаки, содержащие, %: Си - 60,8; -2,4 и Си - 0,65; Zn - 4,8 соответственно.

На Медногорском медно-серном комбинате АШП позволит перерабатывать труднообогатимые медно-цинковые руды и медно-цинковые промпродукты уральских фабрик.

Анализируя результаты применения различных автогенных процессов плавки сульфидного медьсодержащего сырья, можно сделать следующие выводы.

Несмотря на бесспорные преимущества автогенных процессов по переработке различного сульфидного сырья, новые технологии по сравнению с традиционными обладают рядом недостатков. Один из них - получение шлаков с повышенным содержанием цветных металлов.

В настоящее время обезмеживание шлаков достаточно эффективно осуществляется либо флотацией медленно охлажденного шлака, либо обеднением в электропечи (для шлаков, содержащих цинк и свинец, - фьюмингованием) [57,58].

Флотация обеспечивает получение хвостов, содержащих 0,2-0,4% Си, и ее применение эффективно при обеднении шлаков медной плавки.

Перспективным направлением при обеднении в электропечах является применение новых типов восстановителей (чугун, ферросилиций, высокосернистые отходы измельчения каменного угля и др.). Увеличение производительности электропечного обеднения возможно при барботаже ванны, что ускоряет массообменные процессы в ванне печи, но приводит к уменьшению срока службы огнеупоров. Разработка производительного обеднительного агрегата может осуществляться на основе гарнисажных печей типа печей Ванюкова [59,60].

При разработке новых пирометаллургических способов обеднения шлаков намечаются две тенденции: разработка новых процессов обеднения шлаков, осуществляемых в отдельных агрегатах; объединение процесса обеднения с основным процессом плавки.

Выбор способа обеднения шлака зависит от его состава, стоимости электроэнергии, объема производства и других факторов [61].

Рассматривая приведенный выше перечень современных автогенных технологий, остановимся на более углубленном анализе процессов, используемых в России и странах СНГ к плавке Ванюкова (ПВ), кислородно-факельной плавке (КФП) и взвешенной плавке (ПВ).

Похожие диссертационные работы по специальности «Металлургия черных, цветных и редких металлов», 05.16.02 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Металлургия черных, цветных и редких металлов», Малькова, Марианна Юрьевна

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выполнен литературный обзор и анализ автогенных технологий медного сульфидного сырья, показаны перспективы развития автогенных процессов, определены задачи исследования влияния входных параметров на технологические и теплотехнические параметры.

2. Выведена уточненная формула расчета теплотворной способности медной сульфидной шихты.

3. Выведена формула для расчета необходимого количества клинкера, добавляемого в шихту автогенной плавки как дополнительного источника тепла. Получено совпадение расчетных данных и результатов опытных испытаний.

4. Установлено, что с увеличением содержания оксида кальция в шлаке до 15% растет начальная скорость образования трехвалентного железа в шлаке. Опытными плавками показано, что добавка оксида кальция снижает содержание меди в шлаках на 0,3%.

5. Исследовано совместное влияние температуры, кислорода газовой фазы и оксида кальция в плавке на окисление сульфида меди. Определены условия, при которых десульфуризация протекает практически полностью.

6. Разработана математическая модель процесса сушки в трубе-сушилке, рассчитаны пределы допустимых режимов работы трубы-сушилки, исключающие возгорание и недосушку шихты. Усовершенствована схема автоматического регулирования и контроля сушки шихты.

7. Разработан алгоритм расчета точки автогенности, количества и состава продуктов при плавке двух концентратов с различным содержанием в них железа. Показана возможность изменения теплотворной способности шихты за счет ввода или вьюода пирита.

8. Установлено, что наличие свободного углерода в шихте приводит к переходу от 62 до 100% диссоциированной серы в газовую фазу, что вызывает необходимость организации дожита серы на выходе из печи.

9. При плавке на штейн шихты, не содержащей свободного углерода, за счет добавки известняка возможно уменьшение доли перехода диссоциированной серы в газовую фазу до 30%.

10. Установлено, что при плавке на белый матг не происходит переход диссоциированной серы в газовую фазу.

11. Результаты выполненного комплекса работ позволили создать предпосылки для оптимизации технологии и тепловой работы печей автогенной плавки и нашли практическое применение при прогнозных анализах плавки медных шихт, составлении технологических регламентов и в производстве.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Малькова, Марианна Юрьевна, 2007 год

1. Kimura Т., Kurokawa Н. // Metallurg. Review of MMU.-1994.-V. 11. N1 (July).-P. 79-98.

2. Landolt C.A., Fritz A., Marcuson S.W. et.al. // Copper 91: V. 4. Pyrometallurgy of Copper.-N.Y.: Pergamon press, 1991.-P.15-29.

3. Riveros S., Pino F. // Future of Copper Pyrometallurgy. Santiago (Chile): Chilean Institute of Mining Engineers.-1974. P. 199-211.

4. Tarassoff P. // Metall Trans. B.-1984. September.-V. 15B.-P. 411432.

5. Newman C.J., Storey A.G. // Copper 87. V. 4: Pyrometallurgy of Copper. Santiago (Chile): Universidad de Chile, 1988.-P. 123-138.

6. Mukheijee A., Boetsch C., Luraschi A. // Proc. Copper 99 Cobre 99 Internat, conf. V.V.: Smelting Operations and Advances. - Minerals, Metals & Materials Society, 1999.-P. 1-15.

7. Binegar A.H. // Proc. Copper 95 Cobre 95. Internat, conf. V.IV: Pyrometallurgy of Copper.- Metallurgical Society of CIM.-1995.-P. 117-132.

8. Тарасов A.B. Производство цветных металлов и сплавов. Справочник т. 2-М.: Металлургия, 2001.-408 с.

9. Цемехман Л.Ш., Рябко А.Г., Лукашов Л.П. // Цветные металлы.-1998.-№ 2-С. 26-27.

10. Тарасов A.B. // Цветные металлы. 2002.-№ 2.-С. 3845.

11. Ванюков A.B., Уткин Н.И. Комплексная переработка медного и никелевого сырья: Учебник для вузов.-Челябинск: Металлургия, Челяб. отд., 1988.432 с.

12. Ванюков A.B., Быстров В.П., Васкевич А.Д. и др. Плавка в жидкой ванне / Под ред. A.B. Ванюкова-М.: Металлургия, 1988.-208 с.

13. Ванюков A.B., Федоров А.Н., Васкевич А.Д. и др. Исследование характера перемешивания ванны расплава в печи плавки в жидкой ванне // Комплексное использование минерального сырья.-1984.-№ 5.-С. 14-18.

14. Ванюков A.B. Перспективы развития плавки в жидкой ванне различного сырья //Цв. металлы.-1985.-№ 9.-С. 7-12.

15. Птицын А.М., Морошкин Б.А.Элементы конструкции агрегата плавки в жидкой ванне//Цв. металлы.-1986.-№ 8.-С. 31-33.

16. Тарасов A.B., Быстров В.П. Проблемы внедрения автогенных процессов плавки сульфидного сырья в двенадцатой пятилетке // Цв. металлы.-1986.-№ 9.-С. 17-23.

17. Ванюков A.B., Манцевич Н.М., Кириллин И.И., Васкевич А.Д. Переработка пиритных концентратов в печи ПЖВ // Цв. металлургия.-1985.-С. 30-32.

18. Ступин В.А., Федоров А.Н., Разумовская H.H. О взаимодействии сульфидов со шлаковыми расплавами // Цв. металлы.-1991 .-№ 10.-С. 14-16.

19. Зайцев ВЛ. Механизм окисления сульфидов, штейно-и шлакообразования в процессе плавки Ванюкова // Цв. металлы.-1993.-№ 1 .-С. 9-15.

20. Генералов В.А., Тарасов A.B. Современное состояние и перспективы внедрения автогенных процессов в металлургии цветных металлов // Цв. металлургия.-1991.-№ 12.-С. 23-27.

21. Калнин Е.И., Гречко A.B., Тарасов A.B. и др. Применение процесса Ванюкова для переработки клинкера цинкового производства // Цв. металлургия.-1988.-№8.-025-27.

22. Тарасов A.B., Лодысева М.С., Мейерович Е.В. Экспериментальный автоматизированный комплекс плавки Ванюкова // Цв. металлургия.-1989.-№ 12.-С. 1921.

23. Тарасов A.B., Птицын А.М., Генералов В.А. Совершенствование оборудования комплексов процесса плавки Ванюкова // Цв. металлургия -1991 .-№ 12.-С. 27-29.

24. Кожахметов С.М., Тарасов A.B., Генералов В.А. и др. Переработка пиритных концентратов в печи Ванюкова // Комплексное использование минеральногосырья.-1992.-№ 2.-С. 60-65.

25. Галущенко В.В., Тарасов А.В., Багрова ТА., Генералов В.А. Применение процесса Ванюкова для плавки малосернистых золотосодержащих концентратов // Цв. металлы.-1992.-№ 2.-С. 13-15.

26. Мазурчук Э.Н., Генералов В.А., Тарасов А.В. Процессы плавки в расплаве в металлургии меди за рубежом//Цв. металлы.-1993.-№ 1.-С. 15-22.

27. Petersson S., Eriksson S., Fridfeldt С. Treatment of complex copper concentrates in the TBRC at Boliden // Canad. Mining and Metal bulletin.-1981.-Vol. 74.-N 832.-P. 123-127.

28. Цемехман Л.Ш., Рябко А.Г., Лукашев Л.П. и др. Автогенные процессы в медно-никелевом производстве//Цв. металлы,-1984.-№ 8.-С. 19-20.

29. Ермаков Г.П., Цемехман Л.Ш., Худяков В.М. и др. Автогенная плавка сульфидной медно-никелевой руды // Цв. металлы.-1986.-№ 5.-С. 14-15.

30. Астафьев А.Ф., Лукашев Л.П., Одинцов В.А. и др. Освоение технологии сушки и автогенной плавки медного концентрата // Цв. металлы.-1985.-№ 4.-С. 1113.

31. Mackey P.J., Hallett G.D., Parcile F., Themelis N.F. Use of the Noranda and Codelco processes for expansion and modernization of copper smelters // Extr., Met'85. Pap. Symp., London, 9-12 Sept., 1985. London.-1985.-P. 1101-1124.

32. Vera B. Galvarino, Campes B. Rolando. Codelco Chile copper concentrate smelting technologies // Extr. Met'85. Pap. Symp., London, 9-12 Sept., 1985,-London.-1985.-P. 117-147.

33. Мызенков Ф.А., Мечев B.B., Глупов O.B., Тертичный А.И. О создании технологии непрерывного конвергирования медных штейнов // Цв. металлы.1992.-№5.-С. 16-19.

34. Цемехман Л.Ш., Рябко А.Г., Хохлов О.И. и др. Непрерывное конвертирование никелевых штейнов //Цв. металлы.-1992.-№ 12.-С. 11-12.

35. Гальнбек А.А. Непрерывное конвертирование штейнов.-М.: Металлургия,1993.-86 с.

36. Tarassoff A. The Noranda Process // Met. Trans.-1984.-B. 15.-N 1-4.-P. 411432.

37. Goto V., Kikumoto N. Intensive operation of the Mitsubishi Process // Miner. Process, and Extr. Met. Pap. Int. Conf., Kunming, 27 Oct. 3 Nov. 1984.-London.-1984.-P. 325-334.

38. Hamabe N., Kawakita S., Oshima C. Recent operation at Mioshima smelter and refinery// Metallyrgical Review of MMU.-1985.-Vol. 2.-N l.-P. 102-117.

39. Пыжов C.C. Модернизация на медеплавильном заводе "Наоосима" (Япония)//Цв. металлургия.-1985.-№ 11.-С. 88-91.

40. Пыжов С.С., Конюхова М.А., Гульева З.Ф. Выплавка и рафинирование меди на медно-цинковом комбинате "Кидц Крик" (Канада) // Цв. металлургия.1985.-№ 12.-С. 68-73.

41. Цветная металлургия в Японии // Металлургия (НРБ).-1985.-40.-№ 2.-С. 23-28.

42. Millbank P. Kidd Kreek expands into high-grade cathode // Metal Bull Mon.1986.-N 18 l.-P. 57-61.

43. Shibasaki Т., Kanamori K. and Kamio S. Mitsubishi Process prospects to the Future and adaptability to varying conditions // Metallyrgical Reviev of MMU.-1989.-VoL6.-Nl.-P. 89-104.

44. Мечев B.B., Быстров В.П., Тарасов A.B. и др. Автогенные процессы в цветной металлургии.-М.: Металлургия, 1991.-413 с.

45. Recent operations at the Mitachi smelter and refinery // Metallurgical Rewiew of MMU.-1985.-Vol. 2.-N2.-P. 75-85.

46. Minoura J., Maeda Y. Current operation at Kosaka smelter and refinery // Metallurgical Review of MMU.-1984.-Vol. l.-N l.-P. 138-156.

47. Aso M., Iyama Y., Yabe T. Saganoseki smelter and refinery today // Metallurgical Review of MMU.-1984.-Vol. l.-N l.-P. 139-149.

48. Shibata T.} Oda Y., Hashiuchi V., Mori S. Recent operation at Tamano smelter // Metallurgical Review of MMU.-1986.-Vol. 3.-N l.-P. 122-144.

49. Кошелев В.А., Маслов В.В., Тарасов А.В. и др. Совершенствование аппаратурного оформления процесса кислородно-факельной плавки медных концентратов // Цв. металлы.-1986.-№ 7.-С. 28-31.

50. Скуратов А.П., Скуратова С.Д., Парецкий В.М. Анализ эффективности различных конструкций печи КФП большой единичной мощности // Известия ВУЗов. Цв. металлургия.-1990.-№ 4.-С. 83-84.

51. Каштан В.А., Зайцев В Я., Тарасов А.В. Обеднение шлаков КФП перемешиванием с сульфидной извлекающей фазой // Цв. металлы.-1991 .-№ 2.-С. 20-22.

52. Smieszek Z., Sedzik S., Gradowski W. Glogow z copper smelter seven yerars of operational experience // Extr. Het. Pap. Symp., London, 9-12 Sept.-1985.-London.-1985.-P. 1049-1056.

53. Зайцев В Л. Обзор современных исследований в области механизма штей-но- и шлакообразования во взвешенных плавках // Цв. металлы.-1992.-№ 11.-С. 1220.

54. Востриков Г.В., Зорин З.В., Ампилогов В.Н. Электропечное обеднение шлаков взвешенной плавки на Надеждинском металлургическом заводе // Цв. металлы.-1992.-№ 10.-С. 7-16.

55. Ушаков К.И., Фельман Р.И., Монгин A.M. и др. Перспективы внедрения автогенной шахтной плавки сульфидного сырья // Цв. металлургия.-1984.-№ 7.-С. 56-58.

56. Мазурчук Э.Н., Макарова А.Н. Обеднение шлаков автогенных процессов и конвертерных шлаков за рубежом // Цв. металлы,-1984.-№ 2.-С. 32-36.

57. Сиге дин В.Н., Пилецкий В.М., Глазунов JI.A. Обезмеживание шлаков медеплавильного производства Алмалыкского ГМК // Цв. металлы.-1986.-№ 10.-С. 18.

58. Экономическая эффективность обеднения шлаков автогенной медной плавки / A.B. Тарасов, О.В. Кременевский-М.: ЦНИИцветмет экономики и информации, 1986.-40 с. (Производство тяжелых цветных металлов: обзорн. информ., вьш. 5).

59. Белых B.JL, Тарасов A.B., Гусельникова Н.Ю. // Совершенствование технологии производства тяжелых цветных металлов / Сб. науч. тр. Гинцвет-мета.-М., 1983.-C.3-11.

60. Скуратов А.П., Лисиенко В Г., Скуратова С.Д. // Цветные металлы.-1983.-№ З.-С. 11-14.

61. Васкевич А.Д., Сорокин M.JL, Каплан В.А. // Цветные металлы.-1982.-№ 10.-С. 22-26.

62. Чахотин B.C. Кислородно-факельная плавка полиметаллического сырья.-М.: ЦНИИцветмет экономики и информации, 1982.-63 с. (Обзорн. инф., вып. 5).

63. Белых B.JL, Тарасов A.B., Лодысева М.С. // Металлургическая переработка сырья тяжелых цветных металлов / Сб. науч. тр. Гинцветмета.-М., 1986.-С.18-26.

64. Купряков Ю.П. Автогенная плавка медных концентратов во взвешенном состоянии.-М: Металлургия, 1979.-232 с.

65. Синев Л.А., Борбат В.Ф., Козюра А.И. Плавка сульфидных концентратов во взвешенном состоянии.-М: Металлургия, 1979.-150 с.

66. Цемехман Л.Ш., Лукашев Л.П., Недвецкий Е.П. Новые направления интенсификации технологических процессов и повышение комплексности использования сырья в металлургии никеля и кобальта / Сб. науч. тр. Гипро-никеля-Л., 1982.-С. 3-12.

67. Рябко А.Г., Ерцева, JI.H., Соколов JI.H. Исследование в области металлургии никеля и кобальта / Сб. науч. тр. Гипроникеля-JI., 1983.-С. 64-70.

68. Рябко А.Г., Ерцева JI.H., Евграфова А.К. Исследование в области технологии производства никеля и кобальта / Сб. науч. тр. Гипроникеля-JI., 1986.-С. 71-75.

69. Ванюков A.B. Комплексная переработка медного и никелевого сырья. Ч. 1 Металлургия черновой меди. Алма-Ата: Наука, 1980. -271 с.

70. Генералов A.B., Тарасов A.B. // Цветная металлургия.-1991.-№12.-С. 23-27.

71. Тарасов A.B. // Цветные металлы.-1098.-№ 7.-С. 48-53.

72. Парецкий В.М. и др. // Комбинированные процессы в производстве тяжелых цветных металлов / Сб. науч. тр. Гинцветмета.-М.,1988.-С. 25-30.

73. Парецкий В.М. и др. // Энергосберегающие технологии в производстве тяжелых цветных металлов / Сб. науч. тр. Гинцветмета.-М.5 1992.-С. 5459.

74. Сборщиков Г.С. Исследования теплофизических процессов, протекающих в шихто-газовом потоке, на примере КФП АГМК // Цветные металлы.- 2004.- № 4.-С. 29-33.

75. Железняк A.C., Иоффе И.И. Методы расчета многофазных жидкостных реакторов. JL: Химия, 1974.-320 с.

76. Mackey P.J. // Can. Met. Quart.-198l.-V. 21.-N З.-Р. 221-260.

77. Imris I. Pyrometalurgicka Vyroba Medi. Bratislava, 1977.-170 s.

78. Nagamori M. //Met. Trans. 1974.-V. 5.-P. 531-535.

79. Кукоев B.A., Бершак В.И., Гусельникова Н.Ю. Изучение растворимости меди и серы в шлаках медеплавильного производства // Цветные металлы.-1980.-№ 8.-С. 61-63.

80. Зайцев В .Я., Цесарский B.C., Васкевич А.Д. и др. // Исследование процессов получения цветных и благородных металлов / Сб. науч. тр. МИСиСа.-М.: Металлургия. 1976.- С. 17-28.

81. Монтильо И.А., Елкина O.A., Пайкина Р.И. // Труды/Унипромедь.-Свердловск, 1967.-№ 10.-С. 229-334.

82. Yazawa A., Oida M., Hishikawa // JIMM. Japan.-1982.-V. 98.-N 1135.-P. 363-368.

83. Сорокин M.JI., Васкевич А.Д., Ванюков A.B. // Цветные металлы. -1983.-№ 9.-С. 14-16.

84. Гречко A.B. Разработка и освоение барботажных пирометаллургиче-ских процессов // Цветная металлургия.-1993.-№ 8.-С. 19-22.

85. Калнин Е.И., Гречко A.B., Кириллин И.И. О переработке металлургических и некоторых нетрадиционных видов сырья в печах Ванюкова // Комплексное использование минерального сырья.-1993.-№ 2.-С. 33-40.

86. Мечев В.В. Конвертирование никельсодержащих медных штейнов.-М.: Металлургия, 1973.

87. Есин O.A., Гельд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов. Часть И.-М.: Металлургия, 1966.

88. Рябко А.Г., Вайсбурд С.Е. и др. Физико-химические и технологические свойства высокоизвестковых шлаков // Цв. металлы.- 1989.-№ 1.-С. 2832.

89. Выявление влияния состава свинца на потери его и меди со шлаком при шахтной плавке с целью определения оптимальных характеристик свинцовых концентратов: Отчет о НИР / Гинцветмет; руководители М.П. Смирнов, Г.В. Стулов.-М., 1972.-С. 46.

90. Барг Л.Г. Введение в термографию.-М.: Наука, 1969.- 202 с.

91. Изучение поведения цинка при окислении медно-цинковых сульфидных расплавов применительно к условиям плавки в жидкой ванне: Отчет о НИР / Гинцветмет., руководители П.С. Кондрашова, A.B. Тарасов и др.-М., 1985.-С. 55.

92. Бочкарев Л.М., Сульчинский В.В., Тарасов A.B. О проектировании и сооружении второго комплекса кислородно-факельной плавки на Алмалык-ском медеплавильном заводе // Цветные металлы.-1978.-№ 9.-С. 12.

93. Бочкарев Л.М., Ушаков К.И., Тарасов A.B. Разработка, внедрение и развитие процесса кислородно-факельной плавки медных концентратов // Цветные металлы.-1980.-№ 2.-С. 9.

94. Лурье Л.М. Сушильные установки цветной металлургии.-М.: Институт "Цветметинформация", 1978.

95. Егоров Ф.Г., Членов А.Г. Методика испытания печей цветной метал-лургии.-М.: Металлургия, 1969.

96. Калнин Е.И., Гречко A.B., Чахотин B.C. Методика расчета материального баланса плавки сульфидного медного сырья // Цветная металлургия.-1996.-№7.

97. Киреев В.А. Методы практических расчетов в термодинамике химических реакций.-М: Химия, 1975.-535 с.

98. Крестовников Л.Н., Владимиров Л.П., Гуляницкий Б.С., Фишер А.Я. Справочник по расчетам равновесий металлургических реакций.-М.: Металлургиздат, 1969.

99. Гречко A.B., Калнин Е.И. Использование (переработка) твердых видов топлива и других углеродсодержащих материалов в барботажной пирометаллургии // Цветная металлургия.-1994.-№ 8.-С. 11-14.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.