Выявление резервов несущей способности стальных строительных конструкций на основе совершенствования методов их расчета и рационального применения современных материалов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, доктор технических наук Ведяков, Иван Иванович

• Ведяков, Иван Иванович
• доктор технических наук
• 2000

Оглавление диссертации доктор технических наук Ведяков, Иван Иванович

Введение.

ГЛАВА 1. ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ КОЛОНН СОСТАВНЫХ

ДВУТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ.

1.1. Современное состояние практических методов расчета колонн двутаврового сечения.

1.1.1. Обзор норм России.

1.1.2. Обзор зарубежных норм.

1.1.3. Закритическое поведение гибких стенок во внецентренно—сжатых стержнях.

1.1.4. Постановка цели и задач исследований.

1.2. Разработка методов расчета внецентренно-сжатых стержней (колонн) двутаврового составного сечения минимальной площади с устойчивой и гибкой стенками.

1.2.1. Основные предпосылки и исходные данные.

1.2.2. Расчетные формулы для подбора сечений минимальной площади с устойчивой стенкой.

1.2.2.1. Схема алгоритма расчета сечения колонн с устойчивой стенкой.

1.2.2.2. Определение рациональной прочности стали и схемы общего алгоритма расчета.

1.2.2.3. Расчет колонн с ограниченной высотой стенки.

1.2.2.4. Примеры расчета колонн с устойчивой стенкой.

1.2.3. Расчетные формулы для подбора сечений минимальной площади с гибкой стенкой.

1.2.3.1. Формулы для вычисления расчетных размеров редуцированной стенки.

1.2.3.2. Схема алгоритма расчета сечения колонны с гибкой стенкой.

1.2.2.3. Примеры расчета колонн с гибкой стенкой.

1.3. Выводы по главе

ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ НАДЕЖНОСТИ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ В ЗДАНИЯХ РАННЕГО

ПЕРИОДА МЕТАЛЛОСТРОИТЕЛЬСТВА.

Общие положения.

Анализ качества сталей, применявшихся в зданиях постройки начала века, и установление расчетных сопротивлений.

Классификация строительной стали производства начала века.

Химический состав старинных сталей.

Механические свойства старинных сталей.

Назначение нормативных и расчетных сопротивлений.

Возможность сварки старинных сталей.

Сталь для строительных конструкций первой половины XX века

Сопоставление методики расчета балок в начале века по допускаемым напряжениям с требованиями действующих норм 92 Сопоставление методики назначения сечений балок по конструктивным ограничениям их высот с требованиями действующих норм.

Примеры оценки предельных состояний балок междуэтажных перекрытий в зданиях старой постройки.

Рекомендуемые конструктивные решения при усилении сохраняемых балок.

Усиление балок путем использования дополнительных элементов для уменьшения нагрузки.

Усиление балок путем изменения расчетной схемы за счет применения дополнительных опор.

Балки с двумя опорами.

Балки с одной опорой.

Сравнение расчетов по действующим нормам и по критерию кинематического механизма разрушения.

Балки с двумя опорами.

Балки с одной опорой.

Усиление балок за счет применения дополнительной упругой опоры.

Выводы по главе 2.

ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ХРУПКИХ РАЗРУШЕНИЙ

МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ.

Переход из вязкого состояния и выбор минимальных температур эксплуатации стальных строительных конструкций.

Влияние основных факторов перехода из вязкого состояния в хрупкое.

Влияние отрицательной температуры.

Влияние скорости приложения нагрузки.

Влияние масштабного фактора.

Влияние концентраторов напряжений и сварки.

Влияние микроструктуры.

Основные методы оценки сопротивления проката хрупким разрушениям.

Испытания на ударный изгиб.

Методы механики разрушения.

Методика оценки сопротивления хрупким разрушениям сварных соединений.

Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ

КОНСТРУКЦИЙ ИЗ МАЛОУГЛЕРОДИСТЫХ СТАЛЕЙ ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ ЭКСПЛУАТАЦИИ НИЖЕ МИНУС 40°С.

4.1. Испытания узлов опор В Л и ОРУ из проката малоуглеродистой стали.

4.2. Обеспечение высокой хладостойкости балочных конструкций из малоуглеродистой стали.

4.3. Аварии строительных сварных конструкций, связанные с хрупким разрушением.

4.4. Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. СТАЛИ В СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЯХ НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ СТРОИТЕЛЬСТВА.

5.1. Основные задачи исследования.

5.1.1. Современные стали для строительных металлических конструкций.

5.1.2. Задачи исследования в части рационального выбора сталей для металлических конструкций на настоящем этапе развития.

5.2. Современные малоуглеродистые рядовые стали обычной прочности.

5.2.1. Малоуглеродистые стали с обычной хладостойкостью.

5.2.2. Малоуглеродистые стали обычной прочности повышенной хладостойкости.

5.3. Малоуглеродистые стали повышенной прочности.

5.4. Термически упрочненные профили высокой прочности из малоуглеродистой стали

5.5. Малоуглеродистые стали с повышенной пластичностью.

5.5.1. Пластическая деформация строительных сталей и методы ее оценки.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Выявление резервов несущей способности стальных строительных конструкций на основе совершенствования методов их расчета и рационального применения современных материалов»

Стальные конструкции широко используются в строительстве более ста лет. В настоящее время область рационального использования этих конструкций достаточно велика, здесь ежегодно расходуются сотни тысяч тонн проката. Очевидно, что и в XXI веке стальные конструкции будут применяться достаточно широко. Поэтому обеспечение высокой экономической эффективности стальных конструкций и сооружений относится к важнейшим народно-хозяйственным проблемам.

Очевидно, что техническая и экономическая эффективность и, в конечном счете, конкурентная способность стальных конструкций обеспечивается при постоянном и своевременном учете и отражении в строительных нормах и правилах последних достижений в развитии методов их расчета и проектирования, современных технологий изготовления, а также в создании и использовании новых марок сталей.

Во второй половине XX века глава строительных норм, регламентирующая нормы и правила проектирования стальных строительных конструкций, пересматривалась примерно один раз в десять лет (Ни ТУ 55, СНиП П-В. 3-62, СНиП П-В.З-72, СНиП 11-23-81*). Однако со времени выхода последней редакции данные нормы не пересматривались около 20-ти лет. Это обстоятельство привело к тому, что действующая глава СНиП 11-23-81* «Стальные конструкции. Нормы проектирования» в ряде разделов не отражает основные достижения строительной науки в области металлостроительства и, вообще, современные экономические и хозяйственные условия изготовления рассматриваемых конструкций.

Среди значимых технических и научных явлений, существенно повлиявших на развитие проектирования стальных строительных конструкций, следует выделить интенсивное развитие вычислительной техники, интегрирование отечественного строительства в мировую хозяйственную систему, в том числе и в части нормирования и стандартизации, а также начавшиеся интенсивные работы по реконструкции, ремонту и восстановлению в сжатые сроки зданий, особенно построенных в начале XX века и ранее и требующих для этого значительных инвестиционных вложений. Наконец, за последние 10-15 лет существенные изменения произошли в металлургической промышленности, приведшие к созданию и освоению строительных сталей нового поколения, отличающихся от регламентированных действующими нормами, изменились подходы к оценке служебных свойств проката и конструкций, а также представления о хрупких разрушениях металлических конструкций.

Используя достижения в перечисленных направлениях можно существенно повысить эффективность действующих строительных норм и правил, и, соответственно, эффективность проектируемых по ним стальных конструкций.

При этом наиболее актуальной мы считаем проблему, связанную с выявлением резервов несущей способности стальных строительных конструкций и повышением их сопротивления хрупким разрушениям, основанным на совершенствовании методов их расчета и проектирования, а также рациональном применении как традиционных, так и новых материалов.

Одними из наиболее актуальных вопросов рассматриваемой проблемы по нашему мнению здесь являются вопросы совершенствования научных основ проектирования колонн двутаврового составного сечения для реконструируемых зданий, изыскания возможности дальнейшего использования балок междуэтажных перекрытий при реконструкции зданий старинной постройки, разработка положений проектирования хладостойких конструкций из обычных малоуглеродистых сталей, а также вопрос создания новой концепции рационального использования современных сталей в металлических конструкциях. Рассмотрим актуальные вопросы обсуждаемой проблемы.

Рекомендации по расчету колонн двутаврового сечения, изложенные в СНиП П-23-81* «Стальные конструкции. Нормы проектирования», основаны на определении предельной нагрузки колонны (стержня) в плоскости действия изгибающего момента, совпадающей с плоскостью стенки, с учетом развития пластических деформаций в сечении в том числе и в стенке. При этом подходе реализуется принцип равноустойчивости стержня и стенки при плоской форме потери устойчивости, и он является основным в практических расчетах колонн. Дополнительно к этому положению в нормах сформулированы соответствующие требования по проверке устойчивости колонн из плоскости действия момента, а в отдельных случаях требования по расчету с учетом закритической работы стенки путем введения понятия редуцированной (эффективной) высоты стенки. То есть основные проверки предельных состояний колонн в действующих нормах ориентированы на расчеты с учетом пластических деформаций с отдельными случаями расчетов с учетом за-критической работы стенки, для которой предельные значения гибкости также определены при наличии в стенке пластических деформаций.

Таким образом, действующие нормы не содержат прямых рекомендаций по подбору сечений колонн (стержней), работающих в пределах упругих деформаций, что объясняется достаточно распространенным мнением о том, что наиболее эффективными являются сечения элементов, рассчитанные с учетом развития пластических деформаций.

В нормативных документах зарубежных стран содержатся рекомендации по расчету сечений как с учетом развития пластических деформаций, вплоть до пластического шарнира ( сечения 1-го и 2-го классов), так и в пределах упругих деформаций (сечения 3-го класса), а также с учетом редуцирования стенок и поясов сечения (сечения 4-го класса). Такая структура норм в принципе позволяет рассмотреть несколько конструктивных решений элементов конструкций в зависимости от метода расчета для того или иного класса сечения и принять наиболее эффективное решение, отвечающее конкретным условиям проектирования.

При широко проводимыми в настоящее время реконструкцией и капитальным ремонтом зданий, построенных в начале XX века, основным вопросом оценки несущей способности и деформативности сохраняемых стальных конструкций, в первую очередь балок междуэтажных перекрытий, являются соответствия с требованиями современных нормативных документов. Дело в том, что указанные балки в свое время проектировались согласно рекомендациям действовавшего тогда Урочного Положения, которые принципиально отличаются от современных методов расчета строительных конструкций по предельным состояниям.

Раздел, посвященный реставрации и реконструкции стальных конструкций, в действующих нормах СНиП 11-23-81* составлялся во время, когда еще не имелось достаточного опыта по восстановлению старинных зданий. Вместе с тем, проектирование стальных конструкций в зданиях старой постройки имеет ряд особенностей, которые должны учитываться при разработке проекта и выполнении работ по усилению.

Практически не рассмотрены вопросы действовавших в то время нагрузок, а также определения коэффициентов надежности по нагрузке для первой и второй

-югрупп предельных состояний, без чего нельзя выполнить расчеты по действующим в настоящее время нормам и оценить уровень надежности сохраняемых балок.

Один из самых сложных вопросов при восстановлении конструкций начала века - это оценка возможности использования электросварки, поскольку она начала применяться при создании соединений в стальных конструкциях в мировой практике лишь в 20-х годах нашего столетия, а старинный прокат в основном изготовлен из несвариваемой или плохо свариваемой стали.

При реконструкции старых зданий часто возникает вопрос усиления существующих балок при действии на них части эксплуатационной нагрузки, которая в общем случае меньше ожидаемой расчетной для первой группы предельных состояний. В этом случае необходимо выполнить анализ изменения напряженного состояния балок с увеличением нагрузки до расчетной при различных схемах их усиления с установлением соответствующих предельных состояний. Этот вопрос требует особого анализа в каждом конкретном случае и исследования в этом направлении практически отсутствуют. Решение перечисленных вопросов реконструкции и ремонта старинных стальных балочных конструкций также является актуальным, дальнейшее их использование в качестве несущих конструкций междуэтажных перекрытий позволит сократить сроки работ и снизить инвестиционные вложения.

Важнейшей современной народно-хозяйственной проблемой является создание строительных стальных конструкций, в которых рациональным образом обеспечивается требуемое сопротивление хрупкому разрушению.

Действующие нормы проектирования, изготовления и монтажа стальных строительных конструкций предусматривают целый ряд требований и предписаний, направленных на предотвращение хрупких разрушений элементов конструкций. Важнейшими из этих мероприятий, выделяемых в СНиП 11-23-81* в отдельные разделы, являются выбор марки стали для конструкций, а также выбор рациональной конструктивной формы.

Изготовление стальных конструкций по СНиП 11-23-81* в первую очередь предполагается производить из проката, поставляемого по ГОСТ 27772-88. Эти нормативные документы и, соответственно, подходы к назначению сталей в сооружениях были разработаны более десяти лет назад и в ряде основных положений

-нне соответствуют реалиям настоящего времени. За последние 10-15 лет в металлургической и строительной промышленности произошли важные явления.

Например, стали, применение которых в конструкциях регламентировалось СНиП П-23-81*, по существу являются марганцовистыми. Однако марганец в границах Российской Федерации является остродефицитным элементом, потребности народного хозяйства здесь удовлетворяются менее, чем на 10%. Отсюда возникает необходимость использования или создания сталей повышенной прочности, альтернативных существующим сталям с марганцем.

ГОСТ 27772-88 «Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия» не пересматривался с момента выхода, он также ориентирован на марганцовистые стали и прокат по нему выпускается далеко не всеми заводами и комбинатами РФ. Этот факт также затрудняет или делает невозможным выполнение требований СНиП П-23-81*. Серьезно пересмотрен стандарт ГОСТ 38071, на который также фактически ссылается СНиП П-23-81*.

За последние 10 лет произошла интеграция отечественной строительной индустрии в мировую экономику, в связи с чем на стройках появился прокат зарубежного, чаще всего европейского производства, поставленный по зарубежным нормам, не совпадающими с отечественными.

За последнее время в ряде случаев изменились подходы к оценке служебных свойств проката и конструкций (в частности по выбору наиболее представительных характеристик и методов испытаний, характеризующих сопротивляемость хрупким разрушениям), а также представления о хрупких разрушениях металлических конструкций, действии факторов охрупчивания, что позволяет эффективнее использо вать ресурсы материалов, нежели в СНиП П-23-81 , и предложить более рациональные и экономические конструктивные решения.

В последние годы стали высокой прочности с ат> 390.590 Н/мм2 используются редко. В определенной степени эта тенденция связана с тем, что регламентированные СНиП П-23-81* стали С390, С 440 и С590 оказались в ряде случаев недостаточно надежными при воздействиях, имеющих место при изготовлении и эксплуатации конструкций.

В связи с изложенным актуальными оказались вопросы, связанные с разработкой научных основ нормирования применения малоуглеродистых сталей в хла

-адостойких стальных конструкциях, вопросы применения новых сталей повышенной и высокой прочности с пониженным содержанием марганца в массовых и уникальных конструкциях при условии обеспечения эксплуатационной надежности последних.

Для обеспечения конкурентной способности и технико-экономической эффективности современных стальных конструкций необходимо прежде всего развить действующие нормы, а, следовательно разработать научные основы этих норм, в первую очередь, по таким актуальным вопросам как совершенствование методов расчета и проектирования колонн, балок, прежде всего для условий реконструкции и ремонта зданий, а также создание новой системы назначения сталей в конструкции, позволяющей обеспечивать их высокое сопротивление хрупким разрушениям при рациональном использовании традиционных и новых сталей.

Целью исследований является выявление резервов несущей способности и повышение сопротивления хрупким разрушениям стальных строительных конструкций на основе совершенствования методов их расчета и проектирования, а также рационального применения традиционных и новых материалов.

Для достижения поставленной цели в работе решались следующие задачи.

1. Разработка методов и программ расчета компоновки сечений минимальной площади колонн составных двутавровых сечений при их работе в пределах упругих деформаций для сечений с устойчивыми стенками и для сечений с гибкими стенками с учетом их закритического поведения. Результаты расчета применимы при недогрузке колонн, обусловленной конструктивными требованиями или условиями их работы.

2. Определение нормативных соотношений между числовыми показателями, используемыми в расчетах по различным нормативным документам, и разработка с учетом полученных данных рекомендаций по оценке возможности дальнейшего использования стальных балок (с выявлением резервов несущей способности без усиления или с усилением) в реконструируемых зданиях старинной постройки.

3. Установление наиболее эффективных методов усиления и разработка принципов создания соединений с применением сварки сохраняемых стальных балок междуэтажных перекрытий зданий постройки первой четверти XX века и ранее.

-УЗ

4. Уточнение на основе экспериментальных исследований механизма перехода стальных конструкций из вязкого состояния в хрупкое и установление критериев потери несущей способности с учетом хрупкого разрушения для сооружений с различной степенью ответственности.

5. Разработка основ конструирования частей зданий и сооружений из малоуглеродистых сталей в условиях эксплуатации при низких климатических температурах.

6. Разработка научных основ нормирования малоуглеродистых сталей при проектировании металлических конструкций, в том числе с учетом современных возможностей металлургической промышленности и необходимости гармонизации отечественных и зарубежных норм.

7. Исследование возможности применения в строительстве проката малоуглеродистых сталей с повышенной и высокой прочностью и хладостойкостью.

8. Разработка предложений по назначению новых сталей, в том числе при строительстве уникальных сооружений.

Научную новизну работы составляют следующие результаты, защищаемые автором.

- Разработаны методики и составлены программы расчета на ЭВМ колонн составного двутаврового сечения с устойчивой стенкой, работающих в пределах упругих деформаций, и гибкой стенкой, позволяющие компоновать сечение минимальной площади.

- Предложены расчетные и конструктивные подходы, определяющие возможность дальнейшего использования стальных балочных конструкций в реконструируемых зданиях старинной постройки при обеспечении их несущей способности и эксплуатационной надежности.

- Экспериментально исследована физическая природа перехода элементов конструкций из вязкого состояния в хрупкое. Предложено область вязко-хрупкого перехода делить на две области - собственно квазихрупкого разрушения и разрушения после деформационного упрочнения. Дано определение обеих областей.

- Определены основные «сильные» факторы охрупчивания, выдвинута и подтверждена гипотеза о том, что хрупкое разрушение, как правило, происходит при одновременном действии не менее четырех основных факторов охрупчивания.

Действие трех основных факторов охрупчивання не приводит к хрупкому разрушению. В последнем случае допустимая температура эксплуатации лежит около температуры нулевой пластичности Тнп и сама конструкция может быть изготовлена из малоуглеродистой стали.

- Показано, что сосредоточенное относительное удлинение в шейке 5С является наиболее представительной характеристикой пластичности строительных сталей, особенно для оценки пластичности материала при действии отрицательных температур.

- Разработана схема взаимодействия фазы неметаллических включений и металлической матрицы при различной чистоте материалов и различных механизмах упрочнения. Установлено, что повышая чистоту металла по вредным примесям и увеличивая степень глобулированности неметаллических включений можно повысить величину сосредоточенного относительного удлинения до уровня 8С = 15%, при этом относительное удлинение 65 > 25% и относительное сужение ЧРг > 15% независимо от прочности проката (в диапазоне ат = 235. .440 Н/мм2).

- Разработаны научные основы новых предложений по назначению проката в строительные стальные конструкции. В основу предложенной концепции положена разработка новых требований к прокату, позволяющих применить обеспеченный современной металлургической промышленностью широкий круг экономически эффективных сталей с пониженным содержанием дефицитного в России марганца. Сформулировано понятие о современной малоуглеродистой стали для металлических конструкций.

Практическая ценность работы состоит в следующем.

1. Разработан расчет колонн минимальной площади составного двутаврового сечения с устойчивой стенкой, работающих в пределах упругих деформаций, и гибкой стенкой, при этом экономия металла в колоннах, спроектированных по новым принципам, составит 10.25%. Составлены предложения в новую редакцию норм проектирования стальных конструкций к разделу по расчету колонн составного двутаврового сечения при усилении и ремонте конструкций.

2. Предложены инженерные методы и нормативные подходы обеспечения несущей способности балочных конструкций, в первую очередь междуэтажных перекрытий, при рациональном использовании старинных сталей. Разработаны пред

-У5-ложения в новую редакцию норм проектирования стальных конструкций в раздел по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции.

3. Разработаны предложения для новой редакции норм проектирования стальных конструкций в части уточнения расчета неразрезных балок постоянного двутаврового сечения с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов.

4. Показаны практические рациональные пути обеспечения хладостойкости конструкций из малоуглеродистых сталей при температуре эксплуатации ниже минус 40°С за счет уменьшения действия в конструкции количества сильных факторов охрупчивания. Как предложения в новую редакцию норм составлены общие положения, которые необходимо учитывать при расчете конструкций на прочность при опасности хрупкого разрушения.

5. Разработаны гармонизированные с Евростандартами предложения для новой редакции норм проектирования стальных конструкций в части рационального назначения и выбора марок сталей для металлических конструкций. Сделанные предложения в отличие от действующих норм существенно расширяют область применения малоуглеродистых сталей.

Внедрение результатов. Результаты проведенных исследований использовались при составлении «Рекомендаций по применению углеродистой стали для строительных металлических конструкций (изгибаемых элементов) при температурах ниже минус 40°С с целью замены низколегированных марок сталей (сталь марки ВСтЗсп по ГОСТ 380-71* и ТУ 14-1-3023-80 в толщинах не более 16 мм для климатических районов 12, Пг и И3 с расчетной температурой минус 50°С и выше)»; «Рекомендаций по расчету и проектированию элементов опор линий электропередач ВЛ и ОРУ из стали ВСтЗсп в климатических районах 1Ь П2 и П3 с расчетной температурой минус 45°С и выше»; «Рекомендаций по применению малоуглеродистых сталей в металлических конструкциях объектов, проектируемых Управлением Моспроект-2».

Результаты работы использовались также на стадии проектирования, выбора материалов и обоснования конструктивных решений в проектных институтах Мос-проект - 1, Моспроект - 2, Энергосетьпроект. Результаты исследований, приведенные в настоящей работе, использованы при разработке проектов усиления стальных балочных конструкций, а также при проектировании и усилении стальных колонн составного двутаврового сечения при реконструкции производственных цехов Московского Хрустального завода им. Калинина (цеха старинной постройки по ул. Большая Новодмитровская), Государственного космического центра им. Хру-ничева (ул. Новозаводская), встроенных помещений спорткомплекса «Олимпийский», старинных зданий страховой компании «РЕСО-Гарантия» по ул. Гашека и ул. Спиридоновка, старинного здания Банка «Менатеп» по Уланскому переулку, старых помещений механо-сборочного цеха з-да «Красная Пресня» по ул. Пресненский вал, старых производственных корпусов з-да «Борец», инженерного корпуса ВНИИизмерения, встроенных помещений киноконцертного зала комбината «Известия» (после реконструкции-кинотеатр «Кодак - Кино мир»), старинных производственных цехов завода «Химволокно» в г. Серпухов.

Результаты исследований были также использованы при усилении колонн из старинной стали помещения «Банка Рябушинского» в реконструируемом здании Старого Гостиного Двора, а также при выборе стали для несущих конструкций покрытия внутреннего пространства Старого Гостиного Двора, а также на ряде других объектов.

Основные результаты исследований докладывались на XIV конференции Уральской школы металловедов-термистов «Фундаментальные проблемы физического металловедения перспективных материалов» (Ижевск-Екатеринбург, февраль

1998 г.), на III- ем научно-техническом семинаре «Прочность материалов и конструкций при низких температурах» (Санкт-Петербург, апрель 1998 г.), на конференции «Металлические конструкции: настоящее и будущее», посвященной 90-летию Н.П.Мельникова (Москва, декабрь 1998 г.), на конференции «Потенциал ВУЗов и московских ученых - в интересах города» (Москва, март 1999 г.), на конференции «Бернштейновские чтения по термомеханической обработке» (Москва, октябрь

1999 г.), на XV конференции Уральской школы металловедов-термистов «Актуальные проблемы физического металловедения стали и сплавов» (Екатеринбург, 14-18 февраля 2000 г.), на секциях металлоконструкций Научно-технического совета ЦНИИСК им. Кучеренко.

Диссертация подготовлена в лаборатории металлических конструкций ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко Госстроя России, в ней приведены результаты исследований, выполненных в период 1990-1999 г.г., которые были направлены на комплексную постановку и решение научной проблемы повышения эффективности стальных конструкций на основе использования резервов их несущей способности, рационального применения материалов для металлических конструкций, разработки и внедрения новых конструктивных решений, прогрессивных технологий, создания и применения новых материалов.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с решениями научно-технических проблем, утвержденных Госстроем России и НТС ГНЦ «Строительство» и ГУП ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко в части создания эффективных стальных конструкций повышенной хладостойкости, расширения области применения малоуглеродистых сталей и создания сталей, обладающими высокими эксплуатационными свойствами, а также совершенствования нормативных документов.

Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, приложений и библиографии.

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Ведяков, Иван Иванович

Основные выводы

1. Разработана методика расчета колонн составного двутаврового сечения, предельное состояние которых определяется устойчивостью стенки, работающей в пределах упругих деформаций, позволяющая в процессе расчета за один цикл подобрать и скомпоновать сечение минимальной площади.

Сопоставительные расчеты и результаты опытного проектирования показали, что сечения колонн с устойчивой стенкой, рассчитанные в пределах упругих деформаций по предлагаемой методике, на 10-20% меньше площадей составных сечений и на 10-30% меньше площадей сечений из широкополочных двутавров, рассчитанных с учетом развития пластических деформаций, если нет ограничений по габаритам сечений.

2. Предложена формула (1.12) для определения предельного значения условной гибкости стенки внецентренно-сжатой колонны в зависимости от вида эпюры напряжений (от центрального сжатия до изгиба при упругой работе материала) с учетом влияния касательных напряжений, которые в колоннах обычно не превосходят значения х < 0,2 В^. Показано, что при этом предельные значения изменяются в пределах от 2,0 (для сжатия) до 5,1 (для изгиба) и превышают соответствующие значения Л щу, рекомендуемые нормами проектирования при расчетах с учетом пластических деформаций.

Проведенные сравнительные расчеты показали, что при учете касательных напряжений х = 0,211д площади колонн увеличиваются на 1,5 - 2,0%.

3. Разработана методика расчета колонн двутаврового сечения с гибкой стенкой в предположении, что предельное значение условной гибкости устойчивой стенки определяется из расчета в пределах упругости. Установлено, что точность получаемых результатов на основе рекомендуемой методики расчета колонн с гибкой стенкой составляет в среднем 3-7%, что доказывает правомерность использования принятых эпюр напряжений и формулы для определения редуцированной высоты стенки.

Результаты проведенного опытного проектирования показали, что в практических расчетах колонн с гибкой стенкой целесообразно применять значения фактической условной гибкости стенки в пределах Д ^ < ^ < 2 ( где Д = 2,0 -5- 5,1). При этом

-342.снижение площадей сечений таких колонн по сравнению с оптимальными сечениями колонн с устойчивой стенкой составляет 5 -ь 12%.

4. Установлено, что отношение площади пояса к площади стенки в двутавровых колоннах минимальной площади для сечений с устойчивой стенкой равно 0,5 (как и для таких же балок, рассчитанных в пределах упругости).

В колоннах с гибкой стенкой отношение площади пояса к площади стенки А№ должно приниматься более 0,5 и тем больше, чем больше условная гибкость стенки Д ^ Это объясняется тем, что часть гибкой стенки выключается из работы, вследствие чего более важное значение в работе сечения приобретают пояса, удельный вес которых при этом должен увеличиваться количественно. Предельная условная гибкость пояса во всех случаях должна приниматься не более 0,5, что обеспечивает определенный запас устойчивости поясов по сравнению со стенкой и тем самым повышает надежность сечения колонны в целом.

5. Предложена классификация старинных сталей для металлических конструкций по способу выплавки; пудлинговая, конверторная и мартеновская. Установлено, что эти стали различаются по микроструктуре, служащей основой работы материала в конструкциях, а металлографический анализ должен быть основным при идентификации старинных сталей. У пудлинговой стали структура как у искусственных композитных материалов состоит из крупных ферритных зерен и вытянутых крупных шлаковых включений. Структура старинных конверторных сталей отличается от современных наличием крупных неметаллических включений, структура мартеновских сталей мало отличается от структуры современных сталей.

Определено, что сварка пудлинговых сталей недопустима, для старинных конверторных сталей необходима разработка специальной технологии сварки.

6. Показано, что статический метод определения Яуп, указанный в нормах, для случая старинных сталей применять не следует. Для определения по результатам испытаний небольшого количества образцов (меньше чем 10) следует учитывать коэффициент надежности экспериментальных данных *РП, определяемый по формуле (2.2), при двух образцах необходимо принимать меньшее из двух полученных значений (ат), при одном образце следует принимать = 1,1.

-343В зависимости от коррозионного износа сохраняемых балок, а также при наличии иных дефектов и отклонений размеров сечений необходимо вводить понижающий коэффициент Ус} = 0,85 -г- 0,95.

7. Для оценки предельных состояний элементов металлических конструкций в зданиях старой постройки коэффициент надежности по материалу для бессемеровской и мартеновских сталей рекомендуется принимать равным ут = 1,2; для пудлинговой

Ут=1,3

Принимавшуюся ранее согласно Урочному Положению суммарную нагрузку на балки междуэтажных перекрытий для жилых зданий 6 кН/м2 (4,2 кН/м2 - постоянную; 1,8 кН/м2 - временную) рекомендуется принимать в качестве нормативной.

Коэффициент надежности по нагрузке для первой группы предельных состояний балок согласно рекомендациям СНиП 2.01.07-85 следует принимать равным yf = 1,25 как для постоянной, так и для временной нагрузок.

Для второй группы предельных состояний расчетное значение нагрузки согласно рекомендациям тех же норм по нагрузкам следует принимать равным 4,2 + 0,7 = =4,9 кН/м2.

8. При усилении балок междуэтажных перекрытий в зданиях старой постройки целесообразно применять в первую очередь решения, связанные с изменением расчетной схемы балок, снижением нагрузки за счет установки дополнительных балок и уменьшением расчетной длины сжатого пояса путем его развязки. В крайних случаях возможно усиление путем увеличения сечения. Весьма эффективным способом усиления балок междуэтажных перекрытий с возможностью увеличения нагрузки в 2 и более раза является изменение расчетной схемы за счет применения дополнительных опор, в том числе учета поддерживающего влияния перегородок.

9. Разработана методика расчета неразрезных балок междуэтажных перекрытий с одной или двумя дополнительными опорами, которая позволяет достаточно просто выполнять расчеты по оценке предельных состояний усиливаемых балок при различных критериях (краевая текучесть, пластический шарнир, кинематический механизм разрушения) и с разным расположением опор в пролете.

На основании проведенного сравнительного анализа предельных состояний усиливаемых за счет применения дополнительных опор балок междуэтажных перекрытий с равномерно распределенной нагрузкой показано, что рекомендации норм по расчету не

-гмразрезных балок постоянного двутаврового сечения с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов можно распространить при смежных пролетах, отличающихся более чем на 20%.

10. Показано, что закономерность перехода стальных конструкций из вязкого состояния в хрупкое, характеризуется немонотонным изменением разрушающей нагрузки.

Предложено область перехода из вязкого состояния в хрупкое делить на два участка - собственно квазихрупкого разрушения, где разрушающая нагрузка « РТ; а количество волокна в изломе В = 0%, а также разрушения после деформационного упрочнения в условиях стеснения развития пластических деформаций, здесь Р£ > РТ) а 0% <

В < 50%. Граница между этими участками определена как температура нулевой пластичности Тнп- Показано, что ниже Тнп конструкции эксплуатировать не следует из-за возможности перехода в хрупкое состояние.

11. Рассмотрено действие на переход из вязкого состояния в хрупкое основных «сильных» факторов охрупчивания: 1) низкая температура; 2) масштабный фактор; 3) динамический характер нагружения; 4) высокая концентрация напряжений; 5) неблагоприятная структура металла и их комбинаций. Хрупкое разрушение развивается лишь при действии растягивающих напряжений, роль перечисленных факторов охрупчивания сводится к стеснению развития пластических деформаций. Действие отдельных сильных факторов охрупчивания примерно разнозначно. Показаны пути устранения действия этих факторов.

Выдвинута гипотеза и установлено, что хрупкое разрушение конструкции происходит при одновременном действии четырех и более основных факторов охрупчивания. Действие трех основных факторов «охрупчивания» не приводит к хрупкому разрушению. В этом случае допустимая температура эксплуатации лежит около Тнп (1:э * Тнп) и сама конструкция может быть изготовлена из малоуглеродистой стали.

Полученные результаты подтверждены разработкой и внедрением конструкций из у^прк темпе-ра-тарв-х у 0 малоуглеродистых сталей, эксплуатирующихсяшиже минус 40 С, что приводит к существенной экономии природных ресурсов и практически выявляет резервы в несущей способности стальных строительных конструкций. Разработаны рекомендации по проектированию подобных конструкций.

- 345~—

12. Сформулировано понятие о современной малоуглеродистой стали для металлических конструкций, как о стали, содержащей С < 0,22%, легирующие элементы, растворенные в феррите (Мп, 81, N1, Сг, Си) до ~ 1,5% (суммарно), а также микролегирующие элементы, образующие специальную нитридную или карбонитридную фазу (А/, Тл, реже V, №>, К) до 0,1% суммарно.

Показано, что малоуглеродистые стали могут поставляться в широком диапазоне прочностных характеристик (ст = 235.500 Н/мм ), а также с широким диапазоном гарантий по ударной вязкости, в том числе с высокими гарантиями (КС1Г70 и КСУ40). Показано, что получение такого проката обеспечено применением в настоящее время в отечественной металлургии современных технологий глубокого раскисления, рафинирования металла по вредным примесям и облагораживания фазы неметаллических включений, термической обработки, измельчающих зерно, упрочняющей обработке в потоке станов и т.п. Применение малоуглеродистых сталей вместо марганцовистых увеличит экономическую эффективность и конкурентную способность стальных строительных конструкций, прежде всего из-за острой дефицитности марганца в границах России.

13. Установлено, что сосредоточенное относительное удлинение в шейке 5С является наиболее представительной характеристикой пластичности строительных сталей, особенно при оценке пластичности материала при отрицательных температурах. Разработана схема взаимодействия фазы неметаллических включений и металлической матрицы при различной чистоте материалов и различных механизмах упрочнения. Установлено, что повышая чистоту металла по вредным примесям и увеличивая степень гло-булированности неметаллических включений, можно повысить величину относительного сосредоточенного удлинения до уровня 8С = 15%, 65 > 25% при этом > 15%.

Определено, что величина , как мера сопротивления слоистым трещинам должна входить, как обязательная, в систему инженерных оценок строительных сталей повышенной и высокой прочности в толщинах не менее 20 мм.

14. Показано, что регламентированные СниП П-23-81* стали высокой прочности с стт > 390 Н/мм2 по своим рабочим свойствам недостаточны для применения в уникальных инженерных сооружениях, в первую очередь из больших толщин проката 16.40 мм. В этом случае необходимо использовать прокат с КС1Г70 > 34^/см2, КСУ"40 > 34 обж/см2, Сэ < 0,46%, максимальная твердость в ЗТВ <320 НУ, Т2 > 15%, кроме того необходима повышенная чистота по вредным примесям и газам, а также мероприятия, направленные на облагораживание фазы неметаллических включений. Лишь в этом случае будет гарантирована надежная работа материала при изготовлении и дальнейшей эксплуатации сооружений. Справедливость этого положения была подтверждена при изготовлении уникальных конструкций Старого Гостиного Двора в г. Москве. Показано, что выпуск сталей высокой прочности нового поколения обеспечен действующими в отечественной металлургической промышленности технологиями.

15. Разработаны новые предложения для редакции СНиП 2.03.05 «Стальные конструкции. Нормы проектирования» по назначению проката в строительные стальные конструкции. В основу предложенной концепции положено применение выпускаемого современной металлургической промышленностью для широкого использования экономически эффективных сталей с пониженным содержанием дефицитного в России марганца и с более высоким комплексом рабочих свойств, чем стали, нормируемые СНиП 11-23-81*.

Si 7"

Практические рекомендации

1. При техническом затруднении отбора проб и определении расчетного сопротивления Ry по результатам испытаний в случае старинных сталей его значение Л можно принять равным Ry = 1700 кгс/см .

2. Балки междуэтажных перекрытий в старых зданиях, рассчитанные по Урочному Положению по допускаемым напряжениям [а] < 10 кН/см2, как правило, имеют значения отношений высоты сечения к пролету, равные h// = 1/20 - 1/25, а относительные прогибы таких балок находятся в пределах £11 = 1/400 - 1/800.

В принципе, такие балки могут быть сохранены даже с возможным увеличением нагрузки в 1,6 - 1,9 раза при обеспечении общей устойчивости, в том числе и за счет соответствующего закрепления сжатого пояса.

3. В балках, принятых на основе конструктивных ограничений высот сечений h// < 1/30 - 1/35, значения напряжений изменяются обычно в пределах а = 13 -25 кН/см ; однако в отдельных случаях при h// = 1/45 - 1/47 условные напряжения (а = M/W) могут достигать весьма больших значений - до 50 кН/см2.Относительные прогибы таких «пониженных» балок изменяются в пределах Ш = 1/100 - 1/200. Однако, компенсация повышенной деформативности балок имело место благодаря строительному подъему в виде применявшегося ранее обратного выгиба Ш= 1/200. Л

При напряжениях порядка а < 13 - 16 кН/см «пониженные» балки с пролетом до 6 м в большинстве случаев могут быть сохранены без увеличения (или с уменьшением) нагрузки при обеспечении их общей устойчивости, однако в остальных случаях при о 16 - 18 кН/см и пролетах более 6 м «пониженные» балки при их сохранении, как правило, нуждаются в усилении, которое целесообразно выполнять с минимальным применением сварочных работ.

4. При необходимости проведения сварочных работ при реконструкции зданий старой постройки наиболее целесообразно применять конструктивные и другие швы малой длины, как правило, в зонах с небольшими растягивающими напряжениями, а также обращать внимание на выбор типа электродов и технологии сварки, способствующих удалению серы и фосфора из сварочной ванны, и принимать соответствующие меры контроля качества монтажных сварных соединений.

- 318

При этом необходимо знать химический состав и микроструктуру стали. Пудлинговую сталь сваривать не следует ни в каком случае.

5. В ответственных конструкциях, тем более уникальных, при проектировании могут учитываться и реально действовать 4-5 сильных факторов охрупчивания. В этом случае температура вязко-хрупкого перехода может сместиться в сторону ^ > Т1кр и необходимо применять специальные хладостойкие стали, у которых, например, есть гарантии по КС1Г70 или КСУ"40.

6. В случае исследований малоуглеродистых сталей обычной прочности достаточно полные представления о хладостойкости проката можно получить, испытывая материал на ударный изгиб на двух типах образцов - с и или V- образным надрезом, о свариваемости этих сталей можно судить, оценивая сопротивление горячим трещинам.

Для сталей повышенной и особенно высокой прочности с ат > 390 Н/мм2, всегда имеющим дисперсную структуру, эти испытания необходимо дополнить оценками, полученными на образцах больших толщин методами механики разрушения, а также оценить хрупкую прочность сварных соединений и сопротивление холодным и слоистым трещинам.

7. Конструкции опор ВЛ и ОРУ, выполненные из уголкового проката малоуглеродистых сталей небольших толщин (отсутствие масштабного фактора), могут успешно эксплуатироваться при низких температурах даже при наличии двухосного растяжения и концентраторов в виде отверстий, т.е. при наличии не более трех сильных факторов охрупчивания. При этом в растянутых поясных уголках опор ВЛ и ОРУ в местах прикрепления к ним растянутых раскосов на отдельных болтах расстояние от центра болтового отверстия до края поясного уголка следует принимать не менее 1,35 (1 ((1 - диаметр отверстия), в противном случае условия разрушения будут находится в области Тнп.

8. Применение специальных конструктивно-технологических мероприятий дает возможность расширения области применения малоуглеродистых сталей с обычной хладостойкостью для изгибаемых элементов строительных металлических конструкций при эксплуатации ниже минус 40°С. При этом обеспечивается повышенная хладостойкость конструкции в целом, не снижается несущая способность и, кроме того, обеспечивается существенная экономия природных ресурсов.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Ведяков, Иван Иванович, 2000 год

1. СНиП П-23-81*. Стальные конструкции.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1995 г.- 96с.

2. Моисеев В.И. Расчет устойчивости пластинок в металлических конструкциях за пределом упругости на основе принципа равноустойчивости стержня и элементов поперечного сечения. Диссертация на соискание ученой степени докт. техн. наук. М., 1989.-382с.

3. Власов В.З. Тонкостенные упругие стержни. М.: Физматгиз, 1959.-566с.

4. Чувикин Г.М. Об устойчивости за пределом упругости внецентренно-сжатых тонкостенных стержней открытого профиля. Исследования по стальным конструкци-ям//Труды ЦНИИСК. Вып. 13.-М.: Госстройиздат, 1962.- С. 70-159.

5. Броуде Б.М. Устойчивость пластинок в элементах стальных конструкций.-М.: Машстройиздат, 1949.-238с.

6. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем.-М.: Гостехтеоретиздат, 1955.567с.

7. EurocodeN 3: Desiqn of Steel Structures, 1990.-288s.

8. ISO 10721-1/ Steel Structures -Part 1: Material and Desiqn.- 1977.-110s.

9. Stability of Métal Structures. A Warld View.- 1989.-140s.

10. Броуде Б.М., Моисеев В.И. Устойчивость прямоугольных пластинок с упругим защемлением продольных сторон/Строительная механика и расчет сооружений .- 1982.-№1.-С. 39-42.

11. Броуде Б.М., Корчак М.Д. О предельной нагрузке внецентренно-сжатого стержня с гибкой стенкой//Строительная механика и расчет сооружений. -1979.- № 4.-С. 30-34.

12. Броуде Б.М. О закритическом поведении гибких стенок стальных стержней// Строительная механика и расчет сооружений.- 1976.- № 1.- С 7-12.

13. Вольмир А.С. Гибкие пластинки и оболочки.-М.: Гостехтеоретиздат, 1956.419с.

14. Евстратов A.A. О предельном состоянии внецентренно-сжатых гибких пласти-нок//Строительная механика и расчет сооружений.-1976.- № 6.- С. 35-42.

15. Нисневич M.JI. Расчет тонкостенных балок, работающих в условиях потери стенкой устойчивости от сдвига/Вестник ВИА им. В.В.Куйбышева.-М., 1954.- вып. 92.-С. 15-18.

16. Ааре И-И. Расчет тонкостенных металлических балок и рам с учетом закрити-ческой работоспособности стенки. Автореферат диссертации на соискание ученой степени докт. техн. наук.-Таллин, 1971.-48с.

17. Каленов В.В. Исследование стальных балок с большой гибкостью стенки. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. техн. наук.- М., 1975.- 32с.

18. Симаков Ю.Н. Исследование сварных двутавровых балок с гибкими неподкре-пленными стенками. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук.-М., 1984.- 165с.

19. Малый В.И. и др. Задачи взаимодействия общей и местной устойчивости сжатых тонкостенных упругопластических стержней. Современные вопросы математики и механики и приложения/Тезисы докладов.- М.: изд. МФТИ, 1983.- С. 29-34.

20. Лапшин Б.С. К расчету балок в упругопластической стадии по СНиП II-23-81//Металлические конструкции и испытания сооружений: Межвузовский тематический сборник трудов.- Л.: изд. ЛИСИ, 1984.- С. 68-75.

21. Соболев Ю.В. О проектировании стальных составных балок рационального се-чения//Известия Вузов. Строительство и архитектура.- 1985.- № 1. С. 18-25.

22. Вельский Г.Е., Тамарченко B.C. Оптимизация сечений важный резерв снижения расхода материала в стальных балках//Строительная механика и расчет сооружений.- 1990.-№ 1.- С. 83-88.

23. Пособие по проектированию стальных конструкций (к СНиП П-23-81* М.: ЦИТП Госстроя ССР. 1989.- 149с.).

24. Вельский Г.Е., Киселев Д.Б. Вариантное проектирование стальных балок составного двутаврового сечения/УМонтажные и специальные работы в строительстве.-1995.- № Юг С. 25-29.

25. Вельский Г.Е., Бирюкова Г.Е. Влияние уровня нагружения внецентренно-сжатого стержня на предельные гибкости стенок и поясов двутаврового сече-ния//Известия вузов. Строительство и архитектура.- 1992.- № № 5-6.- С. 17-20.

26. Бирюкова Г.Е. Влияние напряженно-деформированного состояния на подбор и компановку рациональных составных сечений стальных колонн. Автореферат дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук.-М., 1992.- 28с.

27. Муханов К.К. Металлические конструкции.- М.: Стройиздат, 1978.- 572с.

28. СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы.- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985.- 200с.

29. Вельский Г.Е., Ведяков И.И. К вопросу проектирования стальных колонн из составных двутавров минимальной площади//Монтажные и специальные работы в строительстве,- 1999.- № 9.- С. 21-25.

30. Ведяков И.И. Подбор и компоновка рациональных двутавровых сечений колонн с гибкой стенкой//Монтажные и специальные работы в строительстве.-1999.- № 2.- С. 10-13.

31. Металлические конструкции. Элементы стальных конструкций/Под редакцией В.В.Горева.- М.: Высшая школа, 1997.- 526с.

32. Дэннис Джон. Численные методы безусловной оптимизации и решения нелинейных уравнений.-М.: Мир, 1988.-312с.

33. Металлические конструкции. Общий курс. Учебник для вузов/Под редакцией Е.И.Беленя.- М.: Стройиздат, 1986.- 560с.

34. Михайлов A.M. Сварные конструкции. -М.: Стройиздат, 1983.- 367с.

35. Тахтамышев А;Г. Примеры расчета стальных конструкций.-М.: Стройиздат, 1978,-239с.

36. Васильев A.A. Металлические конструкции.- М.: Стройиздат, 1979.-360с.- -322

37. Яровой С.Н. Несущая способность колонн, работающих в составе поперечника одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами. Автореферат дис. канд. техн. наук.- М., 1989.-24 с.

38. Опытное проектирование элементов конструкций на основе проекта СНиП 2.03.05 "Стальные конструкции". Вып. 11-2629/ЦНИИПСК им. Мельникова.-В кн.: Стальные конструкции.-М.,1990.

39. Провести анализ результатов оптимального проектирования колонн по различным нормам и сортаментам и разработать предложения по снижению металлоемкости рам. ТМ 67224/Гипросталь.-Харьков, 1988.-52с.

40. Одесский П.Д. О сохранении при реставрации зданий проката производства начала века//Монтажные и специальные работы в строительстве.-1996г.- №1.-С. 12-15.

41. Кинцурашвили М.Г., Пименов И.Л. Металлические конструкции в старых зданиях Москвы//Архитектура и строительство Москвы.-1997 г.- №2.- с. 15-18.

42. Кинцурашвили М.Г., Пименов И.Л. Ценное наследие//Архитектура и строительство Москвы.- 1997. №7. - С. 19-25.

43. СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия "/Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 36с.

44. СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия (Дополнения. Раздел 10. Прогибы и перемещения)/Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 8с.

45. Ведяков И.И., Одесский П.Д. "Оценка рабочих характеристик проката из конструкций реставрируемых зданий//Монтажные и специальные работы в строительстве .-1999.-№ 1.-С. 19-23.

46. Вельский Г.Е., Ведяков И.И. Об оценке предельных состояний стальных балок в постройках начала века//Монтажные и специальные работы в строительстве. 1998. -№10. - С. 19-23.

47. Металловедение. Сталь. Справочник в двух томах. Т. 1: Основные положения (книга первая)/Перевод с немецкого. Под редакцией М.Л. Бернштейна. М.: Металлургия, 1995 г. - 448с.

48. Одесский П.Д., Абашева Л.П. Строительные стали со структурами естественного композита и оценка их свойств//Металловедение и термическая обработка металлов. -1996.-С. 19-22.

49. Патон Е.О., Горбунов Б.Н. Стальные мосты. Т. 1, Издание 4-е.- Киев, 1930.780с.

50. Eurocode N 3/ Desiqn of steel Structures. Appendix A.- 1989. 115s.

51. Пособие по проектированию усиления стальных конструкций (к СНиП* II-23-81). М. Стройиздат, 1989. - 149с.

52. Одессский П.Д., Ведяков И.И. Заключение о свойствах и возможности сварки металла колонн производства начала XX века в несущих конструкциях помещения "Банка Рябушинского" в реконструированном здании "Гостиный Двор". М.: изд. ЦНИИСК, 1997 г. - 23с.

53. Островская С.А. К оценке сталей по стойкости против образования кристаллизационных трещин в металле шва//Автоматическая сварка. 1964. - № 1. - С. 7-12.

54. Одесский П.Д., Симаков Ю.Н. Техническое заключение о свойствах и возможности сварки проката производства начала 20-го века из конструкций дебаркадера Киевского вокзала в г. Москве. М.: изд. ЦНИИСК, 1998. - 32с.

55. Месышн B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургиздат, 1959. - 688с.

56. Гудремон Э. Специальные стали. В двух томах/Перевод с немецкого. Т. 1.- М.: Металлургиздат, 1959. 950с.; Т.2.- М.: Металлургия , 1966.- С. 742-1274.

57. Соколовский П.И. Малоуглеродистые и низколегированные стали. М.: Металлургия, 1966.-216с.

58. Балдин В.А., Соколовский П.И. Материал прошлого, настоящего и будущего для строительных металлических конструкций//Труды ЦНИИСК. Вып. 47. М.: Стройиздат, 1975.-С. 11-29.

59. Технические условия и нормы проектирования промышленных зданий. Металлические конструкции и сооружения. (Н и ТУ 1934). М.: ОНТИ, 1934. - 137 с.

60. Залесский В.Г. Архитектура. Краткий курс построения частей зданий. Типолитография Т-ва И.Н.Кушнеров и К0.- Москва, 1904. 144с.

61. Ведяков И.И., Вельский Г.Е. Оценка технического состояния несущих конструкций междуэтажных перекрытий здания страховой компании "РЕСО-Гарантия" по ул. Спиридоновка, д. 36, стр. 2. М.: изд. ЦНИИСК, 1997. - 50с.

62. Одесский П.Д., Цетлин Б.С. Заключение о техническом состоянии металлических конструкций междуэтажных перекрытий жилого дома по адресу: Москва, Луков пер., д. 10. М.: изд. ЦНИИСК, 1996. - 35с.

63. Лащенко М.Н. Усиление металлических конструкций. М. - Л.: Госстройиздат, 1954.- 155с.

64. Лащенко М.Н. Регулирование напряжений в металлических конструкциях. М. -Л.: Стройиздат, 1966. 190с.

65. Лащенко М.Н. Аварии металлических конструкций зданий и сооружений. Л.: Стройиздат, 1969. - 182с.

66. Беленя Е.И. Исследование упругопластических процессов работы балок, усиленных до загружения и под нагрузкой//Исследования по стальным конструкциям/Под редакцией В.А.Балдина. М. - Л.: Госстройиздат, 1950. - С. 161-182.

67. Бирюлев В.В., Крылов И.И. О работе стальных балок со стенками, усиленными наклонными ребрами жесткости//Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1972. - № 3. - С. 12-20.

68. Десятов Б.И. Исследование работы усиленных под нагрузкой элементов сварных стальных ферм. Автореферат дисс. канд. техн. наук. М., 1969. - 11с.

69. Ребров Усиление стержневых металлических конструкций.-JL: Стройиздат, 1988.-286C.

70. Сахновский М.М., Титов A.M. Уроки аварий стальных конструкций. Киев: Буд1вельник, 1969. - 200с.

71. Сахновский М.М. Металлические конструкции: Техническая эксплуатация. -Киев: Буд1вельник, 1976. 256с.

72. Вельский М.Р., Лебедев А.Н. Усиление стальных конструкций. Киев: Бу-д1вельник, 1981. - 116с.

73. Шепельский М.Я. Исследование упругопластической работы стальных балок, усиленных до загружения и под нагрузкой. Автореферат дисс. канд. техн. наук. Харьков, 1959. - 18с.

74. Столбов A.B. Работа и расчет стальных балок, усиливаемых под нагрузкой. Дис. канд. техн. наук. Л., 1985. - 248с.

75. Кизингер Р. Исследование напряженного состояния растянутых стержней металлических ферм при их усилении под нагрузкой. Автореферат дисс. канд. техн. наук. -М., 1973.- 18с.

76. Burchard W. Beulspannuqen den quadratischen platte mit Shraqsteife unter Druck bzw. Shub. Inqenieur Archiv. - 1937. - Band 8. - S. 332-348.

77. Vonezawa H. et al. Shear strenqth of plate qiders with diaqonally stiffened webs. -Trans of Japan society of civil enqeneerinq. 1979. - N 10. - P. 5-7.

78. Шварцбург Б.Г., Куценок Я.Л. Расчет металлических конструкций, усиливаемых в напряженном состоянии/УСтроительная промышленность. 1939. - № 8. - С. 70-71.

79. Рекомендации по усилению элементов конструкций с применением свар-ки/ЦНИИПроектстальконструкция. М., 1970. - 16с.

80. Рекомендации по усилению сварных стальных ферм под нагруз-кой/ВНИИМонтажспецстрой. М., 1972. - 47с.

81. Обследование несущих конструкций административно-бытового помещения механо-сборочного цеха з-да «Красная Пресня».- М.: изд. ЦНИИСК, 1990.-32с.

82. Обследование смонтированных металлоконструкций надстроенного 10-го этажа инженерного корпуса института ВНИИизмерения.- М.: изд. ЦНИИСК, 1991.-19с.

83. Расчет стальных конструкций перекрытия встроенного кафе в киноконцертном золе комбината «Известий».- М.: изд. ЦНИИСК, 1996.-14с.

84. Рекомендации по обеспечению несущей способности стальных балок чердачного перекрытия здания страховой компании «Ресо-Гарантия» по ул. Гашека.- М.: изд. ЦНИИСК, 19^7.-16с.

85. Гиммерлинг A.B. Несущая способность стержневых стальных конструкций.-М.: Госстройиздат, 1958. 216с.

86. Ходж Ф.Г. Расчет конструкций с учетом пластических деформаций/Пер. с англ.-М.: Машгиз, 1963. 380 с.

87. Ржаницын А.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов.-М.: Госстройиздат, 1954.- 287с.

88. Руководство по расчету стальных конструкций на хрупкую проч-ность/ЦНИИПроектстальконструкция.- М.: изд. ЦНИИПСК, 1983.-13с.

89. Бирюлев В.В., Кошин И.И., Крылов И.И„ Сильвестров A.B. Проектирование металлических конструкций. Спец. курс.- Л.: Стройиздат, 1990.- 430с.

90. Шафрай С.Д., Сергеев A.B. Совершенствование метода расчета стальных конструкций при хрупком разрушении//Изв. вузов. Строительство и архитектура.-1990.-№2.-С.1-7.

91. Екобори Т. Физика и механика разрушения и прочность твёрдых тел. М.: Металлургия, 1971. - 261с.- 3 2?

92. Екобори Т. Научные основы прочности и разрушения материалов. Киев: Наукова думка, 1971.-351с.

93. Нотт Дж. Ф. Основы механики разрушения/Пер. с анг. М.: Металлургия, 1978. - 256с.

94. Вуллерт Р. Области применения ударных испытаний с осциллографировани-ем/В сб.: Ударные испытания металлов. М.: Мир, 1972. - С. 157-174.

95. Давиденков H.H. Избранные труды в 2-х томах. Т. 1 Динамическая прочность и хрупкость металлов. Киев: Наукова думка, 1981. - 704с.

96. Харсем Ф., Винтермарк X. Оценка материалов по результатам ударных испытаний образцов Шарпи/В сб.: Ударные испытания металлов. М.: Мир, 1972. - С. 64-84.

97. Тылкин М.А., Большаков В.И., Одесский П.Д. Структура и свойства строительной стали.- М.: Металлургия, 1983. 287с.

98. Стрелецкий Н.С. К вопросу развития методики расчета по предельным со-стояния./В кн.: Развитие методики расчета по предельным состояниям. М.: Стройиздат, 1971.-С. 5-37.

99. Махутов H.A. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность. М.: Машиностроение, 1981. - 272с.

100. Одесский П.Д. О развитии методики оценки хладостойкости конструкций с учетом конструктивно-технологических факторов и условий эксплуата-ции//Строительная механика и расчет сооружений. 1992. - № 3. - С.76-83.

101. Мельников Н.П. Металлические конструкции. Современное состояние и перспективы развития. М.: Стройиздат, 1983. - 372с.

102. Одесский П.Д., Ведяков И.И., Горпинченко В.М. Предотвращение хрупких разрушений металлических строительных конструкций. М.: СП «ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 1998.-220С.

103. Ведяков И.И., Одесский П.Д. Переход из вязкого состояния в хрупкое и выбор минимальных температур эксплуатации стальных строительных конструкций/Монтажные и специальные работы в строительстве. 1998. - №№ 11, 12. - С. 21-27.

104. Розенштейн И.М., Вомпе Г.А. Хрупкие разрушения резервуаров и повышение их надежности/В сб.: Прочность металлов, работающих в условиях низких температур. -М.: Металлургия, 1987. С. 94-99.

105. Тишаев С.И., Одесский П.Д., Паршин В.А. Структурно- технологические способы повышения хладостойкости сталей для металлических строительных конструк-ций//Сталь. 1993. - № Ю. - С. 64-71.

106. Одесский П.Д., Кудайбергенов Н.Б., Барышев В.М. Об оценках сопротивления хрупким разрушениям толстых листов из строительной стали при испытаниях образцов с наплавкой//Заводская лаборатория. 1993. - № 9. - С. 40-50.

107. Копельман JI.A. Сопротивление сварных узлов хрупкому разрушению. JL: Машиностроение, 1978. - 232с.

108. Трофимов В.И., Каминский A.M. Легкие металлические конструкции зданий и сооружений: разработка конструкций, исследования, расчет, изготовление, монтаж. М.: Наука, 1997. - 592с.

109. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов/В двух частях. Часть вторая. -М.: Машиностроение, 1974. 368с.

110. Моррисон В.Б., Миллер Р.Л. Пластичность сплавов со сверхмелким зерном/В кн. Сверхмелкое зерно в стали. М.: Металлургия, 1973. - С 181-205.

111. Ведяков И.И., Одесский П.Д., Гимерверт Ж.М. Выбор характеристик пластичности при испытаниях на растяжение строительных сталей//Заводская лаборатория. -1999.-№8.-С.41-48.

112. Давиденков H.H. Избранные труды в 2-х томах/Т. 2. Механические свойства материалов и методы измерения деформаций. Киев: Наукова думка, 1981. - 656с.

113. Диденко В.Н., Сильвестров A.B., Бирюлев В.В., Шафрай С.Д. и др ./Рекомендации по обследованию и повышению надежности сварных стальных конструкций эстакад топливоподач тепловых электростанций. М.: Союзтехэнерго, 1985.-79с.

114. Нейбер Г. Концентрация напряжений. И.-Л.: ОГИЗ, 1947. -114с.

115. Савин Г.Н. Распределение напряжений около отверстий. Киев.: Наукова думка, 1968. - 887с.

116. Прочность сварных соединений при переменных нагрузках/Под ред. В.Я.Труфякова. Киев.: Наукова думка, 1990. - 256с.

117. Злочевский А.Б. Экспериментальные методы в строительной механике. М.: Стройиздат, 1983. - 192с.

118. Злочевский А.Б., Одесский П.Д., Шувалов А.Н. Остаточный ресурс сварных стальных конструкций и влияние на него материала//Заводская лаборатория. 1997. -№ 3. - С. 42-46.

119. Столофф Н.С. Влияние легирования на характеристики разрушения. В кн. Разрушение. Т. 6. Разрушение металлов/Пер. с анг. М.: Металлургия, 1976. - С. 11-89.

120. Одесский П.Д., Малов В.В., Тесленко Г.В. Повышение сопротивления хрупким разрушениям холодногнутых сварных профилей//Монтажные и специальные работы в строительстве. 1988. - № 3. - С. 8-10.

121. Горпинченко В.М., Шевченко В.А. Исследования прочности элементов с колотыми отверстиями при толщине металла 20 и 25 мм//Энергетическое строительство. -1982.-№6.-С. 15-17.

122. Ведяков И.И., Вельский Г.Е. О возможности замены стали класса С345 на сталь класса С245 для стальных конструкций водолечебницы в г. Ханты-Мансийске. -М.: изд. ЦНИИСК, 1997. 45с.- ъъо

123. Испытания материалов. Справочник/Под ред. X. Блюменауэра. Пер. с нем. -М.: Металлургия, 1979. 447с.

124. Одесский П.Д., Тишаев С.И. Об изменении нормирования испытаний на ударный изгиб проката для металлических конструкций//Сталь . 1997. - № 9. - С. 69-72.

125. Одесский П.Д., Ратов В.А., Винклер О.Н. Оценка трещиностойкости низколегированных сталей для магистральных трубопроводов//Физико-химическая механика материалов. 1987. - № 1. - С. 13-18.

126. Одесский П.Д. Микромеханические модели разрушения сталей для металлических конструкций//Физико-химическая механика материалов. 1992. - № 2. - С. 20-25.

127. Боулгер Ф.У. Оценка вязкости разрушения стали//Разрушение. Т. 6. Разрушение металлов/Пер. с анг. М.: Металлургия, 1976. - С. 183-245с.

128. Гросс Дж. Влияние прочности и толщины надрезанных образцов на ударную вязкость//Ударные испытания металлов. М.: Мир, 1973. - С. 30-63.

129. Хеллан К. Введение в механику разрушения/Пер с анг. М.: Мир, 1988. - 364с.

130. Броек Д. Основы механики разрушения. М.: Мир, 1980. - 361с.

131. ГОСТ 25.506-85. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. М.: Госком. СССР по стандартам, 1985. - 61с.

132. Лобанов Л.М., Махненко В.И., Труфяков В.И. и др. Сварные строительные конструкции/В трех томах. Т. 1. Основы проектирования конструкций. Киев: Наукова думка, 1993. -416с.

133. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением/Под ред. Б.Е.Патона. М.: Машиностроение, 1974. - 468с.

134. Макаров Э.Л. Холодные трещины при сварке легированных сталей. М.: Машиностроение, 1981. - 247с.

135. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д. и др. Ниобийсо-держащие низколегированные стали. М.: СП Интермет Инжиниринг, 1999. - 94с.

136. Шоршоров М.Х., Чернышова Т.А., Красовский А.И. Испытания металлов на свариваемость. М.: Металлургия, 1972. - 240с.

137. Колодная Б.А. Метод количественной оценки склонности сварных соединений к образованию холодных трещин//Сварное производство. 1960. - № 2. - С. 12-14.

138. ГОСТ 26388-84. Соединения сварные. Методы испытаний на сопротивляемость образованию холодных трещин при сварке плавлением.

139. Гиренко B.C., Бернацкий A.B., Рабкина М.Д., Коржова Н.П. Слоистое, слоисто-хрупкое и слоисто-вязкое разрушение сварных соединений//Проблемы прочности. -1987. -№3.- С. 70-76.

140. ГОСТ 28870-90. Сталь. Методы испытания на растяжение толстолистового проката в направлении толщины. М.: Издательство стандартов, 1991. -9с.

141. Балдин В .А., Одесский П. Д., Ратов В. А. Свойства листового проката из строительных сталей по "толщине листов/ЯТромышленное строительство. 1975. - № 1. - С. 17-21.

142. Махутов H.A., Москвичёв В.В., Козлов А.Г., Синяговская М.С. Механические свойства и методы оценки трещиностойкости металлов в направлении толщины лис-та//Заводская лаборатория. 1987. - № 1. - С. 64-72.

143. Одесский П.Д., Абашева J1.H. Особенности оценки свойств по толщине проката (Z свойства) методами механики разрушения//Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 1998. - № 2. - С. 41-45.

144. Горпинченко В.М., Шарапов В.Я. Оборудование для испытаний плоских образцов на усталость при двухосном растяжении//Заводская лаборатория. 1979. - № 10.-С. 8-11.

145. Горпинченко В.М., Потапов В.Н., Фадеев A.A., Ведяков И.И. О применении углеродистой стали для сварных двутавровых балок при низких температу-рах//Строительная механика и расчет сооружений.-1990.- № 5.- С. 8-12.

146. Горпинченко В.М., Потапов В.Н., Фадеев A.A., Ведяков И.И. Сварные балки северного исполнения из малоуглеродистой стали//Строительство и архитектура. Изв. вузов,- 1989.- № 8.- С.13-17.

147. Евстратов A.A., Шемшура Б.А., Ведяков И.И. Об устойчивости поперечных ребер жесткости подкрановых балок//Строительная механика и расчет сооружений.-1988,-№3.-С. 30-32.

148. Казимиров A.A., Островская С.А., Барышев В.М. и др. Об уменьшении размеров слабонагруженных угловых швов//Автоматическая сварка.- 1977.- № 8.- С. 14-16.

149. Сильвестров A.B., Бирюков В.В., Шагимарданов P.M. Влияние конструктивных решений и технологии изготовления на хладостойкость узлов стальных конструк-ций//Промышленное строительство 1968.- № 10,- С. 17-20.

150. Потапов В.Н., Фадеев A.A., Ведяков И.И. Разработка рекомендаций по расширению области применения углеродистых сталей для строительных металлических конструкций северного исполнения. М.: изд. ЦНИИСК, 1990.- 58с.

151. Petersonn R.E. Stress concentration desiqn factots.- London: Chopmen and Hall, 1953.- 155p.

152. Mahovecky V. Rozbor pricin porusenia plysenic plynowodu s pimerom 700 min -Zvarac. Spravy. 1978.- V.28.- N 4. - S. 92-96.

153. Совершенствование и развитие норм проектирования стальных строительных конструкций/Сборник научных трудов под ред. В.А.Балдина. М.: изд. ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко, 1981. - 213с.

154. Урицкий М.Р. Новый эффективный стандарт на прокат для строительных стальных конструкций ГОСТ 27772-88//Тр. ин-та. - М.: изд. ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко, 1990. - С. 4-14.

155. Коваленко В.Ф., Семёнов Ю.Н., Фельдман Э.И. Совершенствование металлургического производства для осуществления поставок проката по ГОСТ 27772-88//Тр. инта ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко. М.: изд. ЦНИИСК, 1990. - С. 15-25.

156. Шпееров Я.А., Вихлевщук В.А. Полуспокойная сталь. М.: Металлургия, 1973.-368с.

157. Соколовский П.И., Яковлева B.C., Барынина И.М., Чиркина A.M. Качество малоуглеродистой стали кислородно-конвертерного производства/В кн.: Прочность стали для металлических конструкций. М.: Стройиздат, 1974. - С. 34-60.

158. Яковлева B.C., Барынина И.М., Чиркина A.M., Соколовский П.И. Исследование свойств проката из малоуглеродистой стали, различной по способу раскисления/В кн.: Прочность стали для металлических конструкций. М.: Стройиздат, 1974. - С. 61-73.

159. Соколовский П.И., Одесский П.Д., Урицкий М.Р., Барынина И.М. Малоуглеродистая конвертерная сталь для строительных конструкций/УПромышленое строительство. -1965.-№ 7.- С. 12-17.

160. Соколовский П.И. Качество современной малоуглеродистой стали СтЗ//Промышленное строительство. 1968. - № 1. - С. 41-44.

161. Бабич В.К., Гуль Ю.Т., Долженков И.Е. Деформационное старение стали. -М.: Металлургия, 1972. - 320с.

162. Узлов И.Г., Савенков В.Я., Поляков С.Н. Термическая обработка проката. -Киев: Техника, 1981. 159с.

163. Гуляев А.П. Чистая сталь. М.: Металлургия, 1975. - 194с.

164. Одесский П.Д., Ведяков И.И. Стали нового поколения для металлических кон-струкций/УАктуальные проблемы физического металловедения сталей и сплавов: Тез. докладов XV конф. Уральской школы металловедов-термистов. 14-18 февраля 2000 г.--C.W.

165. HSLA STEELS 90. Extenden Abstracts. October 28-November 2, 2990. China. -Beijinq, 1990. 387p.

166. Brandis H. et. ab//Thyssen Edelst. Techn. Ber. 4. -1987. N 1. - S. 3-20.

167. Пилюшенко B.JI., Вихлевщук B.A., Ленорский C.B. Научные и технологические основы микролегирования стали. М.: Металлургия, 1994. - 384с.

168. Одесский П.Д., Урицкий М.Р. Современные стали повышенной прочности для металлических конструкций//Монтажные и специальные работы в строительстве. -1985.-№ 1.-С. 16-21.

169. Пирогов В.И., Черненко В.Т., Марцинов Б.Ф. и др. Новые низколегированные кремнистые стали для металлических конструкций. М.: ЦНИИинформации чёрной металлургии, 1994. - 20с.- 335"

170. Одесский П.Д., Паршин В.А., Тишаев С.И. Структура и свойства фасонного проката из микролегированной стали типа 18САТЮ для металлических конструк-ций//Сталь. 1996. - № 10. - С. 54-59.

171. Стародубов К.Д., Узлов И.Г., Савенков В.Я., Поляков С.Н. Термическое упрочнение проката. М.: Металлургия, 1970. - 368с.

172. Лякишев Н.П., Ефименко С.П., Тишаев С.И. Деформационно-термическое упрочнение проката из конструкционной стали: проблемы производства и потребле-ния//Изв. АН СССР. Металлы. 1991. - № 3. - С. 3-18.

173. Лякишев Н.П., Тишаев С.И. Повышение прочности и хладостойкости конструкционных сталей основы прогресса машиностроения и строительной индуст-рии//Сталь. - 1992. - № 5. - С. 5-9.

174. Одесский П.Д., Спиваков В.И., Толмачева Н.В. Термическое упрочнение толстых листов из низколегированных сталей на промышленных установках в потоке прокатного стана//Металловедение и термическая обработка металлов. 1993. - № 10. - С. 2-7.

175. Одесский П.Д., Хромов Д.П. Структура и механические свойства низколегированных строительных сталей, упрочненных в потоке стана//Металловедение и термическая обработка металлов. 1992. - № 3. - С. 13-17.

176. Труфяков В.И., Чаленко М.Н., Бабаев A.B. и др. Термоупрочненная сталь ВСтЗ для сварных конструкций//Автоматическая сварка. 1988. - № 7. - С. 51-55.

177. Бабич В.И., Черненко В.Т. Упрочнение проката в потоке станов//Черная металлургия. 1987. - № 15. - С. 34-43.

178. Мадатян С.А. Общие тенденции производства и применения обычной и напряженной арматуры//Бетон и железобетон. 1997. - № 1. - С. 2-5.

179. Кугушин A.A., Черненко В.Т., Бабич В.К. и др. Повышение прочности и хла-достойкости угловых профилей путем термического упрочнения с прокатного нагре-ва//Сталь. 1986. - № 9. - С. 72-77.

180. Айзатулов Р.Г., Черненко В.Т., Мадатян С.А. и др. Освоение массового производства экономичной арматурной стали повышенной надежности класса А400С для же-лезобетона//Сталь. 1998. - № 6. - С. 53-58.

181. Одесский П.Д., Зборовский Л.А., Абашева Л.П. О теоретических основах повышения прочности арматурной стали нового поколения//Бетон и железобетон. 1997. -№1.-С. 5-8.

182. Трофимов В.И. Упругопластическая работа мягкой строительной стали при простом и сложном нагружениях//В сб.: Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов/Под ред. А.А.Гвоздева. М.: Стройиздат, 1955. -С. 69-84.- 337—

183. Одесский П.Д., Красовская Г.М., Зборовский JI.A. Обеспечение высокого сопротивления хрупкому разрушению стержневой арматуры нового поколения А500 со структурой естественного композитаУ/Материаловедение. 1999. - № 11.-3-9.

184. Ажогин Ф.Ф. Коррозионное растрескивание и защита высокопрочных сталей. М.: Металлургия. 1974. - 256с.

185. Алексеев С.Н., Соколовский П.И., Красовская Г.М. О сопротивлении коррозионному растрескиванию термически упрочненных арматурных сталей//3ащита железобетонных конструкций от коррозии. Труды НИИЖБ, вып. 6. М.: изд. НИИЖБ, 1972. -С.113-124.

186. Гольдпггейн М.И., Литвинов B.C., Бронфин Б.М. Металлофизика высокопрочных сплавов. М.: Металлургия, 1986.-311с.

187. Новиков И.И. Дефекты кристаллического строения металлов. М. : Металлургия, 1983. - 232с.

188. Фридель Ж. Дислокации/Пер. с анг. М.: Мир, 1967. - 643с.

189. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974. - 233с.

190. Столофф Н.С. В кн. Разрушение. Т. 6/Разрушение металлов. Пер. с анг. М.: Металлургия, 1976. - С. 11-89.

191. Балдин В.А., Ароне Р.Г., Одесский П.Д.//Физика металлов и металловедение. -1967. Т. 26. № 6. - С. 1024-1028.

192. Бернштейн C.B., Вихлевщук В.А., Черногридский В.М. Повышение свойств и эффективности использования проката для строительных стальных конструкций//Тр. ин-та. М.: изд. ЦНИИСК им. Кучеренко, 1990. - С. 71-88.

193. Смит Е., Кук Т., Pay К. Локализация пластического течения и трещи-ностйкость высокопрочных материалов//Механика разрушения. Разрушение конструкций/Пер. с анг. М.: Мир, 1980. - С. 121-147.

194. Одесский П.Д., Гуркова Е.С. Влияние пластической деформации на анизотропию механических свойств стальных листов большой толщины для строительных конструкции/Строительная механика и расчет сооружений.- 1991. № 1. - С. 70-77.

195. Киселев Б.Е., Стрельцов И.В., Бакиров P.M. Металлические зернохранилища мембранно-каркасного типа//В кн.: Новые формы легких металлических конструкций коллективная монография/Под ред. В.И.Трофимова. М.: ИНЦА, 1993. - 146-154.

196. Гуляев А.П. Металловедение. 6-е изд. М.: Металлургия, 1986. - 544с.

197. Покрытие большой спортивной арены. Проектирование, научные исследования и строительство. Коллективная монография. М.: Фортэ, 1998. - 143с.

198. Одесский П.Д., Кулик Д.В. Прокат высокой прочности для стальных конструкций уникальных зданий и сооружений//Монтажные и спец. работы в стр-ве. 1997. -№ 11.-С. 11-17.

199. Черная металлургия России и стран СНГ в XXI веке. Сборник трудов Международной конференции. Москва июнь 6-10. 1994. Т. 1. М.: Металлургия, 1994. - 228с.

200. Шторм Р. Теория вероятностей. Математическая статистика. Статистический контроль качества/Пер. с нем. М.: Мир, 1970. - 368с.

201. Гладштейн Л.И., Литвиненко Д.А. Высокопрочная строительная сталь. М.: Металлургия, 1972. - 240с.

202. Жербин М.М. Высокопрочные строительные стали. Киев. Будивельник, 1974. - 160с.

203. Кузнецов А.Ф. Строительные конструкции из сталей повышенной и высокой прочности. М.: Стройиздат, 1975. - 80с.

204. Стальные конструкции из труб//Тр. ин-та ЦНИИСК им. Кучеренко. Под ред. С.А.Ильясевича. М.: Стройиздат, 1973. - 191с.

205. Касаткин Б.С., Мусияченко В.Д. Низколегированные стали высокой прочности для сварных конструкций. Киев. Техника, 1970. - 188с.

206. Copea И., Сандвик П. Сопоставление категорий и материалов по советским и финским стандартам металлоконструкций зданий. М.: Выставка стройэкономика, 1989.-34с.

207. Перельмутер A.B., Гильденгорн Л.А. О классификации стальных конструк-ций//Строительная механика и расчет сооружений. —1990. № 3. - С. 7-9.

208. Горпинченко В.М., Стариков В.А. Оценка хладостойкости элементов болтовых соединений из малоуглеродистых сталей//Новые формы и прочность металлическихконструкций. Тр. ин-та ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко. М.: изд. ЦНИИСК, 1989. - С. 244-254.

209. Горпинченко В.М., Одесский П.Д., Ведяков И.И. О развитии норм по применению проката в стальных строительных конструкциях//Монтажные и специальные работы в строительстве. 2000. - № 3. - С. 14-18.

210. В качестве критерия сходимости принято условие1.(Хт; — Хт; + 1)/Хт;| < е.

211. В случае нарушения сходимости численного процесса выполняется дополнительное уточнение начального приближения (методом дихотомии).

212. Определение геометрических характеристик сечения и других параметров:

213. К); А = Ц1№(1 + 2аг); 1х (^3/12)(1+6аг); Wx = Тх/(0,5 К);1Х = >А ; К = /Х/1Х; = ^ь//6); 1у= ру!А;уЛу; ^ = 0,433(1^ V3 +2Ь^3); ёх = М2/И = Ь^Ду V; =Ь(/2= Я,у/У .

214. Определение критической силы Мсг:

215. Определение параметров р, р, 8, с:

216. Р = (1Х ' К2', Ц = 2 + 0,156 ' Л ' (Ху2/А К2);8 = 4' (р/ц); с =-1 2 ,=;1 + £) + .(1-£)2+16-3*3

217. Определение коэффициента сру:а) при Ху <0,4 фу = 1;б) при 0,4 <ХУ < 4,9

218. Ч = 9,87(0,96 + 0,009 А,у) +Ху2;

219. Фу = 0¥ д/т2 -39,482/ )/(2Ху2);в)при1у >4,9 фу =1,9/Ху2

220. Определение 1\сг = А х С х фу6. Печать:61. Е; N5 Мь М2; /х; /у;1. Ху; X

221. А; 1х; 1Х; Хх; 1у; 1у, Ху,64. Ху; с; фу; Мсг;

222. Анализ: если 1МСГ < 0,99 N перейти к п. 8; если ТЧСГ > 0,99 14, перейти к п. 12.8. Изменение сечения.

223. Принимаем новые размеры сечения пояса ^ = 1Ья= 1,02Ъ{.

224. Решение уравнения вида Ф (Ъ^) = 0;

225. Ф = (МАЛу) + М!Л^ХКУ[1 №х2/(10Е1х).]-1 - 0; Пределы изменения неизвестного Ь^ равны: 0,8 < < IV Величины А, 1Х и Wx определять по п. 4, приняв: = ; = ; Ьг =

226. Если в пределах 0,8 < Ь№1 < корня уравнения Ф (Ъш1) = 0 нет, принять 0,8 К.

227. Принять = Ьг = Ьп и выполнить п.п. 4 и 5.

228. Определить £2 = К/АЯу МЛУх11у[1 - №х2/(ЮЕ1х).; параметр Х^, по п. 3.2.

229. Перейти к пункту 7 (до выполнения условия Ысг > 0,99 И).

230. Печать по п.п. 6.2, 6.3 и 6.4.

231. Анализ: если Ху > 1,02 А,и, перейти к п. 14; если Ху < 1,02 Хи, перейти к п. 16.

232. Выполнить операции по п.п. 8, 9 и 10.

233. Перейти к п. 1.3 (до выполнения условия Ху < 1,02 А,и).

234. Печать по п.п. 6.2, 6.3 и 6.4.17. Выход из программы.