Взаимодействие шероховатых поверхностей, контактирующих при переменных условиях механической обработки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.01, кандидат технических наук Горячева, Людмила Васильевна

• Горячева, Людмила Васильевна
• кандидат технических наук
• 1998

Оглавление диссертации кандидат технических наук Горячева, Людмила Васильевна

СОДЕРЖАНИЕ Стр.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ

1.1. Анализ теоретических исследований моделей контакта при трении и резании

1.2. Роль тепловых процессов в формировании поверхностей износа и разрушения при трении и резании

1.3. Влияние условий обработки на работоспособность режущего инструмента

1.4. Износостойкие покрытия, как фактор повышения работоспособности режущего инструмента

1.5. Методы и средства неразрушающего контроля при оценке работоспособности и надежности технологических систем

1.6. Выводы, цель и основные задачи исследования

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ИЗНОСА И РАЗРУШЕНИЯ КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ СТРУЖКИ И ИНСТРУМЕНТА ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ

2.1. Энергетическая модель контактного взаимодействия шероховатых поверхностей при механической обработке

2.2. Исследование возможности применения энергетических моделей контактного взаимодействия в прогнозе работоспособности режущего инструмента

2.3. Выводы

3. МЕТОДЫ, ОБОРУДОВАНИЕ И АППАРАТУРА ДЛЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

3.1. Методика изготовления модельных образцов

3.2. Методика исследования энергетических параметров структурного состояния модельных материалов

3.3. Методика проведения стойкостных испытаний и контроля металлорежущего инструмента в процессе резания

3.4. Методика исследования топографии разрушения поверхностей контактного взаимодействия

3.5. Методика оценки достоверности и обработки полученных результатов

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

4.1. Влияние характеристик покрытия на рассеяние энергии в модельных образцах

4.2. Исследование влияния смазочно-охлаждающей жидкости на работоспособность твердосплавных инструментов

4.3. Исследование влияния алмазоподобных покрытий на износостойкость твердосплавного инструмента

4.4. Влияние условий резания на состояние рабочих поверхностей инструмента при резании

4.5. Анализ топографии разрушения поверхностей при контактном

взаимодействии

4.6. Выводы

5. РЕЗУЛЬТАТЫ ПЮИЗВОДСТВЕННЬЖ ИСПЫТАНИЙ И РЕКОМЕНДАЦИИ

5.1. Производственные испытания СОТС БУР-2 и рекомендации по ее применению

5.2. Рекомендации по обеспечению безотказной работы инструмента

ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Взаимодействие шероховатых поверхностей, контактирующих при переменных условиях механической обработки»

ВВЕДЕНИЕ

Решение задачи повышения работоспособности и надежности режущего инструмента при высокой вероятности его безотказной работы является важнейшим резервом повышения качества продукции и эффективности автоматизированного механообрабатывающего производства. Разработка эффективных, дающих малую погрешность, технологий контроля за процессами механической обработки, создания оптимальных условий механической обработки является одной из наиболее актуальных проблем машиностроения, поскольку в рыночной экономике решающую роль играют методы обеспечения высокого качества /1/.

Успешному решению этих проблем препятствует отсутствие полной информации о механизмах контактного взаимодействия шероховатых поверхностей, разрушения режущего инструмента в процессе эксплуатации, сложность контроля технологических условий изготовления деталей и влияния эксплуатационных факторов на качество и работоспособность изделий.

Потери, связанные с износом инструмента, невосполнимы и исчисляются огромными суммами. Исследование механизмов изнашивания режущего инструмента связано не только с необходимостью сокращения связанных с износом потерь, но и с применением эффективных методов, повышающих работоспособность инструмента. Применение высокоэффективных смазочно-охлаждающих технологических средств (СОТС) и нанесения износостойких покрытий на рабочие поверхности инструмента различного функционального назначения и составов - один из важнейших резервов улучшения технологических процессов обработки металлов резанием.

СОТС и износостойкие покрытия применяются в процессе обработки материалов резанием для замедления трибологических процессов и повышения износостойкости режущего инструмента.

Этим проблемам уделяется достаточно большое внимание в плане реализации федеральных и региональных программ в области стандартизации и сертификации качества. Однако целый ряд вопросов технологии и методологии контроля, технической диагностики, оптимизации условий резания остаются недостаточно изученными.

Повышения работоспособности и надежности режущего инструмента требует разработки новых моделей контактного взаимодействия шероховатых поверхностей, методов создания оптимальных условий трения и резания.

В диссертационной работе приведен обзор теорий, методов и средств контроля качества изделий. Дан анализ требований к материалам, применяемым для изготовления инструментов. Проанализирована роль смазочно-охлаждающей среды (СОТС), износостойких покрытий, наносимых на рабочие поверхности инструмента, показана значимость акустических методов в диагностике структурного состояния материалов, поверхностей контакта шероховатых поверхностей и возможности их применения для контроля и технической диагностики.

Изложены основы энергетического подхода к рассмотрению процессов контактного взаимодействия, на основе распределения потоков энергии в трущихся материалах и прослойки (СОТС или износостойкое покрытие). Показано, что работоспособность трибосистемы при заданных условиях внешнего нагружения зависит от способности контактирующих материалов к поглощению и рассеянию энергии.

На модели контакта при резании, учитывающей наличие градиентов изменения структуры и свойств в материалах стружки, промежуточного тела (твердой или жидкой смазки) и инструментальном материале выполнен анализ распределения потоков энергии.

Проанализирована область применения предложенной слоистой модели при механической обработке деталей.

Произведен анализ известных моделей на чувствительность.

Описаны методы экспериментальных исследований, дана общая характеристика, оборудованию и аппаратуре для исследований.

Систематизированы результаты экспериментальных исследований, выполненных с целью подтверждения основных положений теоретической части, работоспособности предложенной модели.

Получены данные о температурных зависимостях изменений внутреннего трения на образцах молибдена с алмазоподобными покрытиями различной толщины и концентрации алмаза. Рассчитаны энергии активации процессов, динамический модуль сдвига, динамический модуль потерь, получена зависимость тангенса угла механических потерь от температуры и на основе этих данных идентифицированы процессы, происходящие в объеме материала покрытия и приграничных областях. Получены данные по температуре и износу инструментов при механической обработке сталей с различными СОТС.

Обоснована область применения полученных данных и разработаны рекомендации по назначению оптимальных условий работы режущего инструмента.

По результатам диссертационной работы имеется 14 публикаций.

Материалы диссертационной работы докладывались на международной научно-технической конференции «Проблемы обеспечения качества изделий машиностроения» (Красноярск, 1995 г.), международном конгрессе молодых ученых и аспирантов «Молодежь и наука - третье тысячелетие» (Москва, 1996 г.), всероссийской конференции «Перспективные материалы, технологии, конструкции», Красноярск, 1996, 1998 г,г.), всероссийской научно-практической конференции с международным участием «Проблемы сертификации и управления качеством» (Красноярск, 1997 г.), научно-практической конференции «Достижения науки и техники - развитию города Красноярска» (Красноярск, 1997 г.), 35-ом международном симпозиуме по неразрушающему контролю (Прага, Чехословакия, 1998 г.), международной конференции по неразрушающему контролю (Огайо, США, 1998 г.), международной конференции «Диамонт-98» (Греция, 1998 г.).

Диссертация состоит из введения, пяти глав с выводами по каждой главе, заключения, списка использованных источников, содержащего 108 наименований и 14 стр. приложений. Основной материал изложен на 108 страницах текста, включая 12 таблиц и 48 рисунков.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с планами НИР Госкомвуза "Надежность режущего инструмента", "Ультразвуковые методы контроля", межвузовской НТП «Материаловедческое, аналитико-технологическое, робототехническое и информационное обеспечение работ на борту и за бортом орбитальной космической станции, спутника связи, ракеты носителя» или «Космическое материаловедение» по теме: 02.0013.98 - «Разработка системы технологического обеспечения качества изделий машиностроения», Госстандарта РФ и Восточно-Сибирского отделения академии проблем качества по разделу "Проблемы сертификации и управление качеством".

4

1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ

1.1. Анализ теоретических исследований моделей контакта при трении и резании.

Результаты теоретических разработок формирования поверхности контакта при резании и трении известны по данным /2 - 8/.

В работе /3/ установлено, что вследствие волнистости и шероховатости поверхностей касание двух твердых тел всегда дискретно, т. е. происходит в отдельных точках. В точках касания развиваются высокие удельные давления, приводящие к взаимному внедрению поверхностей на разную глубину. В зависимости от глубины внедрения под влиянием сжимающей нагрузки характер нарушения фрикционных связей принято классифицировать как упругое оттеснение, пластическое оттеснение, микрорезание. Если известно распределение неровностей по высоте и величина сближения, то можно определить, какое число неровностей, на какую глубину проникнет. По данным /6/ диаметр единичного пятна касания данного вида обработки поверхностей мало изменяется от нагрузки, поэтому кривая распределения неровностей по высоте может одновременно служить и для оценки величины площади касания.

Величина фактической площади касания определяет силу трения, так как сила трения равна произведению удельной силы трения на фактическую площадь касания.

Износ с точностью до множителя 1/п ( где п - число циклов повторных воздействий на единичную фрикционную связь, приводящее к разрушению материала) так же зависит от фактической площади касания. В связи с этим вопрос об определении сближения и фактической площади касания является весьма важным для анализа процессов трения и износа. Впервые задача о сближении двух идеально гладких тел, имеющих криволинейные очертания, была рассмотрена Герцем /3/.

Герц установил, что размеры и форма зоны контакта зависят от упругой деформации тел. Для двух сфер радиусами Я/ и Я] центрально сжатых вместе силой Ро (рис. 1.1.1.), радиус щ окружности контакта задается зависимостью:

(1-1.1) 1-V2

где К-1 и К2 упругие константы материала каждой сферы:К1 =--- я

ж-Е1

1-у2

К2 =-и V,- коэффициенты Пуассона, Е1 и Е, - модули упругости

п-Е2

материала каждой сферы.

Из формулы (1.1.1) следует, что учитывается только нагрузка Ро- Но в то же время известно, что чем больше сближение тел, тем сильнее их взаимодействие на молекулярном уровне, т. к. появляется составляющая адгезионного сцепления.

Слагаемые К{ и Кг зависят от коэффициента Пуассона и модуля упругости сближаемых тел.

Сближение двух сфер 8 под действием силы Ро описывается формулой:

5*=—тг2-{К.+КЛ2 • ^ р: (1.1.2)

Заключение диссертации по теме «Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки», Горячева, Людмила Васильевна

ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЯ

На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований можно сделать следующие основные выводы:

1. Одним из наиболее перспективных направлений в области повышения производительности механической обработки, работоспособности режущего инструмента, является использование СОТС и новых износостойких покрытий с особыми свойствами. Однако механизмы взаимодействия контактных поверхностей изучены не достаточно.

Анализом известных моделей контактного взаимодействия установлено, то наиболее информативными и точными являются модели, основанные на использовании уравнения энергетического баланса и энергетических критериев.

2. Разработана энергетическая модель контактного взаимодействия шероховатых поверхностей, учитывающая изменения структурного состояния основных узлов технической системы, позволяющая прогнозировать работоспособность и надежность технических систем и узлов трения по энергетическим критериям.

Получено уравнение для определения потока энергии и потерь потока энергии в результате контактного взаимодействия, позволяющее идентифицировать процессы, происходящие в зоне механической обработки материалов по уровню потерь потока энергии, которое рекомендовано для использования в качестве критерия работоспособности инструмента.

Разработано математическое обеспечение и определены границы применимости модели Герца. В качестве энергетического критерия рекомендуется использовать потери потока энергии, при этом измеряемыми величинами могут быть характеристики диссипации энергии, относительные изменения коэффициента поглощения и амплитуда импульсов АЭ.

3. Впервые изучены температурные зависимости ВТ и динамического модуля сдвига С на слоистых композициях образцов Мо с тонкими алмазоподобными покрытиями. Установлены зависимости изменения фона ВТ. Определены тип и энергетические характеристики процессов, происходящих на границе контакта шероховатых поверхностей под действием температуры.

Установлено, что изменение характеристик приграничных сло~з обусловлено процессами самодиффузии, рекомбинации вакансий, переползания дислокаций в решетке Мо. Варьирование толщины и концентрации покрытия с наноалмазами приводит к изменению условий прохождения релаксационных процессов в приграничных слоях.

4. Стойкостными испытаниями твердых сплавов резцовых пластин подтверждена возможность повышения эксплуатационных свойств твердых сплавов за счет нанесения алмазоподобных покрытий и доказана возможность расширения области их применения.

Увеличение работоспособности инструмента, наблюдаемое в наших экспериментах, объясняется тем, что частицы покрытия, обладающие высокой поверхностной энергией, активно взаимодействуют с инструментальным материалом, повышая критическое напряжение сдвига дислокаций и изменяя энергию их выхода на поверхность.

5. Характеристики микропрофиля поверхностей тв. сплавов влияют на равномерность слоя покрытия и наночастиц по контактной поверхности.

Подтверждаются структурирующее и ориентирующее влияние подложки на характеристики слоев и равномерность распределения частиц по контактной поверхности

6. Выполнен комплекс экспериментальных исследований, направленных на подтверждение работоспособности предложенной модели контактного взаимодействия.

Применение стандартных и специально разработанных СОТС позволяет увеличить допустимые скорости резания при обработке сложнолегированных и труднообрабатываемых материалов, применяемых в производстве космической техники и общем машиностроении, улучшить качество обработанных поверхностей и улучшить шероховатость на 10-15%. Эффект действия СОТС обусловлен образованием различных нестехеометрических соединений типа сложных оксидов и улучшением условий трения.

7. Изучены особенности спектров АЭ, возникающие в процессе контактного взаимодействия инструментального и обрабатываемого материалов и закономерности их изменений в зависимости от условий охлаждения и износа инструмента.

8. Выполнен анализ моделей используемых для оценки надежности и безотказности работы режущего инструмента и получены расчетные зависимости для определения времени безотказной работы инструмента при небольших и высоких скоростях резания, учитывающие условия нагружения инструмента и свойства контактирующих материалов, что обеспечивает повышение точности прогнозов работоспособности инструмента.

Предложенные зависимости могут быть использованы на стадиях проектирования технологических процессов и позволяют резко сократить объем промышленных испытаний надежности при наличии известных нормативных данных о режимах механической обработки.

9. Результаты исследований рекомендованы на государственном предприятии «Красмашзавод» для изготовления деталей нефтеперерабатывающей аппаратуры из легированных сталей.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Горячева, Людмила Васильевна, 1998 год

Список литературы

1. Перспективные материалы, технологии, конструкции. Сб. научн. тр./Под ред.

проф. В.В. Стацуры. Вып.З. - Красноярск: CAA, 1997. - 464 с.

2. Крагельский И.В., Щедров B.C. Развитие науки о трении. Сухое трение. М.,

Изд-во АН СССР, 1956,- 380 с.

3. Крагельский И.В. Трение и износ. - М.: Машгиз, 1968. - 480 с.

4. Костецкий Б.И. Трение, смазка и износ в машинах. Киев, 1970. - 460 с.

5. Постников B.C. Внутреннее трение в металлах. ML:Металлургия. 1974.-350с.

6. Крагельский И.В. Трение и износ. М. Машгиз. 1962,- 328 с.

7. Кащеев В.Н. Процессы в зоне фрикционного контакта металлов. М.

Машиностроение, 1978.

8. Крагельский И.В., Михин Н.М. Узлы трения машин. М. 1984.

9. Жилин В.А. Субатомный механизм износа режущего инструмента. Изд-во

Ростовского госуниверситета, 1973.

10. Старков В.К. Дислокационные представления о резании металлов. - М. :

Машиностроение, 1979. - 160 с.

11. Кабалдин Ю.Г. Структурно-энергетический подход к процессам трения, изнашивания и смазки при резании // Трение и износ. 1989, № 5, т. 10, с. 800 - 808.

12. Кабалдин Ю.Г. Исследование механизмов разрушения режущей части инструмента и пути повышения производительности обработки / Тезисы ВНТК "Современные пути повышения производительности и точности металлообрабатывающего оборудования и автоматизации технологических процессов в машиностроении". М.: 1980. с. 132 - 135.

13. Летуновский В.В. Эксплуатационные свойства инструментальных материалов. Красноярск, КрПИ, 1977. - 83 с.

14. Чичинадзе A.B. Расчет и исследование внешнего трения при торможении. -

М.: Наука, 1967. 232 с.

15. Чичинадзе A.B., Матвиевский P.M., Браун Э.Д. Материалы в триботехнике

нестационарных процессов. - М.: Наука, 1986. - 248 с.

16. Справочник по триботехнике / Под ред. М. Хебды и A.B. Чичинадзе. -Машиностроение. Т. 1. - 1989. 400 с.

17. Чичинадзе A.B., Браун Э.Д., Гинзбург А.П. и др. Расчет, испытание и подбор фрикционных пар. - М.: Наука, 1979. - 268 с.

18. Справочник по триботехнике / Под ред. М. Хебды и A.B. Чичинадзе. - М.:

Машиностроение. - Т. 3.-1992. - 730 с.

19. Латышев В.Н., Годлевский В.Д. Вопросы физико-химической механики процессов трения и резания. Уч. пособ., ИГУ. Иваново, 1980. - 70 с.

20. Резников В.Ю. Теплофизика процессов механической обработки материалов. М. 1981.

21. Котелевский В.Ю. Механика неустойчивого движения при трении резании

металлов. Киев. 1976.

22. Научно-технические основы применения СОЖ при резании металлов. Сб.

статей под ред. М.И. Клушина. Иваново, 1968. - 170 с.

23. Технологические свойства новых СОЖ для обработки металлов резанием/

Под ред. М.И. Клушина. М.: Машиностроение, 1979. - 315 с.

24. Григорьев М.А. Совершенствование составов и техники применения СОЖ. -

Машиностроитель, 1976, № 8, с. 36-37.

25. Повышение качества СОЖ и режущих инструментов. Межвуз. сборник научных трудов./ Под ред. А.И. Иванова, Чебоксары, 1987. - 192 с.

26. Качество и режимы обработки материалов материалов. Межвуз. сб. научных

трудов. Отв. ред. К.С. Колев, Северо-Осетинский государственный университет, 1984.

27. Башков В.М., Кацев П.Г. Испытания режущего инструмента. М. 1985. - 136

с.

28. Ребиндер П.А. Поверхностные явления в дисперсионных системах./ Избранные труды. - Физико-химическая механика. М.: Наука, 1979. -381 с.

29. Лолодзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. М. 1985.

30. Летуновский В.В., Ефремов В.В., Бакшеев Н.В. Влияние поверхностей раздела на внутреннее трение в инструментальных сталях // Повышение точности и производительности обработки на станках. Красноярск: КПИ, 1973. С. 183 - 188.

31. Кабалдин Ю.Г. Структурно-энергетический подход к процессу изнашивания

твердых сплавов // Известия ВУЗов. Машиностроение, 1986, № 4, с. 127 -131.

32. Старков В.К. Обработка резанием. Управление стабильностью и качеством в

автоматизированном производстве. М. 1989.

33. Власов В.М. Работоспособность упрочненных трущихся поверхностей. М.

Машиностроение, 1987. с.

34. De Chiffre L. Mechanics of metal cutting and cutting fluid action. - Int. J. Machine

Tool Designe and Research. 1977, v,17,№4, p.225-234.

35. Williams J.A., Tabor D. The role of librication in machining. - Wear, 1977, v. 43,

№ 3, p. 275-292.

36. Barlow P.L. Rehbinder effect in libricated cutting. - Nature (engl.), 1966, v. 2H,

№ 5053, p. 1073-1077.

37. Латышев В.H., Волков В.В., Сучков Н.Ф. Исследование эффективности применения СОЖ при обработке жаропрочных и нержавеющих сталей. В мат. семинара "Рациональная эксплуатация высокопроизводительности режущего инструмента". Москва, 1972. - 240 с.

38. Развитие учения о граничной смазке в России. И.А. Буяновский, И.Г. Фукс.

В сб. тез. 2-й МНТК "Износотойкость машин" Ч.1., Брянск, 1996, с. 92.

39. Бранко И. Трибология резания (СОЖ). - Мн.: Наука и техника, 1982. 144 с.

40. Дерягин Б.В. Поверхностные силы в тонких пленках и устойчивость коллоидов. Сб. докл. 5 конференции по поверхностным силам. М., 1974.

41. Ахматов A.C. Молекулярная физика граничного трения. М.: Изд. физ.-мгт.

лит., 1963.-472 с.

42. Матвиевский P.M., Лахши В.Л., Буяновский И.А. и др. Смазочные материалы. Антифрикционные и противоизносные свойства. Методы испытаний. - М. : Машиностроение, 1989. - 224 с.

43. Rowe G.W. Librication in metal cutting and grinding. - Philophical Magazine A.,

1981, v. 43, № 3, pp. 567-585.

44. Ребиндер П.А. Влияние активных смазочных сред на деформирование сопряженных поверхностей трения// О природе трения твердых тел. Минск.: Наука и техника, 1979, с. 8-18.

45. Латышев В.Н. Влияние физических и химических свойств СОЖ на силы

резания и стойкость резцов. Изв. вузов. Технология текстильной промышленности, 1973, № 5, с. 134-141.

46. Williams J. A. The action of libricants in metal cutting. - The Journal of Mechanical

Engineering Science. - 1977, v. 19, p.202-212.

47. В.Н. Латышев. Повышение эффективности СОЖ. - 2-е изд., перераб. и доп. -

М.: Машиностроение, 1985. - 64 с.

48. Ченцов C.B., Горячева Л.В., Рытиков А.Ю. О влиянии смазочно-охлаждающего средства БУР-2 на характеристики процессов механической обработки. В кн. "Проблемы обеспечения качества изделий в машиностроении"/ Под ред. В.В. Летуновского; КГТУ, Красноярск, 1995. С. 211-216.

49. Бершадский Л.И. Структурная термодинамика трибосистем. Киев.: Знание.,

1990.-31 с.

50. Буяновский И.А.// Трение и износ. - 1993. - Т. 14. - № 1. - с. 129-142.

51. Основы трибологии (трение, износ и смазка)/ Э.Д. Браун, Н.Э. Буше, И.А.

Буяновский и др. / Под ред. A.B. Чичинадзе: Учебник для технических вузов. - М.: Центр "Наука и техника", 1995. - 778 с.

52. Виноградов Г.В. Трение и износ в машинах. М.: Изд-во. АН СССР. вып. 15,

1962, с. 180-185.

53. Костецкий Б.И., Натансон Н.Э., Бершадский Л.И. Механические процессы

при граничном трении. М.: Наука, 1972. 170 с.

54. Верещака A.C., Третьяков Ц.П. Режущий инструмент с износостойким покрытием. М. Машиностроение. 1986. с. 192.

55. Торопченов B.C., Эйхманс Э.Ф., Аникеев А.И. Режущие свойства твердосплавных пластин с покрытиями // Станки и инструмент, № 10. 1981. с. 16-18.

56. Верещака A.C., Кабалдин Ю.Г. Влияние структуры покрытий на работоспособность твердосплавных инструментов // Вестник машиностроения, 1986, № 8. с. 37-51.

57. Кнаушер А. Повышение качества поверхности и плакированных металлов. -

М.: Металлургия, 1984. - 368 с.

58. Кершенбаум В.Я. Механотермическое формирование поверхностей трения.

- М.: Машиностроение, 1987. - 230 с.

59. Сурима A.M., Шулов В.А., Ягодкин Ю.Д. Поверхностный слой и эксплуатационные деталей машин. - М.: Машиностроение, 1988. - 246 с.

60. Митин Б.Е. Порошковая металлургия и напыленные покрытия. - М.: Металлургия, 1987. - 790 с.

61. Миронова А.Н. Современные инструментальные материалы для режущих

пластин. // Машиностроительное производство. Серия "Режущие инструменты". Вып. 1, стр. 33 - 38.

62. Кабалдин Ю.Г. Структура, прочность и износостойкость композиционных

инструментальных материалов. - Комсомольск-на-Амуре, 1994,215 с.

63. Чиганова Г.А., Чиганов A.C., Тушко Ю.В.// Журнал прикладной химии.

1992. 65.11. С. 2598

64. Срывастова В.К. // Физика тонких пленок. М. 1977. С. 340.

65. T. Inusuka S. Koizum // Diamond and Related Mater. 1992.1. P. 175-179.

66. M. Kamo et al. // Diamond and Related Mater. 1992.1. P. 104-105.

67. Glasses and glass ceramics from gels. // Proc. Of the international work shop. Padova. 1981, Oct. 8.9.

68. Овчаренко А.Г., Солохина X.B., Сатаев P.P.// Коллоидн. Журн. РАН., 1991,

53. 5. С, 1066.

69. Захаров A.A., Королев В.Л., Юзова В.А.// Сб. трудов КГТУ, 1996. С.73.

70. Технологическая диагностика резания методом акустической эмиссии. - М. :

Машиностроение, 1988. - 56 с.

71. Ермолов И.Н. Неразрушающий контроль. Кн. 1. М.: Высшая школа, 1991. -

300 с.

72. Ермолов И.Н. Неразрушающий контроль. Кн. 2. Акустические методы контроля. Москва. Высшая школа, 1991. - 275 с.

73. Выборное Б.И. Ультрозвуковая дефектоскопия. Москва. Металлургия. 1985.

- 256 с.

74. Криштал М.А., Пугузов Ю.В., Головин С.А. Внутреннее трение в металлах

и сплавах. М. "Металлургия", 1964. - 245 с.

75. Релаксационные явления в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1963. - 340

с.

76. Релаксационные явления в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1968. - 150

с.

77. Паволо Ф., Гибала Р. Приборы для научных исследований. 1969, № 26, с.

817-821.

78. Baker G.S., Carpenter S.H. - "J. Appl. Phys", 1967, v. 38, № 4, p. 1586-1592.

79. Криштал M.А., Головин С.А. Внутреннее трение и структура металлов. М.:

Металлургия, 1976. - 376 с. 101. Гордиенко Л.К. Высокопрочное состояние металлов, обусловленное субструктурным упрочнением. Физ. хим. обраб. мат., 1970, № 4, 59

80. Золотухин И.В., Абрамов В.В., Комбаров В.В. О зернограничном максимуме

внутреннего трения в бикристаллах золота. // Механизмы внутреннего трения в твердых телах. :Наука, Москва, 1976, с. 123 - 126.

81. Полоцкий И.Г., Бениева Т.Я., Голуб Т.В. Исследование затухания упругих колебаний в молибдене и вольфраме. // Механизмы внутреннего трения в твердых телах.: Наука, Москва, 1976, с. 119 -122.

82. Постников B.C., Абрамов В.В., Золотухин И.В., Белоногов В.К. Внутреннее

трение в конденсированных пленках сплавов Al - Ag. // Механизмы внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах.: Наука, Москва, 1972, с. 90 - 92.

83. Шевеля В.В., Назаренко Г.В., Гладченко А.Н. Внутреннее трение как фактор износостойкости трибосистемы. Тр. и из. Т.11, № 6, 1990.

84. Дубинин А.Д. Энергетика трения и износа деталей машин. Машгиз, 1963. с.

85. Григорьева O.A., Летуновский В.В., Василенко Н.В., Тонкаль Е.Е. Диагностика состояния поверхностных слоев материалов трибосистем. Тр. межд. н.-техн. конф. "Проблемы обеспечения качества изделий в машиностроении". - Красноярск, 1994, с. 265-273.

86. Летуновский В.В., Попова A.B. Энергетические параметры дислокационной

структуры инструментальных сталей. - В кн.: Физико-механические и эксплуатационные свойства инструментальных и конструкционных материалов. Вып. 5,- Красноярск. 1976, с. 995-980.

87. Подураев В.Н. Автоматически регулируемые и комбинируемые процессы

резания. 1977.

88. Кольский Г. Волны напряжений в твердых телах. Изд-во иностр. лит-ры,

1955. с.

89. Летуновский В.В. Обеспечение качества деталей в процессах механической

обработки. /Проблемы обеспечения качества изделий в машиностроении: Научн. изд./ Под ред. В.В. Летуновского; КГТУ, Красноярск, 1995, с. 203 -210.

90. Кабалдин Ю.Г. Современные методы конструирования, контроля и прогнозирования работоспособности режущего инструмента. Владивосток, 1990. 247 с.

91. Бергман. Ультразвук. М. 1957. с. 137.

92. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов. : Металлургкл.

Москва, 1971. 497 с.

93. РЖХ 11М170 1995. Получение тонких пленок смешанных оксидов церий-

титан по способу золь-гель / Keomany D. // Sol. Energy mater, and sol. Gells.-1994.-33,№4.-c.429-441.

94. Боровиков В.П. Популярное введение в программу STATISTICA. - М.: Компьютер Пресс, 1998. - 267 с.

95. Грановский Г.И. Обработка результатов экспериментальных исследований

резания металлов. : М. 1982

96. Терсков Ю.Ю., Григорьева O.A., Горячева JI.B. Диагностика состояния режущего инструмента по параметрам акустической эмиссии. В кн. Перспективные материалы, технологии, конструкции. Вып. 3,- Красноярск, CAA, 1998.

97. Кассандрова О.Н., Лебедев В.В., Обработка результатов измерений. - М. :

Наука, 1970. - 104 с.

98. Васильев A.A., Грузин П.Л. Взаимодействие точечных дефектов с дислокациями в монокристаллах молибдена. В кн.: Механизмы внутреннего трения в металлических материалах. - М., Наука, 1970 г., с. 9094.

99. Перевезенцев В.Н., Платонов П.А.. Радиационные повреждения и возврат

внутреннего трения в металлах после нейронного облучения. В кн.: Механизмы внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах. М., Наука, 1972, с. 104-108.

100. Гордиенко Л.К., Кобликова Л.В., Степанов В.Н. Амплитудная зависимость внутреннего трения субструктурно упрочненного железа. // Механизмы внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах.: Наука, Москва, 1972, с.93 - 96.

101. Кибальченко A.B. Применение метода АЭ в условиях гибких производственных систем. - М.: ВНИИТЭМР. 1986. - 56 с. (Серия 6. Технология металлообрабатывающего производства. Обзорная информация, вып. 1.).

102. А. с. 10 98674 - БИ, № 23,1984.

103. А. с. 835712. - БИ, № 21,1981.

104. Inasaki I, Yonetsu. S. Inter. Machine tool design and research conf. -Manchester, 1981, p. 261 - 269/

105. Иванов Б.И., Белов В.М. Акустико-эмиссионный контроль сварки и сварных соединений. - М.: Машиностроение, 1981. - 183 с.

106. Хает Г.Л. Надежность режущего инструмента. Киев, 1968, 31 с.

107. Северцев H.A. Надежность сложных систем в эксплуатации и отработке. -М.: Высшая школа, 1989. - 432 с.

108. Надежность режущего инструмента/ Хает Г.Л. Изд-во «Техшка», Киев. -1972.

Приложение 1 Таблица 1

Зависимости тангенса угла механических потерь от температуры

х 10"2

без н. tg8\5 сл. Концентр. Ю сл. Концентр. tgS\cn Концентр 10 сл. tg824 сл. 50 сл.

25 0,992 1,03 1,1 0,89 0,86 1,02 1,12

30 1,0294 1,03 1,1 0,87 0,96 0,98 1

30 1,0246 1,03 1,1 0,93 0,98 1,1 1

40 1,203 1,01 1,1 0,94 0,98 1,16 1,1

50 1,204 1,01 1,2 0,95 0,98 1,41 1,16

65 1,2679 1,01 1,2 0,95 0,98 1,13 1,16

70 1,263 1,07 1,3 0,99 0,99 1,32 0,98

80 1,26 1,08 1,3 0,93 0,99 1,19 0,95

90 1,293 1,09 1,2 1,01 1 1,2 0,95

100 1,348 1,1 1,2 1,08 1,07 1,3 0,95

110 1,392 1,15 1,3 1,12 1,07 1,46 1,07

120 1,446 1,17 1,3 1,15 1,28 1,51 1,07

130 1,431 1,17 1,3 1,2 1,28 1,4 1,2

140 1,392 1,2 1,3 1,12 1,11 1,37 1,2

150 1,44 1,2 1,3 1,22 1,2 1,34 1,2

160 1,48 1,2 1,4 1,2 1,24 1,34 1,2

180 1,507 1,24 1,3 1,19 1,17 1,42 1,3

200 1,547 1,2 1,3 1,31 1,18 1,45 1,6

210 1,6198 1,2 1,3 1,32 1,1 1,45 2,6

220 1,565 1,27 1,3 1,28 1,35 1,45 3,2

230 1,548 1,27 1,3 1,25 1,16 1,45 4,6

250 1,523 1,39 1,3 1,09 1,26 1,31 2,7

260 1,586 1,4 1,4 1,19 1,24 1,36 2,7

270 1,714 1,45 1,4 1,19 1,32 1,44 3,1

280 1,658 1,46 1,4 1,39 1,2 1,4 3,4

290 1 796 1,5 1,4 1,3 1,3 1,47 3,9

300 2,157 1,5 1,5 1,26 1,2 1,47 4,2

310 2,751 1,5 1,5 1,28 1,18 1,47 4,6

320 3,114 1,6 1,6 1,32 1,2 1,5 3,1

330 3,115 1,59 1,6 1,47 1,57 1,5 3,5

340 3,116 1,62 1,6 1,45 1,4 1,6 3

350 3,119 1,67 1,7 1,45 1,5 2 2,1

360 13,789 1,66 1,7 1,53 1,64 1,8 2,1

370 14,076 1,71 1,7 1,54 1,82 1,8 2,1

380 16,1 1,75 4,1 1,57 2,78 1,8 1,9

390 18,549 1,87 3,4 1,68 4,52 2 1,85

400 14,599 2 3,3 1,69 3,28 2,17 1,85

415 7,698 2,2 3,5 1,96 3,14 2,5 2,1

425 12,528 2,2 3,4 8.2 2,92 2,87 2,2

440 5,674 2,2 2,7 9.1 2,75 3,45 2,6

450 3,877 3,22 2,8 16.4 2,59 5,22 3,6

460 4,546 3,5 2,8 12.2 2,53 7,2 4

470 3,714 3,4 2,8 4.6 2,75 4,1 4,1

485 4,13 4,8 3,1 4.3 3,37 6,03 12,7

490 4,2 15,4 3,8 4.8 3,5 6,5 16,2

500 4,4 22,8 8,9 4.6 4,05 6,97 21,6

510 6,034 22,1 13,4 4.8 4,06 3,9 14,3

520 7,21 13,7 11,8 4.8 3,81 5,76 14,1

530 6,379 10 10,2 5.3 4,83 16,9 16,5

540 7,051 16,5 7,3 5.8 6,48 16,7 18,4

550 7,473 16 8,3 6.1 9,96 17,9 18,5

555 7 15,3 9 7.7 10 18 17,6

560 6,75 15,6 10,8 8.8 10,53 19,3 19,6

570 6,85 15,3 24,7 11.7 13,33 20,1 20,1

580 12,956 15,6 23,5 12.3 16,04 21,5 17,8

590 11 13,8 20,7 13.3 17,94 17,9 21,8

600 10,843 13,7 11,2 13.2 20,12 17,4 22,4

610 15,941 14,1 10,97 13 17,7 19,6

620 15,8 11,5 11.2

630 16,7 15,1 11.3

635 20,5 13

Таблица 2

Значения динамических модулей сдвига х 10"5 Мпа

в' без нап. С 10 сл С24 сл. в'50 сл 0'1уп. С 10 ул. в' 15 ул.

25 3,34 3,91 3,58 3,41 3,95 3,71 3,52

30 3,34 3,89 3,56 3,53 3,82 3,76 3,48

30 3,41 3,89 3,8 3,57 3,78 3,77 3,47

40 3,54 3,9 3,62 3,44 3,78 3,74 3,58

50 3,55 3,89 3,64 3,54 3,77 3,75 3,58

65 3,53 3,86 3,65 3,54 3,78 3,75 3,57

70 3,53 3,88 3,65 3,55 3,76 3,72 3,55

80 3,54 3,87 3,66 3,56 3,79 3,72 3,54

90 3,57 3,88 3,66 3,49 3,83 3,7 3,53

100 3,57 3,88 3,66 3,5 3,79 3,73 3,51

110 3,57 3,88 3,66 3,56 3,79 3,7 3,53

120 3,58 3,88 3.69 3,59 3,82 3,7 3,52

130 3,56 3,88 3,68 3,57 3,81 3,71 3,47

140 3,56 3,87 3,69 3,55 3,83 3,7 3,48

150 3,58 3,87 3,7 3,55 3,76 3,7 3,42

160 3,55 3,87 3,66 3,55 3,76 3,71 3,42

180 3,55 3,85 3,69 3,53 3,78 3,72 3,43

200 3,55 3,87 3,7 3,35 3,78 3,72 3,41

210 3,5 3,92 3,7 3,25 3,77 3,72 3,43

220 3,52 3,86 3,72 3,14 3,73 3,75 3,44

230 3,5 3,88 3,72 3,01 3,74 3,73 3,47

250 3,52 3,84 3,71 2,86 3,75 3,73 3,47

260 3,48 3,87 3,71 2,81 3,74 3,73 3,43

270 3,43 3,87 3,7 2,85 3,75 3,7 3,43

280 3,46 3,86 3,69 2,79 3,75 3,7 3,41

290 3,45 3,86 3,66 2,79 3,74 3,72 3,42

300 3,36 3,87 3,67 2,8 3,74 3,72 3,43

310 3,31 3,88 3,67 2,86 3,7 3,71 3,41

320 3,19 3,89 3,64 2,83 3,68 3,71 3,43

330 3,19 3,89 3,64 2,82 3,68 3,73 3,44

340 3,19 3,84 3,63 2,78 3,69 3,7 3,47

350 3,23 3,81 3,58 3,02 3,72 3,69 3,47

360 2,61 3,74 3,62 3,44 3,66 3,69 3,45

370 2,79 3,68 3,63 3,48 3,69 3,67 3,49

380 2,5 3,88 3,62 3,47 3,67 3,75 3,46

390 2,33 3,24 3,61 3,49 3,69 3,48 3,43

400 2,86 3,46 3,59 3,53 3,75 3,53 3,41

415 3,1 3,55 3,55 3,53 3,66 3,44 3,42

425 3 3,6 3,5 3,49 3,07 3,54 3,44

440 3,31 3,64 3,64 3,47 2,99 3,67 3,44

450 3,52 3,67 3,47 3,16 3,84 3,69 3,45

460 3,53 3,68 3,32 3,34 3,1 3,74 3,4

470 3,54 3,67 3.64 3,41 2,99 3,76 3,43

485 3,4 3,75 3,51 2,89 2,63 3,75 3,39

490 3,4 3,73 3,38 2,77 2,56 3,75 2,23

500 3,36 3,7 3,1 2,38 2,55 3,29 2,67

510 3,23 3,68 3,62 1,89 2,58 3,12 2,65

520 3,22 3,78 3,77 1,88 2,58 3,21 2,76

530 3,23 3,66 2,69 1.91 2,63 3,52 3,02

540 3,31 3,58 3,54 2,07 2,67 3,84 2,7

550 3,27 3,53 2,3 2,24 2,67 3,68 2,29

555 3,3 3,4 2,41 2,61 2,67 4,02 2,29

560 3,35 3,4 2,15 2,46 2,67 3,55 1,93

570 3,36 3,24 2,22 2,67 2,83 3,76 2,02

580 3,07 2,89 2,22 2,85 3,07 3,8 2,03

590 3,07 2,64 2,38 2,77 2,88 3,86 2,11

600 4,54 2,67 2,53 2,68 2,88 4,57 2,17

610 2,67 2,76 2,99 2,99 4,53 2,21

620 3,68 3,02 2,95 4,6 2,27

630 3,64 3,09 2,98 4,3 2,27

635 3,02 4,5 2,19

Таблица^

Значения динамических модулей потерь х 10

X, С в" без нап. в" 10 сл С'24 сл. 0"50 сл в"! уп. 10 уп. С'Нуп.

25 3,39 3,35 3,6 3,8 3,5 4 2,9

30 3.,43 3,75 3,5 3,5 з,з 4 3,3

30 3,427 3,8 4,2 3,6 3,5 4,2 3,5

40 4,26 3,8 4,2 4 3,5 4 3,5

50 4,279 3,8 4,2 4,1 3,6 4,5 3,6

65 4,49 3,8 4,2 3,4 3,6 4,9 3,6

70 4,47 3,8 4,8 3,3 3,7 4,5 3,4

80 4,46 3,8 4,4 3,8 3,5 4,5 3,7

90 4,62 3,8 4,5 3,8 3,9 4,5 4

100 4,82 3,8 4,4 3,8 4,1 4,5 4,1

110 4,98 3,8 4,8 4,3 4,3 4,5 4,3

120 5,18 3,8 5,4 4,3 4,4 4,5 4,3

130 5Д 4,9 5,6 4,3 4,6 4,9 4,5

140 4,96 4,3 5,1 4,3 4,3 4,8 4,6

150 5,16 4,8 5 4,3 4,6 5,2 4,6

160 5,26 4,5 4,9 4,3 4,6 5,2 4,8

180 5,36 4Д 5Д 4,6 4,4 4,8 4,4

200 5,5 4,1 5,3 4,6 4,5 4,8 4,3

210 5,68 4,6 5,3 5,7 5 4,9 4,4

220 5,52 4,2 5,4 10 5 4,9 4,9

230 5,43 5,2 5,4 13,8 4,9 4,9 4,5

250 5,37 5 4,9 7,7 4,1 5,2 4,4

260 5,53 4,8 5 7,6 4,5 5,2 4,9

270 5,89 5,1 5,3 8,7 4,5 5,2 4,9

280 5,74 5,1 5,2 9,5 5,2 5,2 5

290 6,2 5,1 5,4 10 4,8 5,2 5

300 7,25 4,6 5,4 11,8 4,7 5,6 5

310 9,11 6Д 5,4 13,2 4,8 5,6 5

320 9,93 5,6 5,5 8,8 4,9 5,6 5

330 10,09 5,3 5,5 9,9 5 5,6 5

340 10,25 5,6 5,8 11,4 5,4 5,9 5,59

350 10,41 6,5 7,1 9 5,4 6,3 5,8

360 36 6,1 6,5 24,4 5,6 6,3 5,8

370 39 6,7 6,5 24,8 5,7 6,3 6

380 43,31 10,8 6,5 6,6 5,8 15,4 6

390 41,55 14,7 7,2 6,3 6,2 11,9 6,4

400 23,91 11,4 7,8 6,5 6,3 11,7 6,8

415 23,91 11,2 8,9 7,7 7,2 12,1 7,5

425 37,58 10,5 10,3 7,7 25,2 12 7,6

440 18,8 10 12,6 9,1 42,1 11,4 8,1

450 13,7 9,5 18,1 11,4 34,7 9,9 10,9

460 16,1 9,3 24,2 13,4 14,7 10,3 11,9

470 13,2 10,1 24,2 13,6 12,9 10,5 14,6

485 14,5 12,7 19 36,8 12,7 11,7 16,3

490 14,8 10,8 24,6 45 11,8 14,3 34,4

500 19,5 10,5 21,6 51,6 12,3 29,3 61,3

510 23,3 15 14,1 27,1 12,4 41,9 59

520 20,6 14,4 21,7 26,5 13,7 37,9 37,9

530 23,6 17,7 45,6 31,6 15,3 36 30,4

540 24,5 23,2 42,5 38,2 16,3 28 44,6

550 22,7 35,2 41,2 41,5 20,6 30,6 37

555 23 35,8 41,2 46 20,6 43,6 37

560 21,9 35,6 47 48,3 20,6 56,6 29,6

570 21,15 43,3 43,3 53,8 25 87,8 31

580 39,8 46,5 47,9 50,8 36 88,5 31,7

590 49,2 47,4 42,7 60,4 35,5 80 29,3

600 42,7 54,1 44,1 60,1 38,4 51,3 29,9

610 49 58,7 39,5 49,7 31,3

620 35 58,7 38,4 53 36,1

630 44,9 55 33,4 65 37,9

635 34,1 58,7 45