Исследование и оптимизация многоступенчатых испарительных установок с учетом коррозии поверхностей нагрева тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.01, кандидат технических наук Лунин, Кирилл Александрович

• Лунин, Кирилл Александрович
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Лунин, Кирилл Александрович

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. АНАЛИЗ ПРОБЛЕМЫ КОРРОЗИИ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ МИУ. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Применяемые на объектах энергетики МИУ и схемы их включения.

1.2. Эксплуатационные данные по коррозии конструкционных материалов МИУ.

1.3. Кислородная коррозия.

1.4. Углекислотная коррозия.

1.5. Влияние анионного состава и рН воды на скорость коррозии стали.

1.6. Влияние легирующих добавок на коррозионную стойкость стали.

1.7. Влияние консервации испарительных установок на коррозию.

1.8. Постановка задач исследования.

ГЛАВА II. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОРРОЗИОННЫХ ПРОЦЕССОВ.

2.1. Выбор методики коррозионных исследований.

2.2. Экспериментальная установка.

2.2.1. Установка для приготовления воды.

2.2.2. Установка для приготовления имитатов исследуемых сред.

2.2.3. Экспериментальный стенд по исследованию скорости коррозии в статических условиях.

2.3. Проведение коррозионных испытаний.

ГЛАВА III. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНО

СТИ КОРРОЗИИ В МИУ.

3.1. Обработка и анализ экспериментальных данных.

3.2. Разработка методики расчета интенсивности коррозии в

3.3. Номограмма оценки скорости коррозии в многоступенчатых испарительных установках.

ГЛАВА IV. ПРОМЫШЛЕННЫЕ КОРРОЗИОННЫЕ ИСПЫТАНИЯ НА САРАНСКОЙ ТЭЦ-2 ОАО «МОРДОВЭНЕРГО».

4.1. Методика проведения и результаты промышленных испытаний.

4.2. Анализ результатов промышленного эксперимента.

ГЛАВА V. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СОПОСТАВЛЕНИЕ ВАРИАНТОВ ВКЛЮЧЕНИЯ МИУ.

5.1. Выбор оптимальной схемы питания с точки зрения тепловой экономичности.

5.2. Сопоставление водно-химических режимов при параллельном и последовательном питании МИУ.

5.3. Оценка влияния скорости коррозии на экономические показатели МИУ.

ВЫВОДЫ.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и оптимизация многоступенчатых испарительных установок с учетом коррозии поверхностей нагрева»

В числе прочих методов подготовки обессоленной воды для энергетических котлов, применяют и т.н. термический способ водоподготовки [ 1-5]. Как правило, его реализация осуществляется на многоступенчатых испарительных установках (МИУ), оборудованных испарителями поверхностного типа (ГОСТ 10731- 85).

Способ термического обессоливания имеет ряд преимуществ по сравнению с химобессоливнием, в связи с чем область применения испарителей на сегодняшний день расширяется. Это обусловлено рядом причин. Так, наблюдения, проводимые как у нас в стране, так и за рубежом, показывают, что общая минерализация природных вод непрерывно растет, а получение добавочной воды котлов; методом хи-мобессоливания приводит к образованию значительных объёмов сточных вод, с большим количеством солей, чем забирается с водой из источника водоснабжения. Термическое обессоливание характеризуется меньшим количеством сбрасываемых солей, хотя и при этом способе оно достаточно велико. Кроме того, и экономически применение химобессоливания оправдано при солесодержании в исходной воде анионов сильных кислот не более 7 мг-экв/л [6, 7].

В настоящее время термическое обессоливание на базе испарителей применено более чем на 30 электростанциях высокого и сверхвысокого давления, а так же на семи электростанциях сверхкритического давления.

По схемам включения многоступенчатые испарительные установки делятся на установки с параллельным питанием по воде и последовательным по пару либо с последовательным по воде и по пару [1-5, 8]. Схема питания испарителей непосредственно влияет на состояние водно-химического режима, из-за различной степени упаривания питательной воды по корпусам МИУ [9-11].

Одной из основных задач организации водно-химического режима испарительных установок, наряду с получением дистиллята надлежащего качества и предотвращения накипеобразования, является снижение до минимума интенсивности коррозии конструкционных материалов [2, 9, 12-15]. Нормами ПТЭ предусмотрено достаточно жесткие требования к качеству питательной воды испарителей прежде всего по содержанию кислорода и рН [16]. Тем не менее на практике коррозия стали является одной из основных причин снижения надежности работы ИУ [2, 8,9, 12].

В настоящее время в качестве основных выявлены следующие причины коррозии стали в ИУ: наличие в тракте ИУ растворенных агрессивных газов (кислорода и углекислоты), а также неудовлетворительная консервация при длительных и кратковременных остановах испарителей [13].

Причинами поступления в тракт ИУ кислорода и углекислоты являются как неудовлетворительная работа деаэраторов питательной воды, так и последствия термического разложения солей угольной кислоты.

Подтверждением существенного влияния на коррозионные разрушения греющих секций неудовлетворительной консервации испарителей служит практически весь опыт эксплуатации испарительных установок [2, 13].

Несмотря на важность проблемы коррозии при эксплуатации испарителей имеющиеся литературные данные носят скорее статистический характер и не дают возможности прогнозировать, определять динамику, а тем более предупреждать коррозионные разрушения конструкционных материалов. Более того, до настоящего времени практически отсутствуют количественные зависимости влияния таких факторов как солесодержание, солевой состав, рН на интенсивность коррозии в высокоминерализованных растворах, которыми являются рассолы испарителей. Недостаточно исследовано и влияние схемы включения испарителей (последовательная, параллельная) на водно-химический режим, хотя совершенно очевидно, что разный характер последнего может оказывать существенное влияние на скорость коррозии стали. Практически не проводился анализ влияния интенсивности коррозии на общую экономичность работы МИУ.

Таким образом, все вышесказанное говорит о том, что вопрос коррозии и ее влияния на работу испарительных установок, поднятый в данной диссертации, является актуальным.

Основной целью настоящей диссертационной работы является исследование коррозионных процессов в условиях, характерных для работы МИУ при параллельном и последовательном питании и разработка на этой основе методики оценки интенсивности коррозии конструкционных материалов МИУ, работающих при различных составах питательных вод и теплотехнических параметрах.

1. Анализ проблемы коррозии конструкционных материалов МИУ. Постановка задач исследования

Iii. Применяемые на объектах энергетики МИУ и схемы их включения

В настоящее время термическое обессоливание на базе испарителей применено более чем 30 КЭС и ТЭЦ высокого давления 9 МПа и сверхвысокого давления 13 МПа, в том числе на нескольких ТЭЦ и на пяти КЭС сверхкритического давления 24 МПа. Для многих вновь вводимых в эксплуатацию ТЭС также запроектирована установка испарителей.

В подавляющем большинстве случаев термическое обессоливание применено на ТЭС с барабанными котлами, в схемах с прямоточными котлами испарительные установки установлены на нескольких блоках 200 МВт Верхнетагильской ГРЭС; на блоках 300 МВт Сырдарьинской (Узбекистан), Приднепровской (Укранина) и Новочеркасской ГРЭС, и на блоках 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 и Пермской ГРЭС. Для блоков сверхкритических параметров термическое обессоливание не позволяет получать добавочную воду, пригодную для питания котлов - требуется доочистка дистиллята способом химического обессоливания [1,3-6].

В схемах термического обессоливания воды в обычно применяются вертикальные водотрубные испарители, с подвесной греющей секцией, естественной циркуляцией воды, с поверхностью нагрева и сепарационным устройством в одном корпусе [1]. Небольшое распространение на объектах энергетики получили также дистилляционные опреснительные установки (ДОУ) различных типов и испарители мгновенного вскипания [2]. Так, на энергетическом испарителе Марыйской ГРЭС опробована конструкция с вынесенной зоной кипения (проект МЭИ). Над греющей секцией установлены коробы конической и цилиндрической формы. На Ферганской ТЭЦ переработка технических и сточных вод осуществляется на 34-ступенчатой установке мгновенного вскипания. На Тобольской ТЭЦ по проекту СвердНИИхиммаш испарительные установки оснащены испарителями с восходящей пленкой жидкости («кесняры») - первые ступени, и испарителями с вынесенной зоной кипения - последние ступени.

В последние годы в МЭИ была разработана конструкция двухзонного испарителя совмещающего в себе зону с естественной циркуляцией и прямоточную.

Для подготовки добавочной воды ТЭС обычно применяются многоступенчатые испарительные установки поверхностного типа с различными схемами питания. Такие МИУ как правило устанавливаются [1-4]:

1) на КЭС в качестве автономных резервных установок с подключением по первичному пару к общестанционному коллектору собственных нужд и конденсацией вторичного пара на потоке химочищенной и сырой воды;

2) на промышленно-отопительных ТЭЦ в качестве рабочих для восполнения внешних потерь, с подключением по первичному пару к производственному отбору (противодавлению) турбины и подачей вторичного пара в общестанционный коллектор 0,12 МПа;

3) на промышленно-отопительных ТЭЦ в качестве резервных с подключением по первичному пару к коллектору 0,12 - 0,25 МПа или к пусковой котельной. В этом случае, устанавливается конденсатор испарителя (КИ), включенный в линию подогрева сетевой воды. Обычно в качестве МИУ в подобных схемах установлены одно- и двухступенчатые ИУ.

В качестве рабочей МИУ выбирается многоступенчатая испарительная установка, в качестве резервной - многоступенчатые и одно, 2-х ступенчатые.

Многоступенчатые испарительные установки (в основном шестиступенчатые) связаны со схемой станции только по греющему пару первой ступени и по вторичному пару (избыточному теплу) последней ступени. Греющий пар подаётся из общестанционного коллектора 8 13 ата, часть вторичного пара последней ступени поступает в коллектор 1,2 ата или на подогреватель химочищенной воды. В настоящее время используются последовательная и параллельная схемы питания испарителей МИУ. Ранние проектные схемы МИУ предусматривали последовательное питание водой, работу с одним расширителем дистиллята, отводом неконденсирую-щих газов из греющей секции в паровое пространство этого же корпуса. В этих условиях наблюдались трудности в регулировании уровня концентрата в корпусах установки при изменении нагрузки при этом снижалось качество дистиллята и усиливалась углекислотная коррозия испарителей.

Последующий переход на параллельное питание корпусов испарительной установки позволил обеспечить соблюдение режимных показателей по производительности и поддержание качества получаемого дистиллята. Кроме того, повысилась маневренность МИУ, так как регулирование уровней воды в корпусах и греющих секциях испарителей осуществляются автономно на недогретой жидкости. В зарубежных аналогах ИУ, поставляемых фирмами Siemens, Alfa Laval и др., в последнее время предлагаются такие же решения.

Проектом многих МИУ предусматривается также регенеративный подогрев питательной воды частью вторичного пара ступеней или конденсатом греющего пара ступеней, который повышает тепловую экономичность установок [1, 2, 8].

В настоящее время на практике в основном получили распространение схемы включения МИУ следующего вида (рис. 1.1, 1.2):

- параллельная по питательной воде (без регенеративного подогрева питательной воды) и последовательная по пару;

- последовательная по питательной воде (с регенеративным подогревом) и последовательная по пару.

Схемы многоступенчатых испарительных установок, установленных на различных энергетических объектах, как правило, имеют свои особенности, что связано как с уровнем развития испарительной техники на этапе проектирования; данной; схемы, так и с последующими модернизациями, вызванными как правило неудовлетворительной работой оборудования МИУ из-за коррозии конструкционных материалов и несоответствием реальной производительности проектным величинам.

Ниже приведены особенности некоторых МИУ, находящихся в эксплуатации.

На Курганской ТЭЦ с 1963 г. работает МИУ производительностью 100 т/ч (рис. 1.3). Схема питания испарителей - последовательная по пару и воде. При этом подогрев питательной воды и дистиллята первоначально осуществлялся по перекрестной схеме. Конденсат греющего пара отдельных ступеней сливается в расширительный бак и оттуда насосами подаётся в деаэратор повышенного давления. Среднегодовое число часов использования установки - 7700. За время работы МИУ, были произведены замены греющих секций во втором и последнем корпусе из-за коррозии трубок. Общая оценка работы установки - удовлетворительная. 0.15-0.25 |------

МПа

И2' I вРП вРП 1 из. вРП А И5. 1.„. вРП 1 вРП т^—Г^—Г * * ♦ в расширитель дренажей

И6 * V вРД 9 пхов в из И5. из И4.

РП

Л1

И1

И2 из ИЗ в ливнесток

Рис. 1.1. Многоступенчатая испарительная установка с параллельным питанием без регенерации

Рис. 1.2. Многоступенчатая испарительная установка с по следовательным питанием, регенерацией пар из кол-ра ,----« 1.0-1.6 МПа

ОТ

-да-дахов шв цирк, водовод ч в деаэратор 6

МПа

Рис. 1.3. Схема МИУ Курганской ТЭЦ 1 - испаритель ИСВ-585-2М; 2 - подогреватель ХОВ ПН-60; 3 - расширительный бак; 4 - подогреватель ХОВ ПН-130.

На Ижевской ТЭЦ-2 находится в работе с 1976 г. две шестиступенчатые МИУ производительностью 110 т/ч. Схема включения МНУ- последовательная по воде и пару (рис. 1.4). При этом конденсат греющих секций МИУ каскадно сливается через регенеративные подогреватели в БЗК. Расширительный бак дистиллята не предусмотрен. Вторичный пар последней ступени соединён с теплофикационным отбором и подаётся на бойлеры вместо отборного пара турбины. Среднегодовое число часов использования установок - 4370. За время работы установки зарекомендовали себя хорошо. В последние годы проводились плановые замены греющих секций. Количество заглушённых трубок в демонтированных секциях превышало 10% при общей наработке часов 70-90 тыс. часов. В первую очередь были заменены вторые и последние корпуса МИУ. пар из кол-ра

--— 1.3 МПя г и и

I '-г г

Ф Ч^ф Ч^ф на шламоотвал

Рис. 1.4. Схема МИУ Ижевской ТЭЦ-2

1 - испаритель И-585-2М, 2 - подогреватель ХОВ ПСВ-125, 3 - бак продувки, 4 подогреватель подпитки теплосети.

В 1995 году на ТЭЦ-7 Ленэнерго введена в промышленную эксплуатацию многоступенчатая испарительная установка, разработанная по схеме МЭИ (рис. 1.5) [17, 18, 96, 97]. МИУ имеет 6 испарителей И-600, включенных параллельно по питательной воде и последовательно по вторичному пару, избыточный пар используется в деаэраторе МИУ и ПХОВ, регенеративного подогрева питательной воды испарителей нет. Все штатные системы установки смонтированы по разработкам МЭИ (система отвода неконденсирующихся газов, система отбора проб и организации продувок, система регулирования уровня концентрата в аппарате, схема питания аппаратов и т.п.). За время эксплуатации МИУ были отмечены очаги язвенной коррозии в трубопроводах питательной воды, а также греющих секциях.

Рис. 1.5. Схема испарительной установки ТЭЦ-7 Ленэнерго

1 - испаритель И-600; 2 - расширитель продувки; 3 - охладитель проб; 4 — лоток сбора проб; 5 - расширитель дистиллята; 6 - охладитель конденсата; 7 — деаэратор ХОВ; 8 - подогреватель ХОВ.

Аналогичную схему включения имеет и шестиступенчатая МИУ Казанской ТЭЦ-3 (рис. 1.6). До 2001 года на МИУ использовалась вакуумная деаэрация, в настоящее время один из двух деаэраторов реконструирован на атмосферный, который питается паром последней ступени МИУ. Причина замены - неудовлетворительное качество деаэрируемой воды, приводящей к интенсивной коррозии питательных трубопроводов, а также греющих секций испарительных установок. Избыточный пар атмосферного деаэратора утилизируется в деаэраторе подпитки теплосети [19].

В конце 2000 года на Северо-Западной ТЭЦ введена в эксплуатацию 6-ступенчатая МИУ (рис. 1.7). Для улучшения тепловой экономичности конденсатом греющего пара подогревается питательная вода последних трех корпусов МИУ. Питание установки осуществляется водой из бака запаса химочищенной воды БЗК № 1. Вода в бак поступает после №-катионитных фильтров химводоочистки. Химочи-щенная вода подогревается в водо-водяных подогревателях, пароводяном подогревателе и поступает в атмосферный деаэратор [18,20].

Рис. 1.6. Принципиальная схема МИУ Казанской ТЭЦ-3 ПЭО «Татэнерго»

Рис. 1.7 Схема МИУ Северо-Западной ТЭЦ

1 - испаритель, 2 - расширитель конденсата испарителей, 3 - расширитель продувки испарителей, 4 — охладители конденсата испарителей, 5 — насосы расширителей конденсата, 6 -насос конденсата последней ступени испарителя.

Для подогрева химочищенной воды в пароводяном подогревателе и деаэраторе используется вторичный пар ИУ, а в водо-водяных подогревателях - дистиллят испарителей. Из бака деаэратора насосами вода подается к испарительной установке. Испарители включены последовательно по пару, параллельно по питательной воде. Вторичный пар из последнего (по схеме включения) корпуса направляется в коллектор 0,12 0,25 МПа, откуда пар подается в ПХОВ, деаэратор питательной воды испарителей и в конденсатор избыточного пара испарительной установки (КИ). МИУ может работать по 6-ти, 5-ти, 4-х, 3-х, 2-х и одноступенчатой схеме. В течение всего срока эксплуатации этой МИУ была отмечена интенсивная коррозия трубопроводов и теплообменников питательного тракта.

Вместе с получением дистиллята высокого качества, испарительные установки получили применение в системах и комплексах по переработки сточных вод, являясь одним из главных элементов таких схем. В частности, подобный комплекс долгое время успешно функционирует на Саранской ТЭЦ-2 [21, 22, 23]. На этой ТЭЦ с 1981 года находится в промышленной эксплуатации пятиступенчатая МИУ номинальной производительностью 100 т/ч (рис. 1.8). В состав МИУ входят пять испарителей И-600, соединенных последовательно по пару и параллельно по питательной воде, которая подается на нижние паропромывочные листы. За все это время греющие секции всех корпусов МИУ ни разу не подвергались кислотным промывкам, т.к. внутренняя поверхность трубок греющих секций была в хорошем состоянии, отложений и коррозии практически не наблюдалось. В июле 1991 г. после реконструкции водоподготовки МИУ была переведена на питание сбросными водами ТЭЦ (продувочной водой циркуляционной системы, куда в качестве добавочной помимо исходной воды р. Инсар подаются после отстоя промливневые воды). Кроме того, в деаэратор МИУ подаются продувочные воды барабанных котлов в количестве до 20% производительности МИУ.

Позднее была реализована технология приготовления регенерационного раствора из продувочной воды МИУ и части регенерационных сточных вод, отработана технология регенерации Ыа-катионитных фильтров таким раствором. На третьем этапе реконструкции ИУ была реализована технология термохимического умягчения избытка регенерационных сточных вод и их использования для обработки исходной воды. Реализованная на Саранской ТЭЦ-2 технология термохимического обессоливания обеспечила утилизацию промливневых сточных вод, продувочных вод котлов, производство из них добавочной воды котлов высокого давления и под-питочной воды теплосети с использованием в качестве реагентов только извести и коагулянта, выделение всего кальция и магния в виде сырья, используемого в строительной индустрии, сельском хозяйстве и т.п. Однако при использовании в качестве питательной воды сточных вод повышенного солесодержание, отмечены случаи [13] увеличения отказов оборудования из-за интенсивной коррозии.

Рис. 1.8. Схема МИУ Саранской ТЭЦ-2

1 - испаритель; 2 - расширитель дистиллята; 3 - расширитель концентрата; 4 - подогреватель химочищенной воды; 5 - деаэратор ИУ.

На всех приведенных МНУ вопросы коррозии, как в процессе работы, так и во время простоя оборудования, являются ключевыми. Причем, коррозия МИУ отмечается и в схемах с последовательным питанием, и с параллельным, при том, что обе схемы с точки зрения водно-химического режима абсолютно разные [2, 14, 24]. Характерно, что достаточно четко прослеживается взаимосвязь интенсивности коррозии с солесодержанием концентратов МИУ и качеством питательной воды.

Заключение диссертации по теме «Энергетические системы и комплексы», Лунин, Кирилл Александрович

основные выводы:

1. На основании литературного обзора и статистического анализа повреждаемости оборудования МИУ выявлены основные факторы, влияющие на скорость коррозии и причины нарушений водно-химического режима установок.

2. В области рабочих параметров испарительных установок проведены экспериментальные исследования влияния на скорость коррозии углеродистой стали солесодержания, концентрации; активаторов коррозии - хлорид и сульфат - ионов, а также величины рН растворов. Установлено, что в области исследованных концентраций влияние соотношения хлорид и сульфат -ионов незначительно и скорость коррозии с ростом их концентрации возрастает в одинаковой степени.

3. Впервые, для условий работы ИУ определены количественные закономерности изменения скорости коррозии с изменением солесодержания рассолов, рН и температуры. Показано, что скорость коррозии возрастает пропорционально корню квадратному из солесодержания в пределах его изменения, характерного для работы испарителей. Определена энергия активации процесса коррозии, которая составила 28500 Дж/мол.

4. Разработана методика расчета скорости коррозии греющих секций испарителей. Предложена номограмма прогнозных оценок скорости коррозии в области возможных изменений качества питательной воды МИУ для последовательной и параллельной схемы питания испарителей.

5. Подготовлен и проведен промышленный эксперимент по исследованию коррозии в условиях действующей многоступенчатой испарительной установки Саранской ТЭЦ. Результаты промышленного эксперимента подтвердили хорошее соответствие между реальными значениями скорости коррозии и расчетными данными, полученными по разработанной методике четными данными, полученными по разработанной методике с помощью номограммы.

6. Проведено сопоставление с точки зрения коррозии водно-химических режимов многоступенчатых испарительных установок при последовательной и параллельной схеме питания. Показано, что скорость коррозии греющих секций МИУ с последовательным питанием в среднем вдвое ниже, чем при параллельном.

7. Проведено технико-экономическое сопоставление МИУ при последовательном и параллельном питании испарителей с учетом коррозии. Показано, что экономия от снижения скорости коррозии при последовательном питании составляют 20-30% от топливной составляющей экономии затрат. Даны рекомендации о целесообразности реконструкции шестиступенчатой МИУ для условий Саранской ТЭЦ-2 ОАО «Мордовэнерго» с параллельной схемы питания на последовательную, что позволит получить значительную экономию издержек в расчете на оставшийся срок эксплуатации.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Лунин, Кирилл Александрович, 2004 год

1. Мошкарин А. В., Бускунов Р. Ш. Испарительные установки тепловых электростанций- М.: Энергоатомиздат, 1994 272 с.

2. Стерман Л. С. Испарители М.: Машгиз, 1956.-211 с.

3. Стерман Л. С., Покровский В. Н. Физические и химические методы обработки воды на ТЭС. Учебник для вузов.- М.: Энергоатомиздат, 1991.- 281с.

4. Рыжкин В. Я. Тепловые электрические станции. Учебник для вузов. — 2-е изд., перераб. и доп.- М.: Энергия, 1976 448 с.

5. Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций (ВНЦТ-81).-М.: Энергия, 1981 128 с.

6. Руководящие указания по эксплуатации испарительных установок тепловых электростанций М.: СПО ОРГРЭС, 1976.- 92 с.

7. Бускунов Р. Ш., Гронский Р. К., Клепикова Т. М. Выбор схемы питания МИУ// Промышленная энергетика.- 1986.-№6 С. 38-40.

8. Бабкин Р. Л., Бускунов Р. Ш. Распределение двуокиси углерода в пароводяном контуре многоступенчатых ИУ // Сб.статей «Водоподготовка и водный режим и химконтроль на паросиловых установках». Вып.З- М.: Энергия. -1969.-С. 146-150.

9. Константинова Е. В. Семенова Л. С. Коррозия углеродистой стали в условиях работы опреснительной установки // Защита металлов.- 1969 — №1. С. 130-133.

10. Бускунов Р. Ш. Исследование и совершенствование термических методов обработки воды на ТЭС. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук М., 1996. - 228 с.

11. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации: утв. Минэнерго России 19.06.03- М.: ЭНЕРГОСЕРВИС, 2003.-368 с.

12. Седлов А. С., Абрамов А. И., Васин В. А., Стерман Л. С. Исследование теплообмена и гидродинамики в испарителях и паропреобразователях // Теплоэнергетика. 1994. - № 1.- С. 61-66.

13. Седлов А. С., Дегтярев И. К., Сидорова С. В., Хазиахметов Р. М., Шелин Г. Г., Пичушкин Ю. И. Опыт освоения многоступенчатой испарительной установки Казанской ТЭЦ-3 // Энергетик. 2000. - № 9. - С. 13-15.

14. Седлов А. С., Шищенко В. В., Сидорова С. В., Ильина И. П., Ларюшкин Н. И., Егоров С. Л. Опыт освоения малоотходной технологии водоподготовки на Саранской ТЭЦ-2 // Электрические станции.- 2000 №4 - С.33-37.

15. Седлов А. С., Шищенко В. В., Ильина И. П;, Потапкина Е. Н; Сидорова С. В. Промышленное освоение и унификация малоотходной технологии термохимического обессоливания воды // Теплоэнергетика 2001- № 8.— С. 28-33.

16. Томашов Н. Д. Теория коррозии и защиты металлов.- М.: изд-во АН СССР, 1959.-480 с.

17. Акользин А. П. Предупреждение коррозии металла паровых котлов — М.: Энергия, 1975.-296 с.

18. Жуков А. П., Малахов А. И. Основы металловедения и теории коррозии-М.: Высшая школа, 1991 168 с.

19. Эванс Ю. Р. Коррозия, пассивность и защита металлов. М.: Металлургиз-дат, 1941 -381 с.

20. Фиттер К. Электрохимическая коррозия М.: Химия, 1967 - 283 с.

21. Герасимов В. В., Мартынова О. И, Касперович В. В. Водный режим атомных электростанций.- М.: Атомиздат, 1976.- 325 с.

22. Багоцкий В. С. и др. Учет адсорбционной стадии при расчете кинетических параметров реакции восстановления кислорода // Электрохимия. -1972. -т.8. -№1. С. 84-87.

23. Machato В., Voora S. // Corros.Sci 1968 - v.8, p.73.

24. Коррозия и защита химической аппаратуры / под ред. А. М. Сухотина. — JI.: Лениздат, 1970-т.З. 120 с.

25. Рейзин Б. Л., Стрижевский И. В., Шевелев Ф. А. Коррозия и защита коммунальных водоводов.- М.: Стройиздат, 1979. 398 с.

26. Маркович Р. А., Супрун Л. А., О коррозионной стойкости и кинетике разрушения углеродистой стали в движущейся морской воде // Защита металлов. 1976. - т.12; - вып. 1. - С. 28-33.

27. La Que. Proc. Amer. Test. Master 1951. - v.51, p. 541.

28. Измайлов А. Г. Труды Азерб. н.-и. ин-та по добыче нефти Баку, 1959. — №1.-С. 43.

29. Нагреев М. Ф., Измайлов А. Г. Труды Азерб. н.-и. ин-та по добыче нефти-Баку, 1957. вып. 6. - 256 с.

30. Помфрет Р. А. Коррозия металлов. М.: Изд-во иностранной литературы, 1953.-С. 140.

31. Vanzeal Y., Corros. Sci 1964.- v.4, №1- p.l.

32. Shreier L. L. The Corrosion of Metals, Ed., Ind, 1964.-p.391.

33. Щербаков П. С., Зобачев Ю. Е., Супрун Л. А. Коррозия в морской воде // Судостроение 1962.-№6-С. 64.

34. Жук Н. П., Научный докл. высш. Школы // Металлургия.- 1958 №4.- с. 71.

35. Богловский А. В: Исследование закономерностей образования твердой фазы в условиях работы испарительных установок: Автореферат дисс.канд.техн.наук М., 1980 - С. 20.

36. Иванов А. И. и др. Влияние гидродинамических факторов на устойчивость водных растворов бикарбоната кальция // Украинский химический журнал. 1978. - т.44 - №7. е. 721.

37. Schriber С. F., Coley F. Н.- Water. Performance. 1976 - v. 15.- №7-р.47-54.

38. Jutre G., Lippert G., Jundelson J. Iuflunoce of dissolved carbondioxide and oxygen on corrosion of iron // Corrosion 1982 - v.76 - №2.- p. 91-98.

39. Иванов E. H., Глазырин А. И. Коррозия стали и латуни в растворах угольной кислоты // Электрические станции. 1979. - №3. - С.61-62.

40. Шкроб М. С., Прохоров Ф. Р. Водоподготовка и водный режим паротурбинных электростанций.- М.: Госэнергоиздат, 1961. 471с.

41. Балабан-Ирменин Ю. В., Липовских В. М., Рубашов А. М. Защита от внутренней коррозии трубопроводов водяных тепловых сетей— М.: Энерго-атомиздат, 1999. 380 с.

42. Мамет А. П. Коррозия и защита металла теплосилового оборудования. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. -М, 1951.-231с.

43. Мутовин А. Т. Изменение схемы подачи пара и отсоса неконденсирующихся газов в пароводяных теплообменниках поверхностного типа // Экспресс-информация 24(278) Сер.Эксплуатация оборудования энергосистем. М.: Информэнерго. 1976. - С.48-51.

44. Йовчев М. Коррозия энергетического и ядерно-энергетического оборудования: пер. с болг. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 222 с.55; Тодт Ф. Коррозия и защита от коррозии. Л;: Химия, 1967. - 380 с.

45. Метсик Р. Э. Исследование действия различных хлоридов при коррозии стали в воде в статических и динамических условиях. В кн.: Труды НИИс-ланцев.- 1969. вып. 18 - С. 176-186.

46. Leclerc E. Test d agressivité a Legard Des Matériaux Métalliques, Pierzeux et Organcques//Corrosion et Antkorrosion. 1960. №8 p. 3—13.

47. Гронский P. К. Особенности коррозионных процессов в испарителях поверхностного типа // Теплоэнергетика. 1988. - №5 - С. 57-58.

48. Колотыркин Я: М. Современное состояние теории электрохимической коррозии.- 1977. т.16. - №6 - С.627-628.

49. Розенфельд И. Л. Ингибиторы коррозии. М.: Химия, 1977. - 580 с.

50. Myers J., Obucht M. Recognetion of Couse Vital in Minimising Corrosion. // Potable Water Sistems . 1972. -№4.~ p. 41-46.

51. Hache A. Contribution а Г Etude de la Corrosion de l'Acier en Solution Saline // Revue de Metallurgie. 1956. -№1- p. 76- 81.

52. Кононов М. Д., Юдина В. В., Арутюнян Р. Б. Определение критической концентрации хлор-ионов, инициирующих язвенную коррозию углеродистой стали в нейтральных водных растворах // Защита металлов. 1974. -т. 10.-№4. - С. 420-422.

53. Conda Venice К., Sayed S. M. Corrosion Behaviour of Steel in Stagnant sait Solution // Brit. Corros. J. -1973. v.8, - №2. - p. 71-75.

54. Leganlt R. A. et al. An Elektrochemikal-Statistikal Study of the Effect of Chemi-kal Environment on the Corrosion Behavior of Mild Steel // Corrosion, 1970. -v.26,-№6.-p. 121-128.

55. Tousek I; Eisenlochfrass in Gegenwart von Sulfat und Chloridionem // Collect zech. Chem. Communs. - 1970. - v.35,- № 3. - p. 774-778.

56. Жук H. П. Курс общей коррозии и защиты металлов. М.: Металлургия, 1976.-251 с.

57. Маргулова Т. X., Мартынова О. И. Водные режимы тепловых и атомных электростанций. М.: Высшая школа, 1987. - 319 с.

58. Балабан-Ирменин Ю. В., Бессолицин С. Е., Рубашов А. М. Влияние рН, содержания хлоридов и сульфатов в сетевой воде на внутреннюю коррозию труб тепловых сетей // Теплоэнергетик. 1994. - №7. — С. 31-34.

59. Бессолицин С. Е. Исследование процессов внутренней коррозии трубопроводов тепловых сетей с целью нормирования анионного состава сетевой воды: Автореферат диссертации кандидата технических наук. М.: 1994. - 20 с.

60. Акользин П.А., Жуков В.А. Кислородная коррозия оборудования химических производств. М.: Химия, 1985. - 314 с.

61. Peterson I. Das Verhalten von Yropbaustahlen in Mecrwasser// Werstoffe und Korrosion. 1977. - v.28,- №11. - p. 748-754.

62. Kowaka Masamichi, Nagano Hiroo. Corrosion resistant low-alloy steel for sea-water use // Chem. Econ. And Eng. Rev. 1972. - v.4, - №6. - p.51-56.

63. Masumoto H., Okasaki Т., Scimada H., Watcnabe T. Development and future of weldable sea water corrosion resistant steels // Nippon Steel Techn. Rept. Overseas.- 1976.-№8.-p. 1-10.

64. Jzumiya Masakiyo, Sazuki Katsumi, Tanno Kazuo. Corrosion of carbone and low-alloy steels in oxygenated water at elevated temperatures // Boshoku gijutsu, Corros. Eng. 1977 - №2 - p.87-89.

65. Kado Satoshi, Natanabe Tuneyash. Sea Water Corrosion of low alloy steels // Boshoku gijutsu, Corros. Eng. 1976. - v.25, - №3. - p. 173-190.

66. Kowaka Masamichi, Satake Yiroo, Nagano Hiroo, Takeyama Muneyoshi, Gano Mituo. Sea water-resistant 2Cr 0,2 Mo steel // Sumitomo Search. - 1973. -№10. -p. 15-27.

67. Schultze W. A., Van der Wekken СЛ. Influence of alloying elements on the marine corrosion of low alloy stells determined by statistical analises of publischen literature data // Britisch corros. J. 1976. - № 11. - p. 18-24.

68. Bartronicek R. Uber einige den Massenverlucht durch Korrosion serosion betreffende Faktoren // Werkstoffe und Korrosion.- 1977 v.28,- № 4 - p. 232-140.

69. Сплавы железа с алюминием // В кн.: Коррозия металлов. Перевод под редакцией Скорчелетти В. В. JL; ГХИ-т.2- 1952 - С. 38-46.

70. Coriou Н., Grail L., Mahien G., Yvet R., Mayona M. Component a la corrosion par Y'eau de mer a'aciers faiblenent allies "fer-chrome-aluminium" // Proc., 5-th Intern. Symposium on Fresh Water from the Sea Athens. 1976. - v.2. - p. 365372.

71. Coley F. H., Filban T. Y. Saline water Conversion report for 1960. // U.S. Department of the Interior. 1960. - Washington. - p. 129.

72. Songa T. et al. Fuld and laboratory reseaiches on the corrosion behavior of carbon steel desalination plants. Proc. 4-th Inter. Sympos. On Fresh Water from the sea, Athens. - 1973. - v.2. - p. 285-294.

73. Blekkenhorst F., Soepenberg E.H. Some results of the development of low alloy steels for desalination plants: Proc. 5-th Intern. Sympos. On Fresh Water from the sea, Athens 1976 - v.l,- p. 349-357.

74. Мацусима H., Уэно Т. Исследование коррозии стали в морской воде. Защитные свойства продуктов коррозии // Босеку Гидзюцу- 1970- т.19-№3 С. 126-132.

75. Bloom М. С. Proc. of 21st. Annual water conference. Pitsburg, Pa.- I960 p.89.

76. Börnes В. Der Einfluss des Sanistoffs bei der neutralen Fahrweisl // VGB-Krafhverkstechnik 1974- v.54,-№5.-p. 324-332.

77. Olefjord I., Fischmeister H. ESCA Studies of low temperature oxide formed on chromium steels. II Corrosion in oxydenated Water // Corrosion Sci- 1975, v.15,-№ ll-12.-p.697-707.

78. Tamada Akihoro, Tanimura Masaijuki. Corrosion behavior of low-alloy steels in sea water // Boshoku gijutsu, corros. Eng.- 1972 v.21 - №11- p. 513-522.

79. Scimizu Yoshiaki, Tamado Akihiro, Matsushima Ywao. Macro-catodic reaction effiuency of low alloy steels in sea water. Boshoku gijutsu // Corros. Eng-1978 v.27,- №5 — p. 229-236.

80. Мартынова О. И., Дубровский И. Я., Баталина Л. Н. и др. Коррозионное поведение углеродистой стали в начальный период работы теплоэнергетического оборудования// Тр. Ин-та / Московский энергетический институт — 1984.- Вып. 623. С.87-95.

81. Долматов Ю. Д., Гронский Р. К., Салашенко О. Г., Сметанин А. Г., Жульков Н. И. Ингибирование отложений сульфата кальция в выпарных аппаратах// Теплоэнергетика 1984-№ 9 -С.54-55.

82. Эксплуатационный циркуляр № Ц-08-84(т). Консервация испарителей поверхностного типа.-М.,-1984.- 98 с.

83. Седлов А. С., Васин В. А., Пухов Ф. Н. Комплексная термическая водопод-готовительная установка ТЭЦ-7 Ленэнерго // Энергетик- 1998.- №8- С. 23-25.

84. Седлов А. С., Васин В. А., Пухов Ф. Я. Термическая водоподготовительная установка ТЭЦ-7 Ленэнерго // Объединенный симпозиум «Энергетика-97» и «Промэкспо-97»: Тезис, докл.- С.-Петербург, 1997 С.25-29.

85. Акользин П. А. Коррозия и защита металла теплоэнергетического оборудования-М.: Энергоиздат, 1982-304 с.

86. D. Е. De Paul. Corrosion-1961-v. 17.-№6-p. 289.

87. M.C.Bloom. Экспресс-информация // Теплоэнергетика- 1962 №5- С. 25-26.

88. Герасимов В. В., Громова А. И. Влияние рН воды на коррозионное поведение перлитной стали // Теплоэнергетика.- 1990 №8 - С.31-33.

89. Чебанов С. Н. Исследование и анализ условий повышения экологической эффективности ТЭС на базе термического метода водоподготовки. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата техн. наук.— М., 1996.-20 с.

90. Мартынова О. И. и др. Расчет вводно-химических режимов теплоэнергетических установок М.: Изд-во МЭИ, 1998.- 148 с.

91. Васина Л. Г., Говерш А. А., Богловский А. В. Константы диссоциации ионных пар для расчетов процессов водоподготовки// В кн.: Очистка природных вод в системах водного хозяйства промпредприятий Труды Ин-та ВОДГЕО.- 1980.- С.51-55.

92. Чебанов С. Н. Лекции и задачи по экономике энергетики— Саранск: Кр.Октябрь,- 2002.- 400 с.

93. Агапов Р. В. Исследование эффективности схем МИУ с испарителями различных типов при концентрировании многокомпонентных растворов: Дис. на соискание уч.степ. канд. техн. наук.- М., 2003.- 215 с.

94. Балабан-Ирменин Ю. В. и др. Методы исследования локальной коррозии углеродистых сталей, используемых при сооружении и эксплуатации объектов топливно-энергетического комплекса М.: ИРЦ Газпром, 1994 — 118 с.

95. ГОСТ 8.10-93. Реферат и аннотация. Методы натурных испытаний.- М.: Изд-во стандартов. 1999.-23 с.