Методы определения силовых и конструктивных параметров механизированных крепей струговых комплексов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.05.06, кандидат наук Турук, Юрий Владимирович

• Турук, Юрий Владимирович
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Турук, Юрий Владимирович

Содержание

Введение

1. Состояние вопроса. Цель и задачи исследования

1.1 Общая оценка техники и технологии выемки тонких угольных пластов. Роль, место и особенности струговой выемки

1.2 Анализ существующих механизированных крепей современного технического уровня

1.3 Анализ существующих крепей сопряжения современного технического уровня

1.4 Анализ существующих методов расчетов механизированных крепей очистных забоев

1.5 Выводы. Цель и задачи исследований

2. Разработка методов определения силовых и конструктивных параметров механизированных крепей при струговой выемке

2.1 Разработка методов определения фактического сопротивления щитовых механизированных крепей

2.2 Разработка методов определения усилия на конце консоли однорядной щитовой секции крепи и в точке приложения силы тяжести участка свежеобнаженной кровли

2.3 Исследование взаимодействия оснований однорядных и двухрядных секций механизированных крепей с породами почвы

2.4 Методики и алгоритмы расчетов силовых и конструктивных параметров щитовых механизированных крепей

2.4.1 Алгоритмы расчета равнодействующих сопротивления щитовых механизированных крепей

2.4.2 Алгоритмы расчета контактных давлений, передаваемых на почву пласта основаниями секций щитовой крепи

2.4.3 Алгоритмы расчета усилия на конце консоли перекрытия от направления приложения усилия углового гидродомкрата и в точке приложения силы тяжести участка свежеобнаженной кровли

2.5 Выводы

3. Исследования нагруженности механизированной крепи в движущемся очистном забое и способов крепления сопряжений лав с примыкающими выработками

3.1 Разработка метода и алгоритма прогноза нагруженности механизированной крепи в движущемся очистном забое

3.2 Определение необходимого сопротивления консольной части секции щитовой механизированной крепи

3.3 Исследование способов крепления сопряжения лав с примыкающими выработками

3.4 Обоснование технических требований к механизированной крепи сопряжения

3.5 Выводы

4. Совершенствование существующих и разработка новых струговых механизированных комплексов

4.1 Разработка механизма передвижки струговой секции механизированной крепи

4.2 Выбор конструктивных схем и параметров механизированных крепей сопряжения, предлагаемые их конструкции

4.3 Обоснование технических и технологических требований к системе автоматизированного управления крепью при струговой выемке

4.4 Разработка рекомендаций по совершенствованию существующих и разработке новых струговых механизированных комплексов

4.5 Оценка повышения эффективности стругового механизированного комплекса за счет снижения технологических перерывов, связанных с передвижкой крепи и креплением кровли

4.6 Разработка технических требований на струговый механизированный комплекс

4.7 Выводы

5. Внедрение результатов работы

Заключение

Литература

Приложение 1

Приложение 2

Приложение 3

Приложение 4

Приложение 5

Приложение 6

Приложение 7

Приложение 8

Приложение 9

Приложение 10

Приложение 11

Приложение 12

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Методы определения силовых и конструктивных параметров механизированных крепей струговых комплексов»

Введение

Актуальность работы. Основной задачей предприятий по добыче угля является повышение рентабельности за счет применения прогрессивной техники и технологии. Особенно актуально это для шахт, отрабатывающих тонкие пласты, которые в Российской Федерации составляют около 60% промышленных запасов угля, являющегося высококачественным энергетическим топливом, а также технологическим сырьем в различных отраслях промышленности.

Отечественный и зарубежный опыт, в особенности в Германии, показывает, что наиболее эффективной при отработке тонких пластов является струговая выемка. Наиболее существенным и значительным преимуществом струговой выемки является высокая сортность добываемого угля и возможность существенного снижения, а, как правило - и полного исключения присечек боковых пород, что ведёт к снижению зольности добываемого угля.

Исследованиям проблем комплексной механизации очистных работ посвящены работы многих ученых - Алейникова A.A., Бреннера В.А., Бурчакова

A.C., Бурова Г.Г., Бернацкого В.А., Венера К.-Э., Воскобоева Ф.Н., Гетопанов

B.Н., Голода А.Б., Глушко В.Т., Глушихина Ф.П., Давыдянца В.Т., Дмитриева

A.П., Докукина A.B., Дубова Е.Д., Зиглина A.A., Игнатьева А.Д., Каткова Г.А., Карленкова A.A., Коровкина Ю.А., Кузнецова Г.Н., Кузнецова С.Т., Кияшко И.А., Лаптева А.Г., Луганцева Б.Б., Матвеева В.А., Мышляева Б.К., Ошерова Б.А., Слепцова A.C., Солода В.И., Солода Г.И., Старичнева В.В., Турова А.П., Хорина

B.Н., Хове X., Шемякина Е.И., Широкова А.П., Ягодкина Г.И., Яковлева Н.И., Ямщикова B.C., Якоби О. и других. Выполненные ими исследования явились основой для разработки как комбайновой, так и струговой техники выемки.

В последние годы были разработаны и прошли шахтные испытания струговые комплексы нового технического уровня, однако производственные показатели их эксплуатации оказались на прежнем уровне, а зачастую были даже ниже ранее достигнутых. Главные причины низкой эффективности эксплуатации новых механизированных комплексов заключаются в больших потерях рабочего

времени. К ним следует отнести потери рабочего времени, приводящие к низкому коэффициенту машинного времени выемочных машин в самих очистных забоях из-за низкого уровня адаптивности механизированных крепей к изменениям свойств вмещающих пород, а также высокую трудоемкость крепления сопряжений лав с примыкающими выработками.

Практика применения механизированных комплексов в сложных горногеологических условиях показал, что недостаточное внимание уделялось взаимодействию крепи как с кровлей, так и с почвой в экстремальных ситуациях, и не учитывались особенности струговой выемки.

Если породы кровли склонны к вывалам, то в струговых лавах эффективно поддерживать кровлю над вынимаемой полосой угля значительно труднее, чем в комбайновых лавах. Причина заключается в том, что принцип работы струговой установки обуславливает запаздывание крепления одновременно по всей длине очистного забоя.

К конструкции механизированной крепи стругового комплекса предъявляются дополнительные требования в части системы агрегатирования (механизма передвижки), конструкции основания, консольной части перекрытия. Поэтому необходим более тонкий подход к проектированию механизированных крепей струговых комплексов. Без решения вопросов разработки методов расчета силовых и конструктивных параметров механизированных крепей струговых комплексов дальнейшее развитие струговой выемки невозможно.

Поэтому повышение технической производительности стругового механизированного комплекса на основе комплексного учета взаимосвязи конструктивных и силовых параметров взаимодействия механизированной крепи и крепи сопряжения с вмещающими породами и выемочной машиной в движущемся очистном забое является актуальной научной проблемой.

Цель работы. Разработка методов определения силовых и конструктивных параметров механизированных крепей струговых комплексов с учетом закономерностей их взаимодействия с вмещающими породами и струговой установкой.

Идея работы заключается в том, что повышение технической производительности стругового механизированного комплекса достигается на основе комплексного учета взаимосвязи конструктивных параметров механизированной крепи и ее силового взаимодействия с вмещающими породами ,и струговой установкой в движущемся очистном забое.

Научные задачи. В соответствии с поставленной целью в диссертации решались следующие основные задачи:

- разработка методов определения силовых и конструктивных параметров механизированных крепей при струговой технологии выемки;

- разработка метода и алгоритма прогноза нагруженности механизированной крепи в движущемся очистном забое;

- обоснование технических требований и конструкций механизмов передвижки однорядных и двухрядных щитовых секций механизированной крепи;

- обоснование технических требований конструкции механизированной крепи сопряжения при струговой технологии выемки;

- разработка рекомендаций по совершенствованию существующих струговых механизированных комплексов и созданию новых на основе комплексного учета взаимодействия механизированной крепи и крепи сопряжения с вмещающими породами и струговой установкой.

Методы исследований. В работе использован комплексный метод исследований, включающий анализ технико-экономических показателей работы очистных забоев и результатов промышленных испытаний механизированных комплексов; статистические методы обработки производственной информации; натурное исследование функций механизированных крепей и крепей сопряжения при струговой технологии выемки; аналитическое исследование системы крепь -кровля - почва методами теоретической механики и механики горных пород; математическое моделирование.

Защищаемые научные положения:

1. Повышение технической производительности стругового

механизированного комплекса достигается на основе сокращения затрат времени на непроизводительные операции, связанные с выводом секций крепи из нештатного состояния путем увязки конструктивных параметров механизированной крепи с силовыми параметрами взаимодействия элементов крепи с вмещающими породами и струговой установкой в движущемся очистном забое.

2. Фактическое сопротивление секции крепи зависит не только от сопротивления гидростоек, но и от сил трения, возникающих в их опорах и шарнирах. Учет этих сил объясняет превышение сопротивления однорядной щитовой секции крепи от 12 до 20%, установленное соответствующими стендовыми испытаниями секции крепи в сравнении с результатами расчетов по методике, регламентированной действующим руководящим техническим материалом РТМ.24.007.01.

3. Предельное усилие на конце консоли перекрытия однорядной щитовой секции крепи может быть повышено до 30%, обеспечивая при этом ее устойчивость, за счет применения углового гидродомкрата и выбора рациональных координат установки его опор относительно оси, соединяющей перекрытие с задним ограждением.

4. Выбор типа крепи и параметров основания по критерию давления на почву пласта и при определении рабочего сопротивления секции крепи с учетом вдавливания ее в почву следует производить не по среднему значению как предусматривает ГОСТ Р52152-2003, а по контактному давлению на конце забойной части основания с учетом реальной эпюры распределения напряжений, что исключает возможность проявления потери устойчивости секции крепи.

5. Определения необходимого сопротивления крепи достигается применением усовершенствованной модели прогноза нагруженности на основе уточненной физической картины процесса расслоения кровли пласта при его непрерывной выемке. Расчетные значения данного параметра при этом повышаются до 40 % в сравнении с результатами расчетов по применяемой в

настоящее время методике, основанной на рассмотрении статических силовых схем.

6. Необходимое усилие на конце консоли перекрытия струговой секции механизированной крепи для поддержания кровли в призабойной части наиболее точно определяется расчетом с применением сводообразной, а не блочной (как принято) схемы нагружения перекрытия.

Научная новизна работы.

1. Разработаны метод и алгоритм определения фактического сопротивления секции щитовой механизированной крепи с учетом дополнительных сил торможения гидравлических стоек, обусловленных наличием сил трения, возникающих в шарнирах и опорах стоек, что обеспечивает повышение сопротивления однорядной щитовой секции крепи от 12 до 20 %.

2. Впервые разработан метод расчета рациональных координат расположения опор углового гидродомкрата относительно оси, соединяющей перекрытие с задним ограждением, обеспечивающих максимальную величину усилий на конце консоли перекрытия однорядной щитовой секции крепи, надежное поддержание кровли в бесстоечном пространстве при струговой выемке и сохраняющих устойчивость секции.

3. Разработаны методы и алгоритмы расчета контактных давлений, передаваемых на почву пласта основаниями однорядных и двухрядных щитовых секций механизированных крепей, впервые учитывающие эпюру распределения контактных напряжений и позволяющие устанавливать критерии потери устойчивости секции крепи.

4. Впервые с учетом значительной вариации параметров, характеризующих геомеханические процессы в кровле движущегося очистного забоя, разработаны математическая модель и алгоритм более точного прогноза нагружености механизированной крепи.

5. Впервые предложено величину усилия на конце управляемой консоли перекрытия секции механизированной крепи стругового комплекса определять в зависимости от действия веса обрушенных пород кровли при сводообразной

схеме нарушения, как адекватно описывающей наиболее тяжелые условия работы крепи, и принимать ее в качестве расчетной. В сравнении с аналогичной величиной, регламентируемой ГОСТ Р52151 для пластов мощностью до 2 м, рассчитанная таким образом величина усилия на конце управляемой консоли перекрытия почти в два раза выше.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверяедаются: анализом фактических технико-экономических

показателей работы очистных забоев с новой техникой и представительного

>

объема хронометражных наблюдений; применением методов теоретической механики, механики горных пород и расчета балок и плит на упругом основании; инженерно-техническими проработками и решениями, а также положительными результатами их реализации в опытных образцах механизированных крепей.

Практическое значение работы заключается в разработке:

1. Методик расчета фактического сопротивления и усилий в рычагах заднего ограждения щитовых механизированных крепей с однорядным и двухрядным расположением стоек.

2. Методик расчета усилий консольной части однорядной щитовой секции крепи.

3. Методик расчета контактных давлений, передаваемых на почву пласта основаниями однорядных и двухрядных щитовых секций.

4. Механизмов передвижки однорядной щитовой секции крепи с основанием катамаранного типа и двухрядной щитовой секции крепи со сплошным жестким основанием.

5. Крепи сопряжения для работы в выработках, сохраняемых для повторного использования.

6. Методики прогноза нагружености механизированной крепи в движущемся очистном забое.

7. Технических заданий на усовершенствованный струговый механизированный комплекс и крепь сопряжения для работы в выработках, сохраняемых для повторного использования.

Реализация работы. Диссертационная работа выполнена в рамках научного направления ЮРГПУ (НПИ) им. М.И. Платова «Интенсивные ресурсосберегающие методы и средства разработки угольных пластов, использование углей и охрана труда».

Основные положения и результаты диссертационной работы использованы ОАО «ШахтНИУИ» при разработке технических требований на комплекс очистной механизированный струговый МКС с участием автора.

По разработанным методикам определены оптимальные параметры секции крепи КС и крепи механизированной 2КТК в части управляемой консоли перекрытия, расположения углового гидродомкрата и основания.

Головной образец секции крепи КС изготовленный ООО «Шахтинский завод горного оборудования» прошел стендовые испытания. На прошедшей в г. Кемерово Международной выставке-ярмарке «Экспо-Уголь 2003» крепь механизированная струговая КС удостоена Диплома II степени.

Изготовленный опытный образец крепи механизированной 2КТК прошел приемочные испытания в составе комплекса 2МКС216 в условиях ОАО «ШУ «Обуховская» и рекомендован к серийному производству.

На прошедшей в июне 2005 г. в г. Новокузнецке кузбасской ярмарке «Уголь России и Майнинг 2005» крепь механизированная 2КТК удостоена Диплома.

Разработано и утверждено ОАО «ШахтНИУИ» техническое задание на усовершенствованный струговый механизированный комплекс.

Результаты исследований рекомендуются к использованию конструкторскими организациями и профильными заводами угольного машиностроения при модернизации имеющихся и разработке новых механизированных крепей поддерживающе-оградительного типа.

Автор выражает глубокую благодарность и признательность первому научному консультанту докт. техн. наук, профессору, заслуженному деят. науки В.А. Матвееву , коллективу кафедры «Технология и комплексы горных,

РФ

строительных и металлургических производств», коллективу кафедры «Строительство и техносферная безопасность» Шахтинского института (филиала)

ЮРГПУ (НПИ) им. М.И. Платова, коллективу СКБ ЗАО «Ростовгормаш», а также сотрудникам ШахтНИУИ генеральному директору докт. техн. наук Луганцеву Б.Б., канд. техн. наук Ошерову Б.А., канд. техн. наук Файнбурду Л.И., канд. техн. наук Беликову В.В. за оказанную поддержку и ценные указания методического и научного характера на различных этапах исследований.

1. Состояние вопроса. Цель и задачи исследования

1.1. Общая оценка техники и технологии выемки тонких антрацитовых пластов. Роль, место и особенности струговой выемки.

Одной из основных задач угледобывающих шахт Российской Федерации является повышение их экономической эффективности за счет интенсивного внедрения новых прогрессивных технологий и техники подземной добычи угля. Особенно остро этот вопрос стоит для шахт, имеющих значительные подготовленные запасы или отрабатывающих особо ценные угли на тонких пластах.

Так, в Кузнецком бассейне более 30% промышленных запасов наиболее ценных коксующихся углей находятся на тонких пластах, из них к настоящему времени более 40 млн. тонн подготовленных запасов. На шахтах Российского Донбасса доля промышленных запасов антрацитов на тонких пластах составляет более 75%.

Основными составляющими повышения экономической эффективности выемки тонких пластов являются:

- улучшение качества добываемых углей за счет увеличения сортности и исключения присечек боковых пород;

- снижение доли затрат на подготовительные работы и концевые операции;

- обеспечение нагрузки на лаву более 3000 т/сутки.

Наиболее распространенная в настоящее время комбайновая технология ведения очистных работ зачастую ставит забои на тонких пластах в разряд недостаточно эффективных из-за низких нагрузок [1,2].

Наглядным свидетельством этого являются показатели работы очистных забоев ряда шахт Российского Донбасса. Так на шахтах ОАО «Гуковуголь» в 20072009 г.г. эксплуатировались комбайновые комплексы в составе комбайна Кв8245 и крепи ЗКД90Т с нагрузкой 1544 т (шахта «Алмазная»), комбайна МВ320Е и крепи КМР с нагрузкой 1108 т (ОАО «ШУ «Обуховская»), комбайна УКД250 и крепи 1КД80 с нагрузкой 849 т (шахта «Замчаловская), комбайна МВ280Е и крепи 2КД90Т с нагрузкой И 24 т (шахта «Дальняя).

Известно, что основными техническими и экономическими преимуществами струговой выемки в сравнении с комбайновой являются:

- возможность повышения концентрации горных работ, достижение высоких темпов подвигания линии очистного забоя и получения за счет этого высоких нагрузок на забой;

- повышение качества добываемого угля за счет увеличения сортности и снижения зольности;

- более высокая ремонтнопригодность за счет вынесения приводов в прилегающие горные выработки;

- более высокая безопасность при отработке пластов, опасных по внезапным выбросам угля и газа.

Несмотря на доказанную на практике высокую эффективность, в последние десятилетия струговая выемка на шахтах Российской Федерации применяется в ограниченном объеме. Основными причинами такого положения являются:

- прекращение добьгчи угля на шахтах Российского Донбасса с наибольшим объемом струговой выемки;

- недостаточная информированность работников угольных шахт и проектных организаций о преимуществах и недостатках струговой выемки, об условиях применения струговых комплексов, технических характеристиках современных струговых механизированных комплексов;

- отсутствие механизированных крепей, наиболее полно отвечающих струговой выемки;

- прекращение серийного выпуска струговых комплексов российскими заводами [3].

В 1973 году бригада дважды Героя Социалистического Труда М.П. Чиха имела наивысшие показатели в угольной промышленности страны по объему добываемого угля, добыв за 31 рабочий день 237203 т антрацита из одной лавы, оборудованной струговым комплексом 1МКС. Максимальная добыча за сутки составила 8135 т [4,5].

В последние годы нагрузки на струговые комплексы при выемки пластов мощностью 0,85-1,5 м изменялись в пределах от 1000 до 2200 т/сут и при прочих равных условиях превосходили нагрузки на комбайновых комплексах [3].

Так в период с декабря 2006 года по январь 2008 года на шахте «Северная» ОАО «Воркутауголь» в лаве №312-з эксплуатировался струговый механизированный комплекс КМС-ДБТ в составе механизированной крепи Об12о] 065/14 (Чехия), оснащенный системой автоматизированного управления крепью РМС-Я фирмы ДБТ (Германия) и струговой установкой типа ОН 5.714/9-38уе фирмы ДБТ [6].

Средняя нагрузка на лаву по угольной пачке при мощности пласта 0,9 м составила около 1000 т/сут, при этом наилучшие показатели были достигнуты в октябре 2007 г. — средняя нагрузка составила 1258 т/сут. За весь период эксплуатации с нагрузкой более 1500 т/сут лава работала 17 дней, из них 3 дня с нагрузкой более 2000 т/сут.

Практически с самого начала эксплуатации стругового комплекса КМС-ДБТ выемка угля велась с присечкой пород кровли, при этом фактически вынимаемая мощность пласта изменялась от 1,05 до 1,25м.

В 1996 г. на шахтах ОАО «Ростовуголь», ОАО «Обуховская» и ОАО «Воркутауголь» прошли промышленные испытания струговые механизированные комплексы 1МКД90СО, 1МКД90СН, «Дон-Фалия» и КМ137СХБ [7].

Наиболее представительными как по горно-геологическим и горнотехническим условиям эксплуатации, так и по достигнутым результатам, явились приемочные испытания струговых комплексов 1МКД90СО со струговой установкой С090У, проводившиеся на шахте «Майская» ОАО «Ростовуголь», и 1МКД90СН со струговой установкой СН96, проводившиеся на шахте ОАО «Обуховская».

Испытания комплекса 1МКД90СО на шахте «Майская» проводились в лаве №1017 с декабря 1995 г. по октябрь 1996 г. Лава длиной 192 м отрабатывала пласт ¡г1 мощностью 1,17 м с сопротивляемостью угля резанию 190 кН/м и со сложными горно-геологическими условиями. В центральной части выемочного столба была встречена зона утонений, раздувов и мелких внутрипластовых размывов

угольного пласта. В пределах этой зоны мощность угольного пласта изменялась от 0,2-0,4 м до 1,7-1,8 м. При этом прохождение утонений производилось с применением БВР [8]. За период испытаний добыто 172118 тонн угля, при этом среднесуточная нагрузка на лаву, при работе без крупных горно-геологических нарушений пласта, составляла 1342-1450 т/сутки при среднем коэффициенте машинного времени 0,15 и простоях на подземном транспорте 21,1% времени. Максимальная суточная нагрузка составила 2200 т/сутки [1, 9, 10, 11].

Испытания комплекса 1МКД90СН на шахте ОАО «Обуховская» проводились в лаве №3008 с марта по декабрь 1996 года. Лава отрабатывала пласт кг мощностью 0,9-1,4 м с сопротивляемостью угля резанию 220-250 кН/м и с неблагоприятными горно-геологическими условиями. Особенно осложняли работу струга, и прохождение секций крепи повсеместно встречающиеся мелкоамплитудные взбросы угольного пласта мощностью 0,1-0,2м, образующие «пороги» в почве через 3-7 м по падению пласта. За период испытаний добыто 187738 тонн угля, при этом среднесуточная нагрузка на лаву при работе без существенных горно-геологических нарушений пласта составила 1230-1295 т/сутки при среднем коэффициенте машинного времени 0,1 и простоях на подземном транспорте 29,2% и по организационным причинам (отсутствие доставки людей) 20,6% времени. Максимальная суточная нагрузка составила 1950 т/сутки.

Удельный вес добычи угля с применением струговой выемки в Германии в 1990 году достигал 67%, в Чехии - 23%, в СССР - 5,3% [3].

По укрупненной оценке на действующих шахтах Российской Федерации рекомендуемая область применения струговой выемки угля включает 42 шахтопла-ста с промышленными запасами 665 млн. т. [3].

Это составляет примерно 30% запасов углей на пологих угольных пластах, залегающих в основных бассейнах Российской Федерации. Основной объем запасов, пригодных к струговой технологии выемки угольных пластов находится в Кузбассе и составляет 364,4 млн. т. (или 54,8% от общего объема запасов). На долю Российского Донбасса приходится 221,2 млн.т. (33,3%).

Кроме этого на шахтах Кузбасского, Воркутинского бассейнов и района Восточного Донбасса многие из пластов мощностью 0,85-2,0 м не вскрыты горными работами или плохо разведаны и горно-геологические условия залегания которых практически не изучены.

В настоящее время наиболее широкое применение струговая выемка получила на шахтах Украины.

Так в 2011 году в соответствии с программой развития струговой техники на шахтах Украины в работе находилось 15 очистных забоев с использованием струговой технологии выемки [12].

На шахтах Министерства энергетики и угольной промышленности работало 7 очистных забоев, из них 3 очистных забоя были оснащены механизированными крепями (МК98 и МКД80).

На предприятиях негосударственной формы собственности работало 8 очистных забоев. Используемое очистное оборудование было представлено украинской (УСТ2М, 1СН99) и зарубежной техникой (1ШН42, ОН800). В трех очистных забоях применялась механизированная крепь фирмы ДБТ. В таблице 1.1 представлены показатели работы лав, оборудованных механизированной крепью фирмы ДВТ и струговыми установками 1ШН42 и СН800 [12].

Таблица 1.1 - Показатели работы лав, оборудованных механизированной крепью фирмы ДВТ и струговыми установками ИНН42 и СН800.

Очистной забой Оборудование Длина очистного забоя, м Мощность пласта, м Нагрузка, т/сут

ПАО «Ш/у «Покров-ское» ДВТ 11НН42 286 1,06-1,13 2450

4 северная

Шахта «Степная» ДВТ вН800 300 1,07 2637

161

163 ДВТ ОН800 292 1,07 2386

Основное отличие струговой выемки от комбайновой выемки заключается в способе отделения угля от массива. В настоящее время на шахтах применяются в основном узкозахватные комбайны со шнековым исполнительным органом, траектория движения резцов которого сочетает комбинацию вращательного и прямолинейного движения. В результате резцы шнека отделяют от угольного массива серповидную стружку толщиной от 0 до 0,05-0,10 м [4].

При использовании струговой выемки ширина захвата и толщина стружки совпадают. Стружка снимается по напластованию угольного пласта. При этом толщина стружки колеблется в узких пределах. При узкозахватной комбайновой выемке исполнительный орган производит отделение угля на глубину захвата, величина которой больше глубины зоны отжима. Поэтому большая часть резцов шнеков работает в неотжатой зоне пласта с высокими значениями сопротивляемости его резанию.

При струговой выемке исполнительный орган снимает стружку в наиболее отжатой части пласта и поэтому процесс выемки угля по сравнению с комбайновым менее энергоемок.

Практика показала, что при струговой выемке благодаря малому захвату и более равномерному смещению кровли и пласта заметно снижается вероятность проявления горных ударов и выбросов угля и газа в очистных забоях. Это является существенным преимуществом при отработке пластов с обильным газовыделением и опасных по внезапным выбросам угля и газа [3].

На маломощных пластах скорость подачи комбайна и следовательно производительность ограничена:

- погрузкой отбиваемого угля на конвейер через частично перекрытое корпусом приводного редуктора погрузочное окно;

- пропуском угля в зазор между корпусом комбайна и днищем рештака.

При струговой выемке производительность струга определяется только толщиной стружки и производительностью конвейера.

Наиболее существенным и значительным преимуществом струговой выемки является высокая сортность добываемого угля и возможность существенного

снижения, и, как правило и полного исключения присечек боковых пород, что ведет к снижению зольности добываемого угля.

Проведенные в Российском Донбассе исследования [3] показали, что выход крупно-средних сортов антрацита при струговой выемке по сравнению с комбайновой повышается на 20%.

При этом установлено, что замена комбайна стругом даже при отсутствии мероприятий по предотвращению переизмельчения угля на транспортной цепочке, позволяет повысить оптовую цену 1т угля на 4-5%, что в масштабах шахты, а тем более, акционерного общества, дает существенный экономический эффект [13].

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Турук, Юрий Владимирович, 2014 год

Литература

1. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Анализ эффективности технологии выемки тонких пластов угля. - Состояние и перспективы развития Восточного Донбасса: сб. науч. тр. в 2 ч. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). -Новочеркасск. 2001. - С. 38-41.

2. Ю.В. Турук. К вопросу повышения эффективности струговой выемки тонких пластов угля. - Перспективы развития Восточного Донбасса: сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск: УПЦ "Набла" ЮРГТУ (НПИ), 2008. - Ч. 1. - С. 47-50.

3. Струговая выемка угля. Каталог-справочник / Под общей редакцией В.М. Щадова / Сост. Б.Б. Луганцев, Б.А. Ошеров, Л.И. Файнбурд - Новочеркасск: «Оникс+», 2007.-298с.

4. Н.В. Титов, В.М. Феоктистов, Ю.В. Турук. Шахты и обогатительные фабрики Восточного Донбасса. - П. Каменоломни, ООО «Полиграфический комплекс ЭСМА-ПРИНТ», 2012. - 91 с.

5. Н.В. Титов, В.М. Феоктистов, Турук Ю.В. Угольная промышленность Дона: страницы истории. - П. Каменоломни, ООО «Полиграфический комплекс ЭСМА-ПРИНТ», 2011. - 225 с.

6. Заключение о работе стругового комплекса КМС-ДБТ в условиях лавы 312-з по пласту «Пятый» шахты «Северная» ОАО «Воркутауголь». - ОАО «ШахтНИУИ» Рук. раб. Б.Б. Луганцев - Шахты, 2008. - 37 с.

7. Ю.В. Турук. Повышение эффективности струговой выемки антрацитовых пластов на основе совершенствования средств управления кровлей. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Новочеркасск: 2004, - 141 с.

8. Протокол приемочных испытаний опытного образца комплекса очистного стругового КД90СО. - Шахты, 1996. - 40 с.

9. Технико-экономическое обоснование по работе: «Провести НИР и создать струговый комплекс в составе механизированной однорядной щитовой крепи

с сопротивлением не менее 60 тс/м2 и унифицированных струговых установок нового технического уровня скользящего СН 96 и отрывного СО 90У типов с энерговооруженностью 640 - 1000 кВт для выемки пластов мощностью 0,9 -1,5 м с тяжелыми кровлями лавами длиной до 250 м с нагрузками 2500 - 4000 т/сутки». - ОАО «ШахтНИУИ» Шахты, 2000. - 30 с.

10.Протокол № 13 - 23/22 рассмотрения работы струговых комплексов МКД 90СО и МКД 90СН на шахтах Восточного Донбасса. - «Росуголь», М.: 18 сентября 1996. - 6 с.

11. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Пути повышения эффективности очистных работ при использовании механизированных комплексов нового технического уровня в условиях Российского Донбасса. Научно-технические и социально-экономические проблемы Российского Донбасса: сб. науч. тр. ШИ ЮРГТУ. Новочеркасск ЮРГТУ, 2003 .-С. 5-10.

12. Программа развития струговой техники на угледобывающих предприятиях Минуглепрома Украины на 2007-2011 г.г. Утвержденная Министром угольной промышленности С.Б. Тулуб. Киев, 2006. - 16 с.

13. Ю.П. Золотарев. Обоснование параметров струговых механизированных комплексов при выемке пластов со слабой почвой. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М.: 2000. - 239 с.

14. Б.К. Мышляев. Результаты работы очистных забоев на шахтах РФ и ФРГ. Уголь, сентябрь 1994- С. 11-15.

15.Х. Кундель. Выемка угля. - М.: Недра, 1986. - 288 с.

16. А.Д. Игнатьев. Струговая выемка угля. - М.: Недра, 1978 - 238 с.

17. Б.Б. Луганцев, Л.И. Файнбурд, В.Д. Турук. Обеспечение рентабельности выемки тонких пластов угля в России. - Известия ВУЗов Северо-Кавказский регион. Технические науки. Приложение «Горное дело и геология» / ЮРГТУ, -Новочеркасск, 2003.

18. Разработка основных технологических параметров и технического предложения селективной высокопроизводительной отработки выбросоопасных угольных пластов мощностью до 2 м со сложными горно-

геологическими условиями. - Отчет / ОАО «ШахтНИУИ» Рук. раб. Б.Б. Луганцев - Шахты, 2009. - 65 с.

19. Луганцев Б. Б., В. В. Беликов. Стругово-комбайновая технология выемки угля. - Уголь. - 2004. - № 4. - С. 61-63.

20. Луганцев Б. Б., В. В. Беликов. Стругово-комбайновая технология выемки угля. Варианты технологии. - Уголь. - 2005. - № 1. - С. 3-4.

21. Луганцев Б. Б., С.Г. Еремин. Стругово-комбайновая технология выемки угля. Комплекс оборудования для выемки выбросоопасных пластов - Уголь. - 2005. -№ 7. - С. 29-30.

22. Ю.В. Турук, A.B. Кириленко. Анализ основных направлений совершенствования средств выемки тонких угольных пластов. - Перспективы развития восточного Донбасса: материалы IV-й Междунар. и 62 Всерос. науч.-практ. конф., апрель 2013, г. Шахты / Шахтинский ин-т (филиал) ЮРГТУ(НПИ). - Новочеркасск: ЮРГТУ(НПИ), 2013. - С. 42-45.

23. Быстроходная выемочная машина. Доклад к презентации. — ЗАО Донецксталь-Металлургический завод. - 2010. - 5 с.

24. Сысоев Н.И., Раков И.Я., Дерменжи Б.В. Обоснование структуры и основных параметров машины с внезабойным приводом для выемки тонких угольных пластов. - Горное оборудование и электромеханика. № 3, 2011 С. 2 - 5).

25. Выемочная машина с внезабойным приводом внезабойным приводом Пат. №2167292 Россия, МПКС1. - №99127388; Заявл. 21.12.1999; Зарегистр. Б. № 14 20.05.01.

26. Н.В. Титов, В.И. Кочергин, Ю.В. Турук, В.А. Курнаков. Перспективы бурошнекового способа выемки угля на шахтах Российского Донбасса. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. - 2006. - Прил. №9 - С. 56-59.

27. Н.В. Титов, В.И. Кочергин, Ю.В. Турук. К вопросу об экономической эффективности работы комплекса безлюдной выемки «Вектор». - Научно-технические проблемы разработки месторождений полезных ископаемых, шахтного и подземного строительства : сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-

Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск : УПЦ "Набла" ЮРГТУ (НПИ), 2006.-С. 41-44.

28. Сысоев Н.И., Буренков H.H., Фандеев A.C. Математическая модель нагруженности исполнительного органа бурошнековой установки для выемки тонких угольных пластов. Горный информационно-аналитический бюллетень. -2006.-№2..- С. 339-342.

29. Сысоев Н.И., Буренков H.H., Фандеев A.C. Метод расчета нагруженности многокорончатого исполнительного органа бурошнековой установки для выемки тонких угольных пластов. Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. -2006. - № 3. - С. 75-77.

30. Протокол приёмочных испытаний опытного образца комплекса безлюдной выемки КБВ «Вектор». ООО «Уголь-ЗУМК», г. Шахты, 2005.- 64 с.

31. Провести исследования кинематического и силового взаимодействия элементов стругового комплекса друг с другом, боковыми породами и угольным пластом. Отчет / ОАО «ШахтНИУИ». Рук. раб. В.Д. Турук — Шахты, 2002. - 56 с.

32. Руководство по управлению горным давлением на выемочных участках шахт Восточного Донбасса. - Шахты, 1992. - 214 с.

33. В.А. Матвеев. Управление состоянием массива горных пород. Учебное пособие. - Новочеркасск, 1994. - 96 с.

34. О. Якоби. Практика управления горным давлением. - М.: Недра, 1987-566 с.

35. Ю.А. Коровкин. Механизированные крепи очистных забоев. - М. -.Недра, 1990.-414 с.

36. A.B. Докукин, Ю.А. Коровкин, Н.И. Яковлев. Механизированные крепи и их развитие. - М.: Недра, 1984. - 288 с.

37. Ю.В. Турук, К.В. Сибилев. Однорядные и двухрядные щитовые механизированные крепи для отработки тонких угольных пластов с трудноуправляемыми кровлями. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. -2005. - Спецвып. - С. 14-15.

38. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Особенности взаимодействия щитовых механизированных крепей с однорядным расположением стоек с вмещающими породами. - Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2005. - № 6. -С. 198-200.

39. Ю.В. Турук. Исследование и выбор системы агрегатирования механизированной крепи и струговой установки. - Перспективы развития восточного Донбасса. Часть 2: с.б. науч. тр. по материалам 60-й Всероссийской науч. - практ. конференции "Перспективы развития восточного Донбасса" / Шахтинский ин-т. (филлиал) ЮРГТУ(НПИ), 2011. - С. 12-17.

40. Ю.В. Турук, B.C. Самофалов, К.Г. Черниченко. Анализ хронометражных наблюдений на концевых участках очистного забоя. - Перспективы развития восточного Донбасса: сб. науч. тр. по материалам 61-й Всерос. науч. - практ. конф., апрель 2012, г. Шахты / Шахтинский ин-т (филлиал) ЮРГТУ(НПИ). -Новочеркасск: ЮРГТУ(НПИ), 2012. - С. 52-56.

41. Малеев Г.В., Гуляев В.Г., Бойко Н.Г., Горбатов П.А. Проектирование и конструирование горных машин и комплексов. - М.: Недра, 1988 -368 с.

42. Хорин В.Н. Расчет и конструирование механизированных крепей. - М.: Недра, 1988.-255 с.

43. Б.А. Ваулин. Геомеханическое обоснование параметров технологических схем сопряжений лав с участковыми подготовительными выработками. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Санкт-Петербург: 1999.- 127 с.

44. Ю.В. Турук, К.Г. Черниченко. Исследование способов крепления сопряжения лав с примыкающими выработками. - Перспективы развития Восточного Донбасса : сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). -Новочеркасск: ЮРГТУ (НПИ), 2010. - Ч. 1. - С. 27-32.

45. А.П. Широков, В.А. Лидер, А.И. Петров. Крепление сопряжений лав. - М. Недра, 1987. - 193 с.

46. A.A. Дибров. Крепь сопряжения лавы со штреком. Уголь Украины №5. 1975.

47. Ю. Крав, К.-Э. Венер. Совершенствование техники крепления участков сопряжения лав со штреками на объединенном предприятии «Рейнланд». -Глюкауф, 1983, № 15, С. 3-7.

48. Фон Клинггреф, Бонеск, Бохум. Механизированная крепь сопряжения лавы со штреком. Глюкауф, 1981, № 8.

49. Унифицированная крепь сопряжения УКС. Руководство по эксплуатации УКС.00.00.000. Донгипроуглемаш. 2008. - С. 35.

50. Механизированная крепь FAZOS-18/38. Инструкция обслуживания DTRNR Р05.617. FAZOS. GRUPA FAMUR. - 80 с.

51. Комплексная механизация и автоматизация очистных работ в угольных шахтах. Под общей редакцией Б.Ф. Братченко. М. - Недра, 1977. - 416 с.

52. РТМ 24.007.01 Крепи механизированные. Перекрытия и основания. Расчет на прочность. Методика. — 1972. - 60 с.

53. ГОСТ Р 52152-2003 «Крепи механизированные для лав. Основные параметры. Общие технические требования. Методы испытаний».

54. РТМ 12.44.056-85 Методики расчета распределения сопротивления механизированных крепей по ширине рабочего пространства (вероятностный метод оценки). - 32 с.

55. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Совершенствование техники и технологии управления кровлей в струговых очистных забоях. - Научно-технические проблемы разработки угольных месторождений, шахтного и подземного строительства : сб. науч. тр. [по материалам 53-й регион, науч.-практ. конф. по науч. направлению "Интенсивные ресурсосберегающие методы и средства разработки угольных пластов, использование углей и охрана труда", г. Шахты, апр. 2004 г.] / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). -Новочеркасск: УПЦ "Набла" ЮРГТУ (НПИ), 2004. - С. 12-17.

56. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Особенности взаимодействия призабойных консолей секций механизированных крепей с породами кровли в очистном забое. - Совершенствование технологии, механизации и организации строительства и эксплуатации горнодобывающих предприятий и пути

повышения качества подготовки специалистов : сб. науч. ст. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск: ЮРГТУ, 2004. - С. 179-182.

57. Правила безопасности в угольных шахтах. - М. Федеральное госуд. Унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Гостехнадзора России», 2006. - 293 с.

58. Нормативы по безопасности забойных машин, комплексов и агрегатов. - 1990. - 102 с.

59. Ю.В. Турук, O.E. Колюжин. Опыт эксплуатации механизированных крепей ДФК5 и 2КТК в условиях пласта К2 ОАО «ШУ «Обуховская». - Горный информационно-аналитический бюллетень - 2012. - №4. — С. 22-24.

60. ГОСТ 15852-82 «Крепи механизированные гидравлические поддерживающие для лав: основные параметры и размеры».

61. Н. В. Титов, А. А. Привалов, Ю. В. Турук. Пути повышения эффективности разработки тонких и средней мощности пологих антрацитовых пластов. -Ростов н/Д: Рост. гос. ун-т, 2006. - 195 с.

62. Н.В. Титов, Ю.В. Турук, Д.В. Манчуков. К вопросу о выборе механизированной крепи очистного забоя в условиях шахты «Дальняя» ОАО «Гуковуголь». - Научно-технические проблемы разработки месторождений полезных ископаемых, шахтного и подземного строительства : сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск : УПЦ "Набла" ЮРГТУ (НПИ), 2006. - С. 89-93.

63. Ю.В. Турук. Влияние сил трения в шарнирах щитовой секции крепи на величину ее рабочего сопротивления. - Перспективы развития восточного Донбасса. Часть 2: с.б. науч. тр. по материалам 60-й Всероссийской науч. -практ. конференции "Перспективы развития восточного Донбасса"/ Шахтинский ин-т. (филлиал) ЮРГТУ (НПИ), 2011. - С. 12-17.

64. Ю.В. Турук, К.В. Сибилев. Определение сопротивления механизированной крепи щитового типа с учетом сил трения. - Изв. Вузов. Сев.-Кавк. регион.

Техн. науки. - Спец. вып. Техника и технологии угольных предприятий. - 2005. - С. 15-17.

65. Ю.В. Турук. Определение сопротивления щитовых механизированных крепей с учетом сил трения. - Горный информационно-аналитический бюллетень — 2006.- №11.-С. 198-204.

66. Справочник машиностроителя, под ред. Е.А. Чудакова. - М.: ГНТИМЛ, 1950, -1036 с.

67. Протокол стендовых испытаний однорядной щитовой секции крепи КМР. -, ОАО «ШахтНИУИ». от 04.03.2008. - 11 с.

68. Протокол стендовых испытаний однорядной щитовой секции крепи КС. — ОАО «Каменский машиностроительный завод». №845-27 от 28.11.2003.

69. Матвеев В.А. Расчеты проявлений горного давления в очистном забое. Уголь № 12. 1996.

70. Комплекс очистной МКД 90Т. Технические условия ТУ 3141-004-0016557395. - Каменск (КМЗ), 1999. - 20 с.

71. Комплекс очистной МКД 90Т. Руководство по эксплуатации МКД 90Т.00.00.00РЭ. - Каменск (КМЗ), 1995. - 153 с.

72. Ю.В. Турук. Исследование взаимодействия основания однорядной щитовой секции крепи с породами почвы. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки.-2004. -Прил. №7. - С. 95-98.

73. И.А. Симвулиди. Расчет инженерных конструкций на упругом основании. -М.: Высшая школа, 1987. - 576 с.

74. В.В. Ржевский, Г.Я. Новик. Основы физики горных пород. - М.: Недра, 1984. -360 с.

75. Справочник (кадастр) физических свойств горных пород. — М.: Недра, 1975. — 280 с.

76. Герсеванов Н.М. Труды ВИОСа. Функциональные прерыватели и их применение в строительной механике. -М.: Госстройиздат, 1934.

77. Ю.В. Турук. Метод определения контактных давлений на почву пласта, передаваемых сплошным основанием двухрядной щитовой секции крепи

[Электронный ресурс] / Современные проблемы науки и образования. - 2014. -№ 1; URL: http://www.science-education.ru/! 15-12040.

78. Турук Ю.В., A.B. Черкесов. Алгоритм расчета сопротивления однорядной щитовой секции механизированной крепи. - Совершенствование технологии, механизации и организации строительства и эксплуатации горнодобывающих предприятий и пути повышения качества подготовки специалистов: сб. науч. ст. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). Новочеркасск : ЮРГТУ, 2004. - С. 187-190.

79. Б.Б. Луганцев, Ю.В. Турук. Алгоритм расчета сопротивления двухрядной щитовой секции механизированной крепи. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. - 2004. - Прил. №7. - С. 31-34.

80. «Дон-Фалия» Руководство по эксплуатации секции крепи BS2.1X, DBT -Германия. — 110 с.

81. Н.В. Титов, Ю.В. Турук, С.Д. Васильев. Влияние производственных процессов на состояние кровли в очистном забое. - Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2010. - № 4. - С. 215-219.

82. Н.В. Титов, Ю.В. Турук. Исследование влияния основных производственных процессов на характер взаимодействия крепи с кровлей в очистном забое. -Перспективы развития Восточного Донбасса : сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск: УПЦ "Набла" ЮРГТУ (НПИ), 2007. - Ч. 1. С. 77-84.

83. Н.В. Титов, Ю.В. Турук. Исследование влияния ширины захвата выемочного комбайна на эффективность поддержания кровли в призабойном пространстве лавы. - Перспективы развития Восточного Донбасса : сб. науч. тр. по материалам 58-й регион, науч.-практ. конф. / Юж.Рос. гос. техн. ун-т (НПИ); Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск : ЮРГТУ, 2009.-Ч. 1.-С. 295-299.

84. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Новый подход к решению проблемы прогнозирования геомеханических процессов в кровле очистного забоя. -Перспективные технологии добычи и использования углей Донбасса :

материалы Междунар. науч.-практ. семинара, г. Новочеркасск, 1-2 окт. 2009 г. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). - Новочеркасск : ЮРГТУ (НПИ), 2009. - С. 145-155.

85. Гмошинский В.Г. Горное давление на пологий угольный пласт в окрестности выработки. Уголь № 6. 1957.

86. Матвеев В.А., Матвеев A.B. Определение смещений кровли в области опорного давления и отжима пласта. ГИАБ № 2. 2003. М.

87. В.А. Матвеев, С.Г. Страданченко, A.B. Матвеев. Геомеханика. -Новочеркасск: Лик, 2009. - 165 с.

88. Борисов A.A., Гликман А.Г., Казакова В.Л. Геоакустические методы и средства исследования и контроля горных пород и процессов /ЛГИ - Л., 1984.

89. Бауков Ю.Н., ДаниловВ.Н. Физические основы резонансного метода контроля расслоений кровли горных выработок //Изв. ВУЗов. Горный журнал. - 1988. -№ 1.

90. Молев М.Д. Геофизическое прогнозирование горно-геологических условий подземной разработки угольных пластов /Юж.-Рос. гос. техн. ун-т. -Новочеркасск: ЮРГТУ. 2000.

91. Матвеев В.А., Мосяков В.А., Михалев Е.С. Геомеханическая оценка структуры кровли угольного пласта m'g в условиях шахты "Садкинская" ОАО "Ростовуголь". "Научно-технические и технологические проблемы угледобывающего производства Восточного Донбасса" Сб. науч. тр. СКНЦ ВШ. Ростов на Дону. 2001 г. с. 20-24.

92. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. К вопросу обеспечения устойчивости свежеобнаженной полосы кровли угольного пласта в очистном забое. -Перспективы развития восточного Донбасса. Часть 1: с.б. науч. тр. по материалам 60-й Всероссийской науч. - практ. конференции "Перспективы развития восточного Донбасса" / Шахтинский ин-т. (филлиал) ЮРГТУ(НПИ), 2011.-С. 15-24.

93. В.Т. Давидянц, Г.Л. Козелев. Измерения проявлений горного давления на шахтах Донецкого бассейна. Углетехиздат. 1952.

94. В.Т. Давидянц, Г.Л. Козелев. Исследования проявлений горного давления в очистных забоях при новых видах крепей. Госгориздат. 1960.

95. Протокол приемочных испытаний опытного образца мехкомплекса КМП 06/15. - Гуково, 2002. - 30 с.

96. Протокол № 28 приемочных испытаний комплекса КМП 06/15 в лаве № 368 шахты «Гуковская» (промежуточный). - Гуково, 2002. - 7 с.

97. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Анализ взаимодействия консолей механизированных крепей с породами кровли в очистных забоях. - Горный информационно-аналитический бюллетень - 2011. - №4. — С. 28-32.

98. В.А. Матвеев, Ю.В. Турук. Геомеханическое обоснование необходимого сопротивления консольной части секции крепи очистного забоя. - Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2005. - №2. - С. 188-191.

99. Ю.В. Турук. Определение расчетных нагрузок на консольную часть механизированной крепи очистного забоя со струговой выемкой угля. -Исследования в области инженерно-технических процессов : сб. науч. ст. студентов, аспирантов и молодых ученых. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ) -Новочеркасск : УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2004.- С. 237-241.

100. A.A. Орлов, В.Ю. Сетков, С.Г. Баранов и др. Взаимодействие механизированных крепей с кровлей. - М.: Недра, 1976. - 336 с.

101. Ю.В. Турук, К.Г. Черниченко, О.С. Стоколясова. Совершенствование крепей сопряжений лав с примыкающими выработками. - Перспективы развития восточного Донбасса. Часть 1: с.б. науч. тр. по материалам 60-й Всероссийской науч. - практ. конференции "Перспективы развития восточного Донбасса" / Шахтинский ин-т. (филлиал) ЮРГТУ (НПИ), 2011. - С. 24-30.

102. Заславский И.Ю., Файвишенко А.Г. Исследование геомеханических процессов в подготовительных выработках. Уголь №8. 1987.

103. Зборщик М.П. Охрана выработок глубоких шахт в выработанном пространстве. Киев. Техника. 1978.

104. Зубов В.П. Особенности управления горным давлением в лавах на больших глубинах разработки. - Л., ЛГУ, 1990.

105. Петренко С.Я., Бутенко П.С. Бесцеликовая выемка угля на шахтах Красноармейского района Донбасса. Уголь Украины №6. 1977. С. 15-17.

106. Инструкция по выбору рамной металлической податливой крепи горных выработок. Л.: ВНИМИ, 1986. - 50 с.

107. Ю.В. Турук, А.Л. Малец, В.А. Матвеев, В.М. Феоктистов, Н.Т. Гольцев, A.A. Привалов и др. Технология подземной разрабртки угольных пластов в примерах и задачах : учеб.-метод. пособие. Рек. УМО вузов РФ по образованию в обл. горного дела для студ. вузов, обуч. по спец. 130404 "Подземная разработка месторождений полезных ископаемых". - Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). - Новочеркасск : ЮРГТУ, 2010. - 306 с.

108. Н.И. Сысоев Н.И., Ю.В. Турук Обоснование применения упругих элементов в конструкции механизма передвижки щитовой струговой секции механизированной крепи с основанием катамаранного типа [Электронный ресурс] / Современные проблемы науки и образования. - 2013. — № 6; URL: http://www.science-education.ru/l 13-11303

109. Н.И. Сысоев Н.И., И.Е. Колесниченко, Ю.В. Турук. Обоснование применения в механизме передвижки струговой секции крепи со сплошным основанием штанговых толкателей [Электронный ресурс] / Современные проблемы науки и образования. - 2014. - № 1; URL: http://www.science-education.ru/115-11651

110. Ю.В. Турук. Устройство для передвижки секции механизированной крепи. - Проблемы геологии, планетологии, геоэкологии и рационального природопользования: сборник тезисов и статей Всероссийской конференции, г. Новочеркасск, 26-28 октября 2011 г. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). -Новочеркасск: ЛИК, 2011- С. 240-243.

111. Ю.В. Турук. Устройство для передвижки секции механизированной крепи и перемещения забойного конвейера. - Патент РФ на полезную модель № 114724. Заявл. 08.11.2011 г., опубл. 10.04.2012 г., бюл.№ 10.

112. Устройство для передвижки секции механизированной крепи и перемещения забойного конвейера струговой установки. - Патент РФ на

полезную модель № 132491. Заявл. 08.02.2013 г., опубл. 20.09.2013 г., бюл.№ 26.

113. Механизированная крепь сопряжения КС. Техническое задание. -2013.-7 с.

114. Ю.В. Турук, К.Г. Черниченко. Крепь сопряжения для работы в выработках, сохраняемых для повторного использования. - Патент РФ на полезную модель № 123065. Заявл. 23.03.2012 г., опубл. 20.12.2012 г., бюл. № 35.

115. Н.И. Сысоев Н.И., Ю.В. Турук Обоснование структуры и основных конструктивных параметров крепи сопряжения струговых очистных забоев с примыкающими выработками. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. Регион. Техн. науки. -2014. -№1.- С. 100-104.

116. Ю.В. Турук. Крепь сопряжения для работы в выработках, сохраняемых для повторного использования. - Горный информационно-аналитический бюллетень - 2012. - №4.-С. 19-22.

117. Ю.В. Турук. К вопросу применеия электрогидравлических систем управления механизированными крепями в очистных забоях. - Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. - 2006. -Прил. №9 - С 135-138.

118. Ю.В. Турук, P.C. Слюняев, Д.В. Манчуков. Об эффективности применения электрогидравлической системы управления механизированными комплексами в очистном забое. - Научно-технические проблемы разработки угольных месторождений, шахтного и подземного строительства: сб. науч. тр. / Шахт, ин-т (фил.) Юж.-Рос. гос. техн. ун-та (НПИ). - Новочеркасск: Набла, 2005. - С. 62-66.

119. Г. Презент, С. Баймухаметов и др. Струговая установка фирмы DBT (Германия) в Караганде. Первые результаты. - Уголь, 2002, № 4.-С. 20-21.

120. Marco - система автоматизированного управления процессами добычи. -проспект.

121. Система автоматизированного управления крепями механизированных комплексов типа КМ138, КМ146 «САУКК138». - проспект.

122. Методические указания по определению нагрузки на очистные забои

угольных шахт. - М., 1980. - 140 с. 123. Комплекс очистной струговый МКС. Технические требования. «Провести исследования и разработать технические требования на струговый комплекс и рабочие чертежи на струговое исполнение механизированной щитовой крепи КС» ОАО «ШахтНИУИ». Б.Б. Луганцев, Л.И. Файнбурд, В.Д. Турук, С.Г. Еремин, Ю.В. Турук - Шахты, 2002. - 15 с.

ДОГОВОР

о творческом участии между ОАО «ШахтНИУИ» и аспирантом ШИ ЮРГТУ Туруком Ю.В. в создании комплекса МКС

г. Шахты

11 июня 2002 г.

ОАО «ШахтНИУИ» и аспирант ШИ ЮРГТУ (НПИ) Турук Ю.В. заключили настоящий договор о творческом участии в создании комплекса МКС, предусматривающий следующие обязательства сторон:

Турук Ю.В. участвует в решении вопросов;

- научное обоснование и разработка технических требований к технологическим, геометрическим и механическим параметрам струговой механизированной крепи КС;

- конструкторская реализация разработанных технических требований в проекте струговой механизированной крепи КС комплекса МКС,

ОАО «ШахтНИУИ» предоставляет Туруку Ю.В. всю имеющуюся информацию по механизированным крепям и условия для выполнения работы (оборудованное место, право пользования библиотекой, возможность использования ПК и множительной техники).

Свою часть работы Турук Ю.В. выполняет под руководством: со стороны ШИ ЮРГТУ - докт. техн. наук, проф. кафедры РПМ Матвеева В.А. -руководителя работы аспиранта, со стороны ОАО «ШахтНИУИ» генерального директора канд. техн. наук Луганцева Б.Б.

Срок действия договора определяется сроком действия контракта между ОАО «ШахтНИУИ» и Минэнерго РФ по созданию комплекса МКС.

_______Первый заместитель генерального Аспирант

ШИ ЮРГТУ (НПИ)

Ю.В. Турук

ОАО 'ТСАМЕНСКИЙ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ ЗАВОД"

Испытательная лаборатория 347825, г. Каменск - Шахтинский, Ростовской области, пос. Заводской, телефон [phone].

^Г^ВЕРЖДАЮ

ИЛ ОАО «кмз»

/ЛЯ°У™кПанасюгин. 1|8||глР^шн#М>> Ми^ЪрсХ 2005г.

Щ\злввд"

^-^Цр^границ_5

Протокол

От 28 ноября 2003 г. Стендовые

Секция крепи КС 01.00.000

ОАО «Шахт НИУИ 346500 г. Шахты Ростовской области ул. Советская, 279

ООО «Шахтинский завод горного оборудования»

346513 г. Шахты Ростовской области ул. Ионова 110 ООО «ШЗГО»

26 ноября 2003г. испытания:

№ 845.27 Вид испытаний:

Наименование и тип изделия : Заявитель и его адрес :

Изготовитель и его адрес :

Образец отобран (организация дата):

Дата получения образца на

Заключение: Соответствие представленного на испытание головного

образца секции крепи КС 01.00.000 требованиям: ТУ 4143.022.00173931-2002 и «Программе и методике стендовых испытаний головного образца секции крепи КС 01.00.000 ПМ» указано в п. 4,1

Протокол распространяется только на образец, подвергаемый испытанию Частичная перепечатка протокола без разрешения испытательной лаборатории

ЗАПРЕЩЕНА!

Протокол № 845 - 27 От 28 ноября 2003 г. Стр. 2

Всего сгр.5

Порядковый номер образца секции по системе нумерации предприятия -изготовителя (номер при измерениях) КС.01

1 Общие положения испытаний

1.1 Окружающая среда:

Температура окружающей среды , ° С 15

Эмульсия ФМИ ИКЖ % 30,6

1.2 Программа испытаний : Испытания проведены на соответствие требованиям ТУ 4143.022.00173931 -2002, ГОСТР 15.201

1.3 Методы испы+аний : Испытания проведены по методам, изложенным в «Программе и методике стендовых испытаний головного образца секции крепи КС 01.00.000ПМ»

2 Краткое описание изделия

2.1 Назначение изделия

Крепь КС предназначена для поддержания кровли в призабойном пространстве лавы , управления кровлей , защиты рабочего пространства от проникновения пород кровли и подачи струговой установки СН-02 на забой при выемки пластов мощностью 0,85-1,4 м с углами падения до 25°.

2.2 Основные технические характеристики:

Сопротивление секции ,кН 2964 - 3225

Давление срабатывания предохранительного клапана гидростойки при ее номинальном сопротивлении, МПа 421;

3.Средства испытаний и измерений

Наименование средств испытаний и измерений Тип Заводской (инвентарный номер)

Стенд-лава ГП21К 00.00.000 7303

Манометры радиальные без фланца МП4-У-600кгс/см2 х 1,5 Ц.Д.10

Секундомер механический СОПпр-2а-2-010 2094

Линейка 500 ГОСТ 427-75

Все испытательное оборудование и средства измерений поверены и

аттестованы.

4.Результаты испытаний и данные измерений

4.1 Результаты испытаний на соответствие требованиям НД

Номер пункта по Требования по НД Получено Приме-

Н д при чание

Требова- Метод испы-

ний тании

ТУ* ПМ** Определение величины внешней

табл.2 п.5.1.1 нагрузки и сопротивления

п.4 секции крепи при срабатывании

предохранительных клапанов

стоек

Высота секции крепи, мм

максимальная 1320 1325

Скорость прожатия не более

25мм\мин 17

Сопротивление секции, кН

2964-3225 3900

Номер пункта по нд Требования по НД Получено при испытании Примечание

Требований Метод

ТУ* пм" Давление срабатывания пре-

табл.2 п.5.1.1 дохранительных клапанов гид-

п.4 ростоек, МПа 42

1 - стойка 42

2 - стойка 42

ПМ** п.5.2.1 Определение усилия на конце

п. 5.2 управляемой консоли от дей-

ствия углового гидродомкрата.

Нагружать угловые гидродом-

краты последовательно давле-

нием, МПа:

10 10

18 18

Усилие Рк на конце консоли,

кН 50,8 54,2

120 111,3

ПМ" * * ПМ Определение устойчивости

п. 5.3 п. секции крепи

5.3.1 Момент отрыва основания сек-

п.4 ции крепи от почвы стенда, кН 52 52,4

п. 5.4 п. 5.4.1 Прочностные испытания осно-

• вания и перекрытия секции

крепи

Произвести нагружение сек-

ции крепи, кН

3260 3260

Время выдержки 3 мин.

Номер гг Н ункта по д Требования по НД Получено при испытании Примечание

Требований Метод

ПМ" п. 5.4 ПМ" п. 5.4.1 Остаточная деформация после первого нагружеяия основания, не более 5 мм После второго - 0мм После третьего -0 мм Остаточная деформация после первого нагружения перекрытия, не более 5мм После второго - 0мм После третьего- 0мм О О Ю ООО

Примечание: - *- Технические условия ТУ 4143.022.00173931-2002

**- Программа и методика стендовых испытаний головного образца секции крепи КС 01.00.000ПМ

Инженер-испытатель В.С.Бабенко

О

МЕЖДУНАРОДНАЯ ВЫСТАВКА - ЯРМАРКА

II СТЕПЕНИ НАГРАЖДАЕТСЯ ОАО «ШАХТНИУИ»

(г. Шахты, Ростовская обл.) за лучший экспонат, представленный на Международной выставке-ярмарке «ЭКСПО-УГОЛЬ 2003»

Название экспоната: крепь механизированная струговая КС

Заместитель губернатора Кемеровской области

А.И. Копытов

Генеральный директор КВК «Экспо-Сибирь»

С.Г. Гржелецкий

г. Кемерово 19.09.2003 г.

УТВЕРЖДАЮ Директор ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»

С. В. Индыло 2007 г.

АКТ

приёмочных испытаний комплекса механизированного комбайнового 2МКС216

г. Зверево Ростовской обл.

2007г.

Межведомственная комиссия в составе:

Изварин Р. А. - главный инженер ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»,

Файнбурд JI. И. Члены комиссии: Турук В. Д. Лущик А. Г.

Каплиев В. А.

Ковальчук А. П. Куранов М. В.

Савченко В. В.

Савостьянов В. М.

председатель;

-директор ООО «Гормаш - СИ», заместитель председателя;

- гл. конструктор ОАО «Шах гНИУИ»

- руководитель испытательной лаборатории ОАО «Шахт-НИУИ». аггсстат аккредитации -№ РОСС 1Ш. 0001. 22 МШ

20;

- и.о. зам. директора по производству ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»;

- главный механик шахты;

- начальник горного энерго.механического отдела МТУ Рос-технадзора по Южному Федеральному округу;

- Главный государственный инспектор труда Государственной инспекции труда в Ростовской области;

- Главный технический инспектор труда теркома Росугле-профсоюза;

назначенная приказом по ОАО «Шахтоуправление «Обуховская» от 28.08.2006 г. № 501, в соответствии с программой и методикой приёмочных испытаний комплекса механизированного комбайнового 2МКС216. 00.00.000.ПМ1 провела приемочные испытания комплекса в лаве № 3016 шах-

S t £<i,// m v^a-?^

УТВЕРЖДАЮ

Директор шахты ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»

С. В. Индыло 2007 г.

ПРОТОКОЛ приёмочных испытаний комплекса механизированного комбайнового 2МКС216

г. Зверево Ростовской обл.

2007г.

Межведомственная комиссия в составе:

Изварин Р. А.

Файнбурд Л. И. Члены комиссии Турук В. Д. Лущик А. Г.

- главный инженер ОАО «Шахтоуправление «Обуховская», председатель;

-директор ООО «Гормаш - 94», заместитель председателя;

- гл. конструктор ОАО «ШахтНИУИ»

- руководитель испытательной лаборатории ОАО «Шахт-ЫИУИ», аттестат аккредитации - № РОСС RU. 0001. 22 МШ 20;

- и.о. зам. директора по производству ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»;

- главный механик шахты;

- начальник горного энергомеханического отдела МТУ Рос-технадзора по Южному Федеральному округу;

- Главный государственный инспектор труда Государственной инспекции труда в Ростовской области;

- Главный технический инспектор труда теркома Росугле-профсоюза;

назначенная приказом по ОАО «Шахтоуправление «Обуховская» от 28.08.2006 г. № 501, в соответствии с программой и методикой приёмочных испытаний комплекса механизированного комбайнового

Каплиев В. А.

Ковальчук А. Н. Куранов М. В.

Савченко В. В.

Савостьянов В. М.

lb"3

2МКС216.00.00.000.ПМ1 провела приёмочные испытания комплекса в лаве №3016 ОАО «Шахтоуправление «Обуховская» в период с 20 сентября 2006 г. по 31 марта 2007 г.

Конструкторская документация на комплекс механизированный комбайновый 2МКС216 (далее по тексту комплекс 2МКС216) разработана ОАО «ШахтШУИ».

Стадия разработки — рабочая конструкторская документация на опытный образец.

1. ИСПЫТЫВАЕМАЯ ПРОДУКЦИЯ

1.1 Наименование продукция и условное обозначение

Комплекс механизированный комбайновый 2МКС216, обозначение 2МКС216. 00. 00. 000.

1.2 Дата изготовления и порядковый номер по системе нумерации предприятия-изготовителя

Комплекс механизированный комбайновый 2МКС216 заводской № 1 изготовлен в третьем квартале 2006 года и поставлен для испытаний в августе -сентябре 2006 г. в ОАО «Шахтоуправление «Обуховская»

1.3 Наименование предприятия изготовителя

Завод - изготовитель ЗАО «Ростовгормаш».

1.4 Характеристика продукции

В комплекс 2МКС216 входит комбайн УКД 200-250, оснащенный вынесенной системой подачи, секции опытных образцов крепи механизированной 2КТК и забойный конвейер КО.

Горнотехнические и горно-геологические условия применения комплекса представлены в таблице 1.1.

Таблица 1.1

ПОКАЗАТЕЛИ НОРМА

1 2

Мощность обслуживаемых пластов, м 0,9-1,35

Угол падения пласта, град., не более,

при работе: по простиранию 18

по падению 5

по восстанию 10

Длина лавы, м, не более 200*

Способ управления кровлей Полное обрушение, плавное опускание

Направление забоя Левое

Система разработки (рекомендуемая) Столбовая с обратной отработкой

Продолжение таблицы 1.1

1 2

Длина выемочного столба, м, не менее 800

Сопротивление пород почвы на вдавливание, МПа (кгс/см2), не менее 1,8(18)

Гипсометрия пласта Спокойная, радиус кривизны поверхности кровли и почвы не менее 30 м при местных уступах в кровле и почве высотой не более 200 мм

Максимальное отклонение от нормали угла встречи линии забоя с примыкающими выработками, град., не более ±10

Подготовительные выработки (штреки): форма; сечение, м", не менее высота сечения, м, не менее вид подрывки боковых пород Трапециевидная, прямоугольная арочная; 10** 2,6** Смешанная или нижняя*

Категория кровли по управляемости (по ВНИМИ) Легкоуправляемые (1.1.1, 1.2.1), сред-неуправляемые (2.2.1, 2.1.2, 2.2.2)

Применяемость по газообильности пласта До сверхкачегорийных включительно (при условии снижения газобильности до 20 м3 /т при дегазации)

Обводнённость пласта Незначительная (не более 10 м /ч), не приводящая к снижению сопротивляемости пород почвы на вдавливание ниже 1,8 МПа (18кгс/см2)

Температура окружающей среды, °С + 5...+ 35

Относительная влажность, %, не более 98

Примечание: * - Допускается уменьшение или увеличение длины лавы не более чем до 250 м при соответствующей комплектации комплекса ** - При расположении приводов конвейера на штреке. Техническая характеристика комплекса представлена в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Наименование основных параметров Норма

1 2

Установленная мощность двигателей, кВт 510,5

Напряжение цепей силового оборудования, В 660

Крепь механизированная 2КТК

Высота секции крепи, мм: минимальная, Н|ПШ максимальная, Нтах 665Н7 1320

Коэффициент гидравлической раздвижности Кг, не менее 1,9

Коэффициент начального распора К„, не менее 0,8

Продолжение таблицы 2

1 2

Сопротивление секции Рс, кН, не менее: при высоте секции: Н=900 мм Нтах-1320 мм 3144 3172

Сопротивление крепи Р,ф, кН/м2, не менее, при высоте секции: Н=900 мм Нтлх- 1320мм 552 557

Сопротивление крепи для управления кровлей Ру, кН/м, не менее при высоте секции: Н=900 мм НШах=1320 мм 2096 2115

Сопротивление на конце передней консоли перекрытия Рк, кН/м, не менее 130

Максимальное расстояние от забоя до передней кромки перекрытия (консоли) в исходном положении С, мм, не более 300

Среднее давление на почву Рп, МПа, не более 1,5

Скорость крепления V, м/мин, не менее 4,0

Номинальный шаг установки секций 1, м 1,5

Шаг передвижки Ь, м, не менее 0,8

Максимальное усилие при передвижке, кН: секции Рпс конвейера Рпк 331 160

Максимальное рабочее давление жидкости в напорной магистрали, Мпа: 32

Давление срабатывания предохранительного клапана гидростоики, соответствующее ее номинальному сопротивлению Рг, Мпа 39ч

Размеры прохода в крепи, м: минимальная конструктивная ширина Ь„р минимальная конструктивная высота Ьпрк высота при минимальной вынимаемой мощности, не менее ООО 1/1 ^

Система управления Допускается дистанционное соседней (-ими) секцией

Коэффициент затяжки кровли 1<к., не менее 0,87

Ширина секции крепи со сдвинутыми боковыми щитами, мм, не более 1420

Величина раздвижки бокового щита, мм, не менее 196

Конвейер КО

Мощность обслуживаемых пластов, м 0,65...1,5

Угол падения пласта при работе, град., не более: по простиранию по падению по восстанию 30 10 10

Производительность, т/мин, не менее 7,2

Рабочий орган: тип Скребковая цепь 18хб4-С-15х2 ТУ 12.0173856.024-94

количество ветвей, шт. 2

расстояние между осями цепей, мм 500

шаг скребков, мм 1024

разрушающая нагрузка соединительного звена в сборе с болтом и гайкой, кН, не менее 410

Рештачный став: высота боковины рештака, мм высота погрузки, мм высота по борту, мм длина рештака по боковинам, мм 190 245 583 1500

Продолжение таблицы 2

1 2

Скорость движения тягового органа, основная, м/с 1,0

Электродвигатель: тип; марка; мощность, кВт; количество, шт. Трехфазный асинхронный взрывозащищенный ко-роткозамкнутый; 2ЭДКОФВ 250 Ь В4; 110; 2

Размещение приводов На столах,гидрофицированных типа С075С

Количество приводов, шт. 2

1.5 Устройство и работа комплекса и его составных частей

Комплекс механизированный комбайновый 2МКС216 в соответствии с 2МКС216.00.00.000 СБ состоял из крепи механизированной, комбайна в комплекте со своим электрооборудованием, кабелеукладчика, конвейера.

Машины и оборудование комплекса связаны определенной технологической последовательностью выполнения операций при добыче угля и имели кинематические связи, определяющие его работу, как единого агрегата. Кинематической базой для всех машин и оборудования, расположенного в лаве, служил став скребкового конвейера КО.

Скребковый конвейер предназначен для транспортирования угля и материалов по лаве и обеспечения направленного движения выемочной машины (комбайна), секций крепи и кабелеукладчика.

На забойной стороне линейных секций конвейера приварены опорные лемеха, обеспечивающие механическую зачистку угля по почве в процессе передвижки конвейера к забою гидроцилиндрами секций крепи, на завальной стороне приварены круглые направляющие комбайна и установлено навесное оборудование, унифицированное для четырех типов комбайнов.

Тяговый орган конвейера - скребковая цепь калибра 18x64 мм перемещалась в профильных направляющих рештаков, образующих непрерывный желоб. Рештаки конвейера выполнены из профиля высотой 190 мм и имели защитное днище.

Подробно устройство и порядок эксплуатации конвейера изложены в руководстве по эксплуатации КО.00.00.000-10 РЭ.

Комбайн, применяемый в комплексе, перемещался по ставу забойного конвейера с опорой на круглую направляющую с завальной стороны конвейера, и с забойной на опорный лемех.

Перемещение комбайна осуществлялось вынесенным механизмом подачи (ВСП).

1С 5

Комбайн оснащен двумя шнековыми исполнительными органами, управление которыми по мощности пласта осуществлялось за счёт подъема или опускания поворотных редукторов с помощью гидроцилиндров.

Комбайн мог работать по челноковой или односторонней схемам.