Напряженно-деформированное состояние турбинных водоводов высоконапорных гидроузлов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.07, кандидат технических наук Кузнецова, Юлия Анатольевна

• Кузнецова, Юлия Анатольевна
• кандидат технических наук
• 2011

Оглавление диссертации кандидат технических наук Кузнецова, Юлия Анатольевна

Введение

Глава Г. Турбинные водоводы в составе высоконапорных гидроузлов

1.1. Конструктивные особенности турбинных водоводов

1.2. Методы расчета напряженно-деформированного состояния сталежелезобетонных турбинных водоводов

1.3. Условия формирования начального напряженно-деформированного состояния

1.4. Напряженно-деформированное состояние турбинных водоводов в период эксплуатации

1.5. Выводы

Глава 2. Особенности формирования напряженно-деформированного состояния сталежелезобетонных турбинных водоводов Саяно-Шушенской ГЭС (СШГЭС) в эксплуатационный период

2.1. Конструкция высоконапорных турбинных водоводов СШГЭС

2.2. Средства контроля напряженного состояния турбинных водоводов и анкерных опор

2.3. Нагрузки и воздействия на турбинные водоводы и анкерные опоры

2.4. Состояние поверхности железобетонных оболочек турбинных водоводов и анкерных опор

2.5. Температурно-влажностный режим и механизм выщелачивания бетона

2.6. Влияние технологии возведения турбинных водоводов на напряженное состояние в эксплуатационный период

2.7. Напряженно-деформированное состояние турбинных водоводов и анкерных опор в эксплуатационный период 63 2.7.1. Турбинные водоводы

2.7.2. Анкерные опоры

Глава 3. Применение метода граничных интегральных уравнений (МГИУ) 83 для решения задач о напряженном состоянии турбинных водоводов высоконапорных плотин с учетом трещинообразования

3.1. Решение задач теории упругости для кусочно-однородных областей

3.2. Плоская задача квазистатической термоупругости

3.3. Напряжения в сталежелезобетонных турбинных водоводах с учетом 90 трещинообразования

3.4. Расчет напряженного состояния с учетом температурных воздействий

Глава 4. Особенности напряженного состояния сталежелезобетонных 114 турбинных водоводов в составе конструкции высоконапорной плотины

4.1. Формирование напряженного состояния в элементах водовода при 114 его размещении в бетонном массиве

4.2. Формирование напряженного состояния конструктивных элементов водовода в строительный период

4.3. К вопросу о продольных напряжениях конструкций водоводов

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Напряженно-деформированное состояние турбинных водоводов высоконапорных гидроузлов»

Актуальность работы.

Массивные железобетонные конструкции, являющиеся составной частью высоконапорных бетонных плотин, должны отвечать требованиям эксплуатационной надежности и безопасности, регламентируемым рядом документов, в том числе Федеральным законом «О безопасности гидротехнических сооружений», СНиПом 33-01-2003 «Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования», «Инструкцией о порядке определения критериев безопасности и оценки состояния гидротехнических сооружений .» РД 03-443-02. Важнейшим требованием обеспечения безопасности при эксплуатации сооружения является разработка «Декларации-безопасности.» конкретного сооружения и мониторинг его состояния. При этом наряду с техническим мониторингом обязательным является разработка математических моделей сооружения в целом и наиболее ответственных его зон.

При возведении и эксплуатации бетонных плотин в районах распространения отрицательной температуры не удалось избежать трещинообразо-вания в бетоне. Наиболее яркими примерами могут служить бетонные сооружения Братского, Красноярского, Усть-Илимского, Саяно-Шушенского, Бурейского гидроузлов. В особую проблему выделяется трещинообразова-ние в железобетонных оболочках турбинных водоводов, проложенных в большинстве случаев на низовой грани бетонных плотин, а также в анкерных опорах водоводов.

Актуальность темы исследования подтверждается тем вниманием, которое уделяется вопросам напряженно-деформированного состояния и тре-щинообразования в бетонных гидротехнических сооружениях в мировой практике. Вопросы надежности, безопасности, эффективности эксплуатации ГТС, а также напряженно-деформированного состояния бетонных сооружений обсуждались на Конгрессах по большим плотинам в 2007 — 2010 годах, на научно-технической конференции «Гидроэнергетика» в 2005году, на Всероссийских совещаниях по гидротехнике в 2005, 2010 годах.

Трещинообразование является одним из факторов, влияющих на надежность и безопасность гидротехнических сооружений высоконапорных гидроузлов. Рассмотрение вопросов напряженного состояния и трещинооб-разования является обязательным при составлении деклараций безопасности гидротехнических сооружений.

Для получения оценок параметров напряженно-деформированного состояния водоводов и изучения проблемы трещинообразования необходим комплекс исследований, включающий систематические натурные наблюдения и исследования напряженно-деформированного состояния массивных железобетонных конструкций, а также теоретические и экспериментальные исследования и прогнозирование напряженного состояния в последующий эксплуатационный период. Например, для СШГЭС одним из важнейших является постановка и решение задачи о напряженном состоянии металлической оболочки и бетона облицовки турбинных водоводов и анкерных опор. В дополнение к ранее выполненным расчетам [3,19,31,53] полезно применение методов теории упругости для кусочно-однородных областей [27, 28, 57, 58], что позволяет учесть не только конструктивные особенности железобетонных турбинных водоводов, не рассматриваемые пока в существующих расчетных моделях (многослойность турбинных водоводов), но и многие факторы, определяющие их состояние.

Цель диссертационной работы: исследовать формирование напряженного состояния сталежелезобетонных турбинных водоводов в строительный и эксплуатационный периоды с учетом трещинообразования в бетоне для оценки их эксплуатационной надежности.

Задачи исследования: - установить особенности трещинообразования в железобетонных оболочках турбинных водоводов и анкерных опорах;

- анализ факторов строительного и эксплуатационного периодов, ведущих к трещинообразованию в сталежелезобетонных турбинных водоводах;

- расчеты НДС оболочек турбинных водоводов в строительный и эксплуатационный периоды;

- оценка пространственного напряженного состояния конструктивных элементов турбинных водоводов.

Достоверность результатов выполненных исследований, а также сформулированных в работе научных положений и рекомендаций обеспечивается корректным использованием теоретических положений в области механики деформируемых твердых тел, комплексом программ, зарегистрированных в Рос АЛО и соответствием результатов расчетов данным натурных наблюдений.

Научная новизна работы.

1. Путем систематизации натурного материала установлены-особенности трещинообразования в бетоне оболочек турбинных водоводов и анкерных опор.

2. Впервые для оценки НДС турбинных водоводов адаптирован-метод граничных интегральных уравнений (МГИУ) для кусочно-однородных областей. Обоснована возможность использования МГИУ в трехмерной постановке для оценки напряженного состояния сталежелезобетонных турбинных водоводов.

3. Впервые выполнен сравнительный анализ и оценка напряженного состояния водовода, при расположении его в теле плотины и вынесенного на её низовую грань.

Положения, выносимые на защиту:

1. Результаты анализа факторов, влияющих на трещинообразова-ние в бетоне оболочек турбинных водоводов и анкерных опор в эксплуатационный период.

2. Результаты расчета НДС турбинных водоводов методом- граничных интегральных уравнений (МГИУ) для кусочно-однородных областей с 6 учетом трещинообразования и температурных воздействий в строительный и эксплуатационный периоды.

3. Результаты решения пространственной задачи формирования НДС многослойной системы турбинных водоводов.

Практическая значимость работы.

Полученные результаты могут быть использованы в практике проектирования турбинных водоводов, для прогнозирования их надежности, корректировки режимов эксплуатации водоводов, а также при составлении деклараций безопасности гидротехнических сооружений высоконапорных гидроузлов.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации материалы получены при непосредственном участии автора в обследованиях, анализе результатов натурных наблюдений, постановке данных для расчета, выполнении расчетов, анализе полученных результатов.

Публикации. Основные результаты диссертационной работы опубликованы в двух журналах, входящих в список рекомендуемых ВАК РФ изданий по специальности 05.23.07. Три статьи в журнале «Известия вузов. Строительство», одна - в журнале «Гидротехническое строительство».

Апробация работы. Результаты работы докладывались и обсуждались на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава НГАСУ (Сибстрин) (2005-2011гг.).

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения, списка литературы из 90 наименований. Содержит 141 страницу печатного текста, включает 52 рисунка, 19 таблиц, 2 приложения.

Заключение диссертации по теме «Гидротехническое строительство», Кузнецова, Юлия Анатольевна

ВЫВОДЫ

1. Результаты расчетов, выполненных методом граничных интегральных уравнений, сравнение их с [31], свидетельствуют о возможности использования МГИУ для кусочно-однородных массивов в качестве расчетного аппарата НДС конструктивных элементов сталежелезобетонного водовода.

2. Модель МГИУ позволяет учесть в расчетах влияние основных технологических факторов на НДС сталежелезобетонных водоводов: гидростатической нагрузки, сезонных изменений температуры наружного воздуха и воды в водохранилище и трещинообразование в оболочках.

3. Результаты расчетов НДС сталежелезобетонных водовода N8 в сечении 6-6 свидетельствует об удовлетворительной сходимости ( расчетных значений тангенциальных напряжений конструктивных элементов водовода с результатами натурных наблюдений.

4. Максимальные тангенциальные расчетные напряжений достигаются в металлической оболочке водовода и в некоторых случаях превосходят расчетное сопротивление материала (для стали 09Г2С - 190 МПа).

Глава 4. Особенности напряженного состояния сталежелезобетонных турбинных водоводов в составе конструкции высоконапорной плотины

4.1. Формирование напряженного состояния в элементах водовода при его размещении в бетонном массиве

Рассмотрим особенности формирования напряженного состояния турбинного водовода, размещенного в бетонном массиве низовой грани плотины (рис.4.1). Параметры и конструктивные особенности водовода аналогичны водоводу N8 СШ ГЭС, за исключением его внешнего бетонного дневная поверхность кольца: расстояние от внешнего арматурного кольца водовода до низовой грани - 1,5 м. Расчеты выполнены с учетом трещиноватости внутренних бетонных колец водовода. Для внешнего бетонного массива рассматривалось два варианта: бетон — изотропный, линейнодеформируемый материал (I вариант) и бетон -трещиноватый массив (II вариант).

На рис. 4.2. — динамика температурного поля вдоль осевой линии трубопровода от внутренней поверхности оболочки до дневной поверхности. В обоих вариантах размещения водовода приращения температуры оболочки

Рис.4.1. Схема трубопровода, размещенного в бетонном массиве низовой грани плотины. и внутреннего арматурного слоя различаются не более, чем на 1°С (рис. 3.5, 4.2). Максимальное приращение температуры наружного арматурного слоя в случае размещения водовода на низовой грани — около 30 °С (рис. 3.5), в бетоне низовой грани — не более 10 °С (рис.4.2).

Рис. 4.2. Динамика температурного поля в водоводе при изменении температуры наружного воздуха от -17,3°С до +17,9°С и воды в водоводе от +2,0°С до 12.4°С.

Максимальные растягивающие тангенциальные напряжения в элементах водовода, вынесенного на поверхность низовой грани, во всех конструктивных элементах больше, чем в соответствующих элементах водовода, размещенного в бетоне низовой грани плотины (табл. 4.1):

- в металлической оболочке — на 18% в точке 1 и на 9,2% в точке Г в расчетах варианта II и на 22% и 10,2% в соответствующих точках в расчетах варианта I;

- во внутренней арматуре - на 15 % в точке 2, на 11% в точке 2' в первом варианте и на 31% и 23% во втором варианте;

115

- во внешней арматуре — на 32% в точке 3, на 31% в точке 3' в первом варианте, вдвое и на 60% больше в соответствующих точках во втором варианте.

Вышеизложенное свидетельствует о том, что размещение водовода в бетоне низовой грани плотины с позиции развития температурных напряжений в конструктивных элементах более эффективно.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе, являющейся научной квалификационной работой, полученыследующие научно-практические результаты:

1. На основе комплексного анализа напряженно-деформированного состояния: и трещинообразования в железобетонных оболочках водоводов < Красноярской и; Саяно-Шушенской ГЭС было установлено следующее: наличие, развитой? системы, трещин; наиболее крупные трещины параллельны оси водоводов; в анкерных, опорах турбинных водоводов; преобладают наклонные трещины.

2. Существующие методы расчета прочности материалов многослойных конструкций не позволяют определить изменение напряжений с учетом температурных воздействий, как в случае плоского; так и объемного напряженно-деформированного состояния и наличия трещин; не позволяли; определить пространственное напряженное состояние конструкции; даже при отсутствии трещин в железобетонной оболочке. •

3. Для оценки параметров напряженно-деформированного-состояния в бетоне турбинных водоводов с участием- автора; проведены комплексные исследования НДС! Выполнена постановка и решение задачи' о напряженном состоянии металлической оболочки; и бетона облицовки турбинных водоводов и; анкерных опор, с использованием методов теории упругости для кусочно-однородных областей. Обоснована возможность использования метода граничных; интегральных уравнений (МГИУ) для кусочно-однородных массивов- в качестве расчетного аппарата' НДС конструктивных элементов ста-лежелезобетонного водовода, позволяющего учитывать трещинообразование, температурные воздействия, изменение режимов эксплуатации.

4. Показана принципиальная; возможность использования МГИУ для решения пространственной задачи формирования НДС турбинных водоводов высоконапорных гидроузлов, что позволило установить следующее: - продольные сжимающие напряжения в бетоне облицовки в отдельных случаях

126 могут превышать предел прочности бетона на сжатие (для бетона марки М250 - 14,5МПа). В бетоне облицовки в направлении действия продольной силы могут возникнуть трещины, способствующие образованию отколов бетона поверхностных слоев, а также образоваться радиальные трещины внутри железобетонной оболочки.

5. Решены прикладные задачи для условий СШГЭС, позволившие установить следующее: -Тангенциальные напряжения в элементах водовода изменяются в зависимости от температурных воздействий и наполнения водохранилища. Наибольшие растягивающие тангенциальные напряжения (192,7 МПа) по результатам расчетов достигаются в металлической оболочке (превышают расчетное сопротивление для стали 09Г2С - 190 МПа); наибольшие приращения тангенциальных напряжений от температурных воздействий (64,21 МПа) отмечаются во внешнем арматурном кольце водовода (водовод N8,. сечение на отметке 322,45 м). Максимальные тангенциальные напряжения в элементах водовода наблюдаются в ноябре - январе. Обусловлены5 они высокими отметками УВБ и низкими температурами наружного воздуха и воды в водоводе.

6. Выполнена оценка напряженного состояния водоводов, подверженного тепловому воздействию, при расположении его в теле плотины и вынесенного на низовую грань с учетом трещинообразования. В условиях Сибири в вынесенных на низовую грань турбинных водоводах формируется достаточно сложное напряженно-деформированное состояние, которое зависит от давления-воды внутри водовода и температуры, окружающей среды. Обеспечение монолитности железобетонной оболочки водоводов представляется достаточно сложной и затратной задачей. Исходя из этого, а также с точки зрения влияния температурных воздействий на напряженное состояние элементов водовода, расположение водоводов в теле плотины должно быть более эффективным в практике гидротехнического строительства высоконапорных сооружений в условиях Сибири.

127

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Кузнецова, Юлия Анатольевна, 2011 год

1. Архипов. А.М. Исследования прочности трубопроводов сталежелезобе-тонной конструкции. / А.М. Архипов// «Известия ВНИИГ», -1972, т. 100, с. 269 -278.

2. Архипов А.М. Турбинные:водоводы?с оболочками, усиленными железобетоном шскальными массивами/ А.М; Архипов Л.: Энергия, 1973.-98с.

3. Барышников В.Д. О напряженном состоянии и направлениях трещи-нообразования в бетоне/ В.Д. Барышников, JI.H. Гахова, В.А Булатов, А.М. Коврижных // Изв. вузов; Строительство. — 1998. № 4-5. - С. 41 - 481

4. Барышников В.Д. Некоторые особенности,развитиядеформационных. процессов при-эксплуатации гидросооружений Саяно-Шушенской ГЭС / В.Д. Барышников; J1.H. Гахова // Гидротехническое строительство. 1999. - №3.-С. 38-41.

5. Блинков В.В. Результаты натурных исследований напряжений в бинном водоводе Красноярской ГЭС / В.В. Блинков, Ю.Н. Гусев, Э.ЬС. Александровская // Гидротехническое строительство. 1971. - № 4.

6. Булатов В. А. Формирование контрольно-измерительного комплекса гидросооружений Саяно-Шушенской ГЭС в строительно-эксплуатационный период/ В'.А. Булатов, J1.C. Пермякова // Гидротехническое строительство: 1998". - № 9. - С. 32 - 34.

7. Булычев Н.С. Механика подземных сооружений / Н.С. Булычев: — jyj : Недра, 2002. 265 с.

8. Васильев П.И. Допустимое трещинообразование в больших-гравитационных плотинах, возводимых, в районах с суровым климатом? / П;И. Васильев, Л.М. Гаркун, А.П. Епифанов // Энергетическое строительство. -1979.-№9.-С. 32-33.

9. Vasilevsky A.G. Spécial-aspects and durability of concrete dams constructed under severe conditions / A.G. Vasilevsky, V.b. Sudakov // ICOLJDth

10. Annual Meeting Saint Petersburg, Russia, June 24-29, 2007

11. Волошин A.M. Опыт создания автоматизированной системы наблюдений за гидротехническими сооружениями Саяно-Шушенской ГЭС / А.М.

12. Волошин, Т.Е. Шульц // Гидротехническое строительство. 1998 - № 9. — С. 46-48.

13. Гаркун JI.M. Методы воздействия на напряженное состояние бетонных массивов гидротехнических сооружений/ JI. М. Гаркун, А.П. Епифанов, В.Б. Идельсон, В.И. Сильницкий, С.Н. Старшинов, В.А. Уляшинский -М.: Энергоатомиздат, — 1987. 112с.

14. Гаркун Л.М. Регулирование термонапряженного состояния массивного бетона наружной зоны .плотины / JI. М. Гаркун // Гидротехническое строительство. 1979. - № 6. - С. 29-33.

15. Garkun L. State of external zones of heightened-class concrete dams exthploited in inclement climatic conditions / L.Garkun, L.Markin // ICOLD 75 Annual Meeting Saint Petersburg, Russia, June 24-29, 2007

16. Гахова JI.H. К вопросу об альтернативных расчетах напряженно-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС /Л.Н.Гахова // Известия вузов. Строительство. — Новосибирск. №1. -2004. — С.56 - 59.

17. Гахова Л.Н. К вопросу адаптации расчетной модели для гидротехнического узла Саяно-Шушенской ГЭС / Л.Н. Гахова // Тезисы докладов Всероссийской конференции «Актуальные проблемы строительной отрасли». -Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин),2009. С.4.

18. Гахова Л.Н. Программа расчета напряженно-деформированного состояния массива блочной структуры методом граничных интегральных уравнений (ELB2D). РосАПО. свид. об офиц. регистр. №960814 от 17.12. 2004.

19. Гахова JI.H. Решение задач теории упругости для кусочно-однородных областей (BLOCKEL) — РосАПО, свид. об офиц. регистр, программ № 890014 от 24.12.2003.

20. Гахова JI.H. Расчет напряжений в сталежелезобетонных турбинных водоводах методом граничных интегральных уравнений. /JI.H. Гахова; Ю:А. Кузнецова // Изв. вузов. Строительство. 2010. - № 8. - О. 59 - 66.

21. Гахова JI.H. Решение плоской задачи«квазистатической термоупругости для сталежелезобетонных турбинных водоводов /JI.H. Гахова, Ю.А. Кузнецова // Изв. вузов. Строительство. 2010; - № 9. - С. 46 - 53.

22. Gakhova L.N. Solving problems of stressed states of a mass having block structure. Geoecology and Computers. Moscow. Rotterdam: Вalkema. 2001.

23. Гордон JI.A. К расчету сталежелезобетонных трубопроводов.с учетом трещинообразования в бетоне/ JI.A. Гордон, A.A. Готлиф// Известия ВНИ-ИГ, т. 120, 1978 -С. 47-52.

24. Гордон JI.A. Статический расчет бетонных и железобетонных гидротехнических сооружений / JI.A. Гордон, A.A. Готлиф — М.: Энергоиздат, 1982 — 239с.

25. Гусев Ю.Н. Статическая работа сталежелезобетонного трубопровода Красноярской ГЭС / Ю-Hi Гусев // Труды координационных совещаний по гидротехнике JI.: «Энергия», 1974. - № 91. - С. 82 - 87.

26. Дурчева В.Н. Натурные исследования монолитности, высоких бетонных плотин / В.Н. Дурчева. -М.: Энергоатомиздат, 1988. 120 с.

27. Дурчева В.Н. Основные причины, признаки и последствия старения бетонных плотин / В.Н. Дурчева, С.М. Пучкова // Гидротехническое строительство. 199. - № 1. - С. 9 - 10.

28. Дурчева В.Н. Контроль состояния строящейся плотины Бурейской ГЭС / В.Н. Дурчева, Э.К. Александровская, Е.А. Ивлева // Гидротехническое строительство.-2003.- №2.

29. Дурчева В.Н. Работа' плотины Бурейской ГЭС при наполнении водохранилища / В.Н. Дурчева, С.М. Пучкова // Гидротехническое строительство. -2006. -№ 1. С. 8 - 15.

30. Епифанов А.П. Характеристики бетона турбинных водоводов Красноярской ГЭС / А.П. Епифанов, A.B. Караваев, В.А. Рассказчиков, В.Б. Судаков, Г.А. Чупин // Гидротехническое строительство. 2005. - № 7. - С. 44 -47.

31. Епифанов А.П. Из опыта организации безопасной эксплуатации Саяно-Шушенской арочно-гравитационной плотины / А.П. Епифанов, Н.И. Сте-фаненко // Гидротехническое строительство. 2008. - № 11. - С. 5 - 10.

32. Заключение строительно-гидротехнической секции по приемке СШГЭС в промышленную эксплуатацию / ОАО «Ленгидропроект», ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева», ОАО «Саяно-Шушенская ГЭС». Санкт-Петербург-Черемушки. 2000. - Т2. - 255 с.

33. Зерцалов М.Г. Механика грунтов (введение в механику скальных грунтов) /М.Г. Зерцалов. М.: АСВ, 2006г. - 364 с.

34. Золотов JI.А. Ликвидация трещин в плотине гидроузла «Три ущелья» / Л.А. Золотов, В.Я. Шайтанов // Гидротехническое строительство. 2005 . -№6.-С. 50-51.

35. Золотов Л.А. Завершение второй фазы строительства гидроузла «Три ущелья» в Китае. / Л.А. Золотов, В.Я. Шайтанов // Гидротехническое строительство. 2005 . - № 11. - С. 45 - 47.

36. Изюмов К.Л. Современные технологии программирования задач механики. Сб. «Современные технологии программирования». МГУ.- Москва, 2005.

37. Ivleva Е. Full-scalle monitoring for Bureiskaya dam State. / E. Ivleva, N.th

38. Muzika // ICOLD 75 Annual Meeting Saint Petersburg, Russia, June 24-29, 2007.

39. Кузнецова Ю.А. Напряженно-деформированное состояние и трещино-образование в бетоне анкерных опор турбинных водоводов / Ю.А. Кузнецова // Изв. вузов. Строительство. 2008. - № 4. - С. 49 - 56.

40. Купрадзе В. Д. Методы потенциала в теории упругости. — М.: Физ-матгиз, 1963.

41. Курленя М.В. Об одном подходе к оценке и контролю напряженно-деформированного состояния гидротехнических сооружений / М.В. Курленя, В.Д. Барышников, Л.Н. Гахова // Гидротехническое строительство. — 1998.- №9.-С. 59-62.

42. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление -М.: Энергоатомиздат. 1990.

43. Левених Д.П. Напряженное состояние сталежелезобетонного трубопроводами наличии радиальных трещин в бетоне/ Д.П. Левених // Труды гидропроекта- 1974. № 40. - С. 147 - 158.

44. Левених Д.П. Расчет сталежелезобетонных турбинных трубопроводов по методу предельных состояний/ Д.П. Левених // Труды гидропроекта- 1974.-№40.-С. 159- 168.

45. Марчук А.Н. Статическая работа бетонных плотин •/ А.Н. Марчук. — М.: Энергоатомиздат, 1983. 207 с.

46. Миренков В.Е. Интегральные уравнения для расчета кусочно-однородных пластин / В.Е. Миренков, В.А. Шутов // Изв. вузов. Стр-во. -2007. -№11. -С. 8-15.

47. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости.- М.: Изд-во Академии наук -1987

48. Muralha. A probabilistic model for tñe normal5 compliance of rock joints. 9th Congress of the ISRM. Paris. Rotterdam: Balkema. 2001.

49. Николаев А.П. Проектные предпосылки расчета и анализ результатов натурных наблюдений высоконапорных сталежелезобетонных водоводов ГЭС/ А.П. Николаев // Известия ВНИИГ, т. 142, 1980 С. 33 - 40.

50. О безопасности гидротехнических сооружений: федеральный закон РФ от 21.07.97 № 117-ФЗ; Постановление Государственной Думы РФ от 23.06.97 // Российская газета.

51. Осинов В. А. Метод граничных интегральных уравнений для расчета температурных напряжений в окрестности протяженных выработок // ФТПРПИ. 1988. - №4.

52. От Енисея до Бурей: Саянскому-управлению основных сооружений 35 лет. Хабаровск: Издательский дом «Приамурские ведомости»- 2004. — 104 с.

53. Пермякова Л.С. Немонолитность профиля плотины Саяно-Шушенской ГЭС и ее влияние на статическую работу сооружения, / Л.С. Пермякова // Труды НГАСУ. 2000. - Т.З. - №3. - С. 174 - 179.

54. Пермякова Л.С. О результатах диагностического обследования закладной струнной аппаратуры, установленной на Саяно-Шушенской плотине / Л.С. Пермякова, Н.В. Зюзина, Г.Г. Сахаров, А.Ю. Дружинин // Гидротехническое строительство. 2008. - № 11. - С. 79 - 82.

55. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации Москва. — Издательство «Энергосервис», 2003. -292 с.

56. РД 153-34.2-21.545-2003. Правила проведения натурных наблюдений за работой бетонных плотин Санкт-Петербург. — Издательство ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева», 2005. - 35 с.

57. РД 34.21.301. Методические указания по организации визуальных контрольных наблюдений за состоянием гидротехнических сооружений электростанций (СО 153-34.21.301, № 757)

58. Синюгин В.Ю. Опыт организации строительства гидроузла «Три ущелья» на р. Янцзы / В.Ю. Синюгин, P.M. Хазиахметов, С.Я. Лащенов, А.Л. Воробьев, Л.А. Золотов // Гидротехническое строительство. 2005. - № 6. -С. 43-50.

59. СНиП 2.06.08.-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений/ Минэнерго СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. -32 с.

60. Stefanenko N.I. Providing of safe operating of Sayano-Shushenskaya HPP arch-gravity dam / N.I. Stefanenko, A.P. Epifanov, L.S. Permyakova, A.V Popov. // ICOLD 75th Annual Meeting Saint Petersburg, Russia, June 24-29, 2007.

61. Судаков В.Б. Современные методы возведения бетонных плотин / В.Б. Судаков, В.А. Толкачев. -М.: Энергоатомиздат, 1988.

62. Судаков В.Б. Исследования состояниями долговечности сталежелезо-бетонных турбинных водоводов Красноярской ГЭС / В.Б Судаков, A.B. Караваев, А.П. Епифанов, Г.А. Чупин // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 2005.-Т 244.

63. Технологические правила по производству бетонных работ (2-я редакция) / Всесоюзный проектно-изыскательский и научно-исследовательскийинститут Гидропроект им. С .Я. Жука (Ленинградское отделение); Инв. № Ю47-27-217т; 1976.-87 с.

64. Трехмерные задачи математической теории упругости и термоупругости // Под ред. В: Д. Купрадзе. — М.: Наука, 1976.

65. Фрид С.А. Напряженное состояние турбинных трубопроводов, работающих совместно с бетонной плотиной / С.А. Фрид, Д.П. Левених // Труды Гидропроекта 1973. - № 34. - С. - 101 -117.

66. Фрид С.А Температурные воздействия на гидротехнические сооружения в условиях севера / С.А. Фрид, Д.П. Левених. Л1: Стройиздат, 1978. -200*с.

67. Чупин Г.А. Конструктивные особенности и условия работы турбинных водоводов Красноярской ГЭС / Г.А.Чупин,// Труды НГАСУ 2003. - Т.6.-№ 4 — С.25.

68. Чупин Г.А. Опыт эксплуатации гравитационной плотины Красноярской ГЭС. / Г.А.Чупин, Е.Г. Лукина // Гидротехническое строительство. — 2004- № .-С. 3-5.

69. Чупин Г.А. Температурный режим и поведение трещин в железобетонных оболочках турбинных водоводов Красноярской ГЭС / Г.А.Чупин // Изв. вузов. Строительство. — 2005. № 1. - С. 54 - 57.

70. Шахмаева Е.Ю. База данных для задач контроля и диагностики крупных ГТС / Е.Ю. Шахмаева // Гидротехническое строительство. 1998. - № 9.-С. 48-51.

71. Эйдельман С.Я. Бетонная плотина Усть-Илимской ГЭС / С.Я. Эйдель-ман, В.Н: Дурчева. М.: Энергия, 1981. - 137 с.

72. Эйдельман С.Я. Натурные исследования бетонной плотины Братской ГЭС / С.Я. Эйдельман. Л.: Энергия, 1975. - 294 с.

73. Эйдельман С.Я. Роль температурного фактора в напряженно- деформированном состоянии гравитационной плотины, возведенной в суровом климате / С.Я. Эйдельман, В.Н. Дурчева. // Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 1978. Т 125. - С. 87 - 95.