Разработка методик расчета и исследования эффективности упругих связей системы амортизации судового дизель-генератора тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат наук Киав Тхет Наинг
Киав Тхет Наинг
кандидат наук
2022
- Специальность ВАК РФ05.08.05
- Количество страниц 164
Оглавление диссертации кандидат наук Киав Тхет Наинг
ВВЕДЕНИЕ
ГЛАВА 1 ПРЕДМЕТ ИССЛЕДОВАНИЯ И СУЩНОСТЬ НАУЧНОЙ ЗАДАЧИ
1.1 Актуальность разработки методик расчета амортизации судового дизель-генератора и экспериментального подтверждения эффективности новых технических решений по компонентам системы амортизации
1.2 Колебания верхних частей судовых двигателей
1.3 Новое по упорам поперечных колебаний верхней части двигателей
1.3.1 Упор поперечного крепления верхней части двигателя с фрикционно-демпфирующими элементами
1.3.2 Пружинно-канатный упор поперечного крепления верхней части двигателя
1.4 Системы упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов судовых
дизель-генераторов СДГА-2200 и СДГА-500
1.4.2 Система упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов
СДГА-2200
1.4.2 Система упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов СДГА-500
1.5 Выводы по первой главе
ГЛАВА 2 МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЖЕСТКОСТИ, КОЭФФИЦИЕНТОВ ДЕМПФИРОВАНИЯ И ПОГЛОЩЕНИЯ НЕТРАДИЦИОННЫХ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ НА ОСНОВЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ СТАТИЧЕСКИХ НАГРУЗОЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
2.1 Цель и задачи методики определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов
2.2 Испытания на сжатие по продольной - вертикальной оси Ъ виброизолятора
2.3 Испытания на сдвиг по горизонтальной плоскости XY
2.4 Определение экспериментальных статических нагрузочных характеристик, жесткостей, коэффициентов демпфирования и поглощения (рис.2.1, а, Ь, с, d, е, £ g, И, {, ])
2.5 Выводы по второй главе
ГЛАВА 3 МЕТОДИКА И ПРОГРАММА РАСЧЕТА АМОРТИЗАЦИИ СУДОВОГО ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРНОГО АГРЕГАТА С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ УПОРНЫХ БОРТОВЫХ, НОСОВЫХ И КОРМОВЫХ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
3.1 Цель и задачи методики
3.2 Особенности системы амортизации объекта исследования
3.3 Исходные данные для расчета амортизации дизель-генераторного агрегата ДГА - 500 без учета влияния неопорных виброизоляторов
3.4 Расчет амортизации дизель-генераторного агрегата ДГА - 500 без учета влияния неопорных виброизоляторов
3.5 Подготовка исходных данных по жесткостям опорных виброизоляторов с учетом влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов
3.6 Расчет амортизации дизель-генераторного агрегата ДГА - 500 с учетом влияния неопорных виброизоляторов
3.7 Анализ результатов теоретических исследований систем амортизации агрегата
3.8 Выводы по третьей главе
ГЛАВА 4 ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ бАМОРТИЗАЦИИ СУДОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ С ПРИВОДНЫМ ДИЗЕЛЕМ 5ЧН 25/30 И ПРЕДЛОЖЕНИЯ ПО ЕЕ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ И РАЗВИТИЮ
4.1 Оценка допустимой неуравновешенности двигателя 5ЧН 25/30 по приближенным численным безразмерным критериям Каца А.М
4.2 Объект, гипотеза и цель исследования системы амортизации судовых электростанций с приводным неуравновешенным дизелем
4.3 Дизель-генераторные агрегаты ДГА-500 № 3 и ДГА-500 №
4.3.1 ДГА-500 №
4.3.2 ДГА-500 №
4.4 Запатентованные предложения по усовершенствованию и развитию систем амортизации дизель-генераторных агрегатов
4.4.1 Способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом
4.4.2 Пружинно-канатный виброизолятор (рис. 4.6)
4.4.3 Пружинно-канатный виброизолятор (рис. 4.8)
4.5 Выводы по четвертой главе
ГЛАВА 5 МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ ПРОВЕРКИ ГИПОТЕЗЫ О ВОЗМОЖНОСТИ СНИЖЕНИЯ ВИБРОАКТИВНОСТИ ДИЗЕЛЬ-ГЕНЕРАТОРОВ ПРИМЕНЕНИЕМ КАНАТНЫХ ДЕМПФЕРОВ С НУЛЕВОЙ ЖЕСТКОСТЬЮ
5.1 Цель и задачи методики
5.2 Методика экспериментальной оценки эффективности виброизоляции нетрадиционной системы амортизации электро-компрессора
5.2.1 Общие соображения
5.2.2 План экспериментальных исследований
5.3 Выводы по пятой главе
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
ПРИЛОЖЕНИЕ А
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
ПРИЛОЖЕНИЕ В
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
ПРИЛОЖЕНИЕ Д
ПРИЛОЖЕНИЕ Е1
ПРИЛОЖЕНИЕ Е2
ПРИЛОЖЕНИЕ Е3
ВВЕДЕНИЕ
Среди различных судовых энергетических установок (СЭУ) дизельные установки занимают ведущее положение. Ими оборудуются все типы транспортных и рыбопромысловых судов морского и речного флота [27].
Технический прогресс приводит к увеличению удельной мощности и быстроходности дизелей и дизельных энергетических установок (ДЭУ), и как следствие к возрастанию колебательных явлений, уровней шума и вибрации. С повышением виброактивности дизелей возрастают усталостные разрушения, износ деталей и узлов, что снижает и уменьшает ресурс дизелей в целом, а также оказывает отрицательное влияние на обитаемость помещений, психофизиологическое состояние и здоровье экипажа, пассажиров, морской фауны и жизнь населения прибережных районов, живущих морской охотой и рыболовством. Поэтому борьба с шумом и вибрацией на судах за последнее время приобрела первостепенное значение [22, 23, 27, 28, 96, 109].
Для поддержания судовых дизель - генераторных агрегатов (СДГА) и их элементов в работоспособном состоянии требуются определенные затраты на техническое обслуживание и ремонт. Одни только плановые ремонты за весь срок службы судна приводят к простоям общей продолжительностью до 25 % эксплуатационного времени. Эти затраты могут значительно возрасти из-за недостаточной надежности СДГА и их элементов или отсутствия запасных частей [13-16, 97, 99, 117-119].
При применении поршневых двигателей внутреннего сгорания (ДВС) в составе СДГА и их элементов, помимо чисто дизельных проблем возникают многогранные задачи, среди которых, в том числе и задачи по обеспечению вибрационной надежности и долговечности [6, 19, 31, 97].
Исходя из анализа тенденций развития мирового дизелестроения, в ближайшей перспективе ресурсные показатели для судовых СОД будут составлять - 80 - 100 тыс. ч. Поэтому совершенствование СДГА и их компонентов как в части
повышения их надежности в целом, так и по части их вибрационной надежности и долговечности обычно продолжается вплоть до снятия с производства.
Статистика показывает, что более двух третей поломок и аварий машин происходит по причине вибрации [19]. Нормы, регламентирующие виброактивность конструкций машин и качество их изготовления, являются критерием оценки уровней вибрации серийно изготовленных машин и механизмов [23, 96, 100-102, 115]. Другой вид норм - эксплуатационные нормы допустимой вибрации - устанавливается главным образом с целью контроля по вибрационным параметрам технического состояния машин в процессе работы [5-7].
Принципы и правила проектирования являются той научной базой, с помощью которой можно разработать техническое задание по проектированию виброакустически надежного и долговечного СДГА и его компонентов [23, 31].
В ряде случаев проблема, вызванная повышением уровня вибрации от СДГА, была связана с ошибками при акустическом проектировании и строительстве судов [23, 99, 117-119]. К виброакустически надежным и долговечным СДГА и его компонентам следует последовательно применять все известные средства, ведущие к сохранению и стабилизации виброакустических характеристик [13-16, 19].
Рационально спроектированный, виброакустически надежный и долговечный СДГА должен обладать равнонадежностью виброакустической и физической, т. е. у СДГА должны быть одновременно достигнуты к концу срока эксплуатации как пределы прочности, текучести, усталости, предельные износы узлов, так и предельные величины виброакустических характеристик. Практика показывает, что существующие СДГА выполнены без учета этого принципа и предельно допустимые уровни вибрации с трудом обеспечиваются лишь при сдаче машин на заводах-поставщиках [23, 99].
Последние годы исследованиями вибрации от СДГА, находящихся в эксплуатации на судах, занимаются многие отечественные и зарубежные специалисты, например, Худяков С.А., Николаева Н.И., Tañida K., Ochi Y. и другие авторы, а проблемы остаются актуальными и в настоящее время.
Морской рыболовный промысел Мьянмы включает прибрежные, морские и глубоководные промыслы с различными видами орудий лова. В настоящее время четырехтактные СОД являются основными в составе энергетических установок (ЭУ) кораблей и судов флота Мьянмы.
Проблемы вибрации судовых дизелей характерны также для морского флота Мьянмы. Применение на судне типа Аунг Зай Я Мьянмы под гидравлическим масляным баком опытных образцов цилиндрических канатных виброизоляторов (ЦКВ) типа MAMSAR [19, 39-44, 53, 55-73] показало хорошие результаты, вызвало к ним определенный интерес и потребность подготовки высококвалифицированных специалистов через аспирантуру СПбГМТУ.
В диссертационной работе рассмотрены методики расчета амортизации судовой электростанции и экспериментального подтверждения эффективности новых технических решений по компонентам СДГА.
К компонентам СДГА относятся несущие конструкции (общий подрамник дизеля и генератора или несущая рама, кронштейны опорных виброизоляторов и турбокомпрессоров, и т. д.), опорные и неопорные виброизоляторы (боковые и торцевые упоры ДГА, муфты, упругие вставки трубопроводов, компенсаторы турбокомпрессоров, вставки трубопроводов, подвески трубопроводов газоотводящей системы, успокоители поперечных колебаний, страховочные элементы и т. д.).
В связи с выше изложенным целью диссертационной работы является разработка методик расчета и исследования эффективности упругих связей системы амортизации судового дизель-генератора.
Задачи диссертационной работы:
1. Выполнить анализ вибрационных повреждений судового дизель -генератора и его компонентов, обосновать целесообразность и актуальность проблемы и наметить основные направления диссертационного исследования (глава первая);
2. Разработать методику определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик (глава вторая);
3. Разработать методики и программы расчета амортизации судового дизель-генератора (глава третья);
4. Провести исследования системы амортизации судовых электростанций с приводным дизелем 5ЧН 25/30 и предложить технические решения по ее усовершенствованию (глава четвертая).
5. Разработать методику экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности судового дизель-генератора на примере электро-компрессора с нетрадиционными упруго - демпфирующими опорными связями (глава пятая).
Гипотеза исследования - снижение вибрации судового дизель-генератора с приводным неуравновешенным виброактивным дизелем применением нетрадиционных упруго - демпфирующих опорных и неопорных связей в системе амортизации.
Методы исследований и степень достоверности результатов.
Достоверность полученных результатов подтверждается сходимостью полу -ченных теоретических результатов с данными экспериментальных исследований.
Методологической базой диссертации явились научные работы И.Ш. Неймана, Кер-Вильсона, Ден Гартога Д., С.П. Тимошенко, И.И. Клюкина, П.А. Истомина, Л.И., Н.В. Григорьева, В.И. Попкова, Г.Д. Изака, В.Е. Тульского, А.С. Никифорова, Э.Л., Мышинского, Л.В. Тузова, Н.Г. Беляковского, О.К. Найденко, В.И. Зинченко, Н.И. Клюкина, В.С. Ильинского, А.В. Ионова, Н.И. Иванова, С.А. Худякова, О.К. Безюкова, А.И. Яманина и др. Экспериментальные исследования выполнены на судне и в лаборатории кафедры судовых двигателей внутреннего сгорания и дизельных установок СПбГМТУ.
Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем.
Разработана методика определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик.
1. Разработаны методики и программы расчета амортизации судового дизель-генератора.
2. Разработана методика экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности судового дизель-генератора на примере электро-компрессора с нетрадиционными упруго-демпфирующими опорными связями.
Практическая значимость состоит в следующем.
1. Разработанная методика определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик позволяет определить основные характеристики нетрадиционных канатных, пружинно-канатных виброизоляторов, а также демпферов с канатными элементами по трём осям координат. Указанные характеристики виброизоляторов и демпферов служат исходными данными при расчете амортизации судового дизель-генератора, а также других технических объектов.
2. Разработанная методика и программа расчета общей системы опорной амортизации судового дизель-генератора отличается от известных тем, что позволяет определить амплитуды динамических сил и моментов, угловые амплитуды колебаний центра масс агрегата в различных направлениях, в пусковом и аварийном режимах и т. д. Программа может быть использована для теоретических исследований эффективности системы опорной амортизации судового дизель-генератора с различными виброизоляторами и вариантами применяемых типоразмеров. Методика применима также для расчета амортизации главных судовых двигателей и других технических объектов.
3. Разработанная методика и программа расчета амортизации судового дизель-генератора с учетом влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов рассматривается применительно к амортизации судового ДГА
500 с приводным дизелем 5ЧН 25/30 и обеспечивает точность расчетов амортизации. Методика применима также для расчета амортизации главных судовых двигателей и других технических объектов.
4. Разработанные методики и программы расчета амортизации, запатентованные технические решения, а также специально созданные испытательные средства и экспериментальные установки используются в учебном процессе кафедры СДВС и ДУ СПбГМТУ.
На защиту выносятся
1. Методика определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик.
2. Методика и программа расчета общей системы опорной амортизации судового дизель-генератора: свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2021611806 от 05.02.2021г.
3. Методика и программа расчета амортизации судового дизель-генератора с учетом влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов: свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2021680770 от 14.12.21г.
4. Методика экспериментальной проверки выдвинутой гипотезы о возможности снижения виброактивности судовых дизель-генераторов на примере электро-компрессора с нетрадиционными запатентованными упруго -демпфирующими опорными связями.
5. Запатентованные конструктивно-технические решения и способ, направленные на совершенствование систем амортизации судовых дизель-генераторов и других технических объектов.
Реализация работы. Результаты диссертационной работы нашли широкое применение в учебном процессе СПбГМТУ, при подготовке бакалавров, магистров и инженеров, обучающихся по направлению подготовки 13.03.03 «Энергетическое машиностроение», по профилю 13.03.03.01 «Двигатели внутреннего сгорания» и 26.05.02 «Проектирование, изготовление и ремонт энергетических установок и
систем автоматизации кораблей и судов (уровень специалиста)», что подтверждается соответствующим актом.
Полученные результаты исследований могут быть использованы научно-исследовательскими и проектно-конструкторскими организациями, судостроительными предприятиями при проектировании и строительстве, ремонте и модернизации корабельных и судовых систем опорной и неопорной амортизации главных и вспомогательных дизельных энергетических установок, а также других технических объектов.
Личный вклад автора
Постановка научной проблемы, задач, способы их решения, основные научные результаты, отраженные в опубликованных работах (в том числе в соавторстве), принадлежат автору.
При непосредственном участии автора проводились: сбор, обработка и обобщение информации по проблеме, выполнение расчетных, теоретических и экспериментальных исследований и анализ полученных результатов.
Рекомендованный список диссертаций по специальности «Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)», 05.08.05 шифр ВАК
Создание и развитие средств снижения виброактивности судовых дизель-генераторных агрегатов2013 год, кандидат наук Минасян, Армен Минасович
Предотвращение вибрационных повреждений судовых дизель-генераторных агрегатов, находящихся в эксплуатации, совершенствованием несущих и виброизолирующих конструкций и креплений.2019 год, кандидат наук Аунг Мьо Тхант
Методика разработки и исследования виброизолирующих муфт с нетрадиционными упругими элементами2022 год, кандидат наук Лэ Хи Ха
Система защиты корпуса от шума и вибрации судовой энергетической установки2016 год, кандидат наук Федосеева, Марина Александровна
Разработка и исследование виброизолирующей муфты дизель-генератора с канатными упругими элементами2021 год, кандидат наук Цзэн Цзюньцзе
Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методик расчета и исследования эффективности упругих связей системы амортизации судового дизель-генератора»
Апробация работы
Диссертационная работа заслушана и одобрена «_»_2022 г.
на расширенном заседании кафедры судовых двигателей внутреннего сгорания и дизельных установок СПбГМТУ. Основные научные и практические результаты по теме диссертации докладывались и обсуждались: на Всероссийских межотраслевых научно-технических конференциях «Актуальные проблемы морской энергетики», г. Санкт-Петербург, 2018-2021гг.; на первой международной конференции «Инженерные решения в машиностроении» MES2018. - Ереван: НПУА, 2019г.; на XI межвузовской научно-практической конференции «Современные тенденции и перспективы развития водного транспорта России», г. Санкт-Петербург, ГУМРФ, 2020г.
Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 18 печатных работах. Из них 2 статей в перечне журналов, рекомендуемых ВАК России, 2 патента на изобретения и 1 патент на полезную модель, 2 свидетельства об официальной регистрации программы для ЭВМ, 11 тезисов докладов.
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, списка сокращений и условных обозначений, списка использованных источников из 150 наименований. Работа включает в себя 164 страниц текста, в том числе 39 рисунков, 20 таблиц и 5 приложений.
Первая глава включает обзор и анализ вибрационных повреждений судовых дизель-генераторов и их компонентов, обоснование целесообразности и актуальности проблемы и основные направления диссертационного исследования.
Во второй главе представлена методика определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик.
В третьей главе представлены методики и программы расчета амортизации судовой электростанции.
В четвертой главе представлены исследования системы амортизации судовых электростанций с приводным дизелем 5ЧН 25/30 и предложения по ее усовершенствованию.
В пятой главе представлена методика экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности судового дизель-генератора на примере электро-компрессора с нетрадиционными упруго-демпфирующими опорными связями.
ГЛАВА 1 ПРЕДМЕТ ИССЛЕДОВАНИЯ И СУЩНОСТЬ НАУЧНОЙ
ЗАДАЧИ
1.1 Актуальность разработки методик расчета амортизации судового дизель-генератора и экспериментального подтверждения эффективности новых технических решений по компонентам системы амортизации
Для обеспечения способности судовых дизель-генераторов выполнять свои функции и сохранять параметры в пределах установленных норм, а также сохранять прочность в условиях вибрации, необходимы не только уточненные расчеты амортизации, в частности с учетом неуравновешенности двигателя, влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов, но и усовершенствование эффективности виброизоляции компонентов системы опорной и неопорной амортизации [12-17, 25, 121, 122].
Совершенствование ДГ, их компонентов, как в части повышения их надежности в целом, так и по части виброакустической надежности [6] и долговечности, обычно продолжается вплоть до снятия с производства [13, 31].
При применении поршневых двигателей в составе судовых ДГ, помимо чисто дизельных проблем возникают многогранные задачи, среди которых и решение вопросов виброустойчивости и ударостойкости агрегатов [2, 5-7, 18, 23, 24, 100, 116, 123, 128, 152].
В данной диссертационной работе к компонентам судовых ДГ относятся:
1. Несущие конструкции (общий подрамник дизеля и генератора, кронштейны опорных виброизоляторов и турбокомпрессоров, и т. д.);
2. Опорные виброизоляторы;
3. Неопорные виброизоляторы (боковые и торцевые упоры ДГ, муфты, упругие вставки трубопроводов, компенсаторы турбокомпрессоров и трубопроводов, подвески трубопроводов газоотводящей системы, успокоители поперечных колебаний, страховочные элементы и т. д.).
Превращение в машинах и механизмах одних видов энергии в другие, преобразование форм движения, осуществление рабочих процессов неизбежно связаны с появлением переменных сил, порождающих вибрацию. Она отрицательно влияет на прочность и надежность работы машин, несущих конструкций, сооружений и оказывает вредное влияние на физиологическое состояние людей. При достижении определенных значений вибрация может вызывать нарушение рабочих процессов, привести к расстройке управления и регулирования, искажению показаний приборов, к усиленному износу и поломкам машин. Статистика показывает, что более двух третей поломок и аварий машин происходит по причине вибрации [19, 97, 99].
Большинство современных машин уже недостаточно характеризовать энергетическими, массогабаритными и экономическими показателями, а необходимо также оценивать их виброактивность. Это приводит к необходимости контроля вибрации машин на основе замеров, которые являются исходными данными для ее нормирования [19, 23].
С целью ограничения вибрации в различных областях техники существуют требования и нормы по ее регламентации [5-7, 19-24, 26, 28, 75, 96, 100-102, 1017119, 128, 132, 133, 140, 147]. Согласно установившейся практике под требованиями принято подразумевать те предельно допустимые уровни вибрации, которые необходимы для полного удовлетворения определенных частных условий, без учета возможности их выполнения в данный момент [75].
Вследствие непосредственной связи между техническим состоянием машины, параметрами происходящих в ней рабочих процессов и вибраций каждому состоянию машины соответствует вполне определенная по характеру и интенсивности вибрация. Замеренная с помощью соответствующей аппаратуры [75, 96, 109, 110, 113, 143, 153, 155], она может служить прямым или косвенным показателем качества работы и технического состояния машины. Поэтому первой ступенью диагностики технического состояния машины является контроль ее вибрации в процессе работы и состояние с установленными нормами [75]. Выход за пределы эксплуатационных норм свидетельствует либо о нарушении рабочего
процесса машины, либо о ее неисправности. Такие нормы устанавливаются на основе опыта эксплуатации и включаются в правила обслуживания машин и установок.
Нормы на вибростойкость машин при воздействии внешней вибрации создаются для предохранения их от вибрационной перегрузки. Большинство механизмов, создавая при работе вибрацию, подвергается воздействию внешней вибрации от других источников. При достижении определенных значений она может отрицательно влиять на качество рабочих процессов, надежность и усталостную прочность узлов и деталей.
Особенно чувствительны к вибрациям приборы и аппаратура. Для большинства отраслей точного машиностроения в качестве нормы, обеспечивающей вибростойкость приборов и аппаратуры, принято считать величину, равную = -70дБ) [75]. Практикой установлено, что такая
вибрация не оказывает вредного влияния на работу аппаратуры и приборов [6, 75]. Применительно к машинам роторного типа эта норма увеличивается до ^(Ц=90дБ). В то же время у современных высокооборотных дизелей уровни
вибрации достигают (8-10) g и не лимитируют надежности их работы [21].
Так как прочность деталей машин и несущих конструкций зависит от действующих на них сил, которые пропорциональны ускорению, вибрационная напряженность машин в некоторых областях техники оценивается с помощью коэффициента виброперегрузки. Он представляет отношение максимального
ускорения при колебаниях к ускорению земного притяжения [6, 75]:
% %
где х и X - амплитуды колебательного ускорения и смещения; С - угловая скорость, с-1; / - частота колебаний, Гц; % - ускорение силы тяжести, см/с2.
Основным условием обеспечения вибрационной прочности корпусных конструкций, расположенных в районах воздействия вибрационных нагрузок, является предотвращение возможности возникновения резонансных колебаний на основных режимах эксплуатации судна. Частотный диапазон ходовой вибрации судна лежит, как правило, ниже частотной границы слухового восприятия человека. Однако, колебания крупногабаритных судовых конструкций (палуб, переборок, зашивок и т.д.) могут возбуждать в судовых помещениях акустические поля на инфразвуковых частотах, неблагоприятно воздействующих на человека. Кроме того, под действием низкочастотной вибрации возбуждаются колебания недостаточно жестко закрепленных судовых конструкций (настилов, пайол, зашивок, кожухов и т.п.), что проявляется уже в звуковом диапазоне частот, в виде неприятных стуков, скрипов, дребезжания и т.п. шумовых эффектов.
Особая сторона выдвижения требований к акустическим характеристикам судов связана с охраной шумовой экологии в воде, с улучшением условий работы собственных рыбопоисковых и навигационных гидроакустических комплексов. С этим аспектом выдвижения требований к уровням вибрации и шума непосредственно также связаны исследователи и проектанты, работающие в военном кораблестроении [18, 23].
Акустические требования разного уровня (от обобщающих показателей во внешней среде до требований в отдельных судовых помещениях и к конкретному оборудованию) являются как бы краеугольным камнем, определяющим необходимость и самого процесса акустического проектирования, и проверки качества строительства судна.
Проблемам, вызванным повышением уровня вибрации судов как главных, так и вспомогательных двигателей, посвящены работы [20, 22, 23, 33, 39, 42, 43, 47, 48, 54, 56, 61, 63, 65, 66, 69, 71, 72, 74-76, 78, 79, 83-86, 90, 92, 93, 105, 107, 108, 113, 114, 123, 127, 130, 132, 134, 135, 136, 141, 142, 144, 145, 147, 150, 153, 154, 158, 159].
В диссертационной работе рассмотрены проблемы вибрации, связанные с вспомогательными двигателями.
В ряде случаев проблема, вызванная повышением уровня вибрации от двигателей, была связана с ошибками при акустическом проектировании и строительстве судов [32, 33, 43, 48, 56, 69, 79, 83-87, 92, 93, 99, 105-108, 117-119, 127, 137, 138, 144, 145, 147, 155, 157, 159].
Основные сведения о проблемах, вызываемых вибрацией от вспомогательных дизелей находящихся в эксплуатации на судах Дальневосточного бассейна, приведены в табл. 1.1 [117-119].
На краболовах проекта 4.423/4 установлены дизели типа 4410,5/13 (4-х тактные 4-х цилиндровые, имеющие значительную неуравновешенную силу 2-го порядка с частотой 50 Гц на номинальной мощности). Резонанс 1-ой формы колебаний пластин наружной обшивки под фундаментом в районе моторного отделения приводил к появлению усталостных трещин.
Таблица 1.1 - Основные сведения о проблемах, вызываемых вибрацией на судах от вспомогательных дизелей
Наименование судна Порядок колебаний V Марка дизеля, фирма Проблема
И. Мечников, Проф. Попов 2 5AL25, две двухмашинные, Sulzer Чрезмерный уровень вибрации дизель- генераторов. Обрыв шатуна
Проект 4.423 2 4410,5/13, СССР Трещины в обшивке днища
Проект В-422 2,3 3AL25 Sulzer Трещины в раме ДГ, обрывы болтов крепления дизеля к раме
Стремительный 2 4NVD24 SKL Трещины в обшивке днища
Проект 395* 2 4NVD24 SKL Трещины в обшивке днища и бортов
Проект 391а* 2 4NVD24 SKL Трещины в обшивке днища и бортов
аблица 1.2 - Вибрация от вспомогательных дизелей [118]
Наименование судна Тип Ne, кВт n, мин-1 i Резонанс
V Пр / Пн Форма
И. Мечников Р 750 5 2 1,0 фу
Проект В-429 Пр 276 750 3 2 1,0 фу
Пр. 395 и 391а Пр 45 750 4 2 1,0 1-Я
Стремительный Б 100 750 4 2 1,0 1-Я
Обозначения: Р - рефрижератор, Пр - промысловое судно, Б - буксир; фу - резонанс упругой системы с частотой (в плоскости Х7); I - число цилиндров; V - порядок колебаний; пр - резонансная частота вращения; пн - номинальная частота вращения.
На некоторых ботах повреждения происходили через 50-60 часов работы дизелей на полном ходу. При отсутствии двойного дна это приводило к подтоплению машинного отделения и необходимости подъема ботов на борт плавбаз для устранения трещин. Пластины обшивки днища под фундаментом дизеля, подвергающиеся контурному возмущению от набора, испытывали вынужденные колебания в околорезонансной зоне (вторичный резонанс), что вызывало усталостные трещины в них.
Большинство повреждений конструкций остовов происходит в начальный период эксплуатации дизеля, т. е. через несколько тысяч часов работы в гарантийный период. Это отчасти облегчает устранение дефектов и дает возможность дизелестроителям совершенствовать модели дизелей в процессе их изготовления.
Значительно сложнее дело обстоит при появлении трещин через несколько лет эксплуатации дизелей, которые вызваны эксплуатационными факторами или случайными нагрузками. При этом значительно сложнее восстановить прочность остова в условиях судоремонта, т. е. устранить трещины в сварных конструкциях из листовой стали толщиной 20-40 мм в судовых условиях.
На промысловых судах типа «Зверобой» появление трещин на лафетных полосах рамы ВДГ типа 3АЬ25/30 [13] и обрывы болтов крепления дизеля стали следствием резонансных колебаний дизеля от действия неуравновешенного момента 2-го порядка с частотой /фу, (кручение фу относительно оси У). На большинстве судов этой серии также разрушались температурные компенсаторы газовыпускного тракта, контрольно-измерительные приборы и средства автоматики.
Вспомогательные дизель - генераторы типа 3АЬ25 были установлены на раме, которая жестко закреплена на судовом фундаменте.
Развитие амплитуд вертикальной и продольной вибрации при увеличении частоты вращения коленчатого вала свидетельствовало о предрезонансных колебаниях системы на номинальной частоте вращения. По результатам измерений вибрации ВДГ на т/х «Залесово» (типа «Зверобой») амплитуды виброперемещений и ускорений составили
- с частотой 12,5 Гц 1-го порядка 0,136 мм или 0,842 м/с2;
- с частотой 25,0 Гц 2-го порядка 0,145 мм или 3,60 м/с2;
- суммарная 0,281 мм или 4,442 м/с2 (или 0,46g - ускорения свободного падения).
На буксирах типа «Стремительный» после 14-15 лет эксплуатации появились трещины в обшивке днища под ВДГ (типа 4NVD24) в МО. Трещины располагались в околошовной зоне вдоль флоров, что свидетельствовало об усталостном их происхождении в результате повышенной вибрации. Это было подтверждено результатами измерений вибрации, которая имела резонансный характер с частотой 25 Гц (2-го порядка вспомогательного дизеля - номинальная частота вращения — 750 мин-1). Амплитуды вибрации в центре пластин достигали 1,2 мм. При этом уровень циклических изгибных напряжений в околошовной зоне составлял 79 МПа (допускаемое значение - 40 МПа). Строительная толщина обшивки (по растяжке) составляла 10 мм. Однако, результаты измерений остаточных толщин пластин показали, что коррозионный износ по большинству шпаций превышал 25%.
На промысловых судах проектов 395 (СРТР-400) и 391а (СТР-300) трещины
в обшивке днища и бортов стали происходить после замены ВДГ типа 4410,5/13 на более мощные - 4417,5/24 (4NVD24) и появления значительного коррозионного износа листов (от 35 до 40 %). В результате обследования на 15 судах были обнаружены 24 трещины длиной от 30 до 600 мм.
Процесс старения резины судовых виброизоляторов вызывает изменение упругих свойств и необходимость замены этих устройств через определенный срок эксплуатации. Виброизоляторы отечественного производства рекомендуется заменять по истечению срока службы [118].
На т/х «И. Мечников» заменили резиновые виброизоляторы в системе ДГА с дизелем 5АЬ25/30 на металлические типа СТВС [118], которые была установлены в соответствующих - с имеющихся отверстиях без расчета. При этом использовались 4 типоразмера виброизоляторов с характеристиками, приведенными в [118]. Виброизоляторы были установлены так, что координаты центра масс и центра жесткости не совпали. Это привело к незначительному перекосу системы в статике и неравномерной нагрузке на виброизоляторы по длине.
Суммарная жесткость виброизоляторов оказалась недостаточной. Номинальная нагрузка от сил тяжести системы составила 15,17 т, что составило 85,6 % от предельной нагрузки, допускаемой виброизоляторами. Запас -14,4 % на вибрацию оказался недостаточен, что привело к появлению трещин в сварных швах элементов крепления пружин.
Предварительные расчеты частот свободных колебаний показали, что система оказалась в околорезонансной зоне колебаний кручения относительно горизонтальной поперечной оси у. Возбуждающим моментом этой формы колебаний является неуравновешенный момент 2-го порядка дизеля. Измерения вибрации, выполненные после замены виброизоляторов, подтвердили результаты расчетов - уровень вибрации оказался повышенным с преобладанием составляющей 2-го порядка.
На т/х «Профессор Попов» для того же ВДГ с дизелем 5 АЬ25/30 была разработана схема виброизоляции для замены польских резинометаллических виброизоляторов типа АЕ-3/55/КР на отечественные типа АКСС-400М [118].
Квалификационная оценка вибрационной ситуации на рефрижераторных судах проекта В437/11 после длительной (15 лет) эксплуатации показала, что вибрация четырех вспомогательных дизель-генераторных установок типа <^и^ег» 5АL25 и их элементов превышает нормы морского регистра судоходства [33, 34, 36, 66, 69, 71, 79, 81, 85, 86, 88, 90, 92, 93].
Недостатки, обнаруженные по результатам обследования вибрационной обстановки дизель - генераторных агрегатов ДГА-500 на девяти судах серии «Николай Коперник» [33-35, 79, 83-86, 92,93].
1. На некоторых судах эксплуатация ДГА велась при расслабленных гайках болтов крепления опорных лап дизеля к верхней полке несущей подмоторной рамы; имели место случаи, когда болт с гайкой отсутствовали в упомянутых отверстиях (чаще в районе маховика). Они были обнаружены между полкой судового фундамента и опорным виброизолятором.
2. В местах крепления двухпластинчатых резинометаллических виброизоляторов наблюдались сквозные отверстия по всей их высоте (толщине). Резьбовые отверстия - гнезда в виброизоляторах должны быть в пределах толщины опорных стальных пластин. Сверление резинового упругого элемента не допускается.
3. Необоснованное, чрезмерное и неравномерное поджатие неопорных (боковых и торцевых) двухпластинчатых резинометаллических виброизоляторов.
4. Трещины, разрывы и обрывы резинового упругого элемента двухпластинчатых опорных и неопорных виброизоляторов.
5. Нарушение центровки дизеля с генератором, а также дисбаланс генератора и турбокомпрессора.
6. Неудовлетворительная вибрационная эффективность опорных виброизоляторов после двух лет эксплуатации. После замены виброизоляторов новыми обследования и расчеты амортизации показали расхождения в равномерности их нагружения как по длине подмоторной рамы, так и по бортам без учета их реальной жесткости и рационального расположения относительно центра масс ДГА.
7. Периодические проверки состояния болтов крепления виброизоляторов к полкам рам, а также других крепежей и их поджатия проводились не регулярно.
8. Трещины в сильфонных компенсаторах турбокомпрессоров.
9. Наблюдалось взаимовлияние вибрации двух ДГА с общей газоотводящей системой, даже при режимах работы только одного из двух, особенно после замены сильфонных компенсаторов с трещинами на жесткие линзовые компенсаторы.
10. Срезы и обрывы крепежных шпилек (болтов) кронштейнов турбокомпрессоров ДГА.
11. Трещины подмоторных рам ДГ в районе маховика дизеля [79, 83 -87,
92].
12. Нарушение рекомендуемого зазора (1-1,5 мм) между торцевой поверхностью болта страховочного упора и поверхностью нижней полки подмоторной рамы.
13. Превышение нормы морского регистра [33, 85] амплитуд вибросмещения на девяти судах.
13.1 На верхней полке максимальные амплитуды вибросмещения в вертикальном направлении составляли 0,63 мм со стороны генератора и 0,53 мм со стороны дизеля, а в горизонтально-поперечном - 0,365 мм со стороны генератора и 0,3 мм со стороны дизеля.
13.2 На нижней полке максимальные амплитуды вибросмещения в вертикальном направлении составляли 0,64 мм со стороны генератора и 0,49 мм со стороны дизеля, а в горизонтально - поперечном - 0,36 мм со стороны генератора и 0,46 мм со стороны дизеля.
13.3 На полках судового фундамента (после виброизоляторов) максимальные амплитуды вибросмещения в вертикальном направлении с носовой стороны составляли 0,47 мм, в районах задних лап генератора - 0,15 мм, передних лап дизеля - 0,25 мм, задних лап дизеля - 0,95 мм.
13.4 На кронштейне ТК максимальные амплитуды вибросмещения в продольном направлении составляли 1,0 мм, поперечном - 1,05 мм, а в вертикальном - 0,93 мм.
13.5 На блоке дизеля максимальные амплитуды вибросмещения в поперечном направлении составляли 0,5 мм, а в вертикальном - 0,3 мм.
13.6 На верхней части корпуса генератора максимальные амплитуды вибрационного смещения в поперечном направлении составляли 0,7 мм, а в вертикальном - 0,37 мм.
14. Наблюдались обрывы шатунных болтов с разрушением деталей шатунно-поршневой группы, изгиб и скручивание по вращению коленчатого вала с остаточной деформацией. В результате кривошипная шейка получила механические повреждения в виде забоин и вмятин, картер двигателя в месте аварийного цилиндра получил трещины и пробоины, в районе блока цилиндра образовались трещины. Вследствие произошло разрушение лючка картера и дизель вышел из строя.
15. Обрыв шпилек крепления головок цилиндров.
Некоторые выявленные недостатки, вероятно, связаны с тем, что:
1. На ранних стадиях проектирования рефрижераторных судов проекта В437/11 вопросам учета акустических требований и акустического проектирования судна было уделено недостаточное внимание. Так, например, выбранный приводной вспомогательный дизель 5ЧН25/30 являлся неуравновешенным. Соединение труб выпускных газов после газотурбинных нагнетателей (ГТН) двух дизель - генераторов 1, 2 и 3, 4 в одну общую трубу образовало сложную коммуникацию элементов системы выпуска, причем с жестким креплением к корпусным конструкциям судна.
2. Длительный период эксплуатации судов данной серии привел к заметному «ослаблению» и неравномерной усадке фундамента, т.е. к уменьшению его жесткости в результате разрыва сварных швов, расшатывания соединительных элементов и появления смещения одной части по отношению к другой.
3. Судовые фундаменты под двумя дизель - генераторами 1, 2 и 3, 4 подмоторные - несущие рамы 5 ДГА оказались недостаточно жесткими [33, 79, 83 -87, 92].
При проектировании амортизирующих креплений должны учитываться все связи механизма или сборки: как опорные, так и неопорные (бортовые, носовые и кормовые, системы трубопроводов, валопровод, электрические кабельные трассы).
Устанавливая эффективную опорную амортизацию, необходимо обеспечивать соответствующие ей вибрационные жесткости эластичных соединений для неопорных связей, которые должны также гарантировать сохранение работоспособности системы при возможных смещениях амортизированного объекта на его упругом основании [108].
1.2 Колебания верхних частей судовых двигателей
При повышенной вибрации на судах возникает ряд проблем, связанных с усталостной прочностью корпусных конструкций и механического оборудования [117-119]. Распространение вибрации, возбуждаемой главными или вспомогательными двигателями, происходит с одной стороны через опорные связи и фундамент [8-11, 37-43, 49-78, 81, 82, 88, 89], а с другой через неопорные связи, валопроводы, трубопроводы, особенно, газоотводящей системы дизеля [29, 47, 75, 93, 114]. Элементы связи газоотводящих трубопроводов с корпусом и корпусными конструкциями судна должны обладать достаточной податливостью с тем, чтобы предотвратить разрушение трубопроводов и их связей в результате вибрации и сотрясений, защитить от повреждения сами связи, а также обеспечить свободу движения невиброизолированного и виброизолированого оборудования, не нарушив в последнем случае основную схему его виброизоляции и не изменив ее основные параметры [19, 27].
В качестве средств, обеспечивающих решение этой задачи, применяют различные упоры - успокоители поперечных колебаний двигателя или газотурбонагнетателей дизелей, податливые связи (металлические компенсаторы различных конструкций) трубопроводов, а также податливые элементы, связывающие отдельные участки трубопроводов с корпусными конструкциями [75].
Исследуя вибрацию от двигателя, прежде всего необходимо установить единый подход к оценке спектра возмущающих неуравновешенных моментов, т.е. порядка колебаний и соответствующей ему частоте, которые должны быть взяты за основу при нормировании спектра частот собственных колебаний упругих систем в МО. Низшую частоту собственных колебаний упругих систем
предлагается определять из выражения [118]: N = 1,2хухп,
где п-максимальная частота вращения коленчатого вала двигателя; V-главный порядок, равный в двухтактных числу цилиндров двигателя, в четырехтактных - числу цилиндров, деленному пополам.
Запас на околорезонансную зону - 20% по частоте вполне достаточен, так как работа дизеля на максимальной мощности не является спецификационным режимом. Целесообразность использования такого нормирования показана на примерах модернизации серийных судов, выполненных для устранения резонансных колебаний в упругих системах [13].
Наличие рамовых связей в МО значительно облегчает задачу размещения оборудования и механизмов (кроме главных), поскольку они конструктивно обеспечивают достаточную жесткость опорного контура. Отсутствие же таких конструкций в шахте МО в некоторых случаях [12-14] приводит к необходимости установки большого количества дополнительных связей с целью повышения жесткости опорных конструкций элементов газо-выпускного тракта дизелей (рис. 1.1).
Рисунок 1.1 - Успокоители поперечных колебаний двигателя Поэтому установку рамных связей в шахтах следует рассматривать как основное средство, гарантирующее виброустойчивость конструкций корпуса и элементов энергетической установки, расположенных в этом районе. Значительно
Похожие диссертационные работы по специальности «Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)», 05.08.05 шифр ВАК
Виброзащита энергетического оборудования на основе системы постоянного усилия2022 год, кандидат наук Спиридонова Анна Николаевна
Исследование распределенных компенсаторов жесткости для виброизолирующих опор судовых дизель-генераторов2000 год, кандидат технических наук Зуев, Андрей Анатольевич
Теоретические основы эффективной виброизоляции на судах2000 год, доктор технических наук Барановский, Александр Михайлович
Вибростойкость и конструирование упругих систем судовых энергетических установок2016 год, доктор наук Худяков Сергей Алексеевич
Виброизоляция судовых энергетических установок электропневмогидравлическими опорами2010 год, доктор технических наук Фомичёв, Павел Аркадьевич
Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Киав Тхет Наинг, 2022 год
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Беляев, Н.М. Сопротивление материалов / Н.М. Беляев. - М.: Госиздат, 1949. - 772 с.
2. Беляковский, Н.М. Конструктивная амортизация механизмов, приборов и аппаратуры на судах / Н.М. Беляковский. - Л.: Судостроение, 1965. -523 с.
3. Буряка, В.А. Инженерный анализ в ANSYS Workbench: учебное пособие / В.А. Буряка, В.Г. Фокин, Е.А. Солдусова, Н.А. Глазунова, И.Е. Адеянов. - Самара: Самар. Гос. Техн. ун-т, 2010. - 271 с.
4. Буряка, В.А. Инженерный анализ в ANSYS Workbench: учебное пособие / В.А. Буряка, В.Г. Фокин, Я.В. Кураева. - Самара: Самар. Гос. Техн. ун-т, 2013. - 149 с.
5. Вибрация в технике: справочник в 6-ти т./ Ред. В.Н. Челомей (пред.). -М.: Машиностроение, Т.1. Колебания линейных систем / Под ред. В.В. Болотина. -1978. - 352 с.
6. Вибрация энергетических машин. Справочное пособие. Под ред. д-ра техн. наук проф. Н.В. Григорьева. - Л.: Машиностроение: Ленингр. Отд-е, 1974. -464 с.
7. Вибрация в технике: справочник в 6-ти т./ Ред. В.Н. Челомей (пред.). -М.: Машиностроение, 1980. - Т.6. Защита от вибрации и ударов / Под ред. К.В. Фролова. -1981. - 456 с.
8. Виброизолирующая опора судовой дизельной энергетической установки: пат. 2604751 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2015120189/11; заявл. 27.05.15; опубл. 10.12.16, Бюл. № 34. - 6 с.: ил.
9. Виброизолирующая опора судовой дизельной энергетической установки: пат. 157094 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2015123966/05; заявл. 19.06.15; опубл. 20.11.15, Бюл. № 32. - 5 с.: ил.
10. Виброизолирующая опора судовой дизельной энергетической установки: пат. 156758 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2015125839/05; заявл. 29.06.15; опубл. 20.11.15, Бюл. № 32. - 6 с.: ил.
11. Виброизолирующая опора судовой дизельной энергетической установки: пат. 2611325 Рос. Федерация: МПК F16F 3/10 / F16F 7/14 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2015127846; заявл. 09.07.15; опубл. 16.01.17, Бюл. № 2. - 14 с.: ил.
12. ГОСТ 17509-72 Надежность изделий машиностроения. Система сбора и обработки информации. Методы определения точечных оценок показателей надежности по результатам наблюдений. - М.: Госстандарт, 1972. - 52 с.
13. ГОСТ 17510-72 Надежность изделий машиностроения. Система сбора и обработки информации. Планирование наблюдений. - М.: Госстандарт, 1989.
14. ГОСТ 27.002-89 Надежность в технике. Основные понятия. Термины и определения. - М.: Госстандарт, 1989. - 32 с.
15. ГОСТ 27.301-95 Надежность в технике. Основные положения. - М.: Госстандарт, 1995. - 16 с.
16. ГОСТ 27.410-87. Надежность в технике. Методы контроля показателей надежности и планы контрольных испытаний на надежност. - М.: Госстандарт, 1987. - 79 с.
17. Двигатели внутреннего сгорания: Конструирование и расчет на прочность поршневых и комбинированных двигателей. Учебник для студентов вузов, обучающихся по специальности «Двигатели внутреннего сгорания» /; Под ред. А.С. Орлина, М.Г. Круглова. - М.: Машиностроение, 1984. - 387 с.
18. Ельник, А.Г. Защита судового оборудования от ударов и вибрации с помощью спиральных тросовых виброизоляторов / А.Г. Ельник, А.Ю. Антомошкин // Судостроение за рубежом. - 1986. - № 2. - С. 15-25.
19. Ефремов, Л.В. Практика вероятностного анализа надежности техники с применением компьютерных технологий / Л.В. Ефремов. - СПб.: Наука, 2008. -216 с.
20. Зинченко, В.И. Снижение шума на судах / В.И. Зинченко, В.К. Захаров.
- Л.: Судостроение, 1968. - 139 с.
21. Исаков, В.М. Виброшумозащита в электромашиностроении / В.М. Исаков, М.А. Федорович. - Л.: Энергоатомашиздат: Ленингр. Отд-ние, 1986. - 208 с.
22. Изак, Г.Д. Шум на судах и методы его уменьшения / Г.Д. Изак, Э.А. Гомзиков. - М.: Транспорт, 1987. - 303 с.
23. Ионов, А.В. Средства снижения вибрации и шума на судах / А.В. Ионов. - СПб.: ЦНИИ им. акад. А.Н. Крылова, 2000. - 348 с.
24. Ильинский, В.С. Защита РЭА и прецизионного оборудования от динамических воздействий / В.С. Ильинский. - М.: Радио и связь, 1982. - 296 с.
25. Истомин, П.А. Динамика судовых двигателей внутреннего сгорания / П.А. Истомин. - Л.: Судостроение, 1966. - 208 с.
26. Кер-Вильсон, У. Вибрационная техника / У. Кер-Вильсон. - М.: Машгиз, 1963. - 415 с.
27. Конкс, Г.А. Современные подходы к конструированию поршневых двигателей: учебное пособие / Г.А. Конкс, В.А. Лашко. - М.: «МОРКНИГА», 2009.
- 388 с.
28. Клюкин, И.И. Борьба с шумом и звуковой вибрацией на судах / И.И. Клюкин. - Л.: Судостроение, 1971. - 416 с.
29. Кронштейн турбокомпрессора судового дизеля: пат. 178347 Рос. Федерация: МПК F02M 26/00 / F04B 37/00 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2017126371; заявл. 21.07.17; опубл. 30.03.18, Бюл. № 10. - 8 с.: ил.
30. Леонтьев, Н.В. Применение системы ANSYS к решению задач модального и гармонического анализа: учебно-методический материал по программе повышения квалификации «Информационные системы в математике и механике» / Н.В. Леонтьев. - Нижний Новгород, 2006. - 101 с.
31. Машиностроение. Энциклопедия. Ред совет: К.В. Фролов (пред.) и др.
- М.: Машиностроение. Двигатели внутреннего сгорания. Т.1У-14 / Л.В. Грехов,
Н.А. Ивашенко, В.А. Марков и др.; Под общ. Ред. А.А. Александрова и Н.А. Иващенко, 2013. - 784 с.
32. Минасян, М.А. Нетрадиционные способы виброизоляции дизеля / М.А. Минасян, А.И. Макаренков // Двигателестроение. - 1991. - №3.
33. Минасян, М.А. Повышенная вибрация на рефрижераторных судах и мероприятия по ее устранению / М.А. Минасян // Международная конференция по борьбе с шумом и вибрацией «NOISE - 93». - СПб., 1993. - 31мая - 3 июня.
34. Минасян, М.А. Опыт практического использования спирального тросового виброизолятора в судовых условиях / М.А. Минасян // Двигателестроение. - 1996. - № 2.
35. Минасян, М.А. Виброизоляция дизель-генератора ДГА 50-9, смонтированного на спиральных тросовых виброизоляторах типа СТВ-220 / М.А. Минасян // Двигателестроение. - 1997. - № 3. - C. 19-21.
36. Минасян, М.А. О применении спиральных тросовых виброизоляторов в установках с ДВС для снижения вибрации / М.А. Минасян // Тезисы докладов Региональной НТК СПбГМТУ. - 1997. -19-23 мая.
37. Минасян, М.А. Экспериментальная оценка эффективности вибрационной защиты дизель-генератора ДГ-8 с тросовыми виброизоляторами / М.А. Минасян // Тез. докл. ППС ОУВПО СПбГМА им. Макарова С.О., 1999. - 1 с.
38. Минасян, М.А. Средства снижения вибрации ДВС / М.А. Минасян Тезисы докладов юбил. НТК, посв. 70-летию каф. СДВС и ДУ ГМТУ. - СПб. -2000. - C. 44.
39. Минасян, М.А. Эффективность вибрационной защиты судовых дизель-генераторных агрегатов, смонтированных на спиральных тросовых виброизоляторах / М.А. Минасян // Двигателестроение. - 2000. - № 4. - C. 11-14.
40. Минасян, М.А. Спиральные тросовые и комбинированные виброизоляторы (амортизаторы) / М.А. Минасян. - В каталоге.: V Московский Международный салон промышленной собственности «Архимед - 2001». - 40 с.
41. Минасян, М.А. Спиральные тросовые и комбинированные виброизоляторы / М.А. Минасян // Инновационная деятельность в Вооруженных
силах РФ: Труды всеармейской научно-практической конференции, СПб: ВУС, 2001. - 24-25 апреля. - C. 92-93.
42. Минасян, М.А. Новые технические решения в области опорной и неопорной амортизации / М.А. Минасян, В.М. Сахно // V Международная конференция и выставка по морским интеллектуальным технологиям. Материалы конференции «Моринтех - 2003», Санкт-Петербург: НИЦ «Моринтех », 2003. - 485 с.
43. Минасян, М.А. Амортизация судовых механизмов, приборов и аппаратуры тросовыми и комбинированными виброизоляторами / М.А. Минасян // Судостроение. - 2004. - № 1. - C. 39-43.
44. Минасян, М.А. Проблема расчета упругих перемещений канатных виброизоляторов / М.А. Минасян // Тез. докл. НТК, посв. 75 - летию каф. СДВС и ДУ ГМТУ СПб, 2005. - 2 с.
45. Минасян, М.А. Определение перемещений упругих элементов канатных виброизоляторов / М.А. Минасян // Тез. докл. НТК, посв. 75 - летию каф. СДВС и ДУ ГМТУ СПб, 2005. - 2 с.
46. Минасян, М.А. Особенности изгиба упругого канатного элемента виброизоляторов / М.А. Минасян // Тез. докл. НТК, посв. 75 - летию каф. СДВС и ДУ ГМТУ СПб, 2005. - 2 с.
47. Минасян, М.А Колебания валопроводов судовых дизельных установок : учебное пособие / М.А. Минасян. - СПб.: Изд. Центр СПБГМТУ. - 2006.
48. Минасян, М.А. Снижение вибрации дизель - генераторов и судовых конструкций за счет демпфирования мастичным покрытием / М.А. Минасян, В.В. Медведев // Судостроение. - 2006. - № 3. - C. 36-38.
49. Минасян, М.А. Новое в сейсмо ударовиброшумозащите / М.А. Минасян, А.М. Минасян // II МНТС «Исследование, проектирование и эксплуатация судовых ДВС», ФГОУ ВПО СПГУВК, 2007. - 24-27 сентября.
50. Минасян, М.А. Комбинированная виброизолирующая упругая опора / М.А. Минасян, А.М. Минасян // НТК «Актуальные проблемы развития поршневых ДВС». - СПбГМТУ. - 2008. - 20 мая.
51. Минасян, М.А. Виброизоляторы для дизельных установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Двигателестроение. - 2008. - № 5.
52. Минасян, М.А. Виброизоляторы для силовых агрегатов автомобилей / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Сборник трудов СЗТУ. - СПб. - 2009. - 4 июня.
53. Минасян, М.А. Амортизаторы в технике / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Сборник трудов СПбМНПК «Стратегия инновационного развития Северо -Запада России: опыт и проблемы». - 2009. - 16-17 ноября. - С. 225.
54. Минасян, М.А. Виброизоляторы судовых дизельных энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Межотрослевая НТК «Актуальные проблемы развития поршневых ДВС», СПбГМТУ. - 2010. - 18 ноября.
55. Минасян, М.А. Компоновка, создание и опыт применения канатных виброизоляторов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Судостроение. - 2010. - № 6.
56. Minasyan, M.A. Non-traditional vibration isolators for ship power installations, their elements and other technical means / M.A. Minasyan, A.M Minasyan // Proceeding of 6th International Conference «Navy and shipbuilding nowadays», NSN-2011. - Russia: St. Petersburg: Krylov shipbuilding research institute. - 2011. - June 30 - July 1.
57. Минасян, М.А. Цилиндрические канатные виброизоляторы силовых агрегатов автомобилей / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Сборник НП «Проблемы теории и практики автомобильного транспорта», СПбСЗТУ. - 2011. - С. 25-28.
58. Минасян, М.А. Исследование упругодемпфирующих свойств цилиндрических канатных виброизоляторов / М.А. Минасян, Ю.Н. Чиж // Морской вестник, СПб. - 2011. - № 1(37).
59. Минасян, М.А. Тросовые и комбинированные виброизоляторы / М.А. Минасян, А.М. Минасян // V Петербургский партнериат. «Санкт-Петербург -регионы России и зарубежья. Межрегиональное и международное сотрудничество малого и среднего бизнеса». - 2011. - C. 86.
60. Минасян, М.А. Опыт создания и применения цилиндрических канатных виброизоляторов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Судостроение. - 2011. - № 6. - C. 43-46.
61. Минасян, М.А. Канатно-пружинные виброизоляторы судовых энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы Всероссийской межотраслевой НТК. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2012.
62. Минасян, М.А. Методика конструирования и расчета пожаро -, взрыво -, ударостойких виброизолирующих креплений судовых энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы Всероссийской межотраслевой НТК. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2012.
63. Минасян, М.А. Цилиндрические канатные виброизоляторы судовых энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы Всероссийской межотраслевой НТК. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2012.
64. Минасян, А.М. Оригинальные виброизоляторы энергетического оборудования / А.М. Минасян, М.А. Минасян // Методика конструирования и расчета. НТТМ-путь к обществу, основанному на знаниях: сборник докладов IV МНПК/ М-во обр. и Н РФ, Правительство Москвы, ВВЦ, ФГБОУ ВПО «Моск. Гос. Строит. Ун-т». - М.: МГСУ. - 2012. - C. 504-506.
65. Минасян, М.А. Пожаробезопасные упругие связи судовых энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Морской вестник. - 2012. - № 1(9). - C. 66-69.
66. Минасян, М.А. Методика расчета амортизации судовых дизельных энергетических установок на основе выбора и конструирования виброизоляторов / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Материалы межотраслевой научно-технической конференции «Актуальные проблемы морской энергетики». - СПб.: Россия, 2013.
67. Минасян, М.А. Новые средства борьбы с шумом и вибрацией на путях их распространения / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Материалы межотраслевой
научно-технической конференции «Актуальные проблемы морской энергетики». -СПБ.: Россия, 2013.
68. Минасян, М.А. Новые средства борьбы с вибрацией и шумом в источнике / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Материалы межотраслевой научно-технической конференции «Актуальные проблемы морской энергетики». - СПб.: Россия, 2013.
69. Minasyan, М.А. Elastic basic communications of the ship diesel power installations / М.А. Minasyan, A.M. Minasyan // Proceeding of 7th International Conference «Navy and shipbuilding nowadays», NSN-2013. - Russia: St. Petersburg: Krylov shipbuilding research institute. - 2013. - 4-5 July.
70. Минасян, М.А. Новое в опорных упругих связях / М.А. Минасян, А.М. Минасян // Материалы IV Всероссийской межотраслевой научно-технической конференции. Актуальные проблемы морской энергетики. Посвящается 125-летию профессора, д.т.н., заслуженного деятеля науки и техники В.А. Ваншейдта. - СПб.: Россия, 2015.
71. Минасян, М.А. Актуальность применения канатных виброизоляторов в системах амортизации судовых дизель-генераторных установок / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы пятой Всероссийской межотраслевой научно-технической конференции. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2016. - С. 112-114.
72. Минасян, М.А. Новое в виброизолирующих опорах судовых дизельных энергетических установок / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Аунг Мьо Тхант // Актуальные проблемы морской энергетики: материалы пятой Всероссийской межотраслевой научно-технической конференции. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. -2016. - С. 114-116.
73. Минасян, М.А. Разработка, создание и применение оригинальных виброизоляторов для различных объектов техники / М.А. Минасян, А.М. Минасян // International Conference on Naval Architecture and Ocean Engineering. Труды международной конференции по судостроению и океанотехнике: Сборник статей СПбГМТУ, НТОС им. А.Н. Крылова. - СПб.: СПбГМТУ. - 2016. - C. 481- 488.
74. Минасян, М.А. Оригинальные виброизолирующие опоры судовых дизельных энергетических установок / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Аунг Мьо Тхант // Труды международной конференции по судостроению и океанотехнике: Сборник статей СПбГМТУ, НТОС им. А.Н. Крылова. - СПб.: СПбГМТУ. - 2016. -С. 489-492.
75. Минасян, М.А. Амортизация судовых дизельных энергетических установок: учебное пособие / М.А. Минасян, А.М. Минасян. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ, 2017. - 360 с.
76. Минасян, М.А. Новый двухкаскадный цилиндрический канатный виброизолятор судовой дизельной энергетической установки / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Аунг Мьо Тхант // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2017. - С. 151-154.
77. Минасян, М.А. О жесткости и демпфировании канатных виброизоляторов / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2017. - С. 157-160.
78. Минасян, М.А. Стальные канатные упругие связи судовых дизельных энергетических установок и их элементов / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян // Морские интеллектуальные технологии. - 2018. - № 2 (40) Том 1. - С. 85-93.
79. Минасян, М.А. Повышенная вибрация на рефрижераторных судах проекта В437/11 и технические предложения по её снижению / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян // Вестник АГТУ. Сер.: Морская техника и технология. - 2018. - № 3. - С. 58-69.
80. Минасян, М.А. Экспериментальная оценка вибрационной эффективности общей системы амортизации дизеля 2Ч8,5/11 с гидротормозом, смонтированные на общей - несущей раме с торообразными канатными виброизоляторами / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян // Морские интеллектуальные технологии. - 2018. - № 4 (42) Том 1. - С. 161-166.
81. Минасян М. А., Минасян А. М., Аунг Мьо Тхант, Киав Тхет Наинг. Оригинаоьные виброизолирующие крнструкции и крепления систем амортизации технических объектов // МБ82018. - ИРМ2018-01. - С 2 -8.
82. Минасян, М.А. Опорные пружинные виброизоляторы / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2018. - С. 162-167.
83. Минасян, М.А. Методика модернизации подмоторной рамы амортизированного дизель-генераторного агрегата ДГА-500 находящихся в эксплуатации на рефрижераторных судах с целью предотвращения вибрационных повреждений / М.А. Минасян, Аунг Мьо Тхант, А.М. Минасян. - СПб.: СПбГМТУ.
- 2019. - 107 с.
84. Минасян, М.А. О вибрационном взаимовлиянии четырех дизель-генераторных агрегатов ДГА-500 в реальных условиях эксплуатации рефрижераторного судна на стоянке и на ходу / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Аунг Мьо Тхант, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2019. - С. 159-163.
85. Минасян, М.А. Результаты обследования вибрационной обстановки дизель - генераторных агрегатов ДГА - 500 на девяти рефрижераторных судах серии «Николай Коперник» / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2019.
- С. 163-167.
86. Минасян, М.А. Экспериментальные исследования амплитуды вибросмещения элементов несущей рамы дизель - генераторных агрегатов ДГА -500 (№ 1) в реальных условиях эксплуатации рефрижераторного судна «Федор Бредихин» / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Аунг Мьо Тхант, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского
межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2019. - С. 167-170.
87. Минасян М.А., Минасян А.М., Васильев А.В,Киав Тхет Наинг. Теоретическая оценка эффективности системы амортизации электростанции ДГ-1650 с пружинными виброопорами GERB W2-283(S)284(S) и возможные причины выходда их из строя при практической реализации // Сборник докладов. VII Всероссийская научно-практическая конференция с международным участием «защита от повышенногошума и вибрации»// ВОЕМЕХ-2019. С 141-151.
88. Минасян М.А., Минасян А.М., Киав Тхет Наинг. Новое по развитию и усовершенствованию комбинированных пружинно-канатных виброизолирующих креплений «МАМSAR&A» // Сборник докладов. VII Всероссийская научно-практическая конференция с международным участием «защита от повышенногошума и вибрации»// ВОЕМЕХ-2019. С 827-829.
89. Минасян М.А., Минасян А.М., Киав Тхет Наинг. Особенности пружинно - канатных виброизоляторов «МАМSAR+A» // XI межвузовской научно-практической конференции // Современные тенденции и перспективы развития водного транспорта Россия - СПб.: Изд-во ГУМРФ. - 01 октября 2020года, часть 2. С - 142.
90. Минасян, М.А. Усовершенствование расчета амортизации судового дизель-генератора/ М.А. Минасян, А.М. Минасян, Киав Тхет Наинг, Ньейн Чан Мьинт Све // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2020г.
91. Минасян, М.А. Математическое моделирование напряженно деформированного состояния стального канатного полукольца опорного виброизолятора / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Ньейн Чан Мьинт Све, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2020г.
92. Минасян, М.А. Эффективность виброизоляции судовой электростанции с приводным дизелем 5чн 25/30 / М.А. Минасян, А.М. Минасян, Киав Тхет Наинг // Корабельная энергетика: из прошлого в будущее: материалы Всероссийского межотраслевого научно-технического форума. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. - 2021г.
93. Минасян М.А., Киав Тхет Наинг, Минасян А.М. Методика расчета амортизации судового дизель-генераторного агрегата с учетом влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов. Включена в библиотеку методик СПбГМТУ// СПБ - 2021, С - 76.
94. Минасян М.А., Киав Тхет Наинг, Минасян А.М. Методика определения жесткости, коэффициентов демпфирования и поглощения нетрадиционных виброизоляторов на основе экспериментальных статических нагрузочных характеристик. Включена в библиотеку методик СПбГМТУ// СПБ -2021, С - 91.
95. Минасян М.А., Минасян А.М, Киав Тхет Наинг, Ле Хи Ха. Методика экспериментальной проверки гипотезы о возможности снижения виброактивности электро - компрессора с нетрадиционными упруго - демпфирующими опорными и неопорными связями. Включена в библиотеку методик СПбГМТУ// СПБ - 2021, С
- 91.
96. Мышинский, Э.Л. Борьба с вибрацией и шумом в инженерной практике / Э.Л. Мышинский. ЦНИИ им. акад. А.Н. Крылова. СПб., 2011. - 240 с.
97. Надежность в машиностроении: справочник / Под ред В.В. Шашкина.
- СПб.: Политехника, 1992. - 719 с.
98. Найденко, О.К., Петров, П.П. Амортизация судовых двигателей и механизмов / О.К. Найденко, П.П. Петров. - Л.: Судпромгиз, 1962. - 288 с.
99. Никифров, А.С. Акустическое проектирование судовых конструкций: Справочник / А.С. Никифров. - Л.: Судостроение, 1990. - 200 с.
100. Пархоменко, В.Н. Комплексное применение средств акустической защиты для снижения вибрации и шума корабельного оборудования / В.Н. Пархоменко. - СПб.: НИЦ «Моринтех», 2001. - 240 с.
101. Правила классификации и постройки морских судов: том 2 / Глав. управ. Росс. мор. регистра России. - СПб., 2010. - 620 с.
102. Правила классификации и постройки морских судов. Часть IV. Остойчивость НД № 2-020101-104. - СПб., 2018. - 82 с.
103. Пружинно-канатный виброизолятор: пат. на пол. модель 183991 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / авторы и заявители Минасян М.А., Минасян А.М., Киав Тхет Наинг; патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ; опубл. 11.10.2018, Бюл.№29.
104. Пружинно-канатный виброизолятор: пат. на пол. модель 2735144 Рос. Федерация: МПК F16F3 /10 : F16F 7/14 / авторы и заявители Минасян М.А., Минасян А.М., Киав Тхет Наинг; патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ; опубл. 28.10.2020, Бюл.№31.
105. Разработка мероприятий по устранению причин повышенной вибрации вспомогательных дизель - генераторов на судах латвийского пароходства: Отчет/ ЦНИДИ. Науч. Рук. М.А. Минасян; № ГР 0191.0019568. - СПб. - 1992. - 144 с.
106. Рама амортизированного судового дизель-генератора: пат. 181841 Рос. Федерация: МПК F16F 7/14 / F16M 1/00 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2017137877; заявл. 30.10.17; опубл. 26.07.18, Бюл. № 21. - 10 с.: ил.
107. Расчет общей системы опорной амортизации судового дизель-генератора: свидетельство о государственной регистрации для ЭВМ 2021611806 / Минасян М.А., Киав Тхет Наинг, Минасян А.М.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2021610670; опубл. 05.02.2021, - 1 с.: ил.
108. Расчет амортизации судового дизель-генераторного агрегата с учетом влияния упорных бортовых, носовых и кормовых виброизоляторов: свидетельство о государственной регистрации для ЭВМ 2021680770 / Минасян М.А., Киав Тхет Наинг, Минасян А.М.; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2021680075; опубл. 14.12.2021, - 1 с.: ил.
109. Скобцов, Е.А. Методы снижения вибраций и шума дизелей / Е.А. Скобцов, А.Д. Изотов, Л.В. Тузов. - М.; Л.: Машгиз, 1962. - 192 с.
110. Скуридин, А.А. Борьба с шумом и вибрацией судовых ДВС / А.А. Скуридин, Е.М. Михеев. - Л.: Судостроение, 1970. - 223 с.
111. Справочник по технической акустике: Под. общей ред. Н.И. Клюкина и И.И. Боголепова. - Л.: Судостроение, 1978. - 503 с.
112. Справочник по технической акустике: Пер. с нем./ Под. ред. М. Хекл и Х.А. Мюллера. - Л.: Судостроение, 1980. - 440 с.
113. Способ монтажа судовой дизельной энергетической установки и устройство для его осуществления: пат. 2632232 Рос. Федерация: МПК В63Н 21/30 / F16F 7/14 / Минасян М.А., Минасян А.М., Аунг Мьо Тхант; заявитель и патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ. - № 2016119133; заявл. 17.05.16; опубл. 03.10.17, Бюл. № 28. - 10 с.: ил.
114. Способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом: пат. на пол. модель 2730696 Рос. Федерация: МПК В63Н 21/30 : F16F 7/14 / авторы и заявители Минасян М.А., Минасян А.М., Киав Тхет Наинг;Цзэн Цзюньце; Лэ Хи Ха; патентообладатель ГОУ ВПО СПбГМТУ; опубл. 25.08.2020, Бюл.№24.
115. Тарануха, Н.А. Проектное обеспечение норм вибрации в машинных отделениях судов с главными малооборотными дизелями / Н.А. Тарануха, С.А. Худяков // Труды Крыловского государственного научного центра. - СПб., 2013. -Вып. 75(359). - С. 163-168.
116. Харрис, С.М., Крид, Ч.И. Справочник по ударным нагрузкам: Пер. с англ / С.М. Харрис, Ч.И. Крид. - Л.: Судостроение, 1980. - 360 с.
117. Худяков, С.А. Результаты измерений вибрации в машинных отделениях теплоходов / С.А. Худяков // Транспортное дело России. - 2004. - С. 34-38.
118. Худяков, С.А. Практика решения проблем вибрации судовых дизелей: монография / С.А. Худяков. - Владивосток: Изд-во Морского государственного университета, 2006. - 172 с.
119. Худяков, С.А. Нормирование частот свободных колебаний упругих систем в машинных отделениях транспортных судов / С.А. Худяков // Транспортное дело России. - 2006. - № 12(Часть 2). - С. 9-12.
120. Шевелев, Н.А. Численное моделирование динамического поведения экспериментальной оснастки в среде ANSYS / Н.А. Шевелев, Е.А. Игнатьева, М.Г. Пустосмехова // Вестник ПГТУ. Сер.: Механика. - 2011. - № 1. - С. 81-96.
121. Яманин, А.И. Динамика поршневых двигателей: учебное пособие / А.И. Яманин, А.В. Жаров. - М.: Машиностроение, 2003. - 464 с.
122. Яманин, А.И. Компьютерно-информационные технологии в двигателестроении: учебное пособие / А.И. Яманин, Ю.В. Голубев, А.В. Жаров, С.М. Шилов, А.А. Павлов. - М.: Машиностроение, 2005. - 480 с.
123. AMC, MECANOCAUCHO// Anti-Vibration Mount. Pp - 108. Andrzej Flaga, Jacek Szulej, Piotr Wielgos // Comparison of determination methods of vibration's damping coefficients for complex structures// Budownictwo i Architektura 3 (2008) 5361.
124. Andrzej Flaga, Jacek Szulej, Piotr Wielgos // Comparison of determination methods of vibration's damping coefficients for complex structures// Budownictwo i Architektura 3 (2008) 53-61.
125. Andrzej GRZADZIELA, Marcin KLUCZYK //The impact estimation of damping foundations in dynamics of the rotor system// DIAGNOSTYKA, 2017, Vol. 18, No. 3. pp - 7.
126. Catalogue Fibet. Vibration isolation. pp - 144.
127. CATERPILLAR - Marine Engines Application and Installation Guide. pp -
219.
128. Christie & Grey. Engineers in vibration and shock control. pp - 64.
129. Claude Prost and Joshua Partyka, The Socitec Group // Wire rope vs elastomeric isolators in naval applications // Vibro Dynamic// pp - 10.
130. Clifford Power // Vibration Isolation used on engine generator set// pp-2.
131. Di Qu, Xiandong Liu, Guangtong Liu, Yifan Bai and Tian He//Analysis of vibration isolation performance of parallel air spring system for precision equipment transportation// Measurement and Control,1-12, 2019.
132. EMSA generator// Diesel generator maintenance and operation manual//pp
- 89.
133. Farzad A. Shirazi, Moosa Ayati, Alireza Zabihi-Hesari, Saeed Ansari-Rad// Fuel Injection Fault Detection in a Diesel Engine Based on Vibration Signature Analysis// Proceedings of the 5th Iranian International NDT Conference// November 4-5, 2018, Olympic Hotel, Tehran, IRNDT 2018. pp - 7.
134. GERB -Vibration Isolator in shipbuilding. pp - 6.
135. GERB -Elastic support of gas and diesel generatoes. pp - 6.
136. Guanghui Cheng, Zhenhai Zhang, Liang Shi and Yuanran Qiu //Online monitoring for floating raft structure displacement based on optimal placement of measuring points// Advances in Mechanical Engineering 2021, Vol. 13(8) 1-12.
137. Jianbin Liao, HongLiang Yu, Yuchao Song and Xueping Guo// Effect of CM Location on Vibration of Diesel Engine Isolation System// 2nd International Conference on Sustainable Energy, Environment and Information Engineering (SEEIE 2019), pp - 4.
138. M 32C // pp - 20.
139. M Jurevicius, V Vekteris, G Viselga, V Turla, A Kilikevicius and I Iljin // Dynamic research on a low-frequency vibration isolation system of quasi-zero stiffness //Journal of Low Frequency Noise,Vibration and Active Control 2019, Vol. 38(2) 684691.
140. Mathias Winberg // Noise and Vibration Control of Combustion Engine Vehicles// 2005, pp - 221.
141. Michael J. Brennan,Brian Mace and D.C. Lee//A Design Criterion for the Vibration Isolation of a Marine Diesel Generator Set // Transactions of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering ■ April 2006. pp - 11.
142. Mr Biju George, General Manager//Installation design for low noise // Mazagon Dock Shipbuilders Limited, Mumbai. pp - 13.
143. N.S.Ahirrao, Dr.S.P.Bhosle, Dr.D.V.Nehete // Dynamics and Vibration Measurements in Engines// 2nd International Conference on Materials Manufacturing and Design Engineering, 2018.
144. Nikola P. Zegarac // Research into the causes of increased vibration levels on the diesel-electric generators set at the air traffic control BELGRADE airport// Serbian Academy of inventors and scientists, Belgrade, Republic of Serbia. pp - 18.
145. NUCLEAR - Mitigation of diesel generator vibrations in nuclear applications // 2018, pp - 100.
146. P.S.Balaji, M.E.Rahman, Leblouba Moussa, H. H. Lau.// Wire rope isolators for vibration isolation of equipment and structures// IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering 78 (2015), pp - 12.
147. Raymond Chia, Dr Ivan Tam and Dr Arun Kr. Dev // Maritime Sustainability and Maritime Labour Convention - Reducing Vibration and Noise Levels On board Ships for Health and Safety of Seafarers// Newcastle University ePrints. 2017, pp - 25.
148. S. Daley, J. Hatonen & D. H. Owens // Department of Automatic Control & Systems Engineering, University of Sheffield, Sheffield, S1 3JD, UK //Active vibration isolation in a "smart spring" mount using a repetitive control approach// 2005, p - 6.
149. Svetlana Polukoshko// Estimation of damping capacity of rubber vibration isolators under harmonic excitation// Ventspils University College, Engineering Research Institute "VSRC", Ventspils, Latvia. 2016, pp -7.
150. Tiejun Yang, Lei Wu, Xinhui Li, Minggang Zhu, Michael J. Brennan and Zhigang Liu//Active Vibration Isolation of a Diesel Generator in a Small Marine Vessel: An Experimental Study // 26 April 2020, pp - 10.
151. Theory of vibration / shock isolators. pp - 20.
152. V Clarence W. de Silva // Vibration and Shock Handbook (Mechanical Engineering). 2005, pp -1771.
153. V.S.CHAVAN, R.ASKHEDKAR,S.B.SANAP // Analysis Of Anti Vibration Mounts For Vibration Isolation In Diesel Engine Generator Set// V.S.Chavan, R.Askhedkar, S.B.Sanap/ International Journal of Engineering Research and Applications (IJERA) //Vol. 3, Issue 3, May-Jun 2013, pp. 1423-1428// ISSN: 2248-9622.
154. W.Ker Wilson, DSc, PhD, WhEx, CEng, FIMechE // Some early experiences of mechanical vibration in marine engine systems// James Clayton Lecture, pp - 68.
155. William Bloxsom, Ph.D., P.E.// Controlling generator set vibration to minimize// Mechanical Engineer, MTU Onsite Energy, Mankato, Minnesota. pp - 5.
156. WR Series - Wire Rope Isolators. pp - 32.
157. Xiongfeng, Liyan, Wangyingchun //Review on vibration isolation technology// Journal of Physics: Conference Series. 2021, pp - 6.
158. Yuanran Qiu , Wei Xu and Zhengmin Li // Performance evaluation of a novel intelligent distributed mounting system for marine mechanical equipment // International Journal of Advanced Robotic Systems , November-December 2019:1-12.
159. Yuanyuan Fang, Yanyan Zuo and Zhaowang Xia //Vibration transmission analysis of nonlinear floating raft isolation system with magneto-rheological damper//Journal of Low Frequency Noise, Vibration and Active Control. 2018, Vol. 37(4) 700-710.
ПРИЛОЖЕНИЕ А
(обязательное) Патент на полезную модель №183991 «ПРУЖИННО-КАНАТНЫЙ ВИБРОИЗОЛЯТОР»
СП- 2
Полезная модель относится к машиностроению, к устройствам, применяемым для уменьшения вибрации чувствительного подвижного оборудования, тяжелых ротационных и поршневых машин, авиационной радиоэлектроники, судовой техники, например, для уменьшения вибрации от двигателей внутреннего сгорания. 5 Пружинно-канатные виброизоляторы широко известны из источников информации, например, патенты РФ на изобретение «Виброизолирующее устройство» - №2403466 и патент №2341704.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков техническим решением является полезная модель - «Виброизолирующее устройство» РФ №55061.Я16Р 7/14. ю принятая за прототип.
Пружинно-канатный виброизолятор содержит пружину сжатия, наружные и внутренние нижние и верхние опорные фланцевые элементы, центрирующие элементы пружин с обоих торцов по внутренней поверхности витков, выполненные в виде выступов с центральными резьбовыми отверстиями под крепежные средства. « упругодемпфирующий стальной канатный крепежный элемент пружины, соединенный с нижним и верхним опорными фланцевыми элементами методом поочередного плетения с образованием петель и их фиксацией петлеудерживакнцими элементами.
Недостатками известного внброизолятора являются:
- проскальзывание канатных петель в опорных элементах при работе внбронюлятора. -» что приводит к ухудшению стабильности характеристик и плавности его работы, а также недостаточная компактность по максимальному диаметру внброизолятора.
Техническими результатами полезной модели является усовершенствование пружинно
- канатных внброизоляторов. а именно устранение проскальзывания канатных петель и обеспечение компактности по диаметру внброизолятора.
25 Указанный технический результат достигается тем. что пружинно-канатный
виброизолятор, содержит упругий элемент - по меньшей мере, одну пружину сжатия, внутренние и наружные нижние и верхние опорные фланцевые элементы, центрирующие элементы пружин, упругодемпфирующий стальной канатный крепежный элемент пружин, соединенный с нижним и верхним опорными фланцевыми элементами с ю образованием петель и их фиксацией в петлеудерживающих элементах, согласно полезной модели, внутренние фланцы выполнены с радиальнофиксируюшими упругодемпфирующий стальной канат средствами в виде полукруглых выемок с проушинами.
Указанные выемки, являющиеся «карманами», предотвращают проскальзывание 35 канатных петель в опорных элементах при работе виброизолятора.
Радиальнофиксируюшис выемки обеспечивают также возможность сокращения длины стального каната от нижних до верхних опорных фланцевых элементов и максимального диаметра внброизолятора. следовательно, уменьшение габаритных размеров внброизолятора. -ю В отдельных конструкциях пружинно-канатных внброизоляторов выемки могут быть выполнены только на внутреннем нижнем (или верхнем) фланцевом элементе.
Техническое решение поясняется чертежами, где на фиг. I изображен вид пружинно
- канатного виброизолятора в сборе, на фиг. 2 - внутренние и наружные верхние и нижние опорные фланцевые элементы, на фиг. 3 - пружинно-канатный виброизолятор
45 в сборе с выемками только на внутреннем нижнем фланцевом элементе: на фиг. 4 -пружинно-канатный вибронзолятор в сборе с семью пружинами (одна в центре фланцевого элемента и шесть вокруг нее»: фиг. 5 - вид внутреннего фланцевом элементе с шестью выемками.
Ое- 1
Пружинно - канатный виброизолятор содержит упругий элемент, который может быть выполнен из одной (фиг. 1, 3) и более (фиг. 4) пружин сжатия 1 (фит. 1. 3.4) внутренние верхний 2 (фиг. 1-5) и нижний 3 (фиг. 1-4) опорные фланцевые элементы, наружные верхний 4 (фиг. 1-5) и наружный 5 (фиг. 1-4) опорные фланцевые элементы. * упругодемифирующий стальной канатный крепежный элемент 6 пружин 1. крепежное средство 7.8. выемки (или углубления) А. В (фиг. 1-5).
На фит. 1.3.4 канатные петли обозначены буквами С. О.
Пружинно-канатный виброизолятор в качестве, например, опор судового дизеля работает следующим образом. к> При работе амортизированного дизеля (на фиг. 1-5 не показан), а также
возникновении случайных толчков, сотрясений, как со стороны судового фундамента, так и со стороны дизеля, колебательная энергия от лапы дизеля поглощается в основном упругим элементом - пружиной 1 (фиг. 1.3) или пружинами 1 (фит. 4). а быстрое гашение колебаний обеспечивает упругодемпфируюший стальной канатный элемент 6 (фиг. 1. и 3.4). Гашение при этом происходит за счет трения между стальными жилами каната, т.е. -. рассеяния колебательной энергии в направлениях трех взаимно перпендикулярных осей.
При случайных сильных сотрясениях и ударах происходит резкое сближение внутренних опорных элементов 2.3 (фиг. 1.3.4) с максимальной амплитудой смещения. х Таким образом, происходит значительное снижение передачи возмущающих усилий и моментов от двигателя на фундамент или со стороны фундамента на амортизированный двигатель.
Анализ известных технических решений в данной области и в смежных отраслях показывает, что такие конструкции пружинно-канатных виброизоляторов с указанными особенностями, преимуществами и отличительными признаками не имеются.
(57) Формула полезной модели
Пружинно-канатный виброизолятор, содержащий упругий элемент - по меньшей мере, одну пружину сжатия, внутренние и наружные нижние и верхние опорные ю фланцевые элементы, центрирующие элементы пружин, упругодемпфнрутощий стальной канатный крепежный элемент пружин, соединенный с нижним и верхним опорными фланцевыми элементами с образованием петель и их фиксацией в петлеудерживающих элементах, отличающийся тем. что внутренние фланцы выполнены с радиально-фиксируюшнми упругодемпфируюший стальной канат средствами в виде полукруг лых и выемок с проушинами.
с»р_ 4
Пружинно - канатный вноронзолятор
Фиг. I
Фиг. 2
В Э
Фиг. 3
2
Пружинно - канатный виброизолятор
С 7
В I D
Фиг. 4
Фиг. 5
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(обязательное) Патент на изобретение №2735144 «ПРУЖИННО-КАНАТНЫЙ ВИБРОИЗОЛЯТОР»
cm- г
RUSSIAN FEDERATION
(IV)
o
T™
in
CO
RU
(in
2 735 144 '3 C1
(su int. a. F16F3/10 (2006.01) Fl 6F 7/14 (2006.01)
FEDERAL SERVICE FOR INTELLECTUAL PROPERTY
02' ABSTRACT OF INVENTION
<J2)CPC
F16F.V10(2020.02): F16F 7/14 (2020.02)
<21 )(22) Application: 2019129661. 19.09.2019 (72 ) Imcntorts):
<24) Effective date lor property rights: 19.09.2019 Minasvan Minas Armenakovich (RU). Minasvan Armen Minasovich (RU).
Kiav Tkhet Naing (RU)
Registration date: 28.10.2020 (73) Proprietors): federalnoe gosudarstvennoe byudzhetnoe
Priority: obrazovatelnoc uchrezhdenie vysshego
<22) Date of filing: 19.09.2019 obrazovaniva "Sankt-Peterburgskij
<45) Date of publication: 28.10.2020 Bull. № 31 gosudarstvennvj morskoj tekhnicheskij université!" (SPbGMTU)(RU)
Mail address:
190008. Sankt-Peterburg. ul Lotsmanskava. 3.
SPbGMTU. patentnyj otdel. Kosovtsevoj G-A.
<54) SPRING.ROPE VIBRATION ISOLATOR
(57) Abstract:
FIELD: vibration damping mean«..
SUBSTANCE: vibration isolator contains external and internal lower and upper support elements. Elastic elements are made of compression springs w ith al least two-row arrangement. A resilient damping element of continuous steel rope is connected to the leaver and upper support elements. Centering elements of compression springs arc made direct I) in internal plates from opposite sides in lorm of reccsses. Resilient damping steel rope element of suites in the Ibrm ol rope
spring and is arranged in two semi-circular transverse slots: outer and inner lower and upper support elements along cable spring generatrix, which is fixed by fasteners.
EFFECT: simplified shape of resilient damping cable clement, increased efficiency of vibration- and sound insulation, increased carrying capacity, increased compactness.
I cL 5 dwg
7J C
to
CO
cn A
O
(M
3
0£
с»- 4
ни 2 735 144 С1
Изобретение относится к машиностроению, к устройствам, применяемым для уменьшения вибрации чувствительного подвижного оборудования, тяжелых ротационных и поршневых машин, авиационной радиоэлектроники, судовой техники и различных чувствительных к вибрации устройств, в частности в тепловых машинах. 5 например, для уменьшения вибрации от двигателей внутреннего сгорания.
Известно внброизолирующее устройство - патент РФ № 113801. Устройство содержит нижние и верхние наружные и внутренние опорные элементы, упругие элементы-пружины. упругодемпфируюший элемент - стальной канат, соединяющий верхние и нижние опорные элементы поочередным плетением с образованием петель стального ю каната и фиксацией крепежными средствами, средства фиксации положения пружин, расположенных с внутренних сторон внутренних нижнего и верхнего опорных элементов. Крепежные средства петель стального каната расположены радиально по окру жности опорных элементов симметрично между пружинами.
Известно также внброизолирующее устройство - патент на изобретение РФ №2479765. и которое содержит упругодемпфиру ющий элемент из непрерывного стального каната с образованием петель и упругие элементы из пружин сжатия с однорядным расположением между опорными элементами виброизолирующего устройства, принятое за прототип.
Недостатками известного технического решения являются: у> 1. Низкая звукоизоляция, которая обеспечивается в основном канатными петлями, прижатыми между наружным и внутренним верхним и нижним опорными элементами.
2. Проскальзывание канатных петель в опорных элементах при работе виброизолятора, приводящее к ухудшению стабильности характеристик и плавности его работы.
-I* 3. Сложность формы упругодемпфиру ющего канатного элемента и обеспечения точности рабочей длнны каждой канатиой дуги
4. Однорядное расположение пру жин сжатия между опорными элементами (фиг. 13. 14. 20). недостаточная компактность и недостаточно высокая несущая способность (фиг. 20)
ю Техническим резу льтатом данного изобретения являются:
1. Упрощенная форма упругодемпфиру ющего канатного элемента.
2. Высокая эффективность вибро-звукоиюляции.
3. Большая несущая способность.
4. Компактность.
V Указанный технический результат достигается за счет того, что пружинно-канатный виброизолятор, содержит наружные и внутренние нижние и верхние опорные элементы, упругие элементы из пружин сжатия, упруго демпфирующий элемент из непрерывного стального каната соединенный с нижним и верхним опорными элементами, центрирующие элементы пру жин сжатия, расположенные противоположно друг другу. *> согласно изобретению, виброизолятор выполнен, по меньшей мерс дву хрядным расположением пру жин сжатия. Упру годемпфиру ющий стальной канатный элемент свит в виде канатной пружины, которая размещена в предварительно выполненных полукруглых поперечных пазах двух - наружного и внутреннего, нижнего и верхнего опорных элементах по образующей канагной пру жины. ■в Такое размещение упругодемпфиру ющего статьного канатного элемента в
полукруглых пазах, выполненных по всей ширине нару жного и внутреннего, нижних и верхних опорных элементов, обеспечивает достижение максиматьной площади контакта отрезков статьного каната между внутренними поверхностями наружного
Стр_ 5
ни 2 735 144 С1
опорного элемента и внутреннего верхнего и нижнего опорных элементов.
В плотно уложенных группах стальных витых проволок и переплетенных прядей стальных канатов существуют незначительные зазоры. Под действием сит по поперечной плоскости происходит упругая деформация проволок и прядей с одновременным 5 трением между ними.
Следовательно, благодаря упруго демпфирующим свойствам стального каната, виброизолятор на высоких частотах обеспечивает хорошую звукоизоляцию.
Техническое решение поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен общий вид пружинно-канатного виброизолятора в сборе, на фиг. 2.3- виды наружного опорного *> элемента: на фиг. 4. 5 - виды внутреннего опорного элемента.
Пружинно-канатный внброизолятор содержит наружные 1.2 (фиг. 1-3). внутренние 3.4 (фиг. 1.4.5) нижние и верхние опорные элементы (фиг. I). упругие элементы, по меньшей мерс двухрядных пружин сжатия 5.6. упрутодемпфирующий стальной канатный элемент 7 и крепежные средства 8. « На фиг. 1-5 обозначены:
9 - средства крепления опорных элементов I -4 (фиг. 1-5) к амортизируемому объекту и фундаменту (на фиг. 1-5 не показаны):
10.11 - центрирующие элементы (фиг. 1.4» пружин сжатия 5.6 (фиг. 1). выполненные в виде цилиндрических углублений: -» 12 - закругление - фаска (фиг. 1.4) горловин цилиндрических углублений - .ия обеспечения надежности работы пружин сжатия 5.6 (фиг. 1):
23. 14. 15. 16-полукруглые пазы (фиг. 1-5) противоположно расположенные между наружными 1,2 и внутренними 3. 4 нижними и верхними опорными элементами: 17. 18 - отверстия (фиг. 3-5) для крепежных средств, з Пружинно-канатный виброизолятор в качестве, например, опор судового дизеля работает следующим образом.
При работе амортизированного дизеля (на фит. 1-5 не показан), а также возникновении слу чайных толчков, сотрясений как со стороны судового фундамента, так и со стороны дизеля, колебательная энергия от лапы дизеля поглощается в основном л упругими элементами - пружинами сжатия 5.6 (фиг. 1). а быстрое гашение колебаний обеспечивает упрутодемпфирующий стальной канатный элемент 7. Гашение при этом происходит за счет трения между стальными жилами каната, т.е. рассеяния колебательной энергии в направлениях трех взаимно перпендикулярных осей. При случайных сильных сотрясениях и ударах происходит резкое сближение .и внутренних опорных элементов 3.4 (фит. 1) с максимальной амплитудой смещения. В выше упомянутых условиях виброизолятор, точнее части стального каната, расположенные в поперечных канавках наружных 1.2 и внутренних 3.4 опорных элементов, благодаря упругодемпфирующим свойствам на высоких частотах обеспечивают хорошую звукоизоляцию, -ю Анализ известных технических решений в данной области и в смежных отраслях показывает, что такие конструкции пружинно-канатных виброизоляторов с указанными особенностями, преимуществами и отличительными признаками не имеются.
Реализация пружинно-канатных виброизоляторов в системе виброизоляцин двигателя в рамках развития лабораторной базы кафедры судовых двигателей внутреннего сгорания и дизельных установок Санкт-Петербургского государственного морского технического университета находится на стадии создания отдельных опыт ных образцов.
(57) Формула изобретения
Сф- в
1Ш 2 735 144 С1
Пружинно-канатный виброизолятор, содержащий наружные и внутренние нижние и верхние опорные элементы, упругие элементы из пружин сжатия по меньшей мерс с двухрядным расположением, центрирующие элементы пружин сжатия, упругодемпфируюший элемент из непрерывного стального каната, соединенный с 5 нижним и верхним опорными элементами, отличающийся тем. что центрирующие элементы пружин сжатия выполнены непосредственно во вну тренних пластинах с противоположно расположенных сторон в виде углублений, упрутодемпфирующнй стальной канатный элемент, свитый в виде канатной пружины, размещен в двух предварительно выполненных полукруглых поперечных пазах: наружного и внутреннего ю нижнего и верхнего опорных элементов по образующей канатной пружины, которая закреплена крепежными средствами.
.1*
Л)
с»е_ 7
cm- >
2 735
Фиг
Фи
(яв
Cip- 10
ПРИЛОЖЕНИЕ В
(обязательное) Патент на изобретение №2730696 «СПОСОБ РЕАЛИЗАЦИИ ОПОРНОЙ И НЕОПОРНОЙ АМОРТИЗАЦИИ СУДОВОЙ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ С ВИБРОАКТИВНЫМ ДИЗЕЛЬНЫМ
ПРИВОДОМ»
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ки
(II)
2 730 696(1Э) С1
о
<£> О <0 О СО
г» сч
э о:
(51) МПК В63Н2Ю0 ( 2006.01) 7/14 ( 2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
(52>СПК
В63Н 21/30(2020.02): Р16Р 7/14 <2020.02)
(21 )(22) Заявка: 2019122699. 15.07.2019
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
15.07.2019
Дата регистрации:
25.08.2020
Приоритст(ы):
(22) Дата подачи заявки: 15.07.2019 (45) Опубликовано: 25.08.2020 Бюл. № 24
Адрес для переписки:
190008. Санкт-Петербург, ул. Лоцманская. 3, СПбГМТУ, патентный отдел. Косовцевой Г А
(72) Автор(ы):
Минасян Мннас Арменаковнч (КЦ), Минасян Армен Мннасовнч (Н11). Киав Тхет Наинг (ИЩ Цзэн Цзюньцзе (Ии). Лэ Хм Ха (Ки)
(73) Патеитообладателыи): федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет- (СПбГМТУ) (1*11)
<56»Список документов, цитированных в отчете о поиске: НО 2632232 С1.03 10 2017 ОЕ 102009010261 А1.02.09.2010. СК 2СМ688393 и. 07.10.2015.
(54) Способ реализации опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным дизельным приводом
(57) Реферат:
Изобретение относится к системам амортизации. Производят монтаж пружинно-канатных внбронзоляторов (ПКВ) и горообразных канатных вибронзоляторов(ТКВ) в расчетных точках крепления на верхних полосах несущей рамы. Опускают равномерно дизель и генератор, производят точную регулировку до достижения установленных расчетом пределов. Производят крепление всех опорных ПКВ. Устанавливают в образованных расчетных зазорах между опорными фланцами ГКВ и лапами дизеля и генератора соответствующих пластин. Проверяют нулевую жесткость всех ТКВ. Производят крепление всех ТКВ.
73 С
го ->|
ы о о>
(О
о>
о
Устанавливают канатную торообразную муфту между ведущим валом дизеля и ведомым валом генератора. Производят центровку приводного дизеля с приемником знер[пн - генератором. Производят виброакустические испытания на режимах пуска и остановки, в том числе и переходных режимах работы, а также работы в условиях возникновения ударных механических сотрясений. Производят обработку, анализ и сравнение с расчетными данными. Достигается сохранение прочности элементов системы амортизации двигателя с неу довлетворительным критерием неуравновешенности. 3 ил.
Сто- 1
Стр_ 1
Фиг. I
CT»- 4
Изобретение относится к опорной и нсопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным неуравновешенным дизельным приводом. Двигатели с неуравновешенными силами инерции поступательно движущихся (П ДМ) и вращающихся масс ( ВМ). моментами их инерции с учетом также действия опрокидывающего момента
5 считаются виброактивными
Заявляемое изобретение может быть использовано также дтя главных судовых энергетических установок и других амортизируемых легких и тяжелых объектов в любой области техники.
Системы опорной и неопорной амортизации энергетических установок с ю виброактивным дизельным приводом являются широко известными, которые представлены на рис. 3.4. 3.5.3.9 б. 3.13 б. 3.14 а (Амортизация судовых дизельных энергетических установок: учеб. Пособие авт. М.А. Минасян. Л.М. Минасян. - СПб.: Изд-во СПбГМТУ. 2017. - 360 с.1 [ 1 ].
Известно техническое решение, которое можно рассматривать в качестве способа
6 опорной и нсопорной амортизации энергетических установок с виброактивным дизельным приводом, реализуемое экспериментальной установкой, представленной на рис. 3.14 а [ 11 - с. 68.
Экспериментальная установка состоит из приводного виброактнвного дизеля 1. с реверс-редуктором на опорных цилиндрических канатных внброизоляторах (ЦКВ); .ю рамы 2: приемника энергии 6 (нагрузочный гидравлический тормоз)с жестким (то есть без внброизоляторов) креплением к основанию, опорной амортизации на 3.4. 5 -опорные ЦКВ. неопорной амортизации высокоэластичной резиновой или резинокордной торообразной муфты 8 (в виде торообразной оболочки выпуклого профиля) типа «Перифлскс» [ 1 ] - с. 68.
Существенными недостатками известного способа опорной и неопорной амортизации установки с дизельным приводом яатястся его неэффективность применительно к установкам с приводным дизелем с неудовлетворительным критерием неуравновешенности, то есть когда перемещения остова двигателя под действием неуравновешенных сил у0 и моментов ум превышают Уо=Ум=0.1 +0.15 мм (Истомин П. А. ю Динамика судовых двигателей внутреннего сгорания. Л.: Судостроение. 1966. с 208240) [2]
Неэффективность известной системы опорной и неопорной амортизации заключается в следующем:
1. Низкая несущая и демпфирующая способность опорных ЦКВ 3,4. 5 (рис. 3.14.а) * [11-е. 68;
2. Упругий элемент опорных ЦКВ - стальной канат при работе дизельной энергетической установки одновременно яатястся упругим - обладающим поглощающей способностью (подобной пружине) и гасящим - обладающим демпфирующей способностью (подобной МР - металлической резине или гидравлическому
м амортизатору). Однако в послсрсзонаненой области, где виброизоляторы эффективны, возрастание демпфирования (силы сопротивления) вызывает увеличение силы, передаваемой основанию (судовому фундаменту) 11 ] - с. 143 (рис. 4.5).
3. Саморазогрсв нсопорной 8 - высокоэластичной резиновой или резинокордной торообразной муфты при циклическом нагружении в условиях переменного вращающего
** момента, а также при компенсации радиального и углового смещений соединяемых валов (рис. 3.14.а) [ I ] - с. 68. Действие температурного фактора на ресурс муфты является превалирующим и разрушение резиновых элементов (зарождение макротрещины) происходит в зоне действия максимальных температур, а не максимальных напряжений.
сп- 5
Изобретение направлено на усовершенствование и развитие способов опорной и нсопорной амортизации энергетических установок с виброактивным дизельным приводом, то есть когда перемещения остова двигателя под действием неуравновешенных сил у0 и моментов ум превышают уо=ум=0.1-г0.15 мм [2] - с. 240.
Техническим результатом предлагаемого изобретения яалястея сохранение прочности элементов системы амортизации двигателя с неудовлетворительным критерием неуравновешенности
Способ реализации системы опорной и неопорной амортизации судовой электростанции с виброактивным неуравновешенным дизельным приводом характеризуется тем, что производят монтаж пружинно-канатных внброизоляторов в расчетных точках крепления на верхних полосах несущей рамы иод опорные лапы соответственно дизеля и генератора отдельных опорных гасящих - демпфирующих элементов в виде - горообразных канатных виброизоляторов, расчетная высота которых примерно на 3-10 мм меньше расчетной высоты пружинно-канатных виброизоляторов.
- опускают равномерно дизель до образования между поверхностями опорных лап дизеля и фланцев пружинно-канатных виброизоляторов зазор около 2-3 мм.
- опускают равномерно генератор до образования между поверхностями опорных лап генератора и фланцев пружинно-канатных внброизоляторов зазор около 2-3 мм.
- опускают равномерно поочередно дизель, а затем генератор на опорные пружинно-30 канатные виброизоляторы.
- замеряют высоты всех опорных пружинно-канатных виброизоляторов.
- определяют разность высот пружинно-канатных виброизоляторов в свободном и нагруженном состояниях.
- сравнивают деформации пружинно-канатных внброизоляторов с расчетными 25 значениями: 0.05 мм (70 Гц) - 0.16 мм <40 Гц).
- производят точную регулировку до достижения установленных от 0.05 мм (70 Гц) до 0.16 мм (40 Гц) расчетом пределов в случае такой необходимости.
- производят крепления всех опорных пружинно-канатных внброизоляторов к опорным лапам дизеля и генератора.
ю - утанаативают в образованных расчетных зазорах между опорными фланцами торообразных канатных внброизоляторов и лапами дизеля и генератора соответствующие пластины
- проверяют нулевую жесткость всех торообразных канатных внброизоляторов.
- производят крепления всех торообразных канатных виброизоляторов к опорным лапам дизеля и генератора.
- устанаатнвают канатную торообразную муфту между ведущим валом дизеля и ведомым валом генератора.
- производят центровку приводного дизеля с приемником энергии - генератором
- проюводят виброакустичсскис испытания на режимах пуска и остановки.
40 обслуживания на различных, в том числе и переходных режимах работы, а также работы в условиях возникновения ударных механических сотрясений и ударов волн при ходе судна, ударов корпуса о лсд при швартовке, ходовой вибрации, работающих механизмов.
- проюводят обработку, анализ и сравнение с расчетными данными.
- в случае необходимости, уточняют, корректируют отдельные пу нкты способа в ходе его осуществления применительно к конкретной судовой электростанции.
Технический результат - сохранение прочности элементов системы в условиях вибрации, достигается за счет того, что для реализации способа использованы:
1. Упругие поглощающие элементы - пружинно-канатные виброизоляторы и гасящие
сч)_ »
демпфирующие элементы - горообразные канатные виброизоляторы, с параллельным расположением.
2. Гасящие - демпфирующие элементы автоматически включаются в работу только при режимах пуска, работы и остановки приводного дизеля. 5 3. В качестве упругого - поглощающего элемента применяется пружинно-канатный виброизолятор <ПКВ>- Пат. РФ 183991. МПК Р16Р 7/14-[3]. В предлагаемом способе используется упруго-поглощающий элемент - ПКВ. расчет ная статическая деформация пружины которого, под номинальной статической нагрузкой устанаативастся в пределах от 0.05 мм < 70 Гц) до 0.16 (40 Гц). То есть упругий - поглощающий элемент - пружина ю выбирается довольно жесткой, с целью снижения амплитуды вынужденных колебаний под действием неуравновешенных сил у() и моментов ум до значений у о=у ы <0.1 -Л. 15
мм (21 -с. 240.
31. Петли каната в местах крепления - между опорными фланцами и прижимными кольцами с помощью крепежных винтов, крепятся таким образом, чтобы петли обладали а расчетным запасом упругости с возможностью незначительной деформации (примерно <0.004-0.0004 мм), достаточной для звукоизоляции под воздействием амплитуд вынужденных колебаний от неуравновешенных сил инерции и моментов сил инерции, а также опрокидывающего момента, что достаточно для обеспечения звукоизоляции.
3.2. Для дополнительной звукоизоляции с наружной стороны нижний и верхний
-ю опорных фланцы П КВ предусмотрены специальные звукоизолирующие прокладками.
3.3. Зигзагообразный канат выполнен из эластичной стали и совместно с нижней и верхней опорными фланцами, прижимными кольцами, крепежными средствами, главным образом, служит соединительным элементом и стабилизатором устойчивости опоры.
4. В предлагаемом способе амортизации в качестве гасящего - демпфирующего элемента применяется торообразный канатный виброизолятор (ТКВ) - (патент РФ 156758 МПК Р16Р 7/14) [4]. который устанавливается между опорными лапами и полосами несущей рамы с нулевой жесткостью - то есть свободно без деформации, путем установки в расчетных зазорах между опорной поверхностью демпфирующего элемента и соответствующих опорных лап дизеля и генератора регулирующих пластин.
5. ТКВ [4] применяется также в способе в качестве муфты, который конструктивно не отличается от опорного демпфирующего элемента, отличие состоит только в принципе работы, то есть упругий торообразный элемент из стального каната работает на кручение с возможностью также одновременно гасить крутилыю - изгибно - осевые колебания с одновременной компенсацией излома и смещения осей ведущего и ведомого
х валов при работе дизель-генератора.
51. В отличие от резиновых торообразных муфт 11 ]-71 в стальных канатах при трениях проволок тепловая энергия не выделяется, поскольку при вращении муфта приобретает функцию вентилятора.
5.2. Отличительная особенность нсопорной амортизации, по сравнению с известным 40 решением, заключается в применении торообразного канатного виброизолятора [3] по новому назначению, то есть в качестве, как муфты, и дополнительно в качестве вентилятора. Последнее обеспечивает не только охлаждение самой муфты, но и дизеля и генератора.
6. Торообразныс упругие канатные элементы в гасящем - демпфирующем элементе 45 - ТКВ и муфте, в местах крепления между фланцами и прижимными кольцами, обладают
предварительной упругостью и демпфированием, что достаточно для звукоизоляции.
7. Для реализации способа амортизации, гасящий - демпфирующий элемент - ТКВ по высоте выполняют меньше высоты опорного ПКВ не менее 5 мм. для возможности
С№_ 7
регулировки и крепления ТКВ с нулевой жесткостью.
Заявленный способ реализуется техническим решением на примере судовой дизельной электростанции, где на фиг. 1 изображен общий вид судовой электростанции, на фит. 2 - опорные упругие - поглощающие элементы и гасящие - демпфирующие элементы. 5 На фиг. 1-3 обозначен: 1 - дизель, 2 - генератор. 3 - муфта. 4 - несущая подмоторная рама. 5, 10 - витая пружина сжатия с соединительными элементом и стабилизатором устойчивости опоры. 6.11 - гасящий - демпфирующий элемент - торообразный канатный виброизолятор, 7-9. 12-14 - регулировочные пластины, 15. 16 - опорная лапа дизеля и генератора. 17 - фундамент. 18, 19 - верхняя полосы подмоторной рамы под дизель и к> генератор, 20 - нижняя полоса подмоторной рамы. 21. 22 - ребра жесткости несущей рамы. 23 - стальной канат. 24-26.31.34 - опорные фланцы. 25. 27. 32,33 - прижимные пластины. 28 - крепежные элементы. 29 - петля стильного каната. 30 - демпфирующий элемент. 35 - упругий элемент из стального каната, 36,38 - ведущий и ведомый фланцы. 37. 39 - прижимные кольца ведущего и ведомого фланцев. 40, 41 - ведущий и ведомый ¡5 ваты.
Последовательность монтажа упругих - поглощающих элементов - витых пружины сжатия, гасящих - демпфирующих элементов - ТКВ и муфты с торообразным канатным упругим элементом заключается в следующем:
I. Всем ПКВ 5.10 (фиг. 1.2) присваивают номера с занесением в протокол испытаний, -ю 2. Проверяют, чтобы все ПКВ 5.10 имели одинаковую высоту и заносят в протокол
испытаний.
3. Поднимают дизель 1 (фиг. 1) на расчетную высоту [например, с помощью отжимных болтов или другими подъемными устройствами (на фигурах не показаны), производят монтаж упругих - поглощающих элементов - витых пружин сжатия 5 (фиг. 1, 2) с звукоизолирующими прокладками (на фигурах не показаны) и гасящих -демпфирующих элементов - ТКВ 6. 11 (фиг. 1.2) в расчетных точках крепления на верхних полосах 15 несущей рамы под опорные лапы дизеля.
Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.