Учет фильтрационных сил при оценке несущей способности консолидируемых оснований дорожных насыпей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.11, кандидат технических наук Ле Ба Кхань

• Ле Ба Кхань
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ле Ба Кхань

СОДЕРЖАНИЕ

стр.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Актуальность прогноза деформации осадок и прочности дорожных насыпей в условии Вьетнама

1.1.1. Коротко о развитии экономики и политики Вьетнама

1.1.2. Геологические условия равнин Вьетнама

1.1.3. Некоторые черты о дорожном строительстве на слабом основании в южной и средней части Вьетнама (на юге Вьетнама)

1.1.4. Строительство искусственных сооружений на слабом грунте

в Дельте реки Меконга (на юге Вьетнаме) в последние годы

1.1.5. Актуальность прогноза деформации насыпей в условии Вьетнама

1.1.6. Понятие слабого грунта в дорожном строительстве

1.1.7. Водопроницаемость грунтов

1.2. Прогноз консолидации слабых оснований

1.2.1. Основные положения теории консолидации глинистых грунтов

и этапы её развития

1.2.2. Основные положения теоретического и практического применения дрен

1.3. Условия оценки прочности слабых оснований

1.4. Выводы и постановка задач исследования

1.4.1. Фильтрационная сила

1.4.2. Учет фильтрационной силы при оценке устойчивости насыпи

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ ПРОГНОЗЫ КОНСОЛИДАЦИИ И ПРОЧНОСТИ СЛАБЫХ ОСНОВАНИЙ

2.1. Основные уравнения линейной теории упругости

2.1.1. Матричное представление основных уравнений

2.1.2. Численные методы

2.1.3. Методы конечных элементов

2.2. Математические теории консолидации и алгоритмы их решения

2.2.1. Вывод математических моделей

2.2.2. Методы численного интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка

2.2.3. Решение разрешающих уравнений с использованием МКЭ

по методу взвешенных невязок Галеркина

3. ПАКЕТ ПРОГРАММ "SOL-SAP"

3.1. Назначение и возможности пакет программ

3.2. Минимальные требования для нормального функционирования

пакета "SOIL-SAP"

3.3. Описание пакета "SOIL-SAP"

3.4. Метод разработки "SOIL-SAP"

3.5. Анализ сходимости решений при различных применяемых

типах элементов

3.6. Сравнение распределения напряжений при использования

решения Фламана и МКЭ

4. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНСОЛИДАЦИИ И ИЗМЕНЕНИЯ НАПРЯЖЕНО ДЕФОРМАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ОСНОВАНИЯ

С УЧЕТОМ ФАКТОРА ФИЛЬТРАЦИОННОГО ДАВЛЕНИЯ

4.1. Исходные данные

4.2. Определение допустимой высоты насыпи для исследования

действия фильтрационных сил

4.2.1. Определение допустимой нагрузки

4.2.2. Определение безопасной нагрузки

4.2.3. Определение критической нагрузки по проф. К. Терцаги

4.2.4. Определением зон предельного состояния по теории упругости

4.2.5. Определяем зон предельного состояния по МКЭ

4.2.6. Проверка скольжения по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения

4.3. Сравнение полей НДС слабого основания с учетом и без учета фильтрационной силы

4.4. Влияние схемы дренирования слабого основания

на характер НДС и осадку

4.5. Определение очертание зоны заглубление дрен

4.6. Влияние темпов отсыпки насыпи на характер НДС и её осадку

4.7. Влияние высоты и ширины насыпи на темпы её осадки

4.8. Влияние геологического строения на характер

поведения слабого основания и НДС

5. РЕЗУЛЬТАТЫ ПОЛЕВОГО НАБЛЮДЕНИЯ И АНАЛИЗ ЭТИХ РЕЗУЛЬТАТОВ

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

СПРАВКА О ВНЕДРЕНИИ РЕЗУЛЬТАТОВ ДИССЕРТАЦИОННОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Учет фильтрационных сил при оценке несущей способности консолидируемых оснований дорожных насыпей»

-4-ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. В практике проектирования и строительства автомобильных дорог применительно к сложным инженерно-геологическим условиям весьма часто возникает необходимость оценивать достаточно широкий комплекс геотехнических проблем, связанных с возможностью использования слабых грунтов в качестве оснований для конструкций дорожных насыпей. К этим проблемам, в первую очередь, следует отнести: необходимость оценки несущей способности слабого основания в его природном состоянии по плотности-влажности; возможность отсыпки насыпей с тем или иным темпом загружения слабого грунта; конструктивно-технологические приёмы, способствующие увеличению несущей способности основания, а также меры по ускорению процессов его консолидации и т.п.

Многие из указанных проблем могут быть в настоящее время успешно решены благодаря фундаментальным работам H.H. Маслова, В. Ф. Бабкова, H.H. Иванова, И.Е. Евгеньева, В.Д. Казарновского, JI.C. Амаряна, В.Н. Яром-ко, Э.М. Доброва, Jle Ба Лыонга и др.

Обычно в качестве слабых оснований дорожных насыпей выступают торфяные залежи, илистые отложения, слабые глины. При этом степень "слабости" основания определяется не столько абсолютными показателями сжимаемости и прочности на сдвиг грунта, сколько невозможностью без существенных деформаций и нарушения прочности выдержать конкретную конструкцию земляного полотна. Для решения задач, связанных с использованием слабых грунтов в основании насыпей, обычно широко используются решения механики грунтов как в плане определения несущей способности основания, так и в прогнозе процессов их консолидации. Причём здесь процессы консолидации грунтов оснований и роста их прочности выступают в тесной взаимосвязи, поскольку уплотнение слабых грунтов во времени под весом отсыпаемой насыпи приводит к постепенному повышению сопротивляемости сдвигу грунта и увеличению несущей способности основания в целом.

Проблемы теории консолидации водонасыщенных грунтов применительно к основаниям сооружений рассматривались в различное время К. Терцаги, Н.М. Герсевановым, В.А. Флориным, Био, Карилло, Тан-Тьон-Ки, Гибсоном, Ю.К. Зарецким, З.Г. Тер-Матиросяном, П.А. Коноваловым и др. Проблемам дорожного строительства и, в частности, вопросам прогноза осадок насыпей на слабых грунтах посвящены исследования Л.С. Амаряна, Н.Н. Маслова, В.Д. Казарновского, И.Е. Евгеньева, В.Н. Яромко, Ю.М. Васильева, Э.М. Доброва, Ле Ба Лыонга и др.

Как правило, та или иная теория консолидации математически описывает процесс появления и рассеивания давлений и напоров во времени в норовой жидкости и её отжатие, фильтрацию из грунта под их воздействием. Причём по мере завершения консолидации происходит постепенное увели-

и

чение давлении на скелет грунта и рост его плотности.

Однако нам представляется, что в слабом основании под весом насыпи происходит во времени не только перераспределение давлений между норовой жидкостью и скелетом грунта, а имеет место переменное во времени поле фильтрационного давления, интенсивность которого зависит от уровня давлений и напоров в поровой жидкости.

К сожалению, существующие решения не учитывают влияния данного фактора на устойчивость дорожной конструкций, напряженно-деформированное состояние её основания и эффективность дренирующих систем. В этой связи рассматриваемая диссертационная работа, посвященная анализу роли фильтрационного давления в процессах, которые обычно сопровождают отсыпку дорожной насыпи на слабом грунте, выполнена на актуальную тему, имеющую большое научное и практическое значение.

Целью работы является обоснование необходимости учета фильтрационного давления, возникающего в грунте основания при его консолидации, при оценке его напряженно-деформированного состояния, устойчивости и условий устройства дренажных конструкций.

-6В связи с этим в задачу входило.

1. Используя современные методы численного математического анализа, оценить характер влияния фильтрационных давлений на переменное напряженно-деформированное состояние консолидируемых слабых оснований дорожных насыпей.

2. Исследовать особенности напряженно-деформированного состояния и процесса консолидации слабого основания дорожных насыпей при условии учёта фильтрационных давлений.

3. Оценить эффективность дренирования слабых оснований дорожных насыпей в условиях влияния фильтрационных давлений.

4. Провести апробацию полученных теоретических решений путем сравнения прогнозируемых и фактических данных применительно к некоторым объектам дорожного строительства на слабых грунтах в условиях Вьетнама.

5. Разработать методические рекомендации для проектирования дорожных насыпей на слабых грунтах.

Научная новизна работы состоит в следующем:

1) с учётом фильтрационных давлений получены решения по прогнозу напряженно-деформированного состояния оснований дорожных насыпей и хода их осадок во времени за счёт консолидации слабых грунтов;

2) методами математического моделирования (МКЭ) выявлены и изучены основные закономерности формирования и изменения в процессе консолидации слабых грунтов напряженно-деформированного состояния, учитывающего активное воздействие на скелет грунта фильтрационного давления поровой жидкости;

3) в условиях наличия фильтрационных давлений установлены основные закономерности и особенности формирования нанряженно-деформирован-ного состояния и процесса консолидации слабых оснований в зависимости от геометрических параметров конструкции земляного полотна и условий дренирования грунтов.

Практическая ценность работы заключатся в следующем:

- составлен пакет программ для ПЭВМ, позволяющий на основе использования метода конечных элементов выполнить оценку напряженно-деформированного состояния слабых оснований и осуществить прогноз хода осадки дорожной насыпи с учетом темпов её отсыпки и дренажных конструкций;

- выявлена наиболее рациональная конструкция устройства вертикальных песчаных дрен в основании, позволяющая уменьшить общую длину свай;

- разработана методика учета фильтрационных давлений в слабом грунте оснований дорожных насыпей при проектировании земляного полотна на слабых грунтах в условиях Вьетнама.

-81. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Актуальность прогноза деформации осадок и прочности дорожных насыпей в условии Вьетнама

1.1.1. Коротко о развитии экономики и политики Вьетнама

Вьетнам - развивающееся государство в Юго-Восточной Азии (рис. 1.1.1). После Вьетнамской реконструкции (1986 г.) экономика Вьетнама с 1990 года постепенно и уверенно развивается. До 1988 г. Вьетнам страдал от дефицита продовольствия и гиперинфляции, однако после 1993 г. стал третьим мировом экспортером риса, а инфляция находится на приемлемом уровне. Европейские и Азиатские главы государств ускорили шаги по восстановлению дипломатических связей с Вьетнамом. В феврале 1994 г. США отменили эмбарго на оказание глобальной помощи и капиталовложении во Вьетнам, в июле этого года США расширили дипломатическое связи с Вьетнамом.

По прогнозу правительственной администрации Вьетнама : объём Валовой внутренней продукции 1998 года достигает примерно 340.000-345.000 миллиард VND (« 2025 миллиард USD). Прирост Валовой внутренней продукции по сравнению с 1997 г. : 9 %. Из них, рост сельскохозяйственной продукции - 4,3 %; рост промыш-

Рис. 1.1.1 Политическая карта Вьетнама

ленности -13 %; рост в сфере обслуживания - 9 % [165]. Эти данные показывают, что Вьетнам всё ещё входит в состав бедных стран мира, но экономика Вьетнама устойчиво и динамично развивается. Для дальнейшего развития экономики нам необходимо освоить новые труднодоступные районы страны.

1.1.2. Геологические условия равнин Вьетнама

ТИПИЧНЫЙ ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ в районе Меконг дельта, на юге Вьетнама

Толщина слоя № Описание грунта в слое

20 - 30 м Ф (ОН) Ил с органическими веществами, черный, текучая консистенция

3 — 5 м <2> (БМ) Мелкозернистый песок, серый, сероватый, водонасы-щенный, средняя плотность

5 - 7 м © ($С) Мелкозернистый суглинок, желто-коричневый мягкопластичная консистенция

8 -10 м © Мелко - средний - крупно зернистый песок, желто-коричневый водонасыщенный, средняя плотность

© (СН) Глина, тугопластичная - полутвёрдая консистенция Дно скважин -50 м

Рис. 1.1.2 Типичный геологический разрез в районе Меконг дельта, на юге Вьетнама

ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЛАБЫХ ГРУНТОВ В РАЙОНЕ ДЕЛЬТЫ РЕКИ МЕКОНГЕ, НА ЮГЕ ВЬЕТНАМА

Таблищ 1.1.1

Количе- Конси- Число Естест- Плот- Плот- Сцепле- Угол Модуль

ство стен- пластич венная ность ность ние внут- общей

песча- ция ности влаж- скелета Частиц реннего дефор-

ных зё- ность трения мации

рен

Наименование грунта D < 0,1 ч ХР W Y Yo С 9w Е0

(мм) (%) (кН/м3) (кНУм3) (кН/м2) о (кН/м2)

Ил с органикой, маленьким 35 28 66 1,55 2,63 5 4° 50' 600

глинными линзами, тонкими - >0,8 - - - - - - -

пылеватыми песчаными слоя- 55 35 75 1,66 2,66 7 6° 10' 900

ми (0.5-1 мм)

о

Обычная высота дорожной насыпи на слабых грунтах во Вьетнаме: 4 -6м

Высота, начинающая вызвать разрушения оснований 2 - 3 м

Обычная высота насыпей на походах к мостам 2 -9м

Материалы, часто использующиеся во Вьетнаме для дорожной насыпи Суглинок, супесь

Новые материалы, начинающие использоваться во Вьетнаме (хотя сейчас они немного дороговаты)

Geotextiles, Terre arme, plassol, texsol, polystyrene

rjra3

A,

CHINA

л

ii

»"Dinh

laiphong

Gulf of

K" iTv ft I

JT

л л Возвышенные местности или горы !

Равнина

Равнина, на поверхности которой заложит мощный слой слабого грунта(на юге Вьетнама мощность этого слоя достигает ~ 20м)

iVinh

a Nang

iii Nhon

Ъ „a, fA

M Nha Trang "a Lat

Pi"'"' . . .

JrPhan Thiei

Рис. 1.1.3 Геологическая карта Вьетнама

болота

поверхность современной аллювиальной равкиш реки Меконг

ны

Рис. 11.4 Геоморфологическая карта современной аллювиальной равни-реки Меконг (южный Вьетнам)

Во Вьетнаме могут встречаться зональные и интразональные залегания слабых грунтов. Зональные образования (главным образом в виде болотных отложений) иногда встречаются в лесистых районах U Minh, Dong Thap, Minh Hai и т. д. (У Минь, Донг Тхап, Минь Хай) [69]. А интразональные отложения слабых грунтов обычно встречаются по современным поймам рек, дельтам, лиманам, прибрежным морским территориям и особенно в пределах равнин низовьев крупных рек Красной и Меконга. Мощность толщи намытой рекой аллювиальных отложений местами достигает 100 м (в северном Вьетнаме) и более 400 м (в южном Вьетнаме).

К слабым грунтам в нашей стране относятся болотные грунты, илы различного происхождения и различные глины в текучем и текуче пластичном состоянии и т. д. Эти слабые грунты имеют крайне низкие геотехнические характеристики. В состоянии природного залегания указанные слабые грунты характеризуются большими значениями коэффициента пористости, который во всех случаях превышает единицу. Природная влажность изучаемых слабых грунтов очень высока и в большинстве случаев превышает предел текучести этих грунтов.

1.1.3. Некоторые черты о дорожном строительстве на слабом основании в южной и средней части Вьетнама (на юге Вьетнама)

+ Настоящее состояние сети дорог [167].

В настоящее время сеть автомобильных дорог на юге Вьетнама усовершенствуется, ширина дорог увеличивается для увеличения пропускной способности. На некоторых участках дорог, материалы для отсыпки дорожной насыпи перевозятся из других мест, слабое основание усиливается "TRAM"* свай или использование песчаных дрен для повышения несущей способности слабого основания, на остальных участках местные материалы почти используются для отсыпки дорожной насыпи.

* Tram -распространенный вид дерево, которое растет в заболоченной зоне равнины реки Меконг. Tram очень быстро растет. Через 4-5 лет он может иметь высоту б-9м.Средний диаметру серединного ствола составляет 4-6 см.

Сущеетвующая дорожная насыпь часто имеет низкую высоту, возводится около речек или придется возводить на затопленной местности. Во время прилива часть насыпи бывает затопиться. В таких ситуациях большая часть грунта насыпи находится в состоянии повышенной влажности, иногда находится в насыщенном состоянии. Поэтому прочностные характеристики грунта насыпи имеют довольно низкое значение. Угол внутреннего трения бывает находиться в пределах 4-5°, а сцепление снижает до 0,05 -0,07 кг/см2.

+ Аварийные явления часто встречаются на дорогах на слабом основании во Вьетнаме:

- Основание разрушается, не обеспечивает прочности, устойчивость и стабильность. Осадка насыпи намного превышает допустимую норму и бывает иметь не равномерной характер .

+ Причины нарушают нормальную работу дорог.

- Переходы через болота или другие отложения слабых грунтов относят к местам индивидуального проектирования [44], поэтому проектировщики часто допускают ошибки. Эти ошибки редко приведут к моментальному разрушению насыпи, но из-за этих ошибок, в эксплуатационном периоде основание заметно или неравномерно деформируется, дорожное покрытие быстро разрушается.

- Из-за не достаточного финансирования, ремонт дорог часто производится засыпкой провалов для обеспечения движения транспортных средств и для предотвращения перелив воды через поверхность дорог во время наводнения. Расширение дорог тоже бывает производиться увеличением ширины насыпи с не достаточной мерой по обеспечению стабильности. При этом главная причина разрушения дорожной насыпи ещё остается, через некоторое время снова появится авария.

- На некоторых участках равнины реки Меконга, насыпь отсыпается гидравлическим путем. При этом качество насыпного грунта незначительно повышается. Но на этих участках часто отсутствуют мероприятия для повышения несущей способности слабого основания, по-

этому на этих участках устойчивость, стабильность, прочность тоже не достаточно обеспечиваются.

- Насыпь почти отсыпает местными материалами - это пылеватый суглинок, который быстро потеряет прочность под воздействием воды.

- Из-за не достаточной ширины дорог, встречные движущиеся автомобили часто заезжают на обочину, что вызывает разрушение, появление трещин у обочин дороги. Вода проходит через эти трещины, ослабляет соседние участки насыпи. Итак, эти трещины постепенно распространяют до оси дорог, если не делать ремонт.

- Толщина насыпного слоя недостаточна, поэтому динамические воздействия сильно ухудшают условия работы дорожного покрытия. На поверхности дорожного покрытия очень быстро появляются трещины.

- Обочин разрушается ещё и размывом волн, которые образуются из-за движения водных транспортных средств. Скорость разрушения от размыва иногда достигает до 1 -г- 1,5 м на год.

- Как и любое молодое геологическое образование, болотная залежь имеет обычно достаточно разнородный состав как по глубине, так и по простиранию. Включения пней, неразложившихся остатков древесины, минеральных прослоек создают разности повышенной плотности, сжатие плата в этих метах бывает меньше средней осадки массива. С другой стороны, наличие топей, мочажин, где торф имеет большую пористость, создается условия для увеличения осадки. При определенных условиях эти неровности могут быть достаточными для разрушения покрытия, если оно уложено до окончания процесса интенсивной осадки [44, 45].

- Из-за высокого уровня поверхностных вод грунт в насыпи почти не консолидируется, его прочностные характеристики не увеличиваются по времени.

-16- Отсыпной грунт часто имеет повышенную влажность, поэтому его трудно трамбовать, это тоже снижает прочностные характеристики грунта насыпи и снижает устойчивость грунта под воздействием воды.

+ Меры по ликвидации аварии :

В связи с не достаточным финансированием, большинства случаев аварий, ремонт отряды принимали временные меры по ликвидации для обеспечения движения транспортных средств, как засыпку провалов, устройство новое покрытие и т. д. При этом главная причина разрушения дорожной насыпи ещё остается, через некоторое время снова появится авария.

1.1.4. Строительство искусственных сооружений на слабом грунте в Дельте реки Меконга (на юге Вьетнаме) в последние годы

С 1995 г. для развития экономики мы постепенно осваиваем новые районы в Дельте реки Меконга. Здесь мы перечисляем некоторые важные проекты, которые планируются построить в ближайшем времени [147].

В начале 1996 г. ADB (Asian Development Bank) поддерживает проект строительства "Дорога Транс Азии", один конец которой начинается возле города Хошимина. Трасса пересекает Камбоджу, потом соединяет с Таиландом. Часть этой трассы (на юге Вьетнама) строится на слабом основании.

С 1996 г. разрабатывается проект строительства моста "MY THUAN" при поддержке Австрийского правительства. Общая длина моста около 2 км, общая стоимость около 85 миллиона USD.

С 1997 г. начинается подготовка проекта строительства моста "CAN ТНО". Этот объект предполагается сдать в эксплуатацию в 2005 г. Общая длина моста около 2 км, общая стоимость около 200 миллиона USD.

В ближайшем времени планируется построить еще некоторые объекты автомобильных дорог и новых населенных промышленных пунктов вокруг города Хошимина. Большинство из них придется строить на слабых грунтовых основаниях. Перечисленные проекты - только наиболее крупные проек-

ты, параллельно с ними построятся еще и местные сети дорог. Всё это свидетельствует об увеличении темпов и необходимости строительства дорог в этих районах в ближайшем времени.

1.1.5. Актуальность прогноза деформации насыпей в условии Вьетнама

На территории Вьетнама большие пространства заняты заболоченными площадями со слабыми грунтами, особенно в районах обширных пойм крупных рек Меконг и Красной.

Дельтой реки Меконга занимается одна десятая часть территории Вьетнама. Этот район еще малоосвоен, слабые торфяные отложения занимают почти полностью территорию дельта реки Меконга. В настоящее время этот район производит больше половины количества зерна страны (в 1997 г. Вьетнам занял второе место в мире по экспорту риса - после США). Сеть автомобильных дорог в этом районе еще мало развита. В последние годы, в связи с необходимостью развития экономики, освоения новых районов, резко возросла актуальность проблемы строительства дорог в сложных условиях (торфяные и органом и нерал ьны е отложения и т.д.).

В связи с решением проектирования и строительства высоких насыпей на слабых грунтах раньше во Вьетнаме часто использовались следующие мероприятия : удаление слабых грунтов из-под насыпей, "выторфовывание", грунтовые сваи (песчаные), бамбуковые или трамные сваи и др. В последние годы использовались различные виды синтетических материалов. Применение этих мер приводило к повышению общей стоимости строительства, увеличению трудоемкости, материальных средств и снижению темпов строительства. Опыт строительства сооружений на слабых грунтах во Вьетнаме, накопленный в течение последних десятков лет, показывает, что общая стоимость строительства на участках с преобладанием слабых грунтов повышается в 3-6 раз по сравнению с обычными условиями. Кроме того, в некоторых случаях происходили аварии сооружений в связи с явлениями вы по-

ра грунтов основания (в провинциях Quang Ninh, Thanh Ноа и др.) и нарушения нормальной работы сооружения в связи с выдавливанием грунта из-под насыпей (в провинциях Phu Khanh, Tien Giang, Hau Giang и др.).

Особые трудности взведения высоких насыпей на слабом основании и, в частности, в большинстве случаев на болотистых участках связывают в первую очередь с часто наблюдаемой резкой деформацией насыпи. Эта деформация обычно обусловливается резким нарушением прочности и устойчивости основания сооружения, образованием в основании больших пластических областей.

При строительстве дорог на слабых грунтах для обеспечения прочности, устойчивости и стабильности основания применяют один из следующих методов или их комбинации : свайные основания; насыпи с удалением слабых грунтов из основания; массивные насыпи, возведенные непосредственно на поверхности слабого грунта; использование боковых пригрузочных берм, осушение болотной залежи, основание с вертикальными дренами и т.д. В условиях равнины реки Меконг кажется наиболее подходящий вариант для повышения несущей способности основания - основание с вертикальными дренами. Некоторые причины отказа (менее предпочтение) применения других вариантов :

- Свайные основания : мощность слоя слабого грунта довольно большая (~ 20 м) поэтому невыгодно применить сваи-стоики. Применить висячие сваи - эффект повышения несущей способности не большой из-за силы трения меду сваей и грунтом мало.

- Использование боковых пригрузочных берм : это связанно с сокращением площади плодородных земель, пригодных для выращивания сельскохозяйственных культур, особенно рис - бесценного богатства нашей страны.

При варианте основания с вертикальными дренами: слабое основание постепенно сжимается, одновременно повышая свою несущую способность. Измерением деформаций поверхности насыпи в процессе консолидации

можно определить степень стабилизации основания. Дорожное покрытие или следующий этап отсыпки (в случае отсыпки насыпи в нескольких слоях) устраиваются только при достигнутой определенной степени стабилизации деформации слабого основания. Такова важность прогнозы деформации насыпи на слабом основании. Прогноза деформации насыпи ещё позволяет определить срок ввод сооружений в эксплуатацию.

При сооружении земляного полотна на слабых основаниях приходится решать две крупные проблемы: оценивать несущую способность основания и рассчитывать темп нарастания осадки насыпи, связанной с уплотнением грунтов основания во времени. При этом проблема оценки прочности и несущей способности основания тесно связана с проблемой перераспределения в процессе консолидации давлений на скелет грунта и норовую жидкость.

1.1.6. Понятие слабого грунта в дорожном строительстве

В условиях дорожного строительства [45, 46], под слабыми следует понимать грунты, удовлетворяющие в природного залегания хотя бы одному из следующих критериев:

1) сопротивляемость сдвигу сусл, определяемая крыльчаткой менее 0,75

кгс/см2 (0,075 МПа);

2) модуль осадки ер при нагрузке 2,5 кгс/см2 (0,25 МПа) более 50 мм/м

(или модуль деформации при той же нагрузке менее 50 кгс/см2 ~ 0,5МПа).

Основными представителями слабых грунтов являются : торфы, затор-фованные грунты, глинистые грунты, начиная с мягкопластичной консистенции и ниже, грунты мокрых солончаков, а также грунты типа болотного мергеля, озерного мела и т. п.

Таким образом, в категорию слабых грунтов попадают совершенно разные по своему происхождению, условиям формирования, составу, а следовательно и свойствам, грунты.

Вместе с тем у этих грунтов есть и некоторые общие характерные черты. Прежде всего, подавляющее большинство таких грунтов образуется в резуль-

тате аккумуляции тонкодисперсного материала механическим или химическим путем в водной среде : на дне морей, лагун, озер, болот или на поймах рек далее большинство этих грунтов относится по своему возрасту к четвертичным образованиям, находящимся на начальных стадиях формирования пород.

1.1.7. Водопроницаемость грунтов

Фильтрацией называется движение свободной воды в порах грунта в условиях, когда в пределах движущегося потока вода полностью заполняет поры скелета грунта или содержит относительно небольшое количество защемленного в скелете грунта газа. Таким образом, перемещения пленочной воды в порах неводонасыщенного грунта от мест большей влажности грунта к местам меньшей влажности не называются фильтрацией, а могут быть названы миграцией влаги. Равным образом капиллярное движение разобщенных друг от друга объемов воды в неводонасыщенном также не может быть названо фильтрацией.

По теории фильтрации, скоростью фильтрации называется расход воды через единицу геометрической площади сечения грунта [106]:

и — О/со (1.1-1)

или в случае, когда скорости фильтрации в различных точках грунта

и =

различны:

cíQ

dm

где со обозначает геометрическую площадь сечения, через которую проходит расход Q.

(1.1-2)

скорость фильтрации

и--к

V

ds

у

Плоскость сравнения

(1.1-3) Рис. 1.1.5 Элементарной трубки для исследования фильтрации

где IV - напор, м; 8 - длина фильтрации, м; к - коэффициент пропорциональности, причем знак минус указывает, что движение воды в сторону уменьшающихся напоров;

т - определяет режим фильтрации и может изменяться в диапазоне 1 < т < 2 в зависимости от типа грунта. При т ~ 1 -г 1,1 мы имеем уравнение Дарси.

т & 1-5-1,1 : В мелкозернистых грунтах (глинистых и песчаных) грунтах, а также в некоторых крупнообломочных грунтах (гравино-песчаных и даже плотных гравийно-галечниковых).

1 < т < 2 : В горной массе, обычно в зависимости от плотности укладки.

1 дН /У2 — Н\

и--к— или и =-к—(1-1-4) дБ А5

В теории фильтрации, величина напора :

Я = ^ + (1.1-5)

У

где р - давление в воде в рассматриваемой точке, кПа; 1 - высота над плоскостью сравнения, м;

Вследствие малости скоростей фильтрации величиной скоростного напора можно пренебречь.

Коэффициент фильтрации к, широко используемый в практике гидрогеологических расчетов, характеризует водопроницаемость породы и зависит от свойств породы, в первую очередь от ее гранулометрического состава и плотности, а также от свойств фильтрующей вязкости жидкости. Размерность коэффициента фильтрации - размерность скорости (см/с, м/сут.).

Водопроницаемость грунтов, выражаемая коэффициентом фильтрации, -одно из важнейших свойств, определяющих время стабилизации осадки и темпы отсыпки земляного полотна.

-221.2. Прогноз консолидации слабых оснований

1.2.1. Основные положения теории консолидации глинистых грунтов и этапы её развития

Впервые теоретическое описание процесса уплотнения слоя водоиасы-щенного глинистого грунта во времени под воздействием статической нагрузки было дано К. Терцаги в 1925 году [102]. При этом были приняты следующие допущения, упрощающие решение задачи.

1. Зависимость между уплотняющим напряжением р и коэффициентом пористости в, в рассматриваемом диапазоне его изменения по компрессионной кривой 8 = .Дет), является линейной, т.е. коэффициент уплотнения (или сжимаемости), а есть величина постоянная.

2. Грунт полностью водонасыщен, является двухфазной средой, при этом как поровая жидкость, так и минеральные частицы грунтового скелета несжимаемыми.

3. Грунт однороден и изотропен.

4. Уплотнение грунта происходит в результате отжатия из него поровой жидкости.

5. Отток отжимаемой в процессе уплотнения поровой жидкости подчиняется закону ламинарной фильтрации Дарси.

6. Коэффициент фильтрации в процессе уплотнения грунта является величиной постоянной.

7. Вся внешняя нагрузка р на грунт в момент её приложения воспринимается поровой жидкостью (р — и).

8. На любой момент времени 1> 0 вся приложенная нагрузка р воспринимается как поровой жидкостью, так и скелетом грунта, и при этом имеет место следующее уравнение равновесия.

+ (1.2-1) где стл,£ - напряжения эффективного давления на скелет грунта, кПа; и -

избыточное давление в поровой жидкости или нейтральное давление, кПа.

9. К моменту завершения консолидации (¿->оо) вся приложенная нагрузка полностью воспринимается его скелетом, т. е.

с

со

(1.2-2)

Принятые условия и допущения обусловливали зависимость интенсивности уплотнения водонасыщенного грунта только от скорости фильтрационного сжатия поровой жидкости грунта. При этом дифференциальное уравнение, описывающее этот процесс, имеет следующий вид.

ди

дг

С

д1и

V ~ 2

дг

(1.2-3)

где Ся

- коэффициент консолидации

8ауд - средняя величина пористости; к^ - коэффициент фильтрации,

м/сут; а - коэффициент уплотнения; yw - удельный вес воды, кН/м3. Рис. 1.2.1

а) Схема одномерной консолидации

б) Реологическая модель, описывающая одномерную консолидацию двухфазного грунта:

1 - цилиндр с дырчатым поршнем;

2 -упругой пружиной;

лл.

йх

О V

//пнт/ппт

Решение дифференциального уравнения (1.2-3) отыскивается при тех или иных начальных и граничных условиях конкретной задачи. Так, в частности применительно к наиболее простому случаю уплотнения, слоя водонасыщенного глинистого грунта - рис. 1.2.2 мощностью И равномерно распределенной нагрузкой р, мгновенно приложенной в момент времени / = 0. Дренирующие поверхности отвечают значениям г = 0 и я = Л - рис. 1.2.2 Тогда, начальные и граничные условия будут иметь следующий вид.

при t = 0 иО <z <h при 0 < t < aonz = О при 0 <t< oovlz - h при t = oorO <z <h

u =p u = 0 u = 0 u^O

Решение [107] уравнения (1.2-3) при этих граничных и начальных условиях для нейтрального (или порового) давления будет функция

U

\~2hJ

ехр

V

4 /Г j

tQ< t, < t2< t

(1.2-4)

P

Заключение диссертации по теме «Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей», Ле Ба Кхань

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. При проектировании и строительстве земляного полотна автомобильных дорог в малоосвоенных регионах Вьетнама возникает необходимость использования в качестве оснований слабых глинистых грунтов, что требует выполнения целого комплекса геотехнических работ, связанных с прогнозом устойчивости оснований и прогнозом процессов их консолидации, в том числе при возможности применения специальных дренажных систем (сваи, прорези и т.д.).

2. Для прогноза осадок и темпов роста несущей способности слабых оснований под весом насыпи обычно используются решения теории консолидации механики грунтов, которые, однако, не учитывают возможного влияния на формирование напряженно-деформированного состояния воздействия на скелет грунта фильтрационных сил.

3. Рассматривая действие фильтрационных сил на скелет грунта как действие объёмных сил, выполнено численное интегрирование дифференциальных уравнений, позволяющих оценить напряженно-деформированное состояние квазидвухфазных грунтов под действием уплотняющей нагрузки с учетом фактора фильтрационного давления потока отжимаемой поровой жидкости.

4. Методами математического моделирования на ПЭВМ процессов консолидации и напряженно-деформированного состояния слабых грунтов было установлено, что фильтрационное давление поровой жидкости, отжимаемой из грунта в процессе его консолидации, изменяет траектории деформаций элементов грунта основания насыпи, способствуя выпору, снижению несущей способности основания, что подтверждается наблюдениями на реальных объектах.

5. Наиболее рационально, с точки зрения ускорения процессов консолидации слабых грунтов основания и более эффективного влияния на снижение напоров в поровой жидкости и фильтрационного давления, вертикальные дрены устраивать максимальной длины в осевой зоне основания в соответствии с критерием {рг < 0,2 У-г), постепенно уменьшая их длину к краю, что позволяет сократить на 8-10% их общую длину.

В заключение можно сделать следующие выводы.

- SOIL-SAP корректно работает.

- Решения по Фламану не реагирует на изменения граничного условия.

- При достаточно глубоком заложении прочного грунта, в основании, в пределах глубины 2b (zmax = 2b tgq>) изолинии углов набольшего отклонения почти совпадают.

- Решения Фламана не реагируют на изменения коэффициента Poisson. Решения МКЭ и решения Фламана совпадают в пределах глубины 4Ь только при коэффициента Poisson р « 0,5.

- В случаях неслабого основания не рекомендуется использовать решения Фламана для построения изолинии углов наибольшего отклонения. i^yi :t

Ш:: /.

• • ■:.

4. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ КОНСОЛИДАЦИИ И ИЗМЕНЕНИЯ НАПРЯЖЕНО ДЕФОРМАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ОСНОВАНИЯ С УЧЕТОМ ФАКТОРА ФИЛЬТРАЦИОННОГО ДАВЛЕНИЯ

4.1. Исходные данные

В условиях конкретного численного примера, определим устойчивость и напряженное состояние дорожной насыпи на слабом основании в районе Дельта реки Меконга, на юге Вьетнама. Типичный геологический разрез этого района представлен на рис. 4.1.1, высота насыпи бывает в пределах 2-4м. Здесь же указана принятая нами система координат хОу.

47-58 м со I св

12-14м , 3-бм 2м

30-41 м

19м

Слой № 1: верхний слой насыпи - суглинок, полутвердой консистенции (Х^ ~ 0 - 0,25), толщина ~ 1м

Слой № 2: нижний слой насыпи - суглинок, тугопластичной консистенции (1Ь ~ 0,25 - 0,5), толщина ~ 1м

Слой № 3: рабочий песчаный дренирующий слой, толщина ~ 1м

Слой № 4: слабое основание - иловатый грунт с органикой, небольшими глинистыми линзами и тонкими пылеватыми песчаными слоями (-1-2 мм), мощность основания ~ 20 м.

V/м м ш ;/;/м № м/ м м

2 о см

Слой №5: прочный устойчивый грунт Рис. 4.1.1 Поперечный разрез модели дорожной насыпи на исследуемом участке

Слой№ 1: Верхний слой насыпи - Суглинок, полутвердой консистенции (1^ ~ 0 - 0,25), толщина ~ 1м; кх = ку = 9.10"5 м/день; Еёе{-= 25000,0 кН/м2; ц = 0,3; у = -20 кН/м3;

С = 22,4 кПа = 0,224 кг/см2; ф = 17,6°;

Слой № 2: Нижний слой насыпи - Суглинок, туго-пластичной консистенции (1^ ~ 0,25 - 0,5), толщина ~ 1 -ь Зм или более. кх = ку = 9.10"4 м/день; Е^- 12000,0 кНУм2; ц = 0,3; у = -19 кН/м3;

С = 20 кПа = 0,20 кг/см2; ф = 15,2°;

Слой № 3: Рабочий песчаный дренирующий слой, толщина ~ 1м; кх = ку = 9,0 м/день; Е^= 8200,0 кН/м2; ц = 0,35; у = -16,2 кН/м3;

С = 8 кПа = 0,08 кг/см2; ф = 28°;

Слой № 4: Слабое основание - иловатый грунт с органикой с небольшими глинистыми линзами и с тонкими пылеватыми песчаными слоями 1 - 2 мм), мощность основания ~ 20 м. кх = ку = 9.10"5 м/день; Еае{-= 900 кПа; ¡и (у) = 0,4;

С = 6кПа = 0,06 кГ/см2; ф = 5°; у=16кН/м3;

Слой N0 5: Прочный устойчивый грунт

4.2. Определение допустимой высоты насыпи для исследования действия фильтрационных сил

Явление фильтрации может наблюдаться при любом напряженно-деформированном состоянии, но чтобы более четко сравнивать степень развития зон предельного состояния (ЗПС) мы проведем расчеты при нагрузках, близких к допустимой нагрузке. При этой нагрузке зона предельного состояния уже присутствует, но она не слишком развита и, в общем, сооружение может нормально работать, самое главное при этой нагрузке можно считать, что всё основание в целом работает ещё в линейно-упругой стадии.

В практике строительства дорожных насыпей на слабом основании для ускорения процесса консолидации (стабилизации) пригрузка должна быть максимально возможной, но при этом она не должна превосходит допустимую. Эта пригрузка ограничивается только устойчивостью основания. При строительстве сооружений (дорог, аэропортов и другие гражданские сооружения) обычно насыпь отсыпают без перерыва до максимальной начальной высоты. Затем отсыпка временно прекращается на некоторое время, чтобы основание сконсолидировалось и набирало необходимую прочность. После этого отсыпка продолжается до проектируемой высоты. Поэтому определение максимальной начальной высоты насыпи (она и является нагрузкой на слабом основании) необходимо также и с точки зрения технологии строительства.

Изучение напряженно-деформированного состояния с учетом влияния фильтрационных сил при максимальной начальной высоте слоя отсыпки имеет большую практическую ценность, т. к. предельное состояние основания это именно то, что нам надо исследовать. Нас при этом не интересуют процессы, происходящие далеко до или за предельным состоянием. В допредельном состоянии сооружение имеет излишний запас прочности, а потому сооружение может быть не экономичным, В запредельном состоянии сооружение может потерять прочности и устойчивости, и может полностью разрушится в этом случае - исследование теряет смысл.

Для определения максимальной начальной высоты мы воспользуемся известными методами расчета. Нам представляется, что это обеспечит высокую надежность результатов расчета и что очень важно позволит исключить ошибочные выводы при исследовании сложного фильтрационного процесса в слабом основании.

4.2.1. Определение допустимой нагрузки:

По проф. Маслову H.H. [75]: (32,272 кН/м)

KPavg

2 b.tg(p + hft + ° ft Р avgt&P

Ctgty + ty-TlIl при pavg = 16 кН/м3; ф = 5°; С - 6 кН/м2; b = 12 м; hft = О

4.2-1) p'aiw = 32,272 кН/м;

4.2,2. Определение безопасной нагрузки [75]

Wavg

Psfy = hfi+ —

PavgtgQ

4.2-2) p'siy = 21,661 kH/m;

4.2.3. Определение критической нагрузки no проф. К. Терцаги

Pen = pb.Np + ph ftJVq + с JVC f ¥.2-3; 0; iVq = 1,0; Nc = 5,8 ; pcri = 5,8 с = 34,8 кН/м ;

При плотности влажного грунта насыпи yw « 19 кН/м, на основании этих расчетов предварительно мы назначим выбираем высоту насыпи h = 2,0 м. Более точно определить высоту насыпи можно выполнить следующими методами

4.2.4. Определением зон предельного состояния по теории упругости

Определяем значения угла наибольшего отклонения по выражению [75]: sin0max =-Pi-Pi- (4.2-4)

Pi+ Pi+ 2pavg (z + hz +hc) для распределения нагрузки по закону трапеции имеем [75]: р

Pi = — [a(ai + a2 + a3) + b(a3 + ai) - y(a3 - «i) -ш zAn^ + z L2^- + (a3-a1f] r2r3 у r2r3 p a(ai + a2 + a3) + b(a3 + ai) - y(a3 - щ) ш

R2Ri r2r3

4.2-5)

SinTM it "i i. + r)

Ql 3.7726IE-1,. 4.83464E-02

03 1.36306E-02 [Ji

О'Э <5.32Q44E-Q2 Li Г

Time passed = 0.0 days

Efe 3.34385E-Q2 ll 7.30623E-02 ul -"-н Г

SinF = 8.71557E-02

412 15 18 21 3 24 27

Рис. 4.2.1 Определение зоны предельного состояния традиционным методом граница ЗПС;

Предельное значение угла наибольшего отклонения 8ш0тах = 8,71557е-02; (Отах = 5°)

По этому методу ЗПС получается довольно небольшой по сравнению с шириной насыпи, поэтому при высоте Ь = 2м насыпь и основание работают почти по законам линейной деформированной модели (основание ещё не разрушается).

4.2.5. Определяем зон предельного состояния по МКЭ

Сначала по методу МКЭ мы определяем компоненты напряжения (рх , р2, тХ2) в основании (пока без учета фильтрационных сил).

Мы определяем значения угла наибольшего отклонения по выражению

- {Рг+Рх)2+*т1 8Ш ^тах-Т- /-1-ГШ (4.2-6) р2+рх + 2р (1 + И2+кс%

ЗшТМ «¿г 1 1.33104Е-02

Как - 3,2бс'б1г>С.1 Паю рагяк) = 0.0 Отр

03 6.83019Е-02 О'} 3.549Ж-02 ЕЗЙ ¡„22ЙЭЗ£-01

Оэ ЫМТЖНП Шс 2.38&72£>Э1 0п 2.?5§й8Е-01 Зс. -Л.

81 пГ = 8.71557Е-02

1 шш ■ . -- ; : !

2"-Т—" . , . . . - Границы .юны предельного состояния

6*. в'. Слабое основание о. .

2' 1 • * : ; /■

5. . ; . . . Д.

8. П- ---!

12 16

20

24 28 32 36 40 44

Рис. 4.2.2 Определение зона предельного состояния методом МКЭ с учётом совместной работы насыпи и основания границаЗПС

V ■ ■ .; Л. .Зона предельного состояния

-Г6-^-:— . . - -X

Рис. 4.2.3 Определение зона предельного состояния методом МКЭ с учётом совместной работы насыпи и основания

На рис. 4.2.2 показывает общую картину напряженно-деформированного состояния с разными уровнями напряженности слабого основания. На рис. 4.2.3. отдельно показаны границы ЗПС и сама эта зона предельного состояния. Здесь зона предельного состояния имеют уже иное очертание не похожее на традиционное представление. Это объясняется учетом совместной работы насыпи и основания, и по нашему мнению эта схема расчета имеет большую перспективность по сравнению с традиционной схемой, в кото2 рой насыпь рассматривается только как распределенная нагрузка. В реальности прочность грунтов насыпи очень редко оказывается ниже прочности основания. В условиях слабого основания прочность грунтов насыпи оказывается намного больше прочности основания. Поэтому не учёта прочности насыпи в работе сооружения (насыпь + слабого основания), по нашему мнению не очень логично.

4.2.6. Проверка скольжения по методу круглоцшиндрической поверхности скольжения

По проф. Маслову H.H. [75], к первичным оползням мы относим такие, которые сопровождаются перемещением земляных масс по вновь возникающим в толще склона поверхностям скольжения, обладающим в условиях общего перенапряжения

Рис. 4.2.4 Расчетная схема по толщи наименьшим сопротивлением. оценке степени устойчивости отко

В практике проектирования для са по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения описываемых условий наиболее часто используют метод круглоцилиндрической поверхности скольжения (КЦПС) (рис. 4.2.4).

В практике проектирования этот метод очень часто применяют для оценки степени устойчивости откосов и склонов в однородной толще, а также в толщах, сложенных горизонтальными пластами различных пород. Этот метод прямым образом относится к одной из наиболее часто наблюдаемых в этих условиях форме нарушения устойчивости склонов и откосов - "обрушение со срезом и вращением".

Оползающий массив находится под действием двух моментов : момента MBD - вращающего массив, и момента Муд - удерживающего массив.

Коэффициент устойчивости откоса кф будет определяться величиной соотношений этих моментов, т.е. кф = Муд!Мвр. (4.2-7)

Для общего случая он определяется выражением

Для нахождения минимального значения коэффициента устойчивости откоса мы оцениваем 847 пробных поверхностей возможного скольжения, из них мы показываем 10 наиболее опасных поверхностей скольжения (рис. 4.2.5). Наибольшая опасная поверхность скольжения имеет кф =1,651.

Некоторые поверхности "возможного скольжения" с коэффициент устойчивости откоса (КУО) кф < 2,0 приведены в табл. 4.2.1.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ле Ба Кхань, 1999 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Арутюнян Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. - М.-Л.: Гостех-издат, 1952. - 324 с.

2. Бабков В.Ф. Напряжение в грунтовом основании дорожных одежд.// Тр. ДорНИИ. - М,, Дориздат, 1941. - Вып. 3, С. 99-196.

3. Бабков В.Ф. Устойчивость земляного полотна автомобильных дорог. - М.: Высшая школа, 1966. - 107 с.

4. Бате К. Вильсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов. -М.: Стройиздат, 1982.-427 с.

5. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. - М: Наука, 1976. - 419 с.

6. Бенерджи П., Батгерфилд Р. Методы граничных элементов в прикладной науке. - М.: Мир, 1984. - 406 с.

7. Берлинов М.В. Основания и фундаменты. - М.: Высшая школа, 1988. -467 с.

8. Браславский В.Д., Львович Ю.М., Грицюк Л.В. и др. Противооползневые конструкции на автомобильных дорогах. - М.: Транспорт, 1985. - 301 с.

9. Бреббия К., Теллес Ж., Броубел Л. Методы граничных элементов. - М.: Мир, 1987.-418 с.

10.Бреббия К., Уокер С. Применение метода граничных элементов в технике. -М.: Мир, 1982.-248 с.

П.Бугров А. К. МКЭ в расчетах консолидации водонасыщенных грунтов // Гидротехническое стр-во. - 1975. - № 7. - С. 12-16

12.Бугров А. К. О решений смешанной задачи теории упругости и теории пластичности грунтов // Основания, фундаменты и механика грунтов. -1974.-№ 6.-С. 11-14

13.Васильев А.П. Проектирование дорог с учетом влияния климата на условия движения. - М.: Транспорт. 1986. - 247 с.

14.Васильев А.П., Немчинов М.В. Безопасность движения в осенний и весенний периоды года. - М.: Транспорт, 1976. - 79 с.

15.Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. - М.: Стройиздат, 1990.-321 с.

16. Винокуров Е.Ф. Итерационный метод расчета оснований и фундаментов с помощью ЭВМ. - Минск: Наука и техника, 1972. - 128 с.

17.Винокуров Л.П. Прямые методы решения пространственных и контактных задач для массивов и фундаментов. Харьков, 1956. - 131 с.

18.Воеводин В.В. Численные методы алгебры. -М.: Физмат, 1966. - 728 с.

19. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. - М.: Высшая школа, 1978.-447 с.

20.Герсеванов Н.М. Основы динамики грунтовой массы. - М.: Высшая школа, 1978.-242 с.

21.Глотов Н.М. Основания и фундаменты мостов. - М.: Транспорт, 1980. -276 с,

22.Гольдин А. Л., Рассказов Л.Н. Проектирование грунтовых плотин. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 304 с.

23.Гольдин А.Л. Исследование процессов уплотнения связанных грунтов с учётом ползучести: Автореф. дис. - Л., ВНИИГ, 1965. - 25 с.

24.Гольдин А.Л. Об одном частном случае плоской задачи консолидации с учётом ползучести грунта // Инженерно-физический журнал. - Наука, 1964. - № 4. - С.90-94.

25.Горелик Л. В. Расчет консолидации оснований и плотины из грунтовых материалов. - Л.: Энергия, 1975. - 189 с.

26.Городецкий A.C. Метод конечных элементов в проектирование транспортных сооружений. - М.: Стройиздат, 1981. - 237 с.

27.Дальматов Б.И., Морарескул H.H., Науменко В.Г. Проектирование фундаментов здания и промышленных сооружений. - М.: Высшая школа, 1986. -412 с.

28.Демидович Б.П., Марон И.А. Основы вычислительной математики. - М.: Гос. изд-во физико-математической литературы, 1960. - 623 с.

29. Дж. Риордан Введение в комбинаторный анализ. - М.: Изд. Иностр. Лит., 1963.-348 с.

30. Дж. Форсайт, Морер К. Численные решение систем линейных алгебраических уравнений. - М.: Мир, 1969. - 412 с.

31.Добров Э.М. К оценке напряженного состояния откосов и склонов // Сб. тр. СоюздорНИИ. Балашиха : изд. СоюздорНИИ, - 1968. - Вып. 24. -С.75-85.

32.Добров Э.М. Крупнообломочные грунты в дорожном строительстве. - М.: Транспорт, 1981. -321 с.

33.Добров Э.М. Обеспечение устойчивости склонов и откосов в дорожном строительстве с учетом ползучести грунтов. - М.: Транспорта, 1975. - 216 с.

34.Добров Э.М. Обеспечение устойчивости склонов и откосов в дорожном строительстве с учётом ползучести грунтов. - М.: Транспорт, 1975. - 216 с.

35.Добров Э.М. Основные принципы и методика оценки длительной устойчивости откосов земляного полотна. // Труды СоюздорНИИ. - М., 1974. Вып. 74.-С.4-15.

36.Добров Э.М. Саккаев Ю.Г. Оценка напряженного состояния откосов земляного полотна на базе теории дискретных сред. // Труды СоюздорНИИ. -М., 1974. - С.39-46.

37.Добров Э.М. Условия консолидации глинистых грунтов с учётом начального градиента // Сб. докладов по гидротехнике. - Л.: Энергия, - 1966. -Вып. 7.- С.321-330.

38. Добров Э.М. Учёт консолидации глинистых грунтов при оценке деформаций откосов дорожных насыпей // Труды СоюздорНИИ. - М., 1987. Вып. 74.-C.5~17.

39.Добров Э.М., Горелышев Н. В. и др. О величине предельно допустимых деформаций земляного полотна при оценке длительной устойчивости его откосов. // Тр. СоюздорНИИ. -1974. - Вып. 74. - С.76-86

40.Добров Э.М., Кузахметова Э.К. и др. Земляное полотно из грунтов повышенной влажности // Основания, фундаменты и механика грунтов. - 1980. -№ 10.-С.З-4.

41 .Дорфман А.Г. Вариационный метод исследования устойчивости откосов // Сб. Вопросы геотехники. - М: Транспорт, 1965. - № 9. - С. 17-26.

42. Дорфман А.Г. Момот К.В. Электронное моделирование расчётов устойчивости откосов // Сб. вопросы геотехники. - Киев: Будвельник, 1968. С. 6469.

43.Евгеньев И. Е. Яромко В. Н. Обработка результатов инженерно-геологических изысканий при проектировании дорожных переходов через болота. - Минск: Полымя, 1973. - 65 с.

44. Евгеньев И. Е., Казарновский В. Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах. - М.: Транспорт, 1976. - 272 с.

45.Евгеньев И.Е. Строительство автомобильных дорог через болота. - М., Транспорта, 1968. - 220 с.

46. Евгеньев И.Е., Казарновский В.Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах. - М.: Транспорт, 1976. - 271 с.

47.Ержанов Ж. С., Каримбаев Т. Д. Метод конечных элементов в задачах механики горных пород. - Алма-Ата: Наука, 1975. - 251 с.

48.3аворский В.И. О возможности использования МКЭ для оценки устойчивости грунтовых массивов // Кн. Расчет пространственных конструкции. -Куйбышев, 1974. - Вып. 4. - С. 173-179.

49.3аворский В.И. Расчет пространственных строительных конструкций // О применение МКЭ в оценке устойчивости насыпи. - Куйбышев, 1974. Вып. 4

ЗО.Зарецкий Ю.К. Орехов В. В. Влияние режима заполнения водохранилища на напряжено деформированное состояния каменно-земляной плотины // Энергетическое Стр-во. - 1982. - № 3.

51.3арецкий Ю.К. Вязкопластичность грунтов и расчеты сооружений. - М.: Стройиздат, 1988.-352 с.

52.3арецкий Ю.К. Теория консолидация грунтов. - М.: Наука, 1967. - 269 с.

53.3арецкий Ю.К., Орехов В. В., Илларионов Е. Д. Анализ напряженного состояния и трещиностойкости ядер каменно-земляной плотины // Энергетическое Стр-во. - 1978. - № 12.

54.3арецкий Ю.К., Ломбарде В.Н., Грошев М.Е. Алгоритмы расчета водона-сыщенных грунтов // Известия ВНИИГ Им. В.Е. Веденеева. - 1979. - Т. 130.

55.Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. - М.: Мир, 1975. - 486 с.

56.3енкевич О.И., Чанг Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред: (Перевод с английского Б.И. Квасова). - М.: Мир, 1986.-319 с.

57. Илларионов ЕД. МКЭ при исследовании НДС каменно-земляных плотин и их оснований с учетом реологических свойств грунтов // Труды Гидропроекта. - 1973. - Вып. 32. с 57-82

58. Казарновский В.Д. Оценка устойчивости насыпей на слабых грунтах // Автомобильные дороги. - 1966. - № 1. - С. 15-17.

59.Казарновский В.Д. Расчёт устойчивости основания насыпи в процессе его консолидации // Труды Союздорнии. - М. 1974

60.Казарновский В.Д., Полуновский А.Г. и др. Синтетические текстильные материалы в транспортном строительстве. - М. : Транспорт, 1984. - 159 с.

61.Кандауров И. И. Механика зернистых сред и ее применение в строительстве. -Л.: Стройиздат, 1988. -280 с.

62.Карманский Т.Д. Численные методы строительной механики. -М.: Стройиздат, 1980. 374 с.

63.Кокорев Б.С. Русский язык для научных работников иностранцев. - М.: Наука, 1985.-253 с.

64. Коновалов А. Д. Программа проектирования оптимального поперечного профиля земляного полотна с обеспечением расчетного коэффициент устойчивости. // Труды СоюздорНИИ. -1976. - Вып. 1/217.

65.Костоморов В.М. Противооползневые мероприятия в городах. - М.: Стройиздат, 1967. -112 с.

66. Кузин Ф.А. Кандидатская диссертация; Методика написания, правила оформления и порядок защиты. - М.: Ось-89,1997. - 208 с.

67. Кур лепя М.В. Методы математические моделирования подземных сооружений. -Новосибирск, Наука, 1994. -189 с.

68. Ле Ба Лыонг, Ле Ба Кхань, То Ван Ли, Ле Ба В инь. Метод использования песчаных дрен для ускорения процесса консолидации слабых грунтов И Воплощение и развитие научных идей H.H. Маслова в практике строительства // Сб. науч. тр. /МАДИ (ТУ). - М., 1998.

69. Ле Ба Лыонг. Возведение высоких дорожных насыпей на слабых грунтах в условиях повышения несущей способности их основания под массой возводящейся насыпи: Автореф. дис. д.т.н. -М., 1984.-46 с.

70.Лисицын Б.М. Метод конечных элементов и его применение к решению граничных задач на ЭВМ. - Киев, КАДИ, 1979. - 146 с.

71.Лиховцев В.М. Некоторые аспекты численной реализации решения задач о взаимодействия штампа и основания МКЭ. // Труды Гидропроекта.-1985. -Вып. 84

72.Лиховцев В.М. Программное обеспечение исследований по механике грунтов и фундаменто-строению. - М.: Стройиздат, 1991 - 164 с.

73.Маслов H.H. Механика грунтов в практике строительства (оползни и борьба с ними). - М.: Стройиздат, 1977. - 320 с.

74.Маслов H.H., Ле Ба Лыонг. К вопросу о повышении прочности и несущей способности глинисты грунтов под нагрузкой во времени // Основания, фундаменты и механики грунтов. - 1972. - № 1.

75.Маслов H.H. Основы инженерной геологии и механики грунтов. - М.: Высшая школа, 1982. - 511 с.

76.Маслов H.H. Прикладная механика грунтов. - М., 1949. - 502 с.

77.Маслов H.H. Условия устойчивости склонов и откосов в гидротехническом строительстве. -М.: Госэнергоиздат, 1955.-467 с.

78.Месячан С.Р. Ползучесть глинистых грунтов. - Ереван: Арм. АНССР. -1967.-318 с.

79.Миллиган Дж.У.Э. Программное обеспечение исследований по механике грунтов и фундаменто-строению. - М.: Мир, 1991. - 239 с.

80.Мирзаев А. К вопросу решения задач фильтр, теории консолидации грунтов на ЭВМ // Вопросы механики. - Ташкент, Наука, 1965. - Вып. № 2.

81.Морозов Е. М., Никишков Г.П. Метод конечных элементов в механике разрушения. - М.: Наука, 1980. - 256 с.

82.Мяченкова В. И. Расчет машиностроительных конструкций методом конечных элементов. - М. Машиностроитель, 1989. - 476 с.

83.Надаи А. Пластичность и разрушение твердых тел. т. 2. - М.: Мир, 1969. -863 с.

84. Немчинов Ю.И. Расчет пространственных конструкций (метод конечных элементов). - Киев: Будивельник, 1980.-238 с.

85.Норри Д. Де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. -М.: Мир, 1981.-304 с.

86. Орден Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред: (перевод с английского Э.И. Григолюка). - М.: Мир, 1976. - 314 с.

87.Рами Ханна Михайл. Обеспечение устойчивости обводненных откосов выемок с учетом их напряженно-деформированного состояния: Диссертация к.т.н. -М., МАДИ, 1991. - 218 с.

88. Рихтмайер Р.Д., Мортон К. Разностные методы решения краевых задач. -М.: Мир, 1972.-276 с.

89. Рогозина З.И. Роль грунтовых вод в развитии оползневых явлений на береговых склонах: Автореф. дис. к.т.н. - М., МАДИ, 1971. - 29 с.

90.Розин JI.A. МКЭ в применении к упругим системам. - Л.: Энергия, 1977. -266 с.

91.Розин Л. А. Расчёт гидротехнических сооружений на ЭЦВМ. Метод конечных элементов. -Л.: Энергия, 1971. -232 с.

92.Ронжин И.С. Аналоговый метод расчета фильтрации под плотинами // Гидротехническое стр-во. - 1975. -№ 7.

93.Сахаров A.C. и др. Метод конечных элементов в механике твердых тел. -Киев, 1982.-518 с.

94.Сегерллннд Л. Применение метода конечных элементов. -М.: Мир, 1979. -378 с.

95.Секулович М. Метод конечных элементов. - М.: Стройиздат, 1993. - 664 с.

96. Смирнова А.Ф. и др. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭЦВМ в 2-х частях. - М.: Стройиздат, 1976. - 228 с.

97. Тер-Мартиросян З.Г. Исследование уплотнения глинистых грунтов с учётом ползучести скелета и сжимаемости поровой жидкости: Автореф. дис. -М.,МИСИ, 1965.-24 с.

98.Тер-Мартиросян З.Г. Прогноз механических процессов в массивах многофазных грунтов. -М.: Недра, 1986. - 248 с.

99/Гер-Мартиросян З.Г. Реологические параметры грунтов и расчеты оснований сооружений. - М.: Стройиздат, 1990. - 200 с.

100. Тер-Мартиросян З.Г. Реологические параметры грунтов и расчёты оснований сооружений. -М.: Стройиздат, 1990. - 254 с.

101. Тер-Мартиросян З.Г., Цитович H.A. О вторичной консолидации глин. // Основание фундаменты и механика грунтов. - 1965. -№ 5.-С.12-15.

102. Терцаги К. Теория механики грунтов. - М.: Госстройиздат, 1961, - 508 с.

103. Фадеев А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. -М.: Недра, 1987.-264 с.

104. Фадеев Д. К. Фадеев В.М. Вычислительные методы линейной алгебры. М.: Физмат, 1963. - 678 с.

105. Флорин В.А. Одномерная задача уплотнения сжимаемой пористости ползучей среды // Известия АН СССР. - М., Изд. АН СССР, 1953. - № 6. -С. 797-813.

106. Флорин В.А. Основы механики грунтов; т. 1: Общие зависимости и напряженное состояние оснований сооружений. - М.: Госстройиздат, 1959. -360 с.

107. Флорин В.А. Основы механики грунтов; т. 2: Деформация и устойчивость оснований сооружений - JI.-M.: Госстройиздат, 1961. - 544 с.

108. Флорин В.А. Уплотнение земляной среды и фильтрации при переменной пористости с учётом связной воды // Известия АН СССР. - Изд. АН СССР, 1951.-№ 11. - С. 1625-1650.

109. Флорин В.А. Теория уплотнения земляных масс. - М.: Госстройиздат, 1948.-361 с.

110. Флорин В.А. Фильтрационное напряжение в грунте // Гидротехническое стр-во. - 1941. -№ 2.

111. Хечумов P.A. Кепплер X., Прокопьев В.И. Применение метода конечных элементов к расчёт конструкций. - М.: Изд. Ассоциация строительных вузов, 1994.-352 с.

112. Цейтлин А.И., Петросян Л.Г. Метод граничных элементов в строительной механике. - Ташкент, 1989. - 198 с.

113. Цыбенко A.C., Ващенко Н.Г., Кршцук Н. Автоматизированная система обслуживания конечных элементов. -Киев: Вшца шк., 1986. - 226 с.

114. Цытович H.A. Механика грунтов. - М.: Высшая школа, 1983. - 287 с.

115. Цытович H.A. Механика грунтов. - М.: Стройиздат, 1951. - 528 с.

116. Цытович H.A., Зарецкий Ю.К. Развитие теории консолидации глинистых грунтов; в кн. тезисы докладов на IV Всесоюзный конференции прочности и пластичности 1-4 февр. 1967, стр. 138

117. Шукле Л. Реологические проблемы механики грунтов: Перевод с англ.

H.H. Маслова. М.: Стройиздат, -1973. - 485 с.

118. Щвецов Г. И. Сравнение фактических деформации поверхности глинистых оснований с расчетной // Основания, фундаменты и механика грун-

тлп ,1 ОСТ _ ХГп Л „П 1Л

I. V/D. -L У О I . JU Т. V^.J -т.

119. Abdur Razzaque Program for triangular bending elements with derivate smoothing // Int. J. for Num. Meth. in Eng. - 1973. - Vol. 6; № 3.

120. Akhras G., Dhatt G. An automatic node relabelling scheme for minimizing a matrix or network bandwidth // Int. J. for Num. Meth. in Eng. - 1976. - Vol. 10. - P.787-797.

121. Akin J, E. Application and implementation of finite element methods. -McGraw-Hill, 1982. -264 p.

122. Becker Eric B. Finite elements; Vol. 6: Fluid mechanics. - McGraw-Hill, 1986.-279 p.

123. Bettess P. Infinite elements // Int. J. for Num. Meth. in Eng. -1977. -Vol. 11. - P.53-64.

124. Biot M.A. General theory of three-dimensional consolidation // J. of Appl. Phys. - 1941. - Vol. 12. - №2. P.155-165.

125. Bishop A.W . Stability coefficients for earth slopes. // Geotechnique. - 1960. -№ 4. - P. 129-151.

126. Cheung Y.K., Yeo M.F. A practical introduction to finite element analysis. -McGraw-Hill, 1974. - 288 p.

127. Christian J.T. Undrained stress distribution by numerical methods Proc. ASCE, 1968.-SM 6, №94.

128. Christian J.T., Boehmer J.W. Plane strain consolidation by finite elements // Proc. ASCE, 1970. - SM 4, № 96.

129. Collins R.J. Bandwidth reduction by automatic renumbering // Int. J. for Num. Meth. in Eng. - 1973. - Vol. 6. -P.345-356.

130. Connor J.J., Brebbia C.A. Finite element techniques for fluid flow. McGraw-Hill, 1977.-398 p.

131. Desai C.S. & Johnson L.D. Evaluation of some schemes for consolidation // Int. J. for Num. Meth. in Eng. - 1973. - Vol. 7. № 4, 3.

132. Desai C.S. & Johnson L.D. Evaluation of two finite element formulations for one dimensional consolidation // Computer and structures. - 1972. -Vol. 2. -P.468-486.

133. Desai C.S. Elementary finite element method. - McGraw-Hill, 1979. - 254 p.

134. Desai C.S., Abel J.F. Introduction to the finite element method. - New York, VanNostrand ReinHold, 1972. - 219 p.

135. Desai C.S., Christian F.T. Numerical method in geotechnical engineering. -New York, Mc. Graw-Hill, 1976. - 678 p.

136. DJF. EWING A. J. Fawlees J. G. Griffiths Rules governing the numbers of nodes and elements in a finite element mesh // Int. J. for Num. Meth. in Eng. -1970.-Vol. 2,-№4.

137. Dobrov E.M. Le Ba Khanh. Nghien ciiu tinh toan ap life tham khi danh gia kha nang chiu tai cua nen dtfdng tren dat yeu trong qua trmh co ke't // Tap

chi dia ky thu|U Viet nam. 1997. - N 2.

138. Federick C. O. Two dimensional automatic mesh generation for structural analysis // Int. J. for Num. Meth. in Eng. - 1970. - Vol. 2. -№ 1.

139. Fellenius W. Erdstatische Berchnungen. - Berlin, W. Ernst und Soin, 1927. (Erganzte Auflage, 1939) - P.48-52.

140. Gallagher R.H., Orden J.T., Taylor C. Zenkiewicz O.C. Finite element in fluid Vol. 1. - Viscous flow and Hydrodynamics; Vol. 2. Mathematical foundations. - McGraw-Hill, 1976. - 568 p.

141. George A. Liu JWH. Algorithm for matrix partitioning and the numerical solution of FEM systems // J. Numerical analysis - Society of Industry of America. - 1978.-Vol. 15.-№2.

142. Gibbs N.E., Poole W. G. An algorithm for reducing the bandwidth and profile of a sparse matrix // J. Numerical analysis - Society of Industry of America. -1976.-Vol. 13.-№2.

143. Gudehus G. Finite element in geomechanics. - McGraw-Hill, 1977. -462 p.

144. Hinton E., Owen D.RJ. Finite element programming. McGraw-Hill, 1977. -Vol. 1.-276 p.

145. Hwang C.T., Morgenstern N.R., Muray DW. On solution of plane strain consolidation problems by finite element methods // Canadian Geotechnical Journal-Toronto, 1971. - Vol. 8. -№ 1.

146. Interim reports on the test embankment program of Binh thuan roadway project for test embankment type 1 (the embankment built to failure). - Ho Chi Minh City, Moh and Associates, Inc.; Phu My Hung Corp., 1994. - 72 p.

147. Lê Long Bmh. Phât trién mang ltfdi dtfctog Ô dông bang sông Ctfu long // Sài gon giâi phong: so tét. - Viêt nam, 02/1997. - Trg.12.

148. Lê Bâ Lifting, Lê Bâ Khânh, Tô Van Ly, Lê Bâ Vinh. Nghiên ctfu phtfdng phâp hdp ly cho viêc sur dung cii tràm dé xây dtfng câc loai công trînh dân dung, công nghiêp, eau diiông, sân bay, thuy loi mot câch thich hdp trên dâ't yê'u // Tap chi hôi nghi công nghê xây dtfng Viêt nam'97. - Viêt nam, Tp. Ho Chi Minh, 6/1997. - 256 trg.

149. Lê Bâ Ltfdng, Lê Bâ Khânh, Tô Van Ly, Lê Bâ Vinh. Phtfdng phâp vât ntfdc ra khôi dâ't yêu dé xây dtfng công trînh trên dât yêu // Tap chi khoa hoc cûa Trtfdng Bai hoc Bach khoa Tp. HCM. - 1991. - 248 trg.

150. Lê Bâ Ltfdng, Lê Bâ Khânh, Tô Van Ly, Lê Bâ Vinh. Phtfdng phâp dânh giâ on dinh cûa dtfdng trên dâ't yê'u // Tap chi hôi nghi khoa hoc công nghê trtfdng Bai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh làn thtf 6. - 1995.

151. Lê Bâ Ltfdng, Lê Bâ Khânh, Tô Van Ly, Lê Bâ Vinh. Phtfdng phâp stf dung eif tràm dé gia cô' nên dâ't yê'u //Tap chi NgtfÔi xây dtfng, -1995. -N21.

152. Lê Bâ Ltfdng, Lê Bâ Khânh, Tô Van Ly, Lê Bâ Vinh. Phtfdng phâp dânh giâ on dinh long thé cuâ mô' càu và câc công trînh chong dd trên dâ't yê'u // Tap chi hôi nghi khoa hoc công nghç trtfông Bai hoc Bâch khoa Tp. Ho Chi Minh làn thtf 6.- 1995.

153. Le Ba Lurdng, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. PhtfcJng phap stf dung cur tram de lam tang kha nang chiu tai va giam bien dang cua nen dat yeu // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghe trifdng Dai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thur 6. - 1995.

154. Le Ba Lifting, Le Ba Khanh, To Van Ly, Le Ba Vinh. Phtfdng phap suf dung he thong gie'ng cat de co ket nen dat yeu // Tap chi Dia ky thuat Viet nam. - 1997. N1.

155. Le Ba Lifting, Le Ba Khanh, T6 Van Ly, Le Ba Vinh. M6t s6' ket qua nghien ciiu bifdc dau ve coc khoan nhoi trong dieu kien Viet nam. // Tap chi hoi nghi khoa hoc cong nghe trtfdng Dai hoc Bach khoa Tp. Ho Chi Minh lan thii 6. - 1995.

156. Long P.V., Bergado D.T. Thiet ke xu" ly nen dat yeu b^ng chaft tai triidc ket hdp vdi thoat niidc dtfng: Bai giang tai vien thie't ke' ky thuat giao thong TEDI NORTH. - Ha noi, 21/05/96. - 30 trg.

157. Rao S.S. The finite element methods in engineering. Pergamon Press, Oxford,

1982.-438 p.

158. Sandhu R.S., Wilson E.L. Finite element analysis of seepage in elastic media //Proc. ASCE. - 1969. - Sm 6. -№. 95.

159. Schaefer A. Ted; Brittain James L. The AutoCAD Productivity Book. -McGraw-Hill, 1986. - 414 p.

160. Skempton A.W. The pore pressure coefficients A and B // Geotechnique. -1954. № 4. Vol. IV. - P. 143-148.

161. Smith I.M., Griffiths D.V. Programming the finite element method. - John Wiley & Sons, 1988. - 556 p.

162. Smith 1M & Hobbs R. Biot analysis of consolidation beneath embankments // Geotechnique. - 1976. -№ 1

163. Taylor D., Merchanf W., Theories of clay consolidation accounting for secondary compensation. //Journal of Mathematics and Physics. - 1940. - Vol. 19. № 3. - P. 167-186.

164. Terzaghi K. Theoretical Soil Mechanics. New York. - John Wiley and Sons, Inc, 1943.-510 p.

165. Trich bao cao cua Van phong chinh phu ve cac chi tieu cua nam 1997 va 1998 // Lao dpng: so tet 1998. - Viet nam, 02/1998. - Trg. 4.

166. Venturini W.S. Boundary element method in Geomechanics. Springer-Verlag.

1983.-215 p.

167. Vo Dung. Luan an tien si K.H.K.T. - Tp. Ho Chi Minh, 1998. - 248 trg.

168. Wilson E.L., Bathe K.J. Numerical methods in finite element analysis. - John Wiley and Sons, 1976. - 368 p.

169. Yokoo Y. Yavagata K. Nagao K. H. Finite element method applied to Biot's consolidation theory // Solid and Found. - 1971. - Vol. 11. № 1. - P. 16-27.

170. Zienkiewicz O.C., Lewis R. W. Numerical method in offshore engineering. John Willey and Sons. - 1979. - 248 p.

хошиминский

ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ ******

268 Ly Thuong Kiet Q. 10, Тр. Ho Chi Minh Tel: [phone] №: 216/GXN/ DHKT Tp. HCM

СОЦИАЛИСТИЧЕСКАЯ РЕСПУБЛИКА ВЬЕТНАМ Независимость - Свобода - Счастье се О во

г. Хошимин, 15 декабря 1998

СПРАВКА

ХОШИМИНСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ подтверждает,

что диссертация аспиранта Jle Ба Кхань нашла внедрение в следующих

объектах (эти сооружения входят в научно-исследовательскую программу

Министерства образования и обучения Социалистической Республики

Вьетнама).

1. Участок дороги к новому микрорайону An Phu - An Khanh, город Хошимин.

2. Дорожная насыпь с высотой 11,75м вдоль порта Ben Nghe, город Хошимин.

3. Специальная дорога для крана с большой грузоподъемностью на слабом основании в Порте Sai Gon, город Хошимин.

4. Бункеры (на слабом основании) для сохранения мелассы, Сахарный Завод Khanh Hoi, город Хошимин.

5. Основания и фундаменты (на слабом основании) зданий предприятия Huy Hoang, город Хошимин.

6. Основания и фундаменты (на слабом основании) зданий Судно-строительного завода Bason, город Хошимин.

7. Подход к мосту Da do (на слабом основании), микрорайон An Phu - An Khanh, город Хошимин.

Перечисленные сооружения в настоящее время нормально работают.

Желаем аспиранту Ле Ба Кхань отлично выполнить свою диссертацию

Подтверждение о переводе

¿tlf. fvu^e* ом ru>

éí'/ -TTvA

Проректор

к.т.н. Chu Quoc Thang (подписал)

——тг*Г 7Г&ТГ

BS. TS ¿HrrZ

a>