Разработка и внедрение научно-технологических мероприятий продления кампании доменных печей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Калько Андрей Александрович

• Калько Андрей Александрович
• кандидат наук
• 2025

Оглавление диссертации кандидат наук Калько Андрей Александрович

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ

1.1 Кампания доменной печи

1.2 Характеристики и основные факторы износа огнеупоров в доменной печи

1.3 Технологические приемы по созданию устойчивого гарнисажа

1.4 Формирование газового потока и проницаемой зоны когезии в доменной печи

1.5 Технологические мероприятия по стабилизации хода доменной печи и предотвращению загромождения горна при использовании кокса различного качества

1.5.1 Физико-химические характеристики кокса и его превращения в процессе доменной плавки

1.5.2 Технологические приемы формирования столба шихтовых материалов с осевой отдушиной и предотвращение загромождения горна

1.5.3 Технологические приемы и методы промывок доменной печи

Выводы к разделу

2 ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ СВОЙСТВА И ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ШИХТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ ПАО «СЕВЕРСТАЛЬ»

2.1 Характеристики железорудных материалов и кокса текущего потребления

2.2 Исследование шихтовых материалов в процессе восстановительно-тепловой обработки

2.2.1 Исследование поведения железорудных материалов различного химического состава и способа окускования в зоне высоких температур в процессе восстановительно-тепловой обработки

2.2.2 Определение в лабораторных условиях времени фильтрации жидких фаз через коксовую насадку различной порозности и степени «замусоренности»

2.3 Исследование состояния коксового слоя при движении материалов в процессе восстановительно тепловой обработки

2.4 Исследование состава и свойств фурменного кокса, извлеченного из зоны фурменного пояса во время остановок доменных печей

2.5 Исследование влияния горновых газов на высокотемпературные свойства кокса

Выводы к разделу

3 РАЗРАБОТКА И ПРОМЫШЛЕННОЕ ОПРОБОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРИЕМОВ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ ПОВЫШЕНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ ФУТЕРОВКИ ПЕЧИ И УЛУЧШЕНИЕ УСЛОВИЙ ГАРНИСАЖЕОБРАЗОВАНИЯ

3.1 Эксплуатационные параметры доменных печей ПАО «Северсталь»

3.2 Состояние огнеупорной футеровки доменной печи №5 в период остановки ее на капитальный ремонт первого разряда

3.3 Мониторинг состояния футеровки доменных печей ПАО «Северсталь»

3.4 Управление содержанием углерода в чугуне как метод увеличения срока службы футеровки доменных печей

3.5 Разработка требований к составу и свойствам шихтовых материалов, обеспечивающих самообновление защитного гарнисажа в шахте доменных печей

3.6 Разработка приемов формирования составов железорудных материалов в пристеночной зоне доменной печи объемом 2700м3

3.7 Прогнозный расчет состава и свойств гарнисажеобразующего расплава из шихтовых материалов текущего производства

3.8 Результаты управляемого наращивания защитного гарнисажа в нижней части шахты доменных печей №1 (1007м3) и №2 (1032м3)

Выводы к разделу

4. РАЗРАБОТКА И ОСВОЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРИЕМОВ ПРОМЫВОК ОБЪЕМА ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ ОТ ФЛЮСОВЫХ РАСПЛАВОВ И КОКСОВОГО МУСОРА

4.1 Исследование процессов в коксовой насадке в зоне фурменного пояса

4.1.1 Замер "тотермана" на доменной печи №5 объемом 5500 м3 при изменении качественных характеристик кокса

4.2 Разработка технологических положений комплексных промывок объема доменных печей

4.2.1 Выбор рационального состава промывочных смесей для шихтовых и технологических условий ПАО "Северсталь "

4.3 Промышленное опробование проведения комплексной промывки объема доменной печи №4 от флюсовых остатков и коксовой мелочи

4.3.1 Замер "тотермана" на ДП №5 при изменении качественных характеристик железорудных материалов и системном использовании промывочных шихт

Выводы к разделу

5 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРИЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ УСТОЙЧИВОСТИ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ ПРОДЛЕНИЕ МЕЖРЕМОНТНОГО ПЕРИОДА

5.1 Формализация задач продления межремонтного периода при формировании столба шихтовых материалов

5.2 Организации эффективной структуры столба шихты в доменной печи, оборудованной БЗУ

5.3 Формирование железорудных порций с изменяемой массой головной части из агломерата и стабилизация коксовых «окон» на заданном уровне

5.4 Загрузка и распределение твердого топлива с различными металлургическими свойствами по сечению колошника

Выводы к разделу

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ (АКТЫ)

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и внедрение научно-технологических мероприятий продления кампании доменных печей»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Тенденции развития современного мирового доменного производства нацелены, как и ранее, на снижение себестоимости производства чугуна, за счет сокращения расхода кокса, увеличения производительности доменных печей (ДП) и длительности их кампании. В последние десятилетия все большее внимание уделяют продлению кампании ДП за счет применения различных технических, организационных и технологических мероприятий. Увеличение длительности кампании ДП, периода между капитальными ремонтами первого разряда, сверх нормативного уровня позволяет снизить себестоимость производства единицы продукции и повысить конкурентоспособность производителя на мировом рынке. Продолжительность кампаний, исходя из опыта эксплуатации доменных печей, определяется уровнем технологии и технического оснащения, главными составляющими которых являются сырьевые условия плавки (качество кокса и железосодержащих материалов), рациональное сочетание режима загрузки и газодутьевого режима, наличие современных систем контроля и управления процессом, эффективность систем охлаждения, качество огнеупоров, техника выпуска продуктов плавки, продолжительность и частота простоев печи.

В связи с этим важными и актуальными задачами продления кампании ДП, решению которых посвящена диссертационная работа, является комплексный подход к формированию структуры столба шихтовых материалов, выбору состава железорудного сырья (ЖРС), загружаемого в пристеночную и приосевые зоны, контролю теплового состояния печи, управлению содержанием углерода и кремния в чугуне, позволяющие снизить агрессивное воздействие газового потока и агрессивных расплавов на футеровку печи. Данными вопросами занимались А.Н.Рамм, Е.Ф. Вегман, Б.Н. Жеребин, А.Н. Похвиснев, Ю. С. Юсфин, И. Ф. Курунов. Работа развивает научное направление, созданное в Институте черной металлургии им. З. И. Некрасова академиком Большаковым В.И. Работа опирается в основном на исследования отечественных научных организаций, учебных заведений и предприятий, особенно на труды Московского государственного

института стали и сплавов (Технологического Университета), Днепропетровского металлургического института, Института металлургии и металловедения Уральского федерального университета (УрФУ), Института металлургии Уральского отделения Российской Академии Наук, Санкт-Петербургского государственного политехнического университета, экспериментальные данные, полученные в ПАО "Северсталь".

Целью работы является разработка технологических приемов, обеспечивающих увеличение ресурса работы доменной печи в условиях максимальной загрузки плавильного агрегата.

Достижение данной цели потребовало решения следующих задач:

- выявление устойчивых закономерностей процессов загромождения объема доменных печей неплавкими массами;

- разработка регламента профилактических «промывок» поверхности «тотермана» от флюсовых расплавов и мелких фракций кокса;

- разработка методов управления гранулометрическим составом кокса в горне доменной печи;

- разработка подходов к формированию столба шихты в ДП в условиях работы на двух и более видах ЖРС и твердого топлива, различающегося поведением в высокотемпературной зоне печи; а также при освоении технологии доменной плавки с высоким расходом природного газа (ПГ);

- разработка приемов поддержания устойчивого самообновляющегося гарнисажа в нижней части шахты доменной печи

- разработка приемов управления тепловым состоянием горна ДП, направленных на снижение агрессивности чугуна и стабилизацию продуктов плавки в переменных шихтовых условиях;

На защиту выносятся:

- теоретическое обоснование и технологические приемы формирования столба шихтовых материалов, обеспечивающих центральный ход восстановительных газов ДП в условиях работы печи на двух и более видах

железорудного сырья и твердого топлива, включающих в структуру столба осевые порции кокса и «промывочные» подачи;

- результаты исследований состава и свойств фурменного кокса из традиционной и трамбованной угольной шихты в условиях работы ДП с высоким расходом ПГ;

- результаты анализа экспериментальных данных по определению расположения «тотермана» при различной частоте загрузки промывочных и осевых подач;

- способ промывки объема ДП от флюсовых остатков и коксового мусора;

- способ ведения доменной плавки, обеспечивающий стабильный состав чугуна, на основании данных о содержании углерода в чугуне;

- технологические решения по ведению доменной плавки с высоким расходом ПГ, обеспечивающие сокращение расхода углерода в доменном процессе.

- результат внедрения разработанного комплекса технологических приемов и мероприятий, обеспечивший продление кампаний ДП №№4,5 в 1,5 - 1,7 раз.

Научная новизна:

- установлено влияние комплекса физико-химических воздействий при движения шихты в рабочем пространстве действующей доменной печи от поверхности засыпи до фурменного очага на изменение гранулометрического состава кокса. Для кокса, полученного по технологии гравитационной загрузки углей без предварительного уплотнения угольной шихты, происходит сокращение среднего диаметра его кусков в 2,3 раза от исходного значения, что существенно снижает проницаемость столба доменной шихты;

- впервые установлено влияние технологических факторов производства кокса на образование его пылевидных фракций в рабочем пространстве доменной печи. Кокс, произведенный по технологии трамбования углей, образует в среднем в 1,68 раза меньшее количество фракции 0^0,5мм после реакции с диоксидом углерода в диапазоне изменения показателя CSR от 30% до 60% по сравнению с

коксом, полученным по технологии гравитационной загрузки углей без предварительного уплотнения угольной шихты;

- впервые экспериментально определен химический состав первичного шлакового расплава (основность Са0^Ю2=0,25^0,42 ед., содержание FeО=35^55%), обеспечивающий интенсивную очистку коксового слоя от тугоплавких флюсовых соединений и коксовой мелочи, что позволяет осуществлять выбор рационального состава промывочных смесей из железорудных материалов текущего производства;

- уточнен температурный диапазон (1270^1350°С) формирования самообновляющегося защитного гарнисажа в нижней зоне шахты доменной печи для различной доли окатышей (от 10 до 70% включительно) в железорудной части шихты.

Практическая значимость. Полученные в работе новые научные результаты использованы при разработке технологии, запатентованной и внесённой в технологическую инструкцию ПАО «Северсталь», позволяющие:

- сформировать структуру столба шихты в объеме печи с заданной рудной нагрузкой по сечению колошника, включающую цикличную загрузку осевых, «промывочных» и гарнисажеобразующих подач, обеспечивающих развитый осевой газовый поток и самообновление защитного гарнисажа;

- регулировать качественные характеристики чугуна, понижающие агрессивность расплава к футеровке горна;

- реализовать схему загрузки доменной печи при использовании в шихте двух видов твердого топлива, обеспечивающую ровность хода доменной печи и снижение расхода твердого топлива;

- вести доменную плавку с высоким расходом ПГ (140^250 м3/т чугуна), обеспечивающую сокращения расхода твердого топлива с коэффициентом замены более 0,7ед. при сохранении работоспособного состояния доменных печей;

Применение разработанных технологических приемов ведения доменной плавки позволило сократить количество выпусков агрессивного расплава с 5,8% до

1,4%, снизить приращение тепловых нагрузок на холодильники системы охлаждения в металлоприемнике за год использования в среднем в два раза по сравнению с предыдущим аналогичным периодом;

Внедрение запатентованных технологических решений в коксо-аглодоменном производстве в период с 2013 по 2024 гг. позволили продлить межремонтный период на доменных печах объемом 2700м3 и 5500м3 в 1,50 и 1,75 раз, соответственно. В 2023г отработка технологии доменной плавки с высоким расходом ПГ и с использованием запатентованных технологических решений позволила сократить расход твердого топлива на 40,1 кг/т чугуна по сравнению с 2020г.

Методология и методы исследования. Работа выполнена с использованием лабораторного оборудования центра технологического развития (ЦТР) Upstream ПАО «Северсталь». Исследования характеристик железорудного сырья и кокса проводились в соответствии с международными стандартами и внутренними методиками ПАО «Северсталь». Массивы данных технико-экономических показателей работы ДП №№1^5 ПАО «Северсталь» за 2014^2023 гг. обрабатывались методами математической статистики.

Достоверность полученных результатов исследований обеспечивается их получением на основе экспериментов, проведенных с использованием сертифицированного лабораторного оборудования ЦТР Upstream ПАО «Северсталь», практическим применением на действующих доменных печах №№4,5 ПАО «Северсталь», докладами на международных научно- технических конференциях и публикациями в рецензируемых журналах.

Апробация результатов. Материалы диссертации докладывались и обсуждались на VI международном конгрессе по агло-коксо-доменному производствам (20 ^ 24 мая 2013 г., Ялта, ), II Международной научно-технической конференции «Научно-технический прогресс в черной металлургии - 2015» (Череповец, 7 ^ 9 октября 2015 г.), VIII Международном конгрессе доменщиков «Металлургия чугуна - вызовы ХХ1 века» (Москва, 07^11 ноября 2016 г.), Proceedings of the Iron and Steel Technology Conference, AISTech 2020, (Cleveland,

United States, 31.08 ^ 3.09.2020). Получена государственная премия Вологодской области по науке и технике за работу «Разработка и внедрение комплексной технологии высокоинтенсивной ресурсосберегающей доменной плавки в коксоаглодоменном переделе ЧерМК (ПАО «Северсталь») (2016 г.).

Личный вклад автора состоит в обосновании целей и задач исследования, планирования и проведения теоретических и экспериментальных исследований изменения гранулометрического состава кокса в лабораторных и промышленных условиях; химического состава первичного шлакового расплава обеспечивающего интенсивную очистку коксового слоя от тугоплавких флюсовых соединений и коксовой мелочи; температурного диапазона формирования самообновляющегося защитного гарнисажа в нижней зоне шахты и в заплечиках доменной печи; разработке, промышленном опробовании и внедрении технологических мероприятий продления кампании доменных печей.

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 9 статьях, 7 патентах, тезисах доклада.

Соответствие диссертации научной специальности. Диссертационная работа соответствует паспорту научной специальности 2.6.2. Металлургия черных, цветных и редких металлов

Структура и объём работы. Работа состоит из введения и 5 глав, библиографического списка из 174 наименований. Основная часть работы изложена на 171 стр. машинописного текста и содержит 42 рисунка, 31 таблицу.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ

1.1 Кампания доменной печи

Кампанией доменной печи обычно называют период работы построенной или капитально отремонтированной ДП от задувки до остановки ее на капитальный ремонт первого разряда [1]. Длительная кампания ДП на сегодняшний день является необходимым условием экономичного производства чугуна. Нормативный уровень кампании доменных печей в большинстве случаев определяется в 12 ^15 лет [2, 3], при этом некоторые печи, например доменная печь Хамборн-9 фирмы Thyssen Krupp Steel Europe, могут достигать продолжительности кампании более 22 лет [4]. За время этой все еще продолжающейся кампании на данной печи было выплавлено 36 млн. т чугуна. Мировой рекорд по продолжительности кампании удерживает ДП № 1 фирмы Arcelor Mittal Tubarao в Бразилии, на которой за 26 лет ее первой кампании было произведено 86 млн. т чугуна.

Опыт эксплуатации доменных печей показывает, что продолжительность кампаний и их производительность определяются уровнем технологии и технического оснащения, главными составляющими которых являются сырьевые условия плавки (качество кокса и железосодержащих материалов), рациональное сочетание режима загрузки и газодутьевого режима, наличие современных систем контроля и управления процессом, эффективность систем охлаждения, качество огнеупоров, техника выпуска продуктов плавки, а также продолжительность и частота простоев печи. В результате многолетнего опыта высокопроизводительной эксплуатации ДП авторами [5 ] были определены несколько ключевых факторов:

- сырьевая политика,

- контроль расхода газа,

- тепловой режим,

- надлежащее обслуживание объекта,

- система контроля и управления работой.

Ряд исследователей [6] в качестве ключевых технологических факторов, обеспечивающих длительность кампании ДП, рассматривают стабильность и

соответствие шихтовых материалов стандартам качества, рациональные шлаковый и дутьевой режимы, параметры режима загрузки, обеспечивающие требуемый характер распределения компонентов шихты и газового потока, технологически обоснованный режим отработки продуктов плавки.

По мнению авторов [7] мировая тенденция роста интенсивности доменной плавки, непосредственно связанная с повышением качества кокса и железорудных материалов, увеличением давления под колошником и обогащением дутья кислородом, с одной стороны, приводит к увеличению скорости косвенного восстановления вюстита и снижению удельных потерь тепла с охлаждающей водой, а, с другой стороны, существенно увеличивает риски возникновения расстройств схода шихты.

Необходимо отметить, что в современных условиях доменной плавки при общем направлении к повышению металлургических свойств основной массы железорудного сырья, для снижения себестоимости продукции металлурги используют «вторичные» материалы (отсеваемые фракции шихтовых материалов, сталеплавильные шлаки и скрап, железо-углеродсодержащие брикеты и т.д.). Как правило, эти добавки имеют значительный, по сравнению с основными компонентами шихты, разброс металлургических свойств. Таким образом, риски возникновения расстройств схода шихты дополнительно возрастают.

Большинство авторов [8, 9, 10] отмечают, что достижение длительной безопасной и безаварийной работы ДП в значительной мере определяется стойкостью футеровки лещади и горна. Важными факторами, влияющими на износ огнеупорной футеровки, являются: абразивное действие потоков жидкого чугуна, химическое воздействие чугуна и шлака, инфильтрация (проникновение жидких продуктов плавки под кладку) и термомеханическое напряжение в футеровке [11]. Вместе с тем, для обеспечения длительного срока службы футеровки шахты доменной печи необходимо применение высококачественных железосодержащих материалов, а срок службы футеровки горна в значительной степени определяется качеством загружаемого кокса. Размытие горна доменной печи может происходить по двум основным профилям: «кастрюли» и «слоновьей ноги». Последний профиль

размытия кладки является наиболее опасным, так как ослабляется вертикальная стенка горна и появляется опасность его прорыва [12].

Износостойких конструкций горна в настоящее время не существует [13], однако постоянно происходит совершенствование технологий, направленных на продление срока службы кладки. Главными пунктами технического развития в направлении повышения стойкости футеровки печи является исследование и понимание механизмов износа и причин его возникновения. Основные виды разрушающих футеровку воздействий и изменение их интенсивности по высоте доменной печи установлены на основе многочисленных исследований отечественных и зарубежных специалистов на выдутых и охлажденных доменных печах [14, 15, 16].

Так, наибольшему износу футеровки горна и лещади способствуют следующие технологические факторы:

-низкая дренажная способность коксовой насадки в горне доменной печи, обуславливающая развитие размывающих гарнисаж и футеровку периферийных потоков продуктов плавки во время выпусков;

- недостаточное развитие осевой «отдушины», способствующее развитию периферийных потоков чугуна;

-современная тенденция выплавки низкокремнистых чугунов при повышенном физическом нагреве и давлении [17, 18] с ухудшением условий образования железоуглеродистого гарнисажа в горне;

-иррациональный график выпусков чугуна и шлака продолжительное время на одну лётку;

- высокое содержание в шлаках монооксида железа (РеО);

- высокая интенсивность плавки;

- попадание большого количества воды в горн;

- выход горновых газов через неплотность кожуха (донышка печи);

- повышенное давление газов под колошником [19];

- изменение тепловой нагрузки;

- просачивание в структуру футеровки жидкого чугуна и шлака;

- состав чугуна и шлака.

На практике почти не наблюдается случаев воздействия одного из этих факторов, обычно имеет место комбинированное влияние [15, 16, 20]. Например, важным сопутствующим фактором, влияющим на длительность кампании доменных печей ОАО «Северсталь», является повышенное содержание оксидов цинка в минеральном железорудном сырье, ограничивающее использование вторичных ресурсов, в частности, шлаков и шламов сталеплавильного производства, в составе агломерационной и доменной шихты.

1.2 Характеристики и основные факторы износа огнеупоров в доменной печи

Вид и толщина футеровки ДП определяется проектной документацией с учетом теплового и физического воздействия на кладку, которое возрастает от верха печи к низу. В соответствии с процессами, происходящими в печи по высоте профиля, происходит сооружение кладки из различных видов огнеупоров. Для футеровки распара и низа шахты печи используют чаще всего карбидокремниевые огнеупоры, обладающие высокой прочностью и теплопроводностью, а также стойкостью к абразивному износу [21].

Углеродистые огнеупоры, обладающие уникальным сочетанием свойств, присущих плотному углероду имеют высокую огнеупорность, прочность при высоких температурах, термостойкость, теплопроводность, электропроводность, шлакоустойчивость. Углеродистые огнеупоры используются для футеровки горна и лещади. Применение углеродистых огнеупоров вызвано тем, что из-за их высокой теплопроводности снижается перегрев и вследствие этого уменьшается разрушение кладки лещади [22, 23]. Однако их можно применять не везде, поскольку углерод может окисляться кислородом дутья, оксидом углерода (СО), а также парами воды из огнеупорных масс.

Шамотные огнеупоры - содержат в своем составе 28+45 % А12О3 и 50^70 % SiO2. Для доменных печей стандартом предусмотрено три сорта шамотных изделий с содержанием А12О3 соответственно не менее 42, 41 и 39 %; они отличаются

повышенной плотностью и прочностью, высокой огнеупорностью (> 1750 °С), низким содержанием Fе2О3 (< 1,5 %) [24]. Кирпич с более высоким содержанием А12О3 применяют для кладки низа печи, а с более низким - для кладки верха. Кладку заплечиков, футеровку в районах фурм и чугунных и шлаковых лёток, делают из шамотного (> 42 % А12О3) кирпича. В связи с проникновением в футеровку паров щелочей, оксидов углерода и отложения сажи большое значение имеет высокая плотность алюмосиликатного огнеупора (низкая пористость и замкнутость пор) [25]. Высокоглиноземистый муллитовый кирпич содержит А12О3> 63 % (огнеупорность> 1800 °С) и применяется вместе с углеродистым огнеупором для кладки лещади. Кладку распара и охлаждаемой части шахты (~ 2/3 ее высоты снизу) выполняют из шамотного (41^42 % А12О3) или карбидокремниевого кирпича, а для кладки верхней неохлаждаемой части шахты используют шамот, содержащий 39 % А12О3.

Высококачественные электроплавленные бадделеитокорундовые огнеупоры (бакоры) содержат две главные кристаллические фазы: бадделеит (7Ю2) и корунд (А12О3 + БЮ2). Температура применения бакоров 1550^1700 °С. Цирконистые огнеупоры отличаются высокой огнеупорностью (до 2600°С), хорошей стойкостью при взаимодействии с расплавами металлов и шлаков, высокой прочностью при 2200^2400°С и высокой термостойкостью.

Основной причиной остановок ДП на капитальные ремонты 1-го и 2-го разрядов, по данным статистики, является износ футеровки колошника, шахты, заплечиков, распара, лещади и горна. В результате использования в шахте, распаре и заплечиках новых огнеупорных материалов и новой технологии восстановления футеровки - торкретирования в сочетании с эффективной системой охлаждения длительность кампании печи лимитирует, в основном, состояние горна [26]. Подчеркивая, что продолжительность кампании доменной печи определяется стойкостью огнеупорной кладки горна и лещади, многочисленные исследователи и практики доменного производства, тем не менее, много внимания уделяют также стойкости огнеупорной кладки шахты, которая значительно ниже стойкости металлоприемника [6, 9, 27].

Так, в работе [27] исследовано взаимодействие плавленых блоков корундового, бакорового и каолинового составов с конечным доменным шлаком в восстановительной среде при 1400 оС и литейным чугуном при 1500 оС. Химический состав шлака (масс. %): БЮ2 - 38; СаО - 47; Л12О3 - 8; MgO - 3,1; МпО

- 0,7; ЕвО - 0,5; Б - 2,3. Состав чугуна (масс. %): С - 3,3; -2,4; Мп - 0,7; Б - 0,1; Р

- 0,6; Ев - 92,9. Составы огнеупоров представлены в таблице 1.2.1. Устойчивость огнеупоров к воздействию конечного доменного шлака и чугуна авторы работы [27] оценивали по краевому углу смачивания 9, а также исследовали статическим и динамическим методами.

Сопоставление полученных результатов по смачиваемости огнеупоров с результатами статического метода (неподвижные образцы) и динамического метода (вращающиеся образцы) позволило авторам [27] сделать вывод, что наилучшей устойчивостью к воздействию конечного доменного шлака и чугуна обладают блоки из плавленого бакора (содержание ZrO2 33,57 %), спеченные каолиновые огнеупоры и плавленый каолин. Корунд по стойкости авторы поместили на 4-е место, так как установлено, что в плавленом корунде взаимодействие со шлаком и чугуном происходит в более глубоких слоях, чем в плавленом бакоре, спеченных каолиновых огнеупорах и плавленом каолине.

Таблица 1.2.1- Характеристики огнеупоров [27]

Показатели Плавленый белый корунд Плавленый серый корунд Плавленый бакор Спеченный каолин Плавленый каолин

Содержание, масс. %

8102 2,55 2,55 13,16 52,21 47,66

АЬОз 96,26 96,26 51,0 44,05 49,16

Т102 0,33 0,33 0,02 1,71 1,81

Ре20з 0,26 0,26 0,07 1,4 0

БеО сл. сл. 0 0 0,28

СаО сл. сл. 0,52 0,31 0,54

МвО 0 0 сл. сл. 0,18

К2О 0,54 0,54 1,53 0,22 0,08

№20 0 0 0 0,20 0,04

7гО2 н/д н/д 33,57 н/д н/д

С н/д н/д 0,14 н/д н/д

Б н/д н/д 0,11 н/д н/д

Пористость, %

открытая 11,5 15,9 0,90 9,60 3,00

закрытая 3,40 0,60 1,30 6,10 0,60

Плотность, г/см3 3,90 3,89 4,00 2,74 2,87

Предел прочности при сжатии, кГс/см2 2010 608 4210 780 1080

Огнеупорность, оС 2020 2000 1770 1750 1770

С другой стороны, установлено, что корундовые огнеупоры значительно более устойчивы к воздействию шлаков, чем шамотные и муллитовые. При изменении состава алюмосиликатных огнеупоров от высококачественного шамотного к корундовому под действием доменного шлака, содержащего (масс. %): SiO2 - 34,68; AhOз - 10,34; CaO - 47,3; MgO - 9,08; MnO - 2,44; FeO - 2,16, интенсивность растворения огнеупора в шлаке снижается в 4 раза [15].

Для изучения влияния первичных шлаков, щелочей и чугуна плотные каолиновые огнеупоры с открытой пористостью от 6 до 14% подвергали их воздействию в условиях восстановительной среды в присутствии кокса при температуре 1400 и 1500 оС [28]. Состав шлаков приведен в таблице 1.2.2. Состав чугуна (масс. %): C - 3,3; Si -2,4; Mn -7,0; P -0,6; S -0,12. Установлено, что с

понижением пористости огнеупоров с 14 до 6% и уменьшением содержания ЕвО в шлаке с 26,7 до 0,5 % глубина насыщения огнеупора расплавом, а, следовательно, и скорость его износа, уменьшается в 2,5 - 3 раза.

Таблица 1.2.2 - Химический состав доменных шлаков [28]

Шлак Содержание, масс.%

СaO Б1О2 Л12О3 MgO МпО ЕвО Б

Синтетический

первичный 1 36,8 36,8 9,5 7,6 2,6 6,7 -

2 31,8 31,8 9,5 7,6 2,6 16,7 -

3 26,8 26,8 9,5 7,6 2,6 26,7 -

конечный 4 47,45 37,95 7,97 7,1 ,7 0,5 2,27

Содержащие щелочь материалы оказывают более активное разрушающее воздействие на огнеупоры, чем шлак. При этом более агрессивны соединения натрия, который имеет меньший ионный радиус (0,98 А), чем ион калия (1,33 А). При снижении пористости каолинового огнеупора с 14% до 6% воздействие щелочей снижается в 3 раза. С уменьшением открытой пористости огнеупоров значительно снижается также интенсивность их взаимодействия с чугуном. На основании полученных данных о комплексном воздействии на огнеупор жидких железистых шлаков, щелочей и чугуна авторы [28] сделали вывод о целесообразности применения в нижней части шахты, распаре, заплечиках верхней части горна доменной печи каолиновых огнеупоров с пористостью ниже 10%.

В работе [29] обстоятельно проанализирована зависимость скорости разъедания шлаком огнеупоров от их пористости, установлена линейная корреляция между толщиной слоя шлакоразъедания и открытой пористостью, которая увеличивает поверхность контакта со шлаком, и показано, что при интенсификации тепловых процессов плотность огнеупора конкретного состава должна существенно увеличиваться.

Аналогичные результаты получены в работе [30] при выполнении комплексных исследований по воздействию на каолиновые огнеупоры в восстановительной среде щелочей и первичного доменного шлака основностью СаЮ/БЮ2=1,0, состава (масс. %): БЮ2 - 24,5; Л12О3 - 7,6; СаО -24,5; MgO -1,4; МпО

- 6; ЕвО - 25; К20 - 7; Ыа20 - 8; Б - 0,9. В частности, установлено, что с увеличением открытой пористости огнеупора с 3,8% до 16,7 % глубина реакционной зоны при взаимодействии с парами щелочей Ш2О и К2О возрастает в 1,5 раза, причем продукты реакции при воздействии Ыа20 проникают в огнеупор более глубоко, чем при воздействии К20.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Калько Андрей Александрович, 2025 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1 Ефименко, Г. Г. Металлургия чугуна / Г. Г. Ефименко, А. А. Гиммельфарб,

B. Е. Левченко.З-е Изд.перераб. и доп. — Киев: Выща школа, 1988. — 351 с.

2 Recent Progress on Long Service Life Design of Chinese Blast Furnace Hearth/ Zheng-jian Liu, Jian-liang Zhang, Hai-bin Zuo, Tian-jun Yang // ISIJ International. -2012. - Vol 52, No. 10. - Р. 1713-1723.

3 Анализ работы металлоприемника с целью увеличения продолжительности кампании доменной печи и безопасной ее эксплуатации // Новости черной металлургии за рубежом. -2003. -№ 4. -С.32-36.

4 Рютер П. Условия продления более чем на 20 лет кампании доменной печи № 2 компании Thyssen Krupp Steel Europe /П. Рютер, М. Петерс//Черные металлы, 2015. - №10.

5 Choi J. Long term high performance operation at Gwangyang blast furnaces/ J. Choi, K.-W. Han, B.-R. Cho // Rev. Met. (POSCO), Paris. - 2004. -V.101, № 3, - Р. 211218; https://doi.org/10.1051/metali2004136.

6 Разработка мероприятий по продлению кампании доменных печей путем усовершенствования технологии загрузки, шлакового режима и автоматизированного контроля параметров доменной плавки в условиях нестабильности качества шихтовых материалов/ В. И. Большаков, Н.Г. Иванча, А.С. Нестеров и др.// Сборник научных статей Института электросварки им. Е.О. Патона. Журнал Проблемы ресурса и безопасности эксплуатации конструкций, сооружений и машин. -2015. - С. 628 - 634.

7 Преимущества и риски работы доменных печей с высокой интенсивностью/

C. А. Загайнов, С. В. Филатов, С. В. Мясоедов и др. // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. - 2018. - Т. 61, № 10. - С. 760 - 765.

8 Можаренко, Н. М. Влияние технологии плавки на футеровку металлоприемника доменных печей/ Н. М. Можаренко, В. В. Канаев, Г. В. Панчоха // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2003. №5. С. 5-8.

9 Курунов, И. Ф. Методы продления кампании доменной печи/ И. Ф. Курунов, В. Н. Логинов, Д. Н. Тихонов // Металлург. - 2006. - №12. - С 34-39.

10 Влияние производительности доменной печи на продолжительность ее кампании // Новости черной металлургии за рубежом. - 2005. - №1. - С. 21-24.

11. Контроль износа горна доменной печи с помощью датчиков теплового потока/ М. Шульте, Р. Клима, Д. Рингель, М. Фосс // Черные металлы. - 1998. - № 4. - С. 17-22.

12 Study of Mechanics of "Elephant foot shaped" Erosion of BF Hearth/ Hong-bo Zhao [et al.]// The 5-th International Congress on the Science and Technology of Ironmaking - Shanghai, China, 2009.

13 Ковальски, В. Стойкость доменных печей: современный уровень, развитие и мероприятия по развитию компании/ В. Ковальски, Х. Б. Люнген, К. П. Штриккер // Черные металлы. - 1999. - № 9. - С. 26-35.

14 Устройство и проектирование доменных печей. Учебное пособие/ Л. И. Каплун, А. В. Малыгин,О. П. Онорин,А. В. Пархачев// Екатеринбург: УрФУ, 2016 -217с.

15 Исследование футеровки горна доменной печи. Сообщение 1/ А. С. Близнюков, С. А. Фещенко, И. Ф. Курунов [и др.] //Черная металлургия: бюл. инта "Черметинформация". - 2010. - №9. - С. 31 -36.

16 Большаков, В. И. Обеспечение безопасности и сохранности футеровки доменных печей при выдувке и задувке / В. И. Большаков, Н. М. Можаренко, И. Г. Муравьева // Металл и литье Украины. - 2009. - №7-8. - С.75 - 80.

17 Условия доменной плавки с низким содержанием кремния в чугуне/ С. В. Филатов, И. Ф. Курунов, Л. А.Смирнов [и др.] // Сталь. - 2013. - №8. - С. 7-10.

18 Внедрение технологии выплавки низкокремнистого чугуна на НТМК/ С. В. Филатов [и др.] // Сталь. - 2010. - №5. - С. 30-32.

19 Основы теории и технологии доменной плавки /А. Н. Дмитриев, Н. С. Шумаков, Л. И. Леонтьев, О. П. Онорин. - Екатеринбург: Изд-во УрОРАН, 2005. -545с.

20 Методы продления кампании доменной печи/ И. Ф. Курунов, В. Н. Логинов, Д. Н. Тихонов //Металлург. - 2006. - №12. - С. 34 - 39.

21 Металлургия чугуна: Монография / Е. Ф. Вегман, Б. Н. Жеребин, А. Н. Похвиснев, Ю. С. Юсфин. - М.: Металлургия, 1978. - 475 с.

22 Самая полная информация про огнеупорные материалы. [Электронный ресурс] // https://ogneypor.ru/info-czentr/stati/ogneupornye-materialy (дата обращения: 28.07.2023).

23 Земляной, К.Г. Служба огнеупоров: учеб.-метод. пособие / К.Г. Земляной.— Екатеринбург : Изд-во Урал. ун-та, 2018.— 172 с.

24 Воскобойников, В. Г. Общая металлургия / В. Г. Воскобойников. В. А. Кудрин. А. М. Якушев. - М.: Изд-во "Металлургия ", 1985. - С.73-79.

25 Авдеев, В. А. Основы проектирования металлургических заводов/ В. А. Авдеев, В. М. Друян, Б. И. Кудрин. [Электронный ресурс] //http://engineeringsystems.ru/proektirovanie-metallurgicheskih-zavodov/ (дата обращения 28.07.2023)

26 Большаков, В.И. Опыт задувки доменных печей / В. И. Большаков, Г. Н. Голубых, Н. М. Можаренко // «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». - 2009. - № 7. -С. 40-54.

27 Исследование взаимодействия плавленых огнеупоров с доменным шлаком и чугуном / Н. В. Питак, Р. С. Шуляк, Р. М. Федорук [и др.] // Огнеупоры. - 1977. -№12. - С. 35 - 41.

28 Исследование процессов взаимодействия алюмосиликатных огнеупоров с доменным шлаком и чугуном / Н. В. Питак, Р. С. Шуляк, Р. М. Федорук [и др.] // Взаимодействие огнеупоров с металлами и шлаками. Отраслевой сборник научных трудов ГИО. -Ленинград. -1978. - С. 39 - 45.

29 Кайнарский, И. С. О зависимости шлакоразъедания огнеупора от пористости / И. С. Кайнарский, Э. В. Дегтярева //Огнеупоры. -1971. - №10. - С. 3739.

30 Питак, Н. В. Некоторые факторы, определяющие стойкость шахт доменных печей / Н. В. Питак, Р. С. Шуляк, З. Д. Жукова //Взаимодействие огнеупоров с металлами и шлаками: Отраслевой сборник научных трудов ГИО. -Ленинград. -1978. - С. 16 - 21.

31 Цибин, И. П. Исследование стойкости огнеупорных изделий к окиси углерода/ И. П. Цибин //Взаимодействие огнеупоров с металлами и шлаками: Отраслевой сборник научных трудов ВИО. -Ленинград. -1978. - C 78 - 82.

32 Хилькевич, Ф. А. Улучшение стойкости кладки доменных печей / Ф. А. Хилькевич, С. В. Базилевич, Б. П. Лазарев // Сталь. - 1956. - № 12. - C. 106-107.

33 Влияние синтетического первичного шлака на разрушение каолиновых огнеупоров шахт доменных печей / Р. С. Шуляк, Н. В. Питак, Р. М. Федорук [и др.] // Огнеупоры. - 1980. - №1. - C. 37 - 42.

34 Сорокин, И. Н. Механизм коррозии алюмосиликатных материалов первичным доменным шлаком/ И. Н. Сорокин, А. С. Фрейденберг // Взаимодействие огнеупоров с металлами и шлаками. Сборник научных трудов ГИО. - Ленинград. - 1981. - C.36 - 39.

35 Питак, Н. В. Основные причины износа огнеупоров в шахте доменной печи и пути повышения их стойкости / Н. В. Питак // Огнеупоры. - 1980. - №4. - C. 41 - 45.

36 Основы теории и технологии доменной плавки / А.Н. Дмитриев, Н.С. Шумаков, Л.И. Леонтьев, О.П. Онорин. - Екатеринбург: УрО РАН, 2005. - 545 с.

37 Металлургия чугуна: Учеб. для вузов., 3-е изд. перераб. и доп. / Под ред. Ю.С. Юсфина. - М.: ИКЦ «Академкнига», 2004. - 774 с.

38 Современные принципы построения математической модели доменного процесса для решения технологических задач / С.А. Загайнов, О.П. Онорин, H.A. Спирин, Ю.Г. Ярошенко // Изв. вузов. Черная металлургия. 2003.- № 12. - С. 3—7.

39 Загайнов, С.А. Разработка и внедрение математического и программного обеспечения для гибких технологических режимов работы доменных печей/ С. А. Загайнов, О. П. Онорин, Л. Ю. Гилева Разработка // Сталь. - 2000. - № 9. - С. 12 -15.

40 Zagainov, S. A. Controlling the peripheral temperature of the blast furnace/ S. A. Zagainov, S. V. Filatov, L. Y. Gileva [et al.] // Steel in Translation. 2016. - Vol. 46, No. 6. - P. 378 - 383.

41 Гилева Л.Ю. Разработка и внедрение методов анализа и прогноза показателей работы доменной печи с целью совершенствования технологии выплавки чугуна: автореферат дис.канд.тех.наук. - Л. Ю. Гилева.- Екатеринбург, 1996.

42 Разработка математической модели с переменной структурой для анализа и прогноза показателей работы доменной печи на основе отчетных данных / Л.Ю. Гилева, Ю.Г. Ярошенко, С.А. Загайнов, ЕЛ. Суханов //Изв. вузов. Черная металлургия. - 1993. - № 4. - С. 51—55.

43 Влияние химического состава и свойств железорудных материалов на характер формирования гарнисажных масс/ В. И. Большаков, А. С. Нестеров, Н. М. Можаренко [и др.] // Сталь. - 2009.- № 4. - С.7 - 11.

44 Кудинов, Г. А. Охлаждение современных доменных печей/ Г. А. Кудинов. — М.: Металлургия, 1986. — 154 с.

45 Стрелов, К. К. Теоретические основы технологии огнеупорных материалов / К. К. Стрелов. — М.: Металлургия, 1985. — 480 с.

46 Остроухов, М. Я. Процесс шлакообразования в доменной печи / М. Я. Остроухов. — М.: Металлургиздат, 1963. - С. 194 - 195.

47 Оценка возможности управления тепловым состоянием верха доменной печи в периферийной области/ С. А. Загайнов, С. В. Филатов, Л. Ю. Гилева и др.// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. - 2016. - Т. 59, № 6. - С. 371 - 377.

48 А. с. 1061469 СССР, МКл3 С 21 В 7/18. Способ загрузки шихтовых материалов бесконусным загрузочным устройством в доменную печь / В. И. Большаков, Ф. М. Шутылев, Н. М. Можаренко [и др.]; зарегистрирован 15.08.1983.

49 Патент 2251575 Российская Федерация, МПК7 СПК7 С 21 В 5/00. Способ создания защитного гарнисажа в шахте доменной печи / В. А. Логинов, М. Ю. Суханов, В. И. Большаков [и др.]: опубл. 10.05.2005 Бюл. №13.

50 Патент 2291199 Российская Федерация, МПК С1 С21 В 5/00. Способ создания защитного гарнисажа на футеровке горна и лещади доменной печи/ В. Н.

Логинов [и др]: заявлено: 2005139986/02, 22.12.2005; опубликовано 10.01.2007. Бюл. №1.

51 Готлиб, А. Д. Доменный процесс / А.Д.Готлиб. - изд.2-е, испр. и доп.- Изд-во М.:Металлургия, 1966. - 503 с.

52 Omori, Y. Blast Furnace Phenomena and Modelling/ Y. Omori. - London :Elsevier, 1987. - 630 p.; D0I:10 107/978-94-009-3431-3.

53 Товаровский, И. Г. Эволюция доменной плавки / И.Г. Товаровский, В. П. Лялюк. -Днепропетровск : «Пороги», 2001. - 421с.

54 A review of high-temperature experimental techniques used to investigate the cohesive zone of the ironmaking blast furnace/ Xinliang Liu, Tom Honeyands, Geoffrey Evans [et al.] // Ironmaking & Steelmaking, 2018 - 15p.; https://doi.org/10.1080/03019233.2018.1464107.

55 Modeling of Blast Furnace with Layered Cohesive Zone/ X. F. Dong, A. B. Yu, S. J. Chew, P. Zulli //Metallurgical and Materials Transactions B. - 2010. -V.41B.-P. 330349. DOI: 10.1007/s11663-009-9327-y.

56 Оценка положения вязкопластичной зоны в доменной печи /Е.Л. Суханов, Э.А. Шепетовский, С.А. Загайнов, В.И. Мойкин // Чёрные металлы. -1990 - № 3. -С. 52-53.

57 Beneseh, R. Идентификация зоны когезии в доменных печах. Identification of cohesive zone in the blast furnace / R. Beneseh, A.Tedzki //Arch. met. - 1992 - 37 № 2. - С. 115-127

58 Большаков, В.И. Применение радиолокационных систем изменения поверхности засыпи для контроля и управления доменной плавкой /В. И. Большаков, И. Г. Муравьева, Ю. С. Семенов. - Днепропетровск: Пороги, 2013. -364с.

59 Некоторые технологические особенности работы доменной печи с низким выходом шлака/А. А. Калько, Е. Н. Виноградов, Е. А. Волков [и др.] // Бюллетень «Черная металлургия». - 2016. - №3. - с.57 - 61.

60 Исследование металлургических свойств окатышей и особенностей их использования/ В. И. Большаков, Н. А. Гладков, Г. И. Орел [и др.] // Сталь. - 2004.

- № 10. - С. 6-12.

61 Evaluation of Softening, Shrinking and Melting Reduction Behavior of Raw Materials for Blast Furnace/ Tsunehisa Nishimura, Kenichi Higuchi, Masaaki Naito and Kazuya Kunitomo// ISIJ International. - 2011. - Vol. 51, No. 8. - pp. 1316-1321.

62 Study on the interaction behaviour between lump and sinter under the condition of oxygen blast furnace/ L. Chen, QG Xue, WT Guo [et al.]// Ironmak Steelmak. - 2016.

- V.43, Is.6. - pp.458-464.

63 New evaluation methods discussion of softening-melting and dropping characteristic of BF iron bearing burden / SL Wu, BY Tuo, LH Zhang [et al.]// Steel Res Int. - 2014. - V.85, Is.2. - pp.233-242.

64 Softening and melting behavior of ferrous burden under simulated oxygen blast furnace condition / HJ Zhang, XF She, YH Han [et al.] // J Iron Steel Res Int. -2015. -V.22, Is.4. - pp.297-303.

65 Гладков, Н. А. Процессы в слое железорудных материалов при его нагревании/ Н. А. Гладков, А. С. Нестеров // Металлы. - 1987. - №3. - С. 9 -11.

66 Sterneland J. Comparison of iron ore reduction in experimental blast furnace and laboratory scale simulation of blast furnace process / J. Sterneland, M. A. T. Andersson, P. G. Jonsson// Ironmaking & Steelmaking, Processes. - 2003. -V. 30. - Is. 4. - pp.313 - 327.

67 Kaushik, P. Mixed burden softening and melting phenomena in blast furnace operation Part 2 - Mechanism of softening and melting and impact on cohesive zone/ P. Kaushik & R. J. Fruehan//Ironmaking & Steelmaking, Volume 33, 2006 - Issue 6. -pp.520-528 https://doi.org/10.1179/174328106X118125

68 Kaushik, P. Mixed burden softening and melting phenomena in blast furnace operation Part 3 - Mechanism of burden interaction and melt exudation phenomenon/ P. Kaushik & R. J. Fruehan/ Ironmaking & Steelmaking, Volume 34, 2007 - Issue 1.-pp.10-22; https://doi.org/10.1179/174328106X118161.

69 Story, S. R. Kinetics of oxidation of carbonaceous materials by CO2 and H2O between 1300 °C and 1500 °C/ S. R. Story, R. J. Fruehan// Metallurgical and Materials Transactions B. - 2000. - V. 31. - pp.43-54.

70 Товаровский, И. Г. Доменная плавка. Эволюция, ход процессов, проблемы и перспективы / И. Г. Товаровский. - Дн-вск: Пороги, 2003.-600 с.

71 Бородулин, А. В. Домна в энергетическом измерении/ А. В. Бородулин, А. Д. Горбунов, В. И. Романенко// Днепродзержинск, 2006. - 544с.

72 Formation and Melt-down of Softening-Melting Zone in Blast Furnace / Minoru Sasaki, Katsuya Ono, Akira Suzuki [et al.]// Transactions ISIJ. - 1977. - Vol. 17. - pp.391 - 400.

73 Ченцов, А.В. Балансовая логико-статистическая модель доменного процесса/ А. В. Ченцов, Ю. А. Чесноков, С. В. Шаврин. - Издание 2-е, перераб. -Екатеринбург:Изд-во УрО РАН. - 2003. -163 с.

74 Austin, Peter Richard. A Mathematical Model for Blast Furnace Reaction Analysis Based on the Four Fluid Model / Peter Richard Austin, Hiroshi Nogami, Junichiro Yagi// ISIJ Internationa. - 1997. - Vol. 37, No. 8. - pp. 748-755; http s://doi.org/10.2355/isij international .37.748.

75 Gudenau, H.W. Die physikalischen Verhältnisse im Bereich der kohäsiven Zone des Hochofens. Teil 1. Grundlagen der Modelle/ H. W. Gudenau, N. Standish, W. Gerlach// Stahl und Eisen. - 1992. - V. 112, №8. - S.73-79.

76 Дмитриев, А. Н. Математическое моделирование двумерных процессов в доменной печи / А. Н. Дмитриев // Выч. мет. и программирование. Раздел 1. - 2004. -Т.5, Вып.1. -252 - 267; (http: //www.srcc. msu.su/num-meth).

77 Чесноков, Ю. А. Совершенствование балансовой логико - статистической модели доменного производства: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.16.02 / Чесноков Юрий Анатольевич. - Екуатеринбург, 2007. - 22с.

78 Лялюк, В. П. Свойства кокса в процессах доменной плавки / В книге Познание процессов и развитие технологии доменной плавки. Под редакцией И.Г. Товаровского/ В. П. Лялюк, Д. А. Кассим // Монография: Коллективный труд -Днепр: Журфонд, 2016. - С. 177-197

79 Курунов, И. Ф. Качество кокса, его поведение в доменной печи и влияние на ее работу / И. Ф. Курунов // Новости черной металлургии за рубежом. Приложение. 2003. - 38 с.

80 Доменное производство: Справочник в 2 т. - Т.1. Подготовка руд и доменный процесс. - М.: Металлургия, 1989. - 496с.

81 ГОСТ Р 54250-2010 (ИСО 18894:2006) Кокс. Определение реакционной способности (CRI) и прочности кокса после реакции (CRS).

82 ГОСТ 10089-89. Кокс каменноугольный. Метод определения реакционной способности. Coal coke. Method for measurement of reactivity. https: //docs.cntd.ru/document/1200021167.

83 Sakurovs, R. Influence of gas composition on the reactivity of cokes/ R. Sakurovs, L. Burke// Fuel Process. Technol. - 2011. - V.92, Is.6. - pp.1220-1224; https://doi.org/10.1016/j.fuproc.2011.01.019.

84 Effect of CO2 gasification on the transformations of coke minerals/ S. Gupta, M. Dubikova, D. French, V. Sahajwalla // Energy Fuels. - 2007. - V.21, №№2. - pp. 10521061. https://doi.org/10.1021/ef060462j.

85 A new testing and evaluating method of cokes with greatly varied CRI and CSR/ Q. Wang, [et al.] // Fuel. - 2016. - V.182. - pp.879-885. https://doi.org/10.1016/j.fuel.2016.05.101.

86 A Simple Method of Evaluating the Thermal Properties of Metallurgical Cokes under High Temperature/ Guangzhi Yang, Xiaoqiang Wang, Ting Shi [et al.] // Materials. - 2021. - V. 14, №19. - pp. 5767; https://doi.org/10.3390/ma14195767/.

87 Coke reactivity in simulated blast furnace shaft conditions/ J. Haapakangas [et al.] // Metall. Mater. Trans. B. - 2016. - V.47. - pp. 2357-2370. https://doi.org/10.1007/s 11663-016-0677-y.

88 Evaluation of characteristics of coke degradation after reaction in different conditions/An, J.Y.; Seo, J.B.; Choi, J.H. [et al.] // ISIJ Int. 2016, 56, 226-232. http://dx.doi.org/10.2355/isijinternational.ISIJINT-2015-482.

89 Nomura, S. Post-reaction strength of catalyst-added highly reactive coke/ S. Nomura, M. Naito, K. Yamaguchi // ISIJ Int. - 2007. - V. 47. - pp. 831-839; https://doi.org/10.2355/isiiinternational.47.831.

90 Lundgren, M. Coke reactivity under blast furnace condition and in the CSR/CRI test/ M. Lundgren, B. Björkman, L.S. Ökvist// Materials Science. - 2009. - V.80, Is.6. -p. 396; https://doi.org/10.1002/SRIN.201090020.

91 A study on the characteristics of coke in the hearth of a superlarge blast furnace/ Qing Q. Lv, Yong S. Tian, Ping Du [et al.] // PLoS ONE. - 2021. -16(3): e0247051, https://doi.org/10.1371/iournal.pone.0247051.

92 Microstructural evolution of metallurgical coke: Evidence from Raman spectroscopy/ Gerd Rantitsch [et al.]// International Journal of Coal Geology. (Journal Pre-proof). - 2020; https://doi.org/10.1016/i.coal.2020.103546.

93 Carbon Structure of Coke at High Temperatures and Its Influence on Coke Fines in Blast Furnace Dust/ Sushil Gupta [et al.]// Metallurgical and Materials Transactions B. -2005. -V. 36B. - pp. 385 - 394; https://doi.org/10.1007/s11663-005-0067-3.

94 Catalytic graphitization of coke carbon by iron: Understanding the evolution of carbon Structure, morphology and lattice fringes/ Li HT [et al.]// Fuel. - 2020. -V. 279. -pp. 1-10; https://doi.org/10.1016/j.fuel.2020.118531

95 Effects of alkali metal enrichment on structure and gasification reactivity of blast furnace tuyere coke/ ZH. Zeng [et al.]//Journal of Iron and Steel Research. - 2020. - V.32, №6. - pp. 452-461. https://doi.org/10.13228/i.boyuan.issn1001 -0963.20190265.

96 Degradation behavior of a high CSR coke in an experimental blast furnace: Effect of carbon structure and alkali reactions/ T. Hilding, S. Gupta, V. Sahajwalla [et al.]// ISIJ Int. - 2005. - V.45. Is.7. - pp.1041-1050; http s://doi.org/10.2355/isii international .45.1041.

97 Coke graphitization and degradation across the tuyere regions in a blast furnace/ Gupta S, Ye ZZ, Kanniala R [et al.]// Fuel. - 2013. - V.113. - pp.77-85. https://doi.org/10.1016/i.fuel.2013.05.074.

98 Evaluation of Characteristics of Coke Degradation after Reaction in Different Conditions/ Jin-Young AN,* Jong-Beom SEO, Ju-Hee CHOI [et al.]// ISIJ International. - 2016. - Vol. 56, No. 2. - pp. 226-232; http://dx.doi.org/10.2355/isij international.

99. Exfoliation of graphite flake and its nanocomposites/ Chen G. H., Wu D. J., Weng W. G., Wu C.L.//Carbon. - 2003. - V.41, №11. - рр. 2085-2092. https://doi.org/10.1016/S0008-6223(02)00409-8.

100 Coke texture, reactivity and tumbler strength after reaction under simulated blast furnace conditions/ Zhang W., Shi T., Zhang Q. [et al.]// Fuel. - 2019. - V. 251. -pp.218-223.

101 Gornostayev, S.S. Mechanism of Physical Transformations of Mineral Matter in the Blast Furnace Coke with Reference to Its Reactivity and Strength/ S.S. Gornostayev, J.J. Harkki//Energy & Fuels. - 2006. - V.20. - pp.2632-2635; https://doi.org/10.1021/ef060147x.

102 Interfaces between coke, slag and metal in the tuyere level of a blast furnace/ K. Li, J. Zhang, Z. Liu [et al.]// Metal Mater Trans B. - 2015. - V.46, Is.3. - pp.1104 -1111; https://doi.org/10.1007/s11663-015-0335-9.

103 Большаков, В.И. Теория и практика загрузки доменных печей / В. И. Большаков. - М.:Металлургия. - 1990. - 256 с.

104 Исследование влияния параметров отдушин на ход доменной плавки с помощью многозонной математической модели / И. Г. Товаровский, А. Е. Меркулов, Ф. М. Шутылев,В. В. Лебедь // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии : сб. науч. тр. ИЧМ. - 2009. -Вып. 20. - С. 24-36.

105 Новые критерии оценки процессов доменной плавки. Сообщение 2. Критерии оценки газодинамического режима доменной плавки и эффективности осевой коксовой отдушины/И. Г. Муравьева, Ю. С. Семенов, Е.И. Шумельчик, Е.А. Белошапка// Бюллетень «черная металлургия». - 2016. - №7. - c. 39-44.

106 Тарасов, В.П. Газодинамика доменного процесса: 2е изд. перераб. и доп./ В.П.Тарасов. - Металлургия. --1990. - 216 с.

107 Засыпной аппарат для дифференцированной загрузки шихты по радиусу доменной печи/ П. В. Тарасов, А. А. Томаш, В. Б. Семакова, Л. В. Быков// Вестник

Приазовского государственного технического университета. Серия: Технические науки. - 2004. - № 14. - С. 8-15.

108 Гулыга, В.И. Производительность и профиль современной доменной печи / В. И. Гулыга//Вестник металлопромышленности, 1925. - №1-2. - С.14-30.

109 Логинов В. И. О размере центральной отдушины столба шихтовых материалов в доменной печи / В. И. Логинов, К. А. Мусиенко, А. Д. Гончаров // Сталь. - 1989. - № 12. - С. 13-17.

110 Исследование влияния параметров отдушины на работу доменной печи с использованием пылеугольного топлива/ В. И. Большаков, В. В. Лебедь, А. А. Жеребецкий, А. Л. Чайка// Экология и промышленность. - 2016. -№2.-С. 54 - 60.

111 Формирование рациональной структуры столба шихтовых материалов / В. И. Логинов, К. А. Мусиенко, А. Д. Гончаров и др. / Производство чугуна. — Магнитогорск: МГМИ. - 1992. - С. 42-49.

112 Патент 94139 С2 Украина, МПК (2011.01) С21В 7/20 (2011.01), С21В 5/00, Б27Б 1/20 (2006.01), Б27Б 3/10 (2006.01). Способ ведения доменной плавки: а 200907096: заявл.07.07.2009, опубл.11.04.2011, Бюл.№7. Большаков В. И., Шутылев Ф. М., Гладков Н. А., Лебедь В. В., Богачов Ю. О., Муравьева И. Г. - 6с.

113 Патент 103280 и Украина, МПК (2015.01) С21В 7/20 (2006.01), С21В 5/00. Способ ведения доменной плавки: и2015 05595: заявл.08.06.2015, опубл. 10.12.2015, Бюл. №23. Лялюк В. П., Тараканов А. К., Кассим Д. А. - 3с.

114 Патент 2026355 С1 Российская Федерация, МПК6 С21 В 7/20. Засыпной аппарат доменной печи: 5036780/02: заявл. 09.04.1992, опубл.09.01.1995. Тарасов В. П., Ойедиран О. О., Томаш А. А. - 6с.

115 Патент 102544 и Украина, МПК (2015.01) С21В 5/00. Способ ведения доменной плавки: и2015 02589: заявл.23.03.2015, опубл. 10.11.2015, Бюл.№21. Заблоцкий П. А., Набока В. И., Ковшов В. Н., Петренко В. А. - 2с.

116 Тарасов, В.П. О газопроницаемости зоны размягчения в условиях доменной плавки/В. П. Тарасов, О. Т. Хайретдинова, А. А. Томаш // Изв. вузов. «Черная металлургия». - 2002. - № 4. - С. 64-66.

117 Покрышкин, В. Л. Оценка эффективности использования технологических возможностей БЗУ по данным тепловых и материальных балансов доменной плавки /В. Л. Покрышкин, Ю. В. Рак, Н. Е. Ходотова // Сталь. - 1989. - № 4. - С.10-14.

118 . Опыт исследования системы загрузки современной доменной печи / В. И. Большаков, Н. Г. Иванча, В. Н. Логинов и др. // Сталь. - 1996. - № 10. - С. 2-5.

119 Особенности распределения шихтовых материалов загрузочным устройством с роторным распределителем шихты / А. А. Антонов, С. Ф. Бугаев, В. П. Горбачев, В. В. Каляка //Сталь. - 1999. - № 5. - С. 17-19.

120 Козин, Ю. А. О технологических резервах бесконусных загрузочных устройств доменных печей / Ю. А. Козин, С. Е. Лазуткин // Изв. вузов. «Черная металлургия». - 1994. - № 9. - С. 6-9.

121 Большаков, В.И. Об оценке эффективности применения бесконусных загрузочных устройств доменных печей / В.И. Большаков // Металлург. - 2010. -№ 3. - С. 42-45.

122 Большаков, В.И. Совершенствование способов загрузки доменных печей в СССР и за рубежом / В. И. Большаков, В. Л. Покрышкин, Ф. М. Шутылев // Обзорная информация. Ин-т Черметинформация. Подготовка сырьевых материалов к металлургическому переделу и производство чугуна. - Вып. 2. - М., 1983. - 32 с.

123 Большаков, В. И. Обеспечение эффективной работы доменных печей, оснащенных бесконусными загрузочными устройствами / В. И. Большаков // Доменное производство. Труды международного конгресса доменшиков. - 2010. -С. 148-153.

124 Большаков, В. И. Освоение доменных печей, оснащенных при реконструкции бесконусными загрузочными устройствами / В. И. Большаков, В. Л. Покрышкин // Сталь. - 1989. - № 11. - С. 8-13.

125 Вайсберг, Л. А. Совершенствование систем шихтоподготовки в доменном производстве / Л. А. Вайсберг, А. Н. Коровников, Г. С. Подгородецкий // Черные металлы. - 2017. - № 8. - С. 24-27.

126 Покрышкин, В.Л. Эффективность работы доменных печей различного полезного объема, оснащенных бесконусным загрузочным устройством / В. Л. Покрышкин, Ю. В. Рак // Сталь. - 1992. - № 7. - С. 8-15.

127 Покрышкин, В. Л. Оценка эффективности использования технологических возможностей БЗУ по данным тепловых и материальных балансов / В. Л. Покрышкин, Ю. В. Рак, Н. Е. Ходотова // Сталь. - 1989. - № 4. - С. 10-14.

128 Контроль радиального газораспределения в оборудованных БЗУ доменных печах ММК с помощью многоточечных термозондов / В. М. Паршаков, Р. С. Тахаутдинов, Ю. А. Бодяев, М. Ф. Гибадуллин, Л. С. Канин // Сталь. - 2009. -№10. - С. 16-19.

129 Тарасов, В. П. Определение газовых потоков потерь их напора по радиусу доменной печи / В. П. Тарасов, П. В. Тарасов // Известия вузов. «Черная металлургия». - 2006. - №1. - С. 10-18.

130 Анализ распределения шихтовых материалов на доменных печах, оснащенных БЗУ / В. И. Большаков, Н. А. Гладков, Т. П. Порубова, Ф. М. Шутылев // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2007. - №1. - С. 5-8.

131 Совершенствование распределения шихты доменной печи №6 ОАО НЛМК / В. И. Большаков, А. Н. Арзамасцев, В. В. Лебедь, А. А. Жеребецкий // Сталь. - 2013 - №1. - С. 2-5.

132 Тарасов, В. П. Определение рациональных размеров центральной высокопроницаемой зоны шихты на основе анализа работы доменной печи №3 комбината «Запорожсталь» / В. П. Тарасов // Сталь. - 1992. - №5. - С. 18-21.

133 Большаков, В. И. Научное обоснование стратегии управления распределением шихты при использовании БЗУ / В. И. Большаков // Сталь. - 2002. - №4. - С. 37-42.

134 Оптимизация состава и режима загрузки шихтовых материалов с целью повышения эффективности доменной плавки / В. И. Большаков, Н. А. Гладков, Ф. М. Шутылев, Д. Н. Тогобицкая // Сталь. - 2001. - №4. - С. 6-10.

135 Авторское свидетельство №1530639 А1, СССР, С21 В 3/00. Способ промывки горна доменной печи: №4305601/31-02: заявл.15.09.1987: опубл. 23.12.1989. Бюл. № 47/ Лялюк В.П. и др. - 8с.

136 Типовая технологическая инструкция по доменному производству. -Днепропетровск: Облполиграфиздат, 1983. - 100с.

137 Лялюк, В. П. Современные проблемы технологии доменной плавки (некоторые задачи анализа процессов в горне доменной печи)/ В.П. Лялюк. -Днепропетровск :"ПОРОГИ", 1999. - 160с.

138 Авторское свидетельство №1161560 А, СССР, С 21 В 5/00. Способ промывки горна доменной печи: №3668959/22-02: заявл.05.12.83: опубл.15.06.85. Бюл. №22 / Носов К. Г., Компаниец В. Н., Тимошенко В. И. и др. -3с.

139 Авторское свидетельство №1186635, СССР, С21 В 3/00. Способ промывки горна и стен доменной печи: №3609463/22-02: заявлен 27.06.1983: опубл.23.10.1985 / Деревянко В. И. И др. - 6с.

140 Авторское свидетельство №964003, СССР, С21 в 3/02. Способ доменной плавки: №2890418/22-02: заявл. 07.03.1980:опубл.07.10.1982. Бюл.№37/ Яковлев Ю. В. и др. - 6с.

141 Литвиненко, В. И. Загромождения горна доменной печи/ В. И. Литвиненко, М. Л. Лаврентьев, А. А. Бердник// Сталь. - 1966.- № 2. - С. 113-116.

142 Патент 2343199 С1 Российская Федерация, МПК С21В 3/00 (2006.01). Способ промывки горна доменной печи: №2007112251/02 заяв.02.04.2007: опубл.10.01.2009. Бюл.№1/ Логинов В.Н. и др. - 6с.

143 Товаровский, И. Г. Совершенствование и оптимизация параметров доменного процесса/ И. Г. Товаровский. - М.: Металлургия, 1987. - 192с.

144 Авторское свидетельство №1404524 СССР, МКл. С 21 в 3/00. Способ промывки горна доменной печи, работающей с подачей восстановительных добавок: №3912387/23-03 заявл.17.06.1985: опубл.23.06.1988. Бюл. №23/ Товаровский И. Г. и др. - 7с.

145 Патент 2248400 С1 Российская Федерация, МПК7 С21В 3/00. Способ промывки доменной печи: №2004104190/02 заявл.16.02.2004: опубл. 20.03.2005. Бюл. № 8/ Шатохин И. М., Сибагитуллин С. К. - 7с.

146 Патент 2067998 С1 Российская Федерация, МПК7 С21В 3/00. Способ промывки доменной печи: №94016300/02 заявл.05.05.1994: опубл. 20.10.1996 / Мулько Г.Н. и др. - 6с.

147 Основные направления развития технологии первого предела ПАО «Северсталь» с учетом перспектив углеродного регулирования/ А. А. Калько, Е. А Волков, С. Н. Хреева, О. А. Калько //Металлург. - 2021. - №12. - С.4-10.

148 Некоторые технологические особенности работы доменных печи с низким выходом шлака/ Е. Н. Виноградов, А. А. Калько, Е. А. Волков и др. // Черная металлургия. - 2016. - № 3 (1395).

149 Совершенствование технологии плавки в доменном производстве ПАО «Северсталь»/ Е. Н. Виноградов, А. А. Калько, Е. А. Волков и др. // Сталь. - 2016. -№ 1. - С.16-21.

150 Калько, А. А. Практика освоения технологии коксования трамбованной угольной загрузки Череповецким металлургическим комбинатом с использованием собственных технологических и технических решений/ А. А. Калько, С. В. Чикинов, Е. В. Карунова // Кокс и химия. - 2023. - №5. - С.19 - 23.

151 Патент 2 673899 С1 Российская Федерация, МПК С21В 5/00. Способ промывки доменной печи: №2 2017139371, заявл. 13.11.2017: опубл. 03.12.2018 Бюл. № 34/ Виноградов В. Н., Калько А. А., Каримов М. М. и др. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 9с.

152 Ярошевский, С. Л. Выплавка чугуна с применением пылеугольного топлива / С. Л. Ярошевский. - М.: Металлургия, 1988. - 166 с.

153 Процессы при вдувании угольных пылей в доменную печь / Д. Лейтцель, Й. Хунгер, В. Крюгер и др. // Черные металлы. - 1999. - №5. - С. 20 - 28.

154 Чижиков, В. М. Вязкость гетерогенных шлаков, содержащих топливо / В. М. Чижиков, А. А. Бачинин, С. В. Нестеренко // Известия ВУЗов. «Черная металлургия». - 1987. - №5. - С. 145 - 146.

155 Антрацит и термоантрацит в шихте доменной плавки / В. П. Лялюк, И. Г. Товаровский, Д. А. Демчук и др. // Днепропетровск: Пороги, 2008. - 245с.

156 Томаш, А. А. / Потери напора газа в коксовой насадке со стекающим расплавом/ А. А. Томаш // Вестник Приазовского государственного технического университета. - Мариуполь, 2002. - Вып. 12. - С. 9 - 11.

157 Состояние и особенности свойств фурменного кокса для доменных печей различного объема / А. С. Нестеров, А. Д. Джигота, Е. Н. Виноградов, А. А. Калько и др. // Сб. трудов ИЧМ. - Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. - 2014. - Вып. 28. - С. 110 - 116.

158 Структура нижней части столба шихты и роль ее элементов в организации процессов плавки / В. И. Большаков, Н. А. Гладков, И. Г. Муравьева и др. // Сб. научн. трудов ИЧМ. - Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. - 2004. - Вып. 8. - С. 112 - 119.

159 Экспериментальное исследование машин для отбора проб газа и шахты доменной печи объемом 5000 м3 /В. И. Большаков, М. Т. Бузоверя, В. А. Строменко и др. // Сб. Интенсификация процессов доменной плавки и освоение печей большого объема //. - М.: Металлургия, 1980. - Вып. 7. - С. 75 - 80.

160 Некоторые технологические особенности работы доменной печи с низким выходом шлака/ Е. Н. Виноградов, А. А. Калько, Е. А. Волков и др. // Научно-технический прогресс в черной металлургии: материалы II Международной научно-технической конференции, 7-9 октября 2015, г.Череповец. - С. 54 - 58.

161 Нестеров, А. С. Изучение поведения первичных шлаковых расплавов на коксовой насадке при вдувании пылеугольного топлива/ А. С. Нестеров, В. И. Большаков, Н. М. Можаренко // Сб. научн. тр. ИЧМ. - Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. - 2019. - Вып. 20. - С. 45 - 53.

162 Руководство к практическим занятиям в лаборатории процессов и аппаратов химической технологии: учеб. пособ. для вузов/под ред чл.-корр. Романкова П.Г. - 5-е изд., перераб.- Л.:Химия, 1979. - 256 с.

163 ZA200506661B US.Systems, methods and apparatus for non-disruptive and non-destructive Inspection of metallurgical furnaces and similar vessels: appl. 2005-0819: publ.2006-04-26/ A. Sadri. Application filed by Hatch Ltd.

164 Development of Strategy for Sustaining? Enhancement and Cost Reduction at Severstal's Primary End/ Kalko A., Vinogradov E., Chikinov S., Ivashov A., Balahonov D., Gurkin M., Karunova E., Gordon Y., Sadri A., Busser J.// Proceedings of the Iron & Steel Technology Conference / Association for Iron and Steel Technology, 2020. - Р. 178-186.

165 Патент № 2709318 Российская Федерация, МПК С21В 5/00 (2006.01). СПК С21В 5/00 (2019.08). Способ ведения доменной плавки: заявл. 24.04.2019; опубл. 17.12.2019, Бюл. № 35/ Виноградов Е. Н., Калько А. А., Волков А. Е. Заводчиков М. В. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 9с.

166 Совершенствование процесса образования гарнисажа на ДП №4 ОАО «Северсталь»/ В. И. Большаков и др.//Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сборник научных трудов. - 2014. - Вып. 28. - С. 93-109.

167 Загайнов, С. А. Совершенствование технологии доменной плавки на основе анализа и прогноза ее режимов методами моделирования: диссертация доктора технических наук, 05.16.02/ Загайнов Сергей Александрович; ГОУ Уральский государственный технический университет - УПИ. - Екатеринбург, 2004. - 277 с.

168 Патент № 2786283 Российская Федерация, МПК С21В 3/00 (2006.01). Способ загрузки промывочных и рабочих подач в доменную печь: 2022105483: заявл. 01.03.2022; опубл. 19.12.2022. Бюл. № 35/ Калько А. А., Волков Е. А., Каримов М. М., Теребов А. Л. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 11с.

169 Патент № 2547390 Российская Федерация, МПК С21В 3/00 (2006.01). Способ промывки доменной печи: 2014100432/02: заявл. 09.01.2014: опубл. 10.04.2015, Бюл. № 10 / Виноградов Е. Н., Гуркин М. А., Каримов М. М., Калько А. А., Смирнов В. В., Волков Е. А., Нестеров А. С., Иванча Н. Г. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 7с.

170 Патент №2608004 Российская Федерация, МПК C21B 5/00 (2006.01). Способ ведения доменной плавки: 2015132412, заявл. 03.08.2015; опубл. 11.01.2017, Бюллетень № 2 / Виноградов Е.Н., Калько А.А., Гуркин М.А., Каримов М.М., Смирнов В.В., Нестеров А.С., Иванча Н.Г. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 7с.

171 Патент №2798507 Российская Федерация, МПК C21B 5/00 (2006.01). Способ ведения доменной плавки: 2022126579, заявл. 12.10.2022, опубл. 23.06.2023, бюл. №18/Виноградов Е. Н., Калько А. А., Волков Е. А., Каримов М. М., Теребов А. А., Бабоедов Е. А. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 8с.

172 Патент № 2770658 Российская Федерация, МПК С21В 5/00 (2006.01); СПК С21В 5/00 (2022.01). Способ работы доменной печи на двух и более видах твердого топлива: 2020128110: заявл. 24.08.2020; опубл. 24.02.2022, Бюл. № 6. / Калько А. А., Волков Е. А., Каримов М. М., Теребов А. Л., Заводчиков М. В. Патентообладатель ПАО «Северсталь». - 9с.

173 Разработка и внедрение технологических мероприятий по продлению кампании доменной печи №5 ПАО «Северсталь» / Калько А.А., Виноградов Е.Н., Калько О.А., Калько А.А.// Известия вузов. Черная металлургия. - 2024. - №67(3). -С.260-269.

174 Оценка результативности применения технологических мероприятий по продлению кампании доменной печи № 5 ПАО «Северсталь» 2006 - 2024 гг. при исследовании ее рабочего пространства в период проведения капитального ремонта I разряда / Калько А.А., Леонтьев Л.И., Волков Е.А.// Известия вузов. Черная металлургия. - 2024. - №67(5). - С.520-530.