Развитие научных основ крепления горных выработок при разработке рудных залежей блочного строения на больших глубинах тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.20, доктор технических наук Бадтиев, Батрадз Петрович

• Бадтиев, Батрадз Петрович
• доктор технических наук
• 2009

Оглавление диссертации доктор технических наук Бадтиев, Батрадз Петрович

Общая характеристика работы.

1.,Состояние изученности проблемы.

1.1. Современные представления о деформируемости и разрушении» горных- массивов вокруг подземных выработках на больших глубинах

1.2. Особенности залегания пластообразных рудных залежей

1.2.1. Горно-геологические и* горнотехнические особенности разработки?Талнахского рудного узла

1.2.2. Опыт крепления горных выработок-на больших глубинах 39 1.3". Применяемые типы крепи и состояние капитальных выработок на рудниках Талнаха,.

2. Закономерности, формирования контура выработок в сильно напряженном блочноммассиве.

2. Г. Типизация.>выработок по условиям их эксплуатации.

2.2. Изучение на.моделях проявлений горного давления в одиночных выработках, пройденных в трещиноватом массиве

2.3. Исследования проявлений горного давления при проходке подготовительных-выработок.

2.4. Особенности-разрушения контура выработок прифасположении их в предельно-напряженном массиве.80"

Выводы по главе.

3. Исследования закономерностей разрушения горных пород ^вокруг подготовительных выработок в зонах-тектонических нарушений.

3.Г. Анализ геологических, структурно-механических и горнотехнических условий поддержания выработок в зонах тектонических нарушений, их классификация

3.2. Исследования напряженно-деформированного состояния пород вокруг выработок и их сопряжений в зонах влияния тектонических нарушений.

Выводы по главе.

4. Исследования проявлений горного давления в выработках, подверженных.влиянию очистных работ.

4.1. Исследования проявлений, горного давления в подрабатываемых выработках.

4.2. Изучение деформируемости надрабатываемых выработок . . 134 Выводы по главе.

5. Зональная структура разрушения породного массива.

5.1. Исследование устойчивости горных выработок при проявлении зональной дезинтеграции.

5.1.1. Методика исследований.

5.2. Результаты исследований.

5.3. Теоретические аспекты эффекта зональной дезинтеграции . . 169 5.3.к Математические модели зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок.

5.3.2. «Балочное приближение теории трещин».

5.3.3. Упругопластическая'модель.

5.4. Формирование устойчивых структур при поддержании горных выработок на рудниках Талнаха.

Выводы по главе.

6. Рекомендации по выбору типов крепи горных выработок для различных геомеханических условий их эксплуатации^.

6.1!. Классификация условий для выбора типа крепи горных выработок

6.2. Разработка системно-секционной комбинированной крепи (ССКК).

6.3. Лабораторные испытания разработанных конструкций крепи и ее элементов.

6.3.1. Результаты испытаний плоских решеток - подхватов

6.3.2. Результаты испытаний упругих решетчатых подхватов . . 229 6.4. Рекомендации по креплению горных выработок, соответствующие выявленным формам разрушения контура выработок

6.4.1. Усиленная комбинированная крепь.

6.4.2. Сооружение сопряжений.

6.4.3 Комбинированная крепь.

Выводы по главе.

7. Методики расчета параметров крепи горных выработок для различных геомеханических условий их эксплуатации

7.1. Крепление и поддержание горных выработок в массиве в обычных условиях, вне областей повышенных концентраций напряжений.

7.2. Крепление и поддержание горных выработок в зоне действия повышенных или пониженных напряжений.

7.2.1. Крепление горных выработок в условиях проявления зональной дезинтеграции.

7.2.2. Крепление и поддержание выработок в зонах разгрузки

7.2.3. Определение параметров крепи выработок в зоне тектонических нарушений

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Развитие научных основ крепления горных выработок при разработке рудных залежей блочного строения на больших глубинах»

Актуальность проблемы.

Крепление и поддержание горных выработок в устойчивом состоянии в период эксплуатации является одним из наиболее ответственных и ресурсоемких технологических процессов горного производства. Выбор крепи с недостаточной несущей способностью приводит к возрастанию риска внезапных обрушений, вероятности незапланированных простоев. Установка крепи с излишней несущей способностью становится причиной роста непроизводительных затрат.

При разработке месторождений полезных ископаемых Талнахского рудного узла применяемые типы крепей до настоящего времени рассчитывались и конструировались исходя из представлений, что вокруг подземных выработок действует симметричное относительно вертикали поле напряжений. Крепление горных выработок в соответствии с нормативными документами, разработанными на основе описанного подхода, в основном обеспечивало необходимую устойчивость их контура.

Однако имели место случаи разрушения рекомендованных крепей, например, в зонах тектонических нарушений на контактах геологических блоков. На одной и той же глубине в одних случаях деформации проявлялись в виде вывалов и разрушений кровли, в других - в разрушении и осыпании стенок выработки, пучении почвы. Это, а также отмечаемая зачастую асси-метричная форма вывалов в закрепленных выработках, уже ставило под сомнение правильность распространения существующих теоретических подходов на все возможные условия расположения горных выработок.

Анализ случаев разрушений различных типов крепей в широком диапазоне геотехнических условий показал, что несоответствие существующих представлений и принятых на их основе расчетных схем нагружения крепи фактическому состоянию пород и контура деформирующихся выработок особенно резко проявилось с переходом горных работ на глубокие горизонты. Результаты экспериментальных исследований, выполненных в последние десятилетия, позволяют предположить, что на глубоких горизонтах существенное влияние на устойчивость выработок начинает оказывать явление зональной дезинтеграции горных пород (открытие СССР № 400).

Применяемые конструкции крепи и методики расчетов ее параметров не учитывали особенности зонального деформирования и разрушения породного массива. Действующая- методика, выбора крепи предусматривала использование двух классификаций, горных пород - по устойчивости (для< выработок, расположенных в нетронутом массиве и зонах опорного давления) и not нарушенности (для< выработок, расположенных в зонах разгрузки): В; качестве критерия проявлений горного давления принимались только8 смещения^ породного контура за весь срок службы выработки без учета, форм разрушений контура, характерных для тех или иных геомеханических условий эксплуатации. Это усложняло процесс подготовки, проектно-технической документации, а иногда приводило к принятию ошибочных решений по, выбору крепи. - '

Создавшаяся ситуация- обусловила актуальность! проведениям большого» объема специальных исследований по определению-закономерностей смещеt ний и деформаций пород, характерных для различных, геомеханических условий существования выработок, и на этой основе, разработки способов их крепления и поддержания, методик расчета крепи, которые соответствовали бы реальным горно-техническим и геомеханическим условиям эксплуатации выработок, повысили надежность.обеспечения устойчивости.

Цель, работы - развить, научные основы и разработать способы крепления выработок, пройденных в предельно-напряженном горном массиве блочного строения, учитывающие установленные новые закономерности деформирования пород, обеспечивающие устойчивость породных обнажений.

Идея. работы заключается в использовании предложенной классификации устойчивости горных пород, учитывающей тип геотехнических условий проведения и эксплуатации подземных выработок, устанавливаемый в зависимости от выявленных новых закономерностей деформирования и разрушения блочного породного массива.

Методы* исследований. При выполнении научно-исследовательских и научно-технических работ использовались следующие методы: анализ и обобщение литературных фондовых, патентных материалов и технических разработок по теме диссертационных исследований;

- лабораторные эксперименты методами физического моделирования на моделях из эквивалентных и оптически активных материалов; шахтные эксперименты по-изучению проявлений горного давления, деформирования и разрушения породного массива вокруг выработок с применением современных методов натурных исследований;

- теоретическая обработка материалов лабораторных и натурных исследований с использованием методов механики деформируемого твердого тела, нелинейной геомеханики и статистического анализа.

Задачи исследований.

1. Выполнить типизацию геомеханических условий эксплуатации горных выработок в условиях сплошной выемки мощных пологих удароопасных рудных залежей Талнахско-Октябрьского месторождения с твердеющей закладкой выработанного пространства.

2. Изучить особенности деформирования и разрушения массива горных пород применительно к основным типам геомеханических условий: в предельно-напряженном блочном массиве вне и в зоне влияния очистных работ, в-подработанном и надработанном массиве, в окрестности тектонических нарушений, в условиях проявлений зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок.

3. Разработать методики расчета параметров крепи горных выработок для всех выделенных типов геомеханических условий их эксплуатации.

4. Разработать новые, экспериментально обоснованные технические решения и рекомендации по креплению, охране и поддержанию подземных горных выработок применительно к выделенным геомеханическим условиям их эксплуатации, провести работы по опытно-промышленным испытаниям и внедрению предложенных типов крепей.

Достоверность и обоснованность научных положений выводов и рекомендаций подтверждается:

- результатами большого объема комплексных исследований по изучению характера проявлений горного давления и форм деформирования и разрушения контура подземных выработок, выполненных в течение 20 лет на рудниках «Маяк», «Комсомольский», «Октябрьский», «Таймырский» и «Скалистый» Норильского ГМК им. А.П. Завенягина;

- соответствием результатов экспериментов по изучению проявлений горного давления на моделях из эквивалентных и оптически активных материалов натурным данным, полученным в зоне влияния тектонических нарушений и в условиях проявлений зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок;

- положительными результатами внедрения технологических решений и рекомендаций по креплению горных выработок и их сопряжений разработанными для этих условий основными видами крепи — усиленной комбинированной, сталеполимерной анкерной, предварительно напряженной железобетонной, усиленной набрызг-бетонной;

- включением рекомендаций автора в действующие нормативно-методические документы.

Научные положения, выносимые на защиту.

1. В условиях Талнахско-Октябрьского месторождения на глубинах порядка 200-1500 м разрушения крепи в выработках обусловлены несоответствием между нормативными документами по выбору крепи, базирующимися на представлениях о симметричном относительно вертикали поле напряжений в окрестности горной выработки, и фактически установленной асимметричной ориентировкой максимальных действующих напряжений относительно вертикальной оси поперечного сечения выработки.

2'. Горные выработки, в зависимости от характера деформирования*;обнажений и форм разрушения контура, соизмеримости величины и скорости смещений приконтурных пород следует разделять на: пройденные и поддерживаемые в нетронутом массиве; пройденные: и последовательно попадающие в зоны опорного давления; в условия надработки или подработки; пройденные: в;, сильно1 нарушенных зонах в, окрестности тектонических нарушений; пройденные в областях проявления, зональной? дезинтеграции; горных пород.

3. Параметры крепи горных выработок в условиях проявления зональной дезинтеграции определяются с учетом? переформирования;, блочного массива на расстоянии до 10-12 м от контура выработки в разнопрочную, слоистую геосреду с мощностью слоев от 0,6-0,8 до 1,2-1,7 м, обладающую присущим ей характером развития; деформаций и форм, разрушения:

4. Тип, параметры и конструкция? крепи; устанавливаются на основе прогноза не только- величин смещений кровли и действующих в массиве напряжений, но и обязательного учета возможных деформаций контура выработок и форм разрушений массива пород,, характерных для;1 тех или иных геомеханических условий проведения и эксплуатации выработок, приведенных в предложенношклассификации:

5. Надежное обеспечение устойчивости выработок достигается» при удовлетворении- конструируемых; крепей дополнительным требованиям, сформулированным и реализованным в настоящей работе.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Установлены неоднородность и асимметрия? нагружения контура; выработки в реальном горном: массиве, приводящие к формированию на; отдельных его участках, являющихся очагами последующего разрушения, зон концентрации напряжений, в 3-5 раз превышающих по величине прочность окружающего массива и несущую способность крепи.

2. Обоснована: и построена номограмма, позволяющая производить прогноз смещений контура выработки при прочности пород на сжатие от 20 до 80 МПа в диапазоне глубин 200-1500 м для выработок, проводимых в массиве до начала очистных работ, в зоне опорного давления, в надработан-ном и подработанном массиве.

3. Получены зависимости смещений кровли и объемов вывалов пород от взаимного расположения выработки и плоскости нарушения, размещения выработки в лежачем или висячем боку тектонического разлома. Выявлена основная форма вывалов пород из кровли выработок на участках тектонических нарушений с образованием несимметричного свода шатровой формы. Высота свода обрушения может превышать пролет выработки, а основную роль в разрушении контура играют тектонические горизонтальные напряжения, которые на месторождении превышают вертикальные в 1,4 - 1,6<раза.

4. Установлены ширина распространения зон дезинтеграции (до 7-12 м от контура выработки), а также величины конвергенции пород на контуре выработок при проявлении зональной дезинтеграции, на порядок превышающие величину смещений пород в> выработках, в которых это явление не отмечено. При формировании зон дезинтеграции в проводимой выработке интенсивный рост смещений, достигающих 50-300 мм, наблюдается в течение 6-10 часов после проведения взрывных работ. При формировании зон дезинтеграции вокруг ранее пройденных выработок смещения развиваются практически мгновенно, также достигая указанных величин, часто вызывая повреждения крепи и вывалы пород.

5. Разработаны новые методики определения параметров крепи горных выработок на больших глубинах, в которых в качестве критерия проявлений горного давления принимается не только величина смещений их породного контура за весь срок службы, но и формы разрушений контура, характерные для геомеханических условий эксплуатации.

6. Сформулированы и реализованы в новых конструкциях крепи дополнительные требования, обеспечивающие надежное поддержание подземных горных выработок, проводимых и эксплуатируемых в условиях проявле " . 11 ■ ния зональной дезинтеграции,, в зонах тектонической нарушенности и действия асимметричных полей напряжений.

Практическая ценность работы;

1. Разработаны и испытаны- новые конструкции: анкерной-крепи; с уп-руго-решетчатымш подхватами^, создающими предварительный подпор по обнаженной поверхности: кровли;: комбинированной; крепи со; стойками; усиления; железобетонной предварительно-напряженной^ крепи? сопряжений; усиленной» комбинированною крепи со сталеполимерными анкерами; двойным* слоем набрызг-бётона и плоскими, сварными решетками-подхватами.

2. Разработаны инженерные: методики;; расчета' параметров? крепи применительно ко всем,: установленным типам, геомеханических, условий эксплуатации. выработок на рудниках; «Маяк», «Комсомольский», «Октябрьский»; «Таймырский»,и«Скалистый»НорильскогоЕМК.

31 Разработаны требования- к.крепи горных выработок в условиях проявлений- эффекта зональной дезинтеграции породного массива: и созданы системно-секционные крепи для этих условий.

Реализацияфаботыг

Результаты работы используются в проектных и проектно-конструкторских организациях «Норильскпроект», «Гипроникель»* «Полиметалл» при выполнении проектно-конструкторских работ, вошли составной частью; в^ нормативно-методические документы, регламентирующие выбор вида, параметров и конструкции крепи горных выработок на рудниках «Заполярный», «Маяк», «Комсомольский», «Октябрьский»,. «Таймырский» и «Скалистый» Норильского горно-металлургического комбината; на предпри--ятиях «ОУБР» и «АЛРОСЛ» .

Личный вклад авторазаключаетеяв:

- постановке проблемы, организации и проведении: широкомасштабных длительных: исследований:проявлений горного давления! в горных выработках В; различных геомеханических условиях их эксплуатации на рудниках Норильского FMK;:

- постановке задач и разработке методики исследований на моделях из эквивалентных материалов;

- выборе объектов исследований и руководстве опытно-промышленными испытаниями анкерной сталеполимерной и комбинированной усиленной крепей;

- организации и-про ведении опытно-экспериментальных работ по>изучению работоспособности новых разработанных типов и конструкций крепи горных выработок в условиях проявлений зональной дезинтеграции породного массива;

- получении основных научных результатов диссертации.

Апробация. Основные положения диссертации докладывались - на Международной * конференции по механике горных пород (Санкт-Петербург, 1996 г.), на Международной конференции «Геодинамика и напряженное состояние недр Земли» (Новосибирск 2005 г.), на Международной конференции «Фундаментальные проблемы формирования техногенной геосреды» (Новосибирск 2006, 20081 гг.); на1 региональной«научно-практической конференции «Добыча и переработка руд Норильского промышленного района» (Норильск, 2005 г.), на заседании горной секции HTG Норильского горнометаллургического комбината (Норильск, 2005 г.), на научных семинарах в Институте горного дела СО РАН (Новосибирск, 2006, 2008 гг.), на секции Ученого совета по геомеханике ВНИМИ (Санкт-Петербург, 2006, 2007 гг.).

Публикации. Основное содержание диссертации изложено^ 26 опубликованных работах, в том числе, в изданиях, рекомендованных ВАК, — 15, в сборниках научных трудов и материалах всесоюзных конференций - 4, а также в 3 монографиях, 3 нормативных документах и 1 учебном пособии.

Объем работы. Диссертация состоит из общей характеристики работы, семи глав, заключения, изложенных на 282 страницах машинописного текста, содержит 89 рисунков, 19 таблиц, список литературы из 143 наименований.

Заключение диссертации по теме «Геомеханика, разрушение пород взрывом, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика», Бадтиев, Батрадз Петрович

Выводы по главе

1. Выполненные исследования [134-143] показали, что конструкция и взаимодействие элементов практически всех применяемых типов крепи предполагает работу ее для/случаев формирования в поддерживаемом массиве симметричного^ однородного поля «напряжений, в котором суммарный вектор преобладающих деформаций близок к вертикальному, что в большинстве случаев не соответствует реальному полю напряжений, формирующемуся в массиве вокруг горных выработок. Сформулированы требования к конструкциям крепи, обеспечивающие устойчивое состояние выработок в рассматриваемых условиях.

2. При определении параметров крепи горных выработок в качестве критерия проявлений горного давления необходимо^ принимать не только смещения их породного контура за весь срок службы, но и выявленные формы разрушений контура, характерные для геомеханических условий эксплуатации выработок данной группы.

3. Проведенные исследования позволили создать единую» классификацию устойчивости горных выработок, в которой, в' отличие от известных, нашла отражение не только геологическая, hoj и геомеханическая составляющая, на основании'которой можно обоснованно выбирать.тип крепи, соответствующий реальным условиям эксплуатации! выработок и выполнять расчеты ее параметров.

4. Разработаны и испытаны новые конструкции крепи и ее элементов, соответствующие выявленным величинам смещений и формам разрушения контура выработки, а именно» - усиленной комбинированной крепи с двойным слоем набрызг-бетона; крепи сопряжений, в которой основные несущие элементы состоят из кустов предварительно-напряженных анкеров; комбинированной крепи с установленными в боках выработки от почвы до пяты свода вертикальными металлическими элементами из швеллера, спецпрофиля или полосовой стали, закрепленных анкерами в почве боках и пяте свода выработки; упругой решетки-подхвата, позволяющей создавать предварительный подпор вокруг анкеров равный 25-30 кН/м .

Глава VII. Методики расчета параметров крепи горных выработок для различных геомеханических условий их эксплуатации

7.1. Крепление и поддержание горных выработок в массиве в обычных условиях, вне областей повышенных концентраций напряжений

Обычные условия проведения и поддержания выработок характеризуются отсутствием областей с повышенными концентрациями напряжений от влияния очистных работ, тектоники, оставленных целиков и т. п. Этим условиям соответствует выработки группы «А» (глава 2). В таких условиях на больших глубинах (свыше 700 м) устойчивое состояние выработок, проводимых по породам и рудам, зависит от структурных особенностей и физико-механических свойств массива, угла встречи выработки с наиболее развитой системой трещин, ориентировки выработки по отношению к тектоническим -нарушениям, размеров выработки, а также соответствия применяемой крепи возможным величинам деформаций массива и формам его разрушения.

Выбор вида и параметров крепи выработок для этих условий, по результатам проведенных исследований, необходимо осуществлять, руководствуясь фактором устойчивости пород и предельно-допустимой величиной смещений того или иного вида крепи (см. табл. 14). В зависимости от класса выработок расчет параметров поддерживающих видов крепи (монолитный бетон и железобетон, металлическая арочная податливая крепь с усилением анкерами и без них и др.) следует производить в соответствии с методическими положениями, ранее изложенными в работах [101, 102, 104].

Для определения параметров комбинированной крепи, которая в настоящее время является базовой крепью на рудниках Талнахского рудного узла и состоит из анкеров (железобетонных или сталеполимерных), набрызг-бетона и сварной металлической решетки, автором, по результатам проведенных исследований построены номограммы (рис. 78).

Рис. 78. Номограмма для определения параметров* комбинированной крепи.

В данной номограмме пределы областей устойчивости пород, заключенные между осью абсцисс и линиями 1 (устойчивые породы), 1—2 (породы средней устойчивости 2 — 3 (слабоустойчивые) и 3 - 4 (неустойчивые породы), находятся в зависимости от угла встречи выработки с наиболее развитой основной системой, трещин и направления действия, главных горизонтальных тектонических напряжений, характеризуемых величиной коэффициента Ка. Ранее проведенные исследования показали, что направления максимальных горизонтальных тектонических напряжений ориентированы субперпендикулярно основной системе трещин [133].

Нижний предел категории устойчивости пород, совпадающий' с осью абсцисс и линиями 1, 2, 3 и 4, соответствует направлению проведения выработки,порядка 90° по отношению к этим влияющим факторам. Средняя, часть между линиями пределов устойчивости пород соответствует направлению проведения выработки под углом 60° по отношению к ориентировке указанных влияющих факторов, а область категории устойчивости пород выше средней части и до линий, определяющих их верхний; предел, соответствуют углу встречи выработки с влияющими факторами менее 40°.

Влияние угла встречи выработки с наиболее развитой системой трещин в большей степени проявляется в породах устойчивых. В неустойчивых породах превалирующее-влияние оказывает направление действия! максимальных напряжений.

7.2. Крепление и поддержание горных выработок в зоне действия. повышенных или пониженных напряжений•

В зонах действия повышенных напряжений находятся1 выработки, проводимые и поддерживаемые в отрабатываемом рудном теле и на его контактах с вмещающими породами, в краевых частях подрабатываемого и надра-батываемого массива, в разделительных массивах и целиках, над или под целиками, а также в условиях проявления зонального разрушения пород как в нетронутом массиве от действия тектонических напряжений, так и при воздействии опорного давления от влияния очистных работ. К этим условиям относятся выработки групп В1 и С (глава 2) и классов II и III (табл. 14). Распространение областей действия повышенных полей напряжений при воздействии опорного давления от влияния очистных работ показано на рис. 79, 80, а условия возникновения и проявления эффекта зональной дезинтеграции в гл. V.

При применении комбинированной (базовой) крепи из анкеров (железобетонных и сталеполимерных), набрызг-бетона и сварной металлической решетки для определения параметров комбинированной крепи построена номограмма, которая приведена на рис. 81.

В породах и рудах весьма сильной нарушенности (раздробленные породы) базовую комбинированную крепь не рекомендуется использовать как средство усиления поддерживающих видов крепи.

7.2.1. Крепление горных выработок в условиях проявления* зональной дезинтеграции

Повышенные концентрации1 напряжений от влияния очистных работ в разделительных массивах, целиках, краевых частях очистной выемки, а также в нетронутом массиве от влияния тектоники могут в несколько раз превышать фоновые. При достижении значений напряжений, превышающих прочность пород в массиве, происходят разрушения его на контуре и в глубине с образованием чередующихся зон нарушенных и условно ненарушенных пород, повторяющих контур выработки (явление зональной дезинтеграции). При этом блочный массив приобретает структуру и свойства слоистого массива. Крепление выработок в таком массиве целесообразно осуществлять комбинированной крепью путем формирования с помощью анкеров несущего слоя определенной мощности. Мощность несущего слоя пород, скрепляемого анкерами, определяется по формуле, полученной автором в результате обработки экспериментальных данных:

7.1) а — впереди фронта очистных работ: по восстанию 1Ъ и падению 1п залежи, в зависимости от глубины работ и пролета подработки (1 — 10, соответственно, до 40, 60, 80, 120, 160, 200, 240, 280, 320, свыше 320 м); б - после фронта очистных работ в под- (hi) и надрабатываемом (аг) массиве

Рис. 79. Распространение области повышенных деформаций ь„ ,м

1 - 10, соответственно, до 40, 60, 80, 120, 160, 200, 240, 280, 320, > 320 м

Рис. 80. Распространение области повышенных деформаций hu и hH в под- и надрабатываемом массиве в зависимости от Н и L

Рис. 81. Номограмма для определения параметров комбинированной крепи в зоне очистных работ где В - ширина выработки в проходке, м; у - объемный вес пород, мН/м ; кг -коэффициент глубины, равный: kr = k0yH/Rc,

7.2) где к0 - коэффициент концентрации напряжений; ку - коэффициент влияния на упрочнение пород угля встречи анкеров с развитой системой трещин; кп -коэффициент пригрузки; кШ1 - коэффициент запаса; Н - глубина выработки от поверхности, м; Rc - прочность пород на одноосное сжатие, МПа.

Входящие в формулу (7.1) коэффициенты и параметры характеризуются следующими величинами: кт - коэффициент глубины при значении kv > 1,0 с учетом структурной особенности массива характеризует образование вокруг выработок зонального разрушения пород. В расчет следует принимать к0 = 1,5 при проведении выработки в условиях действия повышенного поля напряжений от влияния тектоники, и к0 — 2,5 при попадании выработки в зону опорного давления от влияния очистных работ или проведении ее в этой зоне; ку - коэффициент влияния на упрочнение пород угла встречи анкеров с наиболее развитой системой трещин, находится в пределах ку = 1,2-1,7. -Меньшая величина соответствует установке анкеров, попарно скрещивающихся под углом 60° в средней части выработки, большая величина - установке анкеров под небольшим углом (меньше 30°) к системе трещин, а средняя величина - установке анкеров нормально к этой системе; кп - коэффициент пригрузки принимается равным 1,55 при образовании одной зоны дезинтеграции, 2,4 при двух и 3,2 при трех зонах дезинтеграции; кап - коэффициент запаса для пород Талнахского рудного узла с увеличением прочности пород с 60 до 200 МПа уменьшается с величины 1,8 до 1,0 и определяется по признаку, представленному на рис. 82;

Rc - прочность пород на одноосное сжатие определяется по формуле:

Rc = (Ята* + Rmn)/2 , (7.3) где Ятач и Rmm - максимальное и минимальное сопротивление пород на одноосное сжатие в кровле выработки на высоту В12.

Прочность пород

Рис. 82. График значений коэффициента запаса для пород различной прочности

Длину анкеров принимают равной: к = т11С + /в, (7.4) где /в - длина выступающей в выработку части анкера, м.

Задается расстояние между рядами анкеров в диапазоне 0,5 - 1,2 м и по номограмме, представленной на рис. 83, определяют сопротивление анкерной крепи Рак в зависимости от соотношения В/тнс и принятых расстояний между рядами анкеров Ск.

После определения необходимого сопротивления анкерной крепи находится фактический периметр свода, считая, что с некоторым приближением он равен длине полуокружности, диаметр которой равен расстоянию между пятами свода (В\) выработки:

Р., кН/м 200 8 ft Ф 160 4

2 в а Ф s е* 120

4 * о

5 в о 6 о и

80

40

С =0.5м 0 ,6м

П 7м

-- 0.8м

3 4

Отношение ширины выработки к мощности несущего слоя

В/т,

Рис. 83. Номограмма для определения сопротивления анкерной крепи.

LCB — кВ\12

7.5) где LCB - фактический периметр свода выработки.

Требуемое количество анкеров в ряду (77к) рассчитывается по формуле:

П. =

PL С 2/7, ак св ~к I N С

7.6)

При поддержании выработок комбинированной крепью из анкеров, набрызг-бетона и сварной металлической решетки в условиях интенсивного разрушения ее боков целесообразно устанавливать вертикальные стойки от почвы до пяты свода, плотно прижимая ими металлическую решетку к породным стенкам выработки. Стойки выполняются из швеллера, спецпрофиля, полосовой стали толщиной 5 - 10 мм и шириной 50 — 100 мм или стержней арматуры диаметром 20-30 мм, закрепляемых анкерами в почве, боках и пяте свода выработки. Шаг установки стоек 1 — 1,2 м. Жесткость их принимают в зависимости от степени нарушенности пород или руд в боках выработки: чем раздробленнее порода, тем жестче стойки (швеллер, спецпрофиль) и др. Глубина штангования принимается равной возможной величине разрушения боков, которое определяется по формуле: ро = (0,7 - 085)/1Ь (7.7) где h\ — высота выработки, м.

7.2.2. Крепление и поддержание выработок в зонах разгрузки

В зонах разгрузки находятся выработки, расположенные в подработанном и надработанном массивах; пройденные вприсечку к закладочному массиву; проведенные и поддерживаемые в массиве, разгруженном скважинами большего диаметра.

Для вновь подготавливаемых горизонтов в случае применения жестких видов крепи (монолитный бетон, железобетон, набрызг-бетон и т. п.) выработки в подрабатываемом массиве располагают за пределами областей повышенных и критических деформаций (см. гл. IV), но не ближе чем показано в табл. 17 при развитых пролетах подработки. Данные табл. 17 корректируют умножением на коэффициент ки влияния эффективной мощности рудной залежи, зависимость от которой представлена на рис. 84.

О 12 24 36 п,м n - эффективная мощность отрабатываемой рудной залежи Рис. 84. График для определения коэффициента Кп

Рис. 85. График для определения коэффициента Кт

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации на основании выполненных автором исследований изложены научно обоснованные технические и технологические решения обеспечения^ устойчивости подземных горных выработок, пройденных в предельно-напряженном рудном массиве блочного строения; внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны. Научно обоснован ряд технических и технологических решений, позволивших повысить эффективность и безопасность отработки рудных месторождений на больших глубинах.

Основные научные и практические результаты диссертации заключаются в следующем.

1. На больших глубинах в реальном горном массиве блочного строения вокруг выработок формируется поле повышенных напряжений, которое относительно! их сечения характеризуется неоднородностью и асимметричностью. Величина напряжений на отдельных участках контура выработок в несколько (3-5) раз превышает прочность окружающего массива и несущую способность крепи и является причиной их деформаций и разрушения.

2. Установлены закономерности проявлений горного давления в-горных выработках, проводимых до начала очистных работ, расположенных в зоне опорного давления, в надработанном- и подработанном массиве. Построены номограммы, позволяющие производить прогноз смещений контура выработки при прочности пород на сжатие от 20 до 80 МПа на глубинах до 1500 м.

3. В зоне влияния тектонических нарушений интенсивность проявлений горного давления зависит от взаимного расположения выработки и плоскости сместителя, угла встречи с ним, расположения ее в лежачем или висячем боку нарушения. Получены зависимости смещений кровли и объемов обрушений пород от указанных факторов. Установлено, что основной формой вывалов пород на участке тектонических нарушений являются вывалы из кровли с образованием несимметричного свода шатровой формы. Высота свода обрушения может превысить пролет выработки, а основную роль в разрушении контура выработки играют тектонические горизонтальные напряжения.

4. Установлено, что на большой глубине вокруг выработки на различном расстоянии от контура формируются области, в которых напряжения в 1,5-2,0 и более раз превышают исходные, в этих местах и происходят последующие разрушения пород с образованием вокруг выработки дезинтеграци-онных зон, при этом блочный массив на расстоянии от контура выработки 7— 12 м превращается в слоистый трещиноватый массив с толщиной слоев-от 0,6-0,8 до 1,2-1,7 м. Величины смещений пород на контуре при проявлении зональной дезинтеграции на порядок превышают величину смещений в выработках, в которых не отмечено это явление. Интенсивный рост смещений в проводимой выработке происходит в течение 6-10 часов0и достигает 50-300 мм. В ранее пройденной выработке при создании условий^ зональной дезин- < теграции смещения развиваются мгновенно, достигая указанных величин часто с повреждениями крепи и вывалами породы.

5. Экспериментально решена задача о напряженном состоянии в окрестности выработки круглого сечения, окруженной кольцами раздробленных и ненарушенных пород. Решение этой задачи позволяет определить один из важнейших для практики параметров - расстояние от контура выработки до внешней границы наиболее удаленной зоны разрушения. Доказано, что зональная дезинтеграция является! незаконченной фазой перехода породы в предельное состояние с сохранением вероятности перехода в предельное состояние во всем объеме зоны опорного давления.

6. Доказано, что при определении параметров крепи горных выработок на больших глубинах в качестве критерия проявлений горного давления необходимо принимать не только смещения их породного контура за весь срок службы, но и формы разрушений, характерные для геомеханических условий эксплуатации выработок данной группы. Разработана классификация устойчивости горных выработок, в которой, в отличие от известной;, нашли отражения? не только геологическая, но и геомеханическая составляющая, на основании которых можно обоснованно выбирать тип крепи; соответствующий реальным;условиям; эксплуатации- выработок и выполнять расчеты/ ее: параметров.

7. Установлено; что конструкции и: взаимодействие элементовшракти-чески всех применяемых типов крепей рассчитаны; для? случаев формирования в» поддерживаемом массиве симметричного однородного поля; напряжений; в котором суммарный вектор-- преобладающих деформаций близок к вертикальному. Это в большинстве случаев не соответствует реальному полю напряжений, формирующихся в массиве вокруг горных выработок. Сформулированы требования! к: конструкциям крепй; обеспечивающим* устойчивое состояние выработок в рассматриваемых условиях. Показано, что при выборе и установлении параметров; крепи необходимо принимать во внимание не только смещения породного контура за весь срок службы, но и выявленные формы разрушений контура, характерные для геомеханических условий эксплуатации выработок данной группы.

8. Разработаны, и испытаны новые конструкции крепи и ее элементов, . г ' соответствующие сформулированным требованиям, а также выявленным величинам смещений и формам разрушения выработок: усиленной;комбинированной; крепи с двойным слоем: набрызг-бетона,, сопряжений; в, которой основные несущие элементы, состоят из; кустов^ предварительно-напряженных анкеров, комбинированной крепи, с. установленными, в боках выработки от почвы, до пяты свода вертикальными металлическими элементами из швеллера1 спецпрофиля или полосовой стали;„закрепленных анкерами в почве боках и пяте свода выработки; упругой решетки-подхвата, позволяющей создавать предварительный подпор вокруг анкеров равный.25-3 0 кН/м .

9. Разработаны, методики определенияшараметров крепи горных выработок для определенных геомеханических условий их эксплуатации: одиночных выработок, пройденных в сильно напряженном породном массиве, в том числе при проявлении зональной дезинтеграции; выработок, пройденных в подработанном и надработанном массиве; в зонах влияния тектонических нарушений; в зонах повышенного опорного давления под влиянием очистных работ.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Бадтиев, Батрадз Петрович, 2009 год

1. Козел A.M. Горное давление и способы поддержания вертикальных стволов Текст. / A.M. Козел, В.А. Борисовец, А.А. Репко - М.: Недра, 1972.- 292 с.

2. Борисовец В.А. Напряженно-деформированное состояние пород вблизи подземных горных выработок, сооружаемых буровзрывным способом Текст. / В.А. Борисовец, A.M. Козел // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1973. - №1. - С. 13-20.

3. Таранов П.Я. Контурное взрывание в угольных шахтах Текст. / П.Я. Таранов и др. Донецк: Донбасс, 1972. - 88 с.

4. Фисенко Г.Л. Предельное состояние горных пород вокруг выработок Текст. / Г.Л. Фисенко. М.: Недра, 1976. - 271 с.

5. Указания по терминологии горного давления Текст. — Л.: ВНИМИ, 1972.-38 с.

6. Шемякин Е.И. Две задачи механики горных пород, связанные с освоением глубоких месторождений руды и угля Текст. / Е.И. Шемякин // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1975. -№6.-С. 29-45.

7. Фисенко Г.Л. О механических свойствах массивов горных пород Текст. / Г.Л. Фисенко // В кн. Инженерно-геологические прогнозы при разведке глубоких горизонтов месторождений твердых полезных ископаемых. М.: ВСЕГИНГЕО, 1969. - С. 15-17.

8. РуппенейтК.В Деформируемость массивов трещиноватых горных пород Текст. / К.В. Руппенейт. М.: Недра, 1975. - 232 с.

9. Шемякин Е.И. Эффект зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок Текст. / Е.И. Шемякин, Г.Л. Фисенко, М.В. Курленя и др. // Доклады Академии Наук СССР 1986. - том 289. - №5. - С. 1088-1094.

10. Шемякин Е.И. Зональная дезинтеграция горных пород вокруг подземных выработок. Часть IV. Практическое применение Текст. / Е.И. Шемякин, М.В. Курленя, В.Н. Опарин и др. // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1989. - №4. — С. 3-9.

11. Опарин В.Н. О некоторых закономерностях трещинообразования вокруг горных выработок Текст. / В.Н. Опарин, А.П. Тапсиев // В сб. Горные удары, методы оценки и контроля удароопасности массива горных пород. -Фрунзе: Илим, 1979. С. 342-349.

12. Adams G.R. Petroscopic observation of rock fracturing ahead of stop faces in deep-level gold mines text. / G.R. Adams, A.J. Jager // J. South African Just. Mining and Metallurgy. 1980. - vol. 80 №6. - p. 204-209.

13. Кузнецов Ю.С. Устойчивость горных выработок на удароопасных участках рудников «Октябрьский» и «Таймырский» Норильского ГМК Текст. / Ю.С. Кузнецов // В сб. Устойчивость и крепление горных выработок. Л.: ЛГИ, вып. 7, 1981. - С. 62-69.

14. Кузнецов Ю.С. Сферические зоны влияния с дифференциацией пород в приконтурном массиве вокруг горизонтальной выработки Текст.

15. Ю.С. Кузнецов, Ю.Н. Ерофеев, Н.П. Ерофеев // В сб. матер., конф. «Совершенствование технологии производства плавикового шпата и цветных металлов». Красноярск, 1989. - С. 10-31.

16. Шмиголь. А.В. Шахтные исследования характера разрушения слабых пород на шахтах Западного Донбасса Текст. / А.В. Шмиголь, В.Я. Кириченко, С.К. Бучатский, В.Н. Рева // Шахтное строительство. 1987. — №5.-С. 11-12.

17. Кириченко В.Я. О механизме пучения почвы выработок сооружаемых в слабых породах Текст. / В.Я. Кириченко, А.В. Шмиголь, В.Н. Рева // Шахтное строительство. — 1988. №11. — С. 3-5.

18. Нейман JT.K. Поддержание выработок на шахтах ПО «Павлоградуголь» Текст. / JI.K. Нейман, В.Н. Рева, А.В. Шмиголь, В.Я. Кириченко. М.: ЦНИЭИуголь: обзор, 1991. - 80 с.

19. Bai Shiwei Gu Zhimeng Deformation monitoring of galleries in fractured rock mass and research on failure mechanism of surrounding rocks text. / Proc. Jnt. Sump. Eng. Сотр. Rock Form Beijing, 3-7 Nov. 1986. P. 909-914.

20. Xu Yuhyao Integral movement of with surrounding rocks project and character of two opposite radial points moving in same direction text. / Xu Yuhyao // China Coal Goc. 1989. - №2. - P. 47-56.

21. Морозов А.Ф. Флуктуации зональной дезинтеграции осадочных пород вокруг подготовительной выработки Текст. / А.Ф. Морозов, A.M. Юскевич // Уголь Украины. 1991 - №7. - С. 36-39.

22. Морозов А.Ф. Повышение устойчивости интенсивно деформирующихся выработок глубоких шахт Текст. /А.Ф. Морозов // Автореф. дис. докт. техн. наук. М.: МГИ, 1992. — 30 с.

23. Алексеев А.Д. Исследование явления зональной дезинтеграции вокруг горных выработок в изолиниях Текст. / А.Д. Алексеев, А.Ф.

24. Морозов, K.JI. Метлов, Л.С. Метлов // Тезисы докл. X Междунар. конф. по механике горных пород. М.: МГИ, 1993. - С. 22.

25. ТроппЭ.А. Зональная дезинтеграция породы вокруг горных выработок на больших глубинах препринт. / Э.А. Тропп, М.А. Розенбаум, В.Н. Рева, Ф.П. Глушихин // ФТИ им. Иоффе, №976. Л,. 1985. - 34 с.

26. Kick F. Die Runzipien der mechanischen text. / F. Kick //Technologie und die Festigkeitslehre Zeitschrift der Vereines deutscker Jngenieure. — Bd.26 №10,32-1982.

27. Foppe A. Versuche uber die wirkung eines allseitig gleichen text. / A. Foppe // Fltissigkeitsdruckes Mitteilungen des mechanisch technischen Laboratoriums Т.Н. Mtinchen.-H.27. 1900.

28. Adams F.D. An Experimental Contribution to the Question of the Depth of the Zone of Flow in the Earths Crust ibid text. v. 20 - 1912.

29. Adams F.D. An Experimental investigation into the Action of Differential Pressure on Certain Minerals- and Rocks Employing the Rocks Suggested by Proffessor Kick Journal Geology text. / F.D.Adams — v. 18 1910.

30. Adams F.D. On the Amount of internal Friction Developed in during Deformation and on the Relative Plasticity of Different Types of Rocks ibid text. / F.D. Adams, and J.A. Bancroff- v. 25 1917. - P. 597-637.

31. Adams F.D. An Experimental investigation into the Flow Rocks Amer Journal Seieht text. / F.D. Adams and E.G. Coker. v. 29 - 1910. - P. 465-487.

32. Adams F.D. An Experimental investigation into the Flow of Marble, Phil, Trans Ray text. / F.D. Adams and J.T. Nicholson. 1901. - P. 367-401.

33. Adams F.D. text. An Experimental investigation into the Flow Rocks / F.D. Adams and E.D. // Williamson Journal of the Franklin Jnst. v. 195 -№4. -1923.

34. King L.V. On the Limiting Srensth of Rocks under Condition of Stress Existing in the Earths Interior Journal Geology text. / L.V. King. v. 20 - 1912. -P. 119-138.

35. Bocker R. Die Mechanick der bleiben For manderung in kristalinisch aufgebout Rorpern Mitt uber Forschingsarbeiten der vereines Doutscher Ingenieure text. / R. Bocker. v. 175 - 1915. - P. 1-51.

36. Griggs D. Observations on fracture to ductile flow in Solenhoffene limestone as a function of temperature confining pressure and interstitial fluid pressure text. / D. Griggs. I. Handin // Rock Deformation. 1960. - №4.

37. Heard H.C. Transition from brittle fracture to ductile flow in Solenhoffene limestone as a function of temperature confining pressure and interstitial fluid pressure text. / H.C. Heard // Rock Deformation. 1960. - №4.

38. Moggi K. Effect of the triaxial stress system on the failine of dolomite and limestone text. / K. Moggi // Tectonophysies. №11. - 1971.

39. Ставрогин A.H. Анализ экспериментальных результатов по деформации и разрушению горных пород Текст. / А.Н. Ставрогин // В сб. Горное давление, сдвижение горных пород и методика маркшейдерских работ. -М.: ВИНИТИ, 1968. С. 63-65.

40. Rummel F. Deformation of the post-failure behavior of britte rock using a servo- out rolledn testing machine text. / F. Rummel, С Fairhurst // Rock Mechanics. 1970. - №2. - P. 189.

41. Физические свойства горных пород при высоких термодинамических параметрах Текст. Киев: Наукова думка, 1971 - 283 с.

42. Кузнецов Г.Н. Исследование предельного состояния хрупкого ослабленного трещинами материалов различных условиях трехосного сжатия Текст. / Г.Н. Кузнецов // В кн. Проблемы механики горных пород. -Новосибирск, Наука. — С. 64-72.

43. Берон А.И. Исследование прочности горных пород в условиях трехосного неравномерного сжатия Текст. / А.И. Берон, СЕ. Чирков // Научные сообщения ИГД им. А.А. Скочинского. №61. - 1969. — С. 33-38.

44. Чирков СЕ. Прочность горных пород при трехосном неравнокомпонентном сжатии Текст. / СЕ. Чирков // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1976. - №1 - С. 11-17.

45. Никифоровский B.C. Динамическое разрушение твердых тел Текст. /B.C. Никифоровский, Е.И. Шемякин. Новосибирск: Наука, 1979. -272 с.

46. Зорин А.П. Прогноз выбросоопасности песчаников по делению на керновые диски Текст. / А.П Зорин, В.Е. Забигайло. Е.А. Моссур // Техника безопасности, охрана труда и горноспасательное дело. ЦНИЭИ-уголь. -1971.-№7.-С. 15-17.

47. Исаев В.А. Исследование влияния масштабного фактора на дискование керна при бурении скважин различного диаметра Текст. / В.А. Исаев // Тр. ВНИМИ. №103. - 1977. - С. 112-116.

48. Запрягаев А.П. К прогнозу удароопасности пород по дискованию керна Текст. / А.П. Запрягаев, А.В. Исаев, В.А. Генкин и др. // Безопасность труда. 1970. - №7. - С. 50.

49. Иоффе А.Ф. Деформация и прочность кристаллов Текст. / А.Ф. Иоффе, М.В. Киричев, М.А. Ливитская // Журнал Русского физико-химического общества. — т. 56. вып. 5-6. - 1924. — С. 62-78.

50. Александров А.П. Явления хрупкого разрушения Текст. / А.П. Александров, С.Н. Журков. -М.: Гостехтеориздат, 1933. 276 с.

51. Гольдштейн Р.В. Модель хрупкого разрушения слабо пористого материала при сжатии и растяжении Текст. / Р.В. Гольдштейн, В.М. Ладыгин, Н.М. Осипенко // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 1974. - №1. - С. 3—13.

52. Гольдштейн Р.В. Структуры разрушения препринт. / Р.В. Гольдштейн. -М.: ИПКОН АН СССР, № 110, 1978. 59 с.

53. Гольдштейн Р.В. Иерархия структур при разрушении Текст. / Р.В. Гольдштейн, Н.М. Осипенко // ДАН. т. 325. - 1992. - №4. - С. 735-739.

54. Шемякин Е.И. Эффект зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок Текст. / Е.И. Шемякин, Г.Л. Фисенко, М.В. Курленя и др. // ДАН»СССР. т. 289.- 1986. - №5 - С. 1088-1094.

55. Шемякин Е.И. Явление зональной дезинтеграции горных пород вокруг подземных выработок Текст. /Е.И. Шемякин, М.В. Курленя, В:Н. Опарин и др. Открытие №400. Б.И.№1, 1992. - С. 3.

56. Шемякин Е.И. Новые задачи механики горного массива Текст. / Е.И. Шемякин // Будущее горной науки. М.: Наука, 1989. - С. 34-45.

57. Одинцев В.Н. Отрывное разрушение и зональная дезинтеграция массива вблизи глубоких выработок Текст. / В.Н. Одинцев // Тезисы доклада X Межд. конф. по механике горных пород. М.: ИГД, 1993. - С. 30.

58. Одинцев В.Н: Компьютерное моделирование развития трещин отрыва вблизи обнажения в глубокой выработке Текст. / В.Н. Одинцев; В .А. Трофимов //. Тезисы доклада X Межд. конф. по механике горных пород, М., ИГД.-1993 -С. 30-31.

59. Одинцев В.Н: Отрывное разрушение массива скальных- горных пород Текст./ В.Н. Одинцев. М.: ИПКОН РАН, 1996. - 166 с.

60. Одинцев? В.Н- Закономерности, образования отрывных трещин в горных породах вблизи выработок на больших глубинах. Текст. / В.Н. Одинцев // Автореф. дис. докт. техн. наук. — М.: МГИ, 1998. 32с.

61. Морозов А.Ф. Флуктуации зональной дезинтеграции; осадочных пород вокруг подготовительной выработки Текст. / А.Ф. Морозов, A.M. Юскевич // Уголь Украины. 1991 - №7. - С. 36-39.

62. Алексеев А.Д. Исследование явления зональной дезинтеграции вокруг горных выработок в изолиниях Текст. / А.Д. Алексеев, А.Ф. Морозов, K.JI. Метлов, JI.C. Метлов // Тезисы докл. X Междунар. конф. по механике горных пород. 1993 — С. 22.

63. Макаров В.В. Зональное деформирование горных пород вокруг выработок и в образцах Текст. / В.В. Макаров // Тезисы докл. X Междунар. конф. по механике горных пород. 1993 - С. 6.

64. Макаров В.В. О зональном деформировании горных пород вокруг капитальных выработок Текст. /В.В. Макаров // Известия ТулГУ, серия «Экология и безопасность жизнедеятельности», Тула: ТулГУ. 1997 - С. 291-294.

65. Карташов Ю.М. Об эффекте изменения знака приращения деформаций образцов горных пород при одноосном- сжатии Текст. / Ю.М. Карташов, В.В. Макаров, Н.А. Николайчук // Тезисы докл. X Междунар. конф. по механике горных пород. СПб.: ГАСУ, 1997 - С. 191-192.

66. Курленя М.В. Геомеханические процессы взаимодействия породных и закладочных массивов при отработке пластовых рудных залежей Текст. / М.В. Курленя, В.Н. Опарин, А.П. Тапсиев, В.В. Аршавский. -Новосибирск: Наука, 1997. 174 с.

67. Макаров В.В. Аномальные явления деформирования и разрушения горных пород в окрестности горных выработок Текст. /В.В. Макаров // Дисс. на соиск. докт. техн. наук. Тула, 1998. - 198 с.

68. Малахов Г.М. Вскрытие и разработка рудных месторождений на больших глубинах Текст. / Г.М. Малахов, А.П. Черноус. М.: Госгортехиздат, 1961. - 235 с.

69. Стариков А.А. Основы разработки рудных месторождений на больших глубинах Текст. / А.А. Стариков. Киев: Изд-во АН УССР, 1961. — 880 с.

70. Куликов А.В. Разработка золотоносных конгломератов ЮжноАфриканской республики Текст. / А.В. Куликов. М.: ЦНИИЦВЕТМЕТ, 1962.-70 с.

71. Нифонтов Б.И. Современное состояние разработки месторождений цветных металлов Канады Текст. / Б.И. Нифонтов, А.Ф. Назарчик, И.А. Олейников.-М.: ЦНИИЦВЕТМЕТ, 1962.-25 с.

72. Бронников Д.М. Проблема разработки рудных месторождений на больших глубинах Текст. / Д.М. Бронников // В кн. Проблемы подземной эксплуатации рудных месторождений на больших глубинах. М.:ИПКОН АН СССР, 1979. - С. 9-22.

73. Денкхауз Г.Х. Горные разработки на больших глубинах Текст. / Г.Х. Денкхауз // В кн. Материалы X Всемирного конгресса, Стамбул. 1979. - т. Ш. - 320 с.

74. Заславский Ю.З. Бетонная крепь, технология и механизация ее возведения Текст. / Ю.З. Заславский, В.П. Киндур, Е.А. Лопухин и др. — Донецк: Донбасс, 1973. 182 с.

75. Заславский Ю.З. Крепление ^капитальных выработок на больших глубинах Текст. / Ю.З. Заславский, Ф.И. Перепичка. Донецк: Донбасс, 1971.- 120 с.

76. Махарадзе М.Н. Сборная железобетонная крепь для горных выработок Текст. / М.Н. Махарадзе. М.: Наука, 1966. - 96 с.

77. Гелескул М.Н. Разработка и использование новых железобетонных крепей'Текст. / М.Н. Гелескул -М.: ИГД им. Скочинского А.А., 1965. 39 с.

78. Кузнецов К.К. Применение сборного железобетона для крепления горных выработок Текст. / К.К. Кузнецов, Б.А. Байков, В.К. Желиковский и др. М.: ЦНИЭИуголь, 1970. - 56 с.

79. Гелескул М.Н. Справочник по креплению горных выработок Текст. / М.Н. Гелескул, В.Н. Хорин, Е.С. Киселев и др. М.: Наука, 1972. - 368 с.

80. Унифицированные типовые сечения горных выработок с металлической крепью из взаимозаменяемого шахтного профиля при откатке в вагонетках емкостью 1 4 м Текст. - Киев: Будевильник, 1972. - 415 с.

81. Рева В.Н. Устойчивость подготовительных и нарезных выработок при отработке рудных залежей сплошными слоевыми системами Текст. /

82. B.Н. Рева, В.М. Абросимов, B.C. Гипорчук // Тр. ВНИМИ, сб. 95. Л, 1975.1. C. 62-66.

83. Рева В.Н. Поддержание выработок в мощных рудных залежах глубоких рудников Талнаха Текст. / В.Н. Рева; М.Н. Петров, В.М. Абросимов // Тр. ВНИМИ, сб.99. Л, 1976. - С. 29-33.

84. Сульфидные медно-никелевые руды Норильских месторождений Текст. / Под ред. А.Д. Генкина. М.: Наука, 1981. - 230 с.

85. Исследовать параметры напряженного состояния горных массивов и выдать рекомендации по рациональным направлениям развития горных работ в различных горнотехнических условиях Текст. / Научн. рук. В.Д. Палий. Отчет по НИР, фонды ВНИМИ. Л, 1980. - 122 с.

86. Методические указания по управлению горным давлением при сплошных, слоевых и камерных системах разработки с твердеющей закладкой на рудниках Норильского горно-металлургического комбината Текст. JL: ВИНИМИ, 1981.-79с.

87. Морозов Н.Ф. Математические вопросы теории'трещин Текст. / Н.Ф. Морозов. М.: Наука, 1984. - 256 с.

88. Седов Л.И. Механика сплошной среды Текст. / Л.И. Седов. М.: Наука,1973.-584 с.

89. Слепян Л.И. Механика трещин Текст. / Л.И. Слепян. Л.: Судостроение, 1981. - 296 с.

90. Соболев Г.А. Современное состояние лабораторных исследований процессов разрушения применительно к физике землетрясений Текст. / Г.А. Соболев, О.Г. Шамина // Труды Сейсмического института АН СССР. №47. -1994.-С. 110-115.

91. Ш.Михайлов A.M. Динамические задачи теории трещин в балочном приближении Текст. / A.M. Михайлов // ПМТФ. 1966 - №5. - С. 167-172.

92. Михайлов A.M. Некоторые задачи теории трещин в балочном приближении Текст. / A.M. Михайлов // ПМТФ. 1967 - №5. - С. 128-133.

93. Михайлов A.M. Обобщение балочного подхода к задачам теории трещин Текст. / A.M. Михайлов // ПМТФ. 1969 - №3. - С. 171-174.

94. Томпсон Дж. М.Т. Неустойчивости и катастрофы в науке и технике Текст. / Дж. М.Т. Томпсон. -М.: Мир, 1985. 254 с.

95. Соболев C.JI. Задача распространения пластического состояния Текст. / C.JI. Соболев // Тр. Сейсмического института Академии Наук СССР. №49. - 1935. - С. 126-138.

96. Аршавский В.В. Опыт укрепления приконтурного массива горных пород на рудниках Норильского комбината Текст. / В.В. Аршавский, В.П. Марысюк, Б.Н. Самородов, JT.A. Спирин, А.П. Тапсиев, Б.П. Бадтиев // Горный журнал. 1999. - №2. - С. 77-79.

97. Бадтиев Б.П. Проявления горного давления в выработках, проводимых в трещиноватых породах Текст. / Б.П. Бадтиев, В.Н. Рева, М.А. Розенбаум // Горный журнал. 1999. - №10. — С. 13—16.

98. Опарин В.Н. Современное состояние, проблемы и стратегия развития горного производства на рудниках Норильска Текст. / В.Н. Опарин, Б.П. Бадтиев, М.Н. Богданов, Ф.М. Куликов, А.П. Тапсиев, В.А. Усков Новосибирск: Изд-во СО РАН, 2008. - 372 с.

99. Бадтиев Б.П. Поддержание горных выработок глубоких рудников Норильска при условии зонального разрушения пород Текст. / Б.П. Бадтиев, В.Н. Рева, М.А. Розенбаум // Сборник ВНИМИ. СПб, 1999. - С. 175-178

100. Бадтиев Б.П. Формирование устойчивых структур при поддержании горных выработок на рудниках Талнаха Текст. / Б.П. Бадтиев,

101. Е.А. Бабкин, В.Н. Рева, С.Г. Баранов, М.А. Розенбаум // Горный журнал. — 2004.-№12.-С. 28-32.

102. Валетов А.В. Современное состояние минерально-сырьевой базы ОАО «НГМК» Текст. / А.В. Валетов, О.И. Олешкевич, Б.П. Бадтиев, В.А. Рябикин // Цветные металлы. 2000. - №6. - С. 10-14.

103. Аршавский В.В. Геодинамическое моделирование рудного месторождения Текст. / В.В. Аршавский, В.В. Зубков, Н.И. Мишин, А.Н. Шабаров, Б.П. Бадтиев // Горный журнал. 2004. - №12. - С. 32-36.

104. Бадтиев Б.П. Развитие системы управления горным давлением и технологии крепления выработок на рудниках ЗФ ОАО «ГМК «Норильский никель» Текст. / Б.П. Бадтиев, Е.А. Бабкин // Горный журнал. — 2008. — №5. -С. 17-19.

105. Богданов М.Н. Техническое перевооружение и модернизация горного производства ЗФ ОАО «ГМК «Норильский никель» Текст. / М.Н. Богданов, Б.П. Бадтиев, С.П. Горбунов // Сборник научных трудов НИИ. -Норильск, 2005 С. 4-10.

106. Бадтиев Б.П. Совершенствование технологии горных работ в сложных горно-геологических условиях Текст. / Б.П. Бадтиев, Е.А. Бабкин, Х.Х. Кожиев // Горный журнал. 2006. - №9. - С. 50-52.

107. Опарин В.Н. Обоснование концепции рудника будущего для условий отработки мощных пологих медно-никелевых залежей на больших глубинах Текст. / В.Н. Опарин, И.И. Айнбиндер, Ю.И. Родионов, П.Г.

108. Пацкевич, Б.П. Бадтиев, А.П. Тапсиев, A.M. Фрейдин, В .А. Глухов // ФТПРПИ. 2007. - №6. - G. 89-100.

109. Опарин В.Н: Зональная дезинтеграция горных пород и устойчивость подземных выработок Текст. / В.Н. Опарин, А.П; Тапсиев, М.А. Розенбаум, В.Н. Рева; Б.П. Ьадтиев, А.И. Чанышев. — Новосибирск: Изд-во СО РАН, 2008. 280 с.

110. Указания по безопасному ведению горных работ на Талнахском и Октябрьском месторождениях, склонных и опасных по горным ударам Текст. / А.Г. Анохин, А.А. Андреев, В.В. Аршавский; Б.П: Бадтиев и др. -Норильск, 2001. 107 с.

111. Учебное пособие; для специальности 130404 Дипломное проектирование Норильский индустриальный ин-т Текст. / М.С. Скачков, А.Н. Ламзин, Б.В: Федоренко; Б.П; Бадтиев. Норильск: Изд-во НИИ, 2007. 266 с.

112. Указания по безопасному ведению горных работ на Талнахском и Октябрьском месторождениях; Текст. / А.Л. Анохин,, А.А. Андреев, В.В. Аршавский; Б.П. Бадтиев и др. Норильск, 2007. - 174 с.

113. Анохин А.Г. Совершенствование восходящей- слоевой; системы разработки с закладкой для выемки медистых руд Текст. / А.Г. Анохин, В:П. Марысюк, Ю.Н. Наговицин, Б.П. Бадтиев и др. // Цветные металлы. — 2007. — №7.-С. 9-12. ч

114. Бадтиев Б.П. Геомеханическая ситуация; при отработке разделительного, массива РМ-2 Текст. / Б.П. Бадтиев, Е.А. Бабкин, Ю.Н. Наговицин и др. // Горный журнал. 2001. - №4. - С. 22-24.

115. Богданов М.Н. Перспективы развития горного , производства Текст.;/ М.Н. Богданов, Б.М. Липчанский, Б.П. Бадтиев // Цветные металлы. -2000.-№6.-С. 18-21.

116. Опарин В.Н. Видеокаротажный зонд Текст. / В.Н. Опарин, А.А. Акинин, В.И. Востриков, А.П. Тапсиев, Б.П. Бадтиев, Е.А. Бабкин // ФТПРПИ. 2006. - №6. - С. 119-124.

117. Бодалов В.Е. Уникальная технология закладочных работ на руднике «Комсомольский»; Текст. / В.Е. Бодалов, В.М. Гига, Х.Х Кожиев, БЛ. Бадтиев и др.//Горный журнал. 2007.-№1.-С. 15-18.

118. Опарин В.Н. Мировой опыт автоматизации горных работ на подземных рудниках Текст. / В.Н. Опарин, Е.П. Русин, А.П. Тапсиев, A.M. Фрейдин, Б.П. Бадтиев // Росс. акад. наук, Сиб. Отд., Институт горного дела. Новосибирск: Изд-во СО РАН, 2007. - 99 с.

119. Опарин В.Н. Современное состояние, проблемы и стратегия развития горного производства на рудниках Норильска Текст. / В.Н.

120. Опарин, А.П. Тапсиев, М.Н. Богданов, Б.П. Бадтиев и др. Новосибирск: Изд-во СО РАН, 2008. - 372 с.