Совершенствование технологии крепления бетоном при проходке вертикальных стволов замораживанием тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.22, кандидат технических наук Павлинов, Павел Александрович

• Павлинов, Павел Александрович
• кандидат технических наук
• 2002

Оглавление диссертации кандидат технических наук Павлинов, Павел Александрович

Содержание.

Введение.

1, Современное состояние и основные тенденции развития технологии крепления вертикальных стволов, проходимых специальными способами. Постановка задачи. Цель и методы исследования.

1.1. Анализ горно-геологических и гидрогеологических условий проходки стволов в Восточном Донбассе.

1.2. Анализ применяемых конструкций крепи в сложных горногеологических и гидрогеологических условиях.

1.3. Анализ исследований в области крепления вертикальных стволов, пройденных специальными способами.

1.4. Цель, задачи и методы исследований.

2. Исследование равновесия системы «монолитная бетонная крепь -замороженный породный массив ».

2.1. Граничные условия и технические требования к исследуемой технологии крепления.

2.2. Условия равновесия системы «монолитная бетонная крепь -замороженный породный массив».

2.3. Определение параметров заходки бетонирования при применении технологического опорного венца.

2.4. Область применения системы подвески заходок бетонной крепи, в зоне неустойчивых пород.

2.5. Выводы по главе 2.

3. Определение основных параметров технологии крепления ствола монолитным бетоном в условиях проходки способом замораживания

3.1. Определение суммарного времени образования ореола оттаивания ледопородного ограждения и его восстановления в технологическом цикле крепления ствола монолитным бетоном.

3.2. Особенности герметизации технологических швов между заходками монолитной бетонной крепи.

3.3. Алгоритм решения задачи определения основных параметров технологии крепления ствола монолитным бетоном сверху вниз, пройденного в замороженных породах.

3.4. Выводы по главе 3.

4. Технологическая схема проходки ствола, пройденного замораживанием, с креплением монолитным бетоном. Технико-экономическое обоснование предложенной технологии и область применения.

4.1. Технологические схемы проходки.

4.2.Технико-экономическая оценка вариантов и область их применения.

4.3. Выводы по главе 4.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии крепления бетоном при проходке вертикальных стволов замораживанием»

Актуальность работы: Наиболее сложным, дорогостоящим и опасным процессом в общем комплексе работ по строительству горнодобывающих предприятий следует считать проходку вертикальных стволов в сложных горно-геологических условиях специальными способами, в том числе замораживанием пород.

В общем объеме проходки вертикальных стволов в горнодобывающей промышленности бывшего Советского союза, которые достигали 25 километров в год, 10. 15% приходились на проходку стволов с применением способа замораживания.

Стоимость проходки 1м ствола способом замораживания в 5. 10 раз превышает стоимость проходки обычным способом. При этом в общей стоимости 30. 40% приходится на крепление ствола.

Анализ проходок вертикальных стволов в угольной промышленности Восточного Донбасса показывает, что подавляющее большинство из них (до 75%) пересекает обводненные покровные отложения, представленные глинами, суглинками и песками мощностью от 3 до 100м. Проходка стволов в этих условиях, в основном велась с применением способа замораживания. С использованием различных конструкции крепи и технологии ведения работ, включая: чугунные тюбинги, монолитные однослойные и двухслойные крепи.

Наилучшие технико-экономические показатели достигались при креплении ствола монолитным бетоном вслед за подвиганием забоя. Однако, эта технология не обеспечивает безопасность ведения работ и надежную герметизацию стыков между заходками крепи. Отсутствуют научно обоснованные методики ее проектирования.

Решению этих задач посвящена настоящая диссертационная работа.

Цель работы: Повышение технико-экономической эффективности и безопасности технологии крепления монолитным бетоном вертикальных стволов, проходимых способом замораживания, и разработка методических основ ее проектирования.

Идея работы: Эффективность и безопасность технологии крепления вертикальных стволов, пройденных способом замораживания, монолитным бетоном вслед за подвиганием забоя, может быть достигнута при условии обеспечения равновесия системы «монолитная бетонная крепь -замороженные породы» с учетом горно-геологических и конструктивно-технологических параметров проходки.

Научные задачи: Для достижения поставленной цели в диссертационной работе сформулированы следующие основные задачи исследований, которые определяют ее содержание:

1. Исследовать зависимость силы сцепления бетонной крепи с замороженными породами от их литологического состава, весовой влажности и температуры на контакте бетона с породой.

1. Исследовать условия равновесия системы «монолитная бетонная крепь - замороженные породы» в зависимости от силы сцепления в ней, параметров заходок монолитной бетонной крепи, влияния технологических опорных венцов и скорости подвигания забоя.

3. Обосновать пороговые значения весовой влажности пород и температуры на контакте бетона с замороженной породой, при соблюдении которых может быть успешно реализована исследуемая технология крепления.

4. Разработать оптимальную технологию герметизации швов между заходками бетонной крепи.

5. Разработать методические основы проектирования технологии крепления вертикальных стволов, пройденных способом замораживания сверху вниз вслед за подвиганием забоя, монолитной бетонной крепью.

6. Разработать научно-обоснованную технологическую схему проходки и крепления стволов по исследуемой технологии. Выполнить экономическую оценку и определить область применения.

Методы исследования: Применен комплексный метод исследования^ включающий: системный анализ и обобщение литературных источников, результатов исследований других авторов и производственного опыта, лабораторные исследования, обработку массива данных, полученных в результате исследований с использованием методов статистического анализа, математическое моделирование и технико-экономические расчеты.

Защищаемые научные положения, разработанные лично автором:

1. Зависимость силы сцепления монолитной бетонной крепи с замороженными породами от их литологического состава, физико-механических свойств, весовой влажности и температуры на контакте бетона с породой.

2. Условия равновесия системы «монолитная бетонная крепь -замороженные породы» в зависимости от силы сцепления между ними, параметров заходок бетонной крепи, влияния технологических опорных Венцов и скорости подвигания забоя.

3. Пороговые значения весовой влажности пород и температур на контакте крепи с замороженными породами для различной литологии, при которых может быть успешно применена технология крепления ствола монолитным бетоном сверху вниз вслед за подвиганием забоя.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается анализом представительного объема научнотехнических и фактических данных, лабораторными исследованиями со статистической обработкой результатов с применением методов математической статистики, математическим моделированием процессов с использованием основополагающих законов термодинамики, инженерно-техническими проработками, совпадением полученных выводов и положений данными практики строительства.

Научное значение работы заключается в установлении: зависимости силы сцепления монолитной бетонной крепи с замороженными породами от горно-геологических и конструктивно-технологических факторов; условий равновесия системы «бетонная крепь - замороженные породы» и пороговых значений весовой влажности и температуры на контакте крепи с породой, при которых исследованная технология может быть успешно применена.

Практическое значение работы: заключается в разработке технологических схем проведения и крепления вертикальных стволов монолитным бетоном и методических основ проектирования при проходке способом замораживания.

Реализация выводов и рекомендаций работы. Результаты исследований были использованы НТЦ «Наука и Практика» при разработке рабочей документации оснащения к проходке скипового ствола рудника «Мир» в части определения основных параметров технологии проходки и крепления ствола в зоне замороженных пород.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались на трех научно-производственных конференциях Южно-Российского государственного технического университета (г. Шахты, 1999-2002гг.), научных семинарах кафедры «Строительство подземных сооружений и шахт» Шахтинского института Южно-Российского государственного технического университета (г. Шахты, 1999-2002гг.) и технических советах ОАО «Донской уголь», ООО «Ростовгипрошахт», НТЦ «Наука и практика»

Публикации. Основные положения изложены в 3 научных статьях. 9

Структура и объем работы. Диссертационная работа, состоит из введения, четырех глав и заключения, изложенная на 111 страницах машинописного текста, содержащая 43 рисунка, 17 таблиц, список литературных источников из 55 наименования и 5 приложений.

Заключение диссертации по теме «Геотехнология(подземная, открытая и строительная)», Павлинов, Павел Александрович

Основные выводы и положения диссертационной работы использованы Научно-техническим центром «Наука и практика» при разработке рабочего проекта оснащения и проходки скипового ствола рудника «Мир» АК «Алроса».

Результаты диссертационной работы опубликованы в следующих работах:

1. Ягодкин Ф. И., Павлинов П. А. Исследование зависимости для анализа условий на контакте ледопородного ограждения и монолитной бетонной крепи. Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./ Шахтинский институт ЮРГТУ. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. с 38-45.

2. Ягодкин Ф. И., Павлинов П. А. Особенности крепления вертикальных стволов, проходимых способом замораживания, при замене чугунных тюбингов на бетон в условиях Восточного Донбасса. Совершенствование проектирования и строительства угольных шахт: Сб. науч. тр./ Шахтинский институт ЮРГТУ. Новочеркасск: ЮРГТУ, 2001. с179-183.

3. Павлинов П. А. Исследование условий равновесия системы «монолитная бетонная крепь - замороженный породный массив».// Горный информационно-аналитический бюллетень, №7 2002. -с. 226-231.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе решена актуальная проблема технологии крепления вертикальных стволов монолитный бетоном вслед за подвиганием забоя, пройденных способом замораживания, обеспечивающая безопасность ведения работ, требуемые эксплутационные качества крепи при минимальных капитальных затратах.

Основные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Установлена зависимость силы сцепления монолитной бетонной крепи с замороженными породами от их литологичеекого состава, физико-механических свойств, весовой влажности и температуры на контакте бетона с породой.

2. Исследованы условия равновесия системы «монолитная бетонная крепь - замороженные породы» в зависимости от силы сцепления между ними, параметров заходок бетонной крепи, влияния технологических опорных венцов и скорости подвигания забоя.

3. Определены пороговые значения весовой влажности пород и температур на контакте крепи с замороженными породами для различных литологий, при которых может быть успешно применена технология крепления ствола монолитным бетоном вслед за подвиганием забоя.

4. Разработаны методические основы проектирования технологии крепления вертикальных стволов монолитным бетоном, пройденных способом замораживания.

5. Разработана научно-обоснованная технологическая схема проходки и крепления стволов по исследуемой технологии, дана ей технико-экономическая оценка и определена область ее применения.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Павлинов, Павел Александрович, 2002 год

1. Поляков Н.М., Чижиков Н.И. Проведение горных выработок специальными способами. М. Госгортехиздат., 1962, 370с.

2. Трупак Н.Г. Специальные способы проведения горных выработок. М. Недра., 1976, 376с.

3. Влияние замораживания на поведение породного массива. «Глюкауф», 1985, №19, с. 18-24.

4. Сыркин П.С., Ягодкин Ф.И., Мартыненко И.А. Нечаенко В.И. Технология строительства вертикальных стволов. -М.: ОАО «Издательство недра», 1997. YSBN5-247-03758-8

5. Насонов И.Д., Федюкин В.А., Шуплик М. Н. Технология строительства подземных сооружений. Ч. 3, М., «Недра», 1985 г.

6. Временная инструкция по сооружению тюбинговой крепи шахтных стволов. Трест «Шахрспецстрой», М., 1986 г.

7. Мишедченко A.M. Сооружение крепи шахтных стволов, проходимых в сложных горно-геологических условиях. Пути ускорения сооружения стволов и скважин большого диаметра. ЦНИЭИуголь, Донецк, 1984. С. 38-39

8. Технические условия на производство и применение железобетонных ребристых тюбингов конструкции ВНИИОМШС для крепления стволов. ВНИИОМШС, Харьков, 1969 г.

9. Дубинин H.H., Дорошниченко Г.Н., Котлярова A.B. и др. Опыт проходки стволов шахт в СССР и за рубежом. -М. Госгортехиздат, -1960.

10. Нечаенко В.И. Рудин A.M. Технология крепления вертикальных стволов железобетонными блоками клиновой формы. Научно-технические проблемы строительства вертикальных стволов, околоствольных дворов, горизонтальных и наклонных выработок.

11. Сборник научных трудов/ АО «Ростовшахтострой», Новочеркасск, НГТУ, 1998, с. 19-36.

12. Инфантьев А.Н. Григорянц Э.А. Строительство подземных рудников. -М. Недра. 1986 г.

13. Ма Иенминь, Ван Шурен. Проходка стволов в неустойчивых обводненных породах на шахтах КНР //Глюкауф. 1985. №19. С. 14-20.

14. There years of shaft sinking by freezing in China. Coal Seu and Technol., 1985, №7, c. 2-6.

15. Лопатенко Ф.Г. Новое в конструкции крепи шахтных стволов. Уголь Украины., 1982 г., № 20, с. 12-14.

16. Строительство вертикального ствола на шахте в ФРГ. «Mining Mad»., 1979 г., №5, с.11-16.

17. Хегельман И. Крепление ствола «Ферде», пройденного способом замораживания. Глюкауф, 1983, №20, с. 10-17.

18. Люттендорф Г.О. Новый шарнир осевого давления для скользящей крепи стволлов. Глюкауф, 1994, №1, с. 8-12.

19. Шпикернагель Г. К вопросу о скользящей крепи шахтных стволов при отработке вблизи них угольных пластов. Глюкауф, 1990, №9/10, с. 2327.

20. Насонов И.Д., Шуплик М. Н Вопросы методики моделирования процесса замораживания горных пород. МГИ., Сооружение горных выработок., №6, Недра, 1971, с.3-8.

21. Тютюнник П.М., Картозия Б.А. Исследование прочностных свойств замороженных пород. МГИ., Сооружение горных выработок. Сб. 6, Недра, 1971, с. 20-29.

22. Маньковский Г.И. Специальные способы сооружения стволов шахт. М, Недра, 1965.

23. Трупак Н.Г. Замораживание пород при сооружении вертикальных шахтных стволов. М., Недра, 1983.

24. Методика расчета процесса искусственного замораживания горных пород при проходке шахтных стволов. РД 12.13.039-85. Харьков: ВНИИОМШС 1985 г.

25. Кривонос A.A., Заднепровская А.Д. Бетонирование при отрицательной температуре. Шахтное строительство №1, 89, с. 18-21.

26. Влияние замораживания на поведение породного массива, Глюкауф, 1985, №10, с. 18-24.

27. Тютюник П.М., Картозия Б.А. определения прочности по контрольным образцам.

28. СНиП П-94-80. Подземные горные выработки. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 1980. 30с.

29. Исследование прочностных свойств замороженных горных пород. МТИ. Сооружение горных выработок. Сб №6, М. Недра, 1971, с. 20-29.

30. Федюкин В.А. Проходка стволов шахт способом замораживания. М. Недра. 1968 г.

31. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.

32. Гальченко П.П., Могилевский Д.И., Переславцев Н.И., Крупенко В.Д., Мажанов H.H. Новая технология многослойной химической герметизации стыков бетонной крепи ствола в замороженных породах. Шахтное строительство, 1999, №2.

33. М.У. Бельферман, П.А. Шпагер, М.М. Котляковский,. Замораживание пород при проходке вентиляционного ствола №1 шахты «Октябрьская-Южная», , 1985, №10, с. 24-26.

34. Д. И. Могилевский. Опыт и перспективы водоподавления при сооружении шахтных стволов Донбасса. Сб. науч. тр./ Технология, механизация и экономика шахтного строительства. Харьков: ВНИИОМШС, 1990, с.67-75.

35. П. П. Гальченко, Д. И. Могилевский, Технология многослойного последующего тампонажа горных пород химическими растворами при проходке стволов. Шахтное строительство, 1986, №2.

36. П. П. Гальченко, Д. И. Могилевский, Новая технология многослойной химической герметизации стыков бетонной крепи ствола в замороженных породах. Шахтное строительство., 1989, №2.

37. М. У. Бельферман, П. А. Шпагер, М. М. Котлярский. Замораживание пород при проходке вентиляционного ствола №1 шахты «Октябрьская Южная», Шахтное строительство, 1989, с. 24-26

38. Д. И. Могилевский, Н. И. Переловцев Н.И. Исследование технологических параметров многослойного химического тампонажа. Сб. науч. тр./ Технология, механизация и экономика шахтного строительства. Харьков: ВНИИОМШС, 1989, с.121-131.

39. СНиП 2.09.-86 Специальные способы проходки горных выработок. Государственный комитет по делам строительства. -М.1986.

40. Справочник по сооружению шахтных стволов специальными способами / В.В. Давыдов, Е.Г. Дуда, А.И. Кавешников, Э.Я Кипко, Ю.А Полозов и др.; под общей редакцией проф., д.т.н. Н.Г. Трупака. М.: Недра, 1979. 289с.

41. Калмыков Е.П. Тампонирование горных пород при сооружении вертикальных стволов. М.: Недра, 1979. 289с.

42. Тампонаж обводненных горных пород: Справ. Пособие / Э. Я. Кипко, Ю.А. Полозов, Ю.Н. Спичак и др. М.: Недра. 1989. - 318с.

43. Калмыков Е.П. Борьба с внезапными прорывами воды в горные выработки. М.: недра, 1973. 236.

44. Технологические схемы сооружения вертикальных стволов. Харьков: ВНИИОМШС, 1978.

45. Павлинов П. А. Исследование условий равновесия системы «монолитная бетонная крепь замороженный породный массив». // Горный информационно -аналитический бюллетень, №7 2002. —с. 226231.

46. Технология проходки вертикальных стволов. Унифицированные технические решения. 12-13.056 МУПССР. Донгипрооргшахтострой. Донецк, 1986.101

47. Ягодкин Ф.И., Вершинина И.Н. Влияние параметров технологии на скорость проходки вертикальных стволов и производительность труда.// Горный информационно-аналитический бюллетень М., МГУ -№9, 2000.-с. 151-155.

48. Камянский Л.Е., Шибаев Е.В. Экономика шахтного и подземного строительства. -М.: Недра 1987. -264с.

49. СНиП 4-5-82 Часть 4 Глава 5 Сборник 35. -М.: Стройиздат 1984.

50. СНиП 4-5-82 Часть 4 Глава 5 Сборник 9. -М.: Стройиздат 1983.

51. Наименование стволов Глубина, м Диам. ствола Тип и 1 тол- Процентное соотношение пород: суммарная мощность щина I мощность слоя (от до) крепи Гидрогеология е с-кие данные Спец. способ проходки1 Коренные породы

52. ШУ «Степановское» Воздухоподающий ствол 748 6 бетон 300 4,68% 35.0 1,2-28,0 29,74% 222,2 1,0-18,9 36,39% 272,2 0,8-32,1 23,32% 174,5 0,7-37,3 3,52% 26.3 0,2-16,3 0,96% 12 0,1-3,2 1,39% 10.4 0,1-1,1 8 5 25 Тампонаж с поверхн.

53. АО «Обуховская» Вентиляционный ствол Ш 748 7 бетон 300 2,51% 18.8 1,1-14,4 43,16% 322,8 0,7-48,3 21.47% 160,6 1,0-17,7 12,78% 95.6 1,2-20,3 16,6% 124,2 0,4-32,3 2,18% 16.3 0,2-4,3 1,3% Ш 0,01-1,3 2 4 150 418 Тампонаж с поверхн

54. ШУ «Мирное» Воздухоподающий ствол 1115 7 бетон 300 1,65% 18.4 0,0-18,4 39,55% 441,0 1,8-65,5 34,39% 389,5 0,3-56,3 18,6% 206,9 0,5-32,9 3,32% 37.0 0,6-9,4 0,64% 1А 0,2-1,6 1,35% 15.1 ОД-1,9 2 6 42 154 Тампонаж с поверхн

55. АО «Обуховская» Вентиляционный ствол №7 732 6 бетон 300 2,87% 21.0 0,6-20,4 26,04% 190,6 05-56,6 38,52% 282,0 0,8-26,3 20,55% 150,4 1,2-22,4 9,37% 68.4 0,5-18,5 1,38% 10.1 0,1-6,1 1,27% 9Д 0,01-1,4 1 8 80 285 Тампонаж с поверхн

56. Ш. Глубокая Вентиляционный ствол № 3 680 7 бетон 300 4,5% 30.6 0,0-15,3 35,23% 239,6 1,9-36,3 51,6% 350,9 1,1-35,8 10,87% 73,9,2 2,0-7,2 1,90% 12.9 0,2-2,1 0,93% 61 0,11-0,78 8 45 62 Тампонаж с поверхн

57. АО «Обуховская» Вспомогательный ствол №2 794 8 бетон 400 1,65% 13.0 0,5-12,5 35,87% 284,8 0,5-45,7 43,4% 342.3 1,2-38,8 14,91% 118.94 1Д-12,9 2,08% 1,4-3,3 1,36% 10.8 0,2-1,5 1,03% 8=2 0,1-1,1 12 40 150 Тампонаж с поверхн

58. Ш. Юбилейная Вспомогательный ствол №2 880 6 бетон 300 31,0% 262,5 31,7% 267,9 16,77% 140,8 17,4% 147,4 1,1% 8^9 2,1% 17.4 16 150 397 Тампонаж с поверхн

59. ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №1 на прохождение и крепление вентиляционного ствола №1 ш. «Октябрьская Южная» до глубины 140м (вариант 1)

60. Осн. 3/П Эксплуатация Осн. 3/п Эксплуатац ияед всеговсего з/л. всего з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13 14 15 16 17

61. ЕРЕР-35-3295 табл.1.п.1 Проходка устья ствола отбойными молотками до глубины 6м к= 1,2 м3 314,19 23,86 21,36 2,19 0,04 0,31 7496 6711 688 314 97 11,14 3500,33

62. ЕРЕР-35-3302 табл.1.п.1 Проходка ствола взрывным способом до глубины 140м к=1,2 м3 5760,20 13,39 8,63 2,26 0,08 2,5 77130 49711 13018 5760 14401 3,83 22050,06

63. ЕРЕР-35-1968 табл.1.п.1 Крепление устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины 6м к=1,2 м3 144,63 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 851 496 19 145 336 1,60 231,00

64. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 180,79 35,15 0 0 0 35,2 6355 0 0 0 6355 0,00 0,00

65. ЕРЕР-35-2184 табл.1.п.1 Установка арматуры при креплении устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины 6м к=1,2 т 2,00 53,02 51,72 0 0,00 1,3 106 103 0 2 3 24,16 48,31

66. С147-8 Стоимость арматуры AIII с учетом отходов 2% ЮОк г 20,40 24,5 0 0 0 24,5 500 0 0 0 500 0,00 0,00

67. ЕРЕР-9-189 Монтаж инвентарной опалубки т 20,00 69,50 22,10 39,2 12,60 8,2 1390 442 784 20 164 41,03 820,60

68. ЕРЕР-9-189 Демонтаж инвентарной опалубки т 20,00 44,80 13,26 27,44 12,60 4,1 896 265 549 20 82 41,03 820,609 калькуляция завода Стоимость металлоконструкций инвентарной опалубки т 20,00 779,4 0 0 0 779 15588 0 0 0 15588 0,00 0,00

69. ЕРЕР-35-1968 табл.1.п.1 Крепление ствола монолитной бетонной крепью до глубины 140м к= 1,2 м3 1973,36 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 11604 6769 257 1973 4578 1,60 3151,86

70. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 2466,71 35,15 0 0 0 35,2 86705 0 0 0 86705 0,00 0,001. Продолжение приложения 21 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 |

71. ЕРЕР-35-2184 табл.1.п.1 Установка арматурных стержней для подвески заходок к= 1,2 т 18,10 53,02 51,72 0 0,00 1,3 960 936 0 18 24 24,16 437,22

72. С147-8 Стоимость арматуры АН с учетом отходов 2% ЮОк г 184,62 24,5 0 0 0 24,5 4523 0 0 0 4523 0,00 0,00

73. ЕРЕР-35-3418 табл.1.п.1 Бурение тампонажных скважин го забоя ствола к=1,2 м 594,00 4,55 2,83 1,57 0,38 0,15 2703 1681 933 594 89 1,45 862,49

74. ЕРЕР-35-3433 табл.1.п.1 Нагнетание тампонажного раствора из забоя ствола к=1,2 м3 22,80 29,79 10,72 1,57 87,60 17,5 679 244 36 23 399 5,72 130,32

75. ЕРЕР-35-1993 табл.1.п.1 Устройство опорных венцов из бетона к=1,2 м3 20,31 17,37 11,80 3,08 0,06 2,49 354 240 63 20 51 5,44 110,45

76. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 25,39 35,15 0 0 0 35,2 892 0 0 0 892 0,00 0,00

77. Всего по смете : 218 732,0 6759 8 1634 7 8889 134787 161 32163

78. Накладные расходы, 23,8% 52 058,0

79. Общешахтные расходы, 70% 153 112,01. Итого 423 902,0

80. Плановые накопления, 8% 33 912,01. Всего 457 814,0

81. Всего в ценах 1991 г 742 757,4

82. Всего в ценах 2 кв. 2002 г 13 377 061,41. НДС 2 675 412,3

83. ИТОГО ПО СМЕТЕ в ценах 2 кв. 2002 г 16 052 473,7

84. ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №2 на прохождение и крепление вентиляционного ствола №1 ш. «Октябрьская Южная» до глубины 140м (вариант 2)

85. Осн. з/п Эксплуатация Осн. З/п Эксплуатац ияед всеговсего з/л. всего з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

86. ЕРЕР-35-3295 табл.1.п.1 Проходка устья ствола отбойными молотками до глубины 6м к= 1,2 м3 314,19 23,86 21,36 2,19 0,04 0,31 7496 6711 688 314 97 11,14 3500,3

87. ЕРЕР-35-3302 табл.1.п.1 Проходка ствола взрывным способом до глубины 140м к=1,2 м3 5760,20 13,39 8,63 2,26 0,08 2,5 77130 49711 13018 5760 14401 3,83 22050,06

88. ЕРЕР-35-1968 табл.1.п.1 Крепление устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины 6м к=1,2 м3 144,63 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 851 496 19 145 336 1,60 231,00

89. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 180,79 35,15 0 0 0 35,15 6355 0 0 0 6355 0,00 0,00

90. ЕРЕР-35-2184 табл.1,п.1 Установка арматуры при креплении устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины 6м к= 1,2 т 2,00 53,02 51,72 0 0,00 1,3 106 103 0 2 3 24,16 48,31

91. С147-8 Стоимость арматуры AHI с учетом отходов 2% ЮОк г 20,40 24,5 0 0 0 24,5 500 0 0 0 500 0,00 0,00

92. ЕРЕР-9-189 Монтаж инвентарной опалубки диаметром 6,9м, h-l,5M т 8,30 69,50 22,10 39,2 12,60 8,2 576 183 325 8 68 41,03 340,55

93. ЕРЕР-9-189 Демонтаж инвентарной опалубки диаметром 6,9м, Ь=1,5м т 7,20 44,80 13,26 27,44 12,60 4,1 323 95 198 7 30 41,03 295,429 калькуляция завода Стоимость металлоконструкций инвентарной опалубки т 8,30 779,4 0 0 0 779,4 6469 0 0 0 6469 0,00 0,00

94. ЕРЕР-35-1968 табл.1.п.1 Крепление ствола монолитной бетонной крепью толщиной 250мм сверху вниз до глубины 140м к=1,2 м3 752,11 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 4423 2580 98 752 1745 1,60 1201,27

95. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1.25 м3 940,14 35,15 0 0 0 35,15 33046 0 0 0 33046 0,00 0.001 2 3 4 5 6 7 I 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

96. ЕРЕР-9-189 Монтаж инвентарной опалубки диаметром 6,0м, И=1,5м т 8,10 69,50 22,10 39,2 12,60 8,2 563 179 318 8 66 41,03 332,34

97. ЕРЕР-9-189 Демонтаж инвентарной опалубки диаметром 6,0м, И=1,5м т 6,80 44,80 13,26 27,44 12,60 4,1 305 90 187 7 28 41,03 279,0014 калькуляция завода Стоимость металлоконструкций инвентарной опалубки т 8,10 779,4 0 0 0 779,4 6313 0 0 0 6313 0,00 0,00

98. ЕРЕР-35-1968 табл.1.п.1 Крепление ствола монолитной бетонной крепью толщиной 450мм сверху вниз до глубины 140м к=1,2 м3 1221,26 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 7181 4189 159 1221 2833 1,60 1950,59

99. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 1526,57 35,15 0 0 0 35,15 53659 0 0 0 53659 0,00 0,00

100. ЕРЕР-35-1993 табл.1, п. 1 Устройство опорного венца из бетона к=1,2 м3 3,63 17,37 11,80 3,08 0,06 2,49 63 43 11 4 9 5,44 19,72

101. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 4,53 35,15 0 0 0 35,15 159 0 0 0 159 0,00 0,00

102. ЕРЕР-35-3302 табл.1.п.1 Проходка монтажной камеры для опалубки диаметром 6м 11=4,2м к=1,2 м3 471,00 13,39 8,63 2,26 0,08 2,5 6307 4065 1064 471 1178 3,83 1802,99

103. ЕРЕР-35-1542 Установка временной крепи монтажной камеры м3 471,00 6,54 0,85 0 0,00 5,69 3080 400 0 471 2680 0,55 261,12

104. ЕРЕР-9-189 Монтаж инвентарной опалубки т 20,00 69,50 22,10 12,60 8,2 1390 442 784 20 164 41,03 820,60

105. ЕРЕР-9-189 Демонтаж инвентарной опалубки т 20,00 44,80 13,26 27,44 12,60 4,1 896 265 549 20 82 41,03 820,6023 калькуляция завода Стоимость металлоконструкций инвентарной опалубки т 20,00 779,4 0 0 0 779,4 15588 0 0 0 15588 0,00 0,00

106. Всего по смете: 232 779,00 69552 17418 9210 145809 300 33954

107. Накладные расходы, 23,8% 55 401,00

108. Общешахтные расходы, 70% 162 945,001. Итого 451 125,00

109. Плановые накопления, 8% 36 090,001. Всего 487 215,00

110. Всего в ценах 1991 г 790 457,62

111. Всего в ценах 2 кв. 2002 г 14 236 141,71. НДС 2 847 228,33

112. ИТОГО ПО СМЕТЕ в ценах 2 кв. 2002 г 17 083 370,0

113. ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №3 на прохождение и крепление вентиляционного ствола №1 ш. «Октябрьская Южная» до глубины 140м (вариант 3)

114. Осн. з/п Эксплуатация Осн. З/п Эксплуатац ияед всеговсего з/л. всего з/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

115. ЕРЕР-35-3295 табл.1.п.1 Проходка устья ствола отбойными молотками до глубины 6м к=1,2 м3 314,19 23,86 21,36 2,19 0,04 0,31 7496 6711 688 314 97 11,14 3500,33

116. ЕРЕР-35-3302 табл.1.п.1 Проходка ствола взрывным способом до глубины 140м к=1,2 м3 5008,10 13,39 8,63 2,26 0,08 2,5 67058 43220 11318 5008 12520 3,83 19170,99

117. ЕРЕР-35-1968 та6л.1.п.1 Крепление устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины бм к=1,2 м3 144,63 5,88 3,43 0,13 0,00 2,32 851 496 19 145 336 1,60 231,00

118. С140-1650 Стоимость бетона с учетом коэффициента 1,25 м3 180,79 35,15 0 0 0 35,2 6355 0 0 0 6355 0,00 0,00

119. ЕРЕР-35-2184 табл.1, п.1 Установка арматуры при креплении устья ствола монолитной железобетонной крепью до глубины 6м к=1,2 т 2,00 53,02 51,72 0 0,00 1,3 106 103 0 2 3 24,16 48,31

120. С147-8 Стоимость арматуры AIII с учетом отходов 2% 100 кг 20,40 24,5 0 0 0 24,5 500 0 0 0 500 0,00 0,00

121. ЕРЕР-35-3352 табл.1.п.1 Наращивание чугунных тюбингов к=1Д8 10 шт 97,90 191,00 72,10 1,2 0,41 118 18699 7059 117 98 11523 47,90 4689,048 калькуляция завода Стоимость чугунных тюбингов т 729,36 224,00 0 0 0 224 163376 0 0 0 163376 0,00 0,00

122. ЕРЕР-35-3389 табл.1.п.1 Заполнение затюбингового пространства бетоном к=1,2 м3 699,50 3,29 3,02 0,05 0,01 0,22 2301 2112 35 700 154 2,47 1726,65

123. С140-1650 Стоимость бетона сучетом коэффициента 1,28 м3 895,36 35,15 0 0 0 35,2 31472 0 0 0 31472 0,00 0,00

124. ЕРЕР-35-2184 таблД.п.1 Чеканка тюбинговых швов свинцовой проволокой к=1,2 100м шва 40,38 355,60 123,60 4 0,13 228 14360 4991 162 40 9207 53,72 2169,381. Продолжение приложения 4

125. Г 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

126. ЕРЕР-35-1993 табл.1,п.1 Устройство опорного венца из бетона к=1,2 м3 3,63 17,37 11,80 3,08 0,06 2,49 63 43 11 4 9 5,44 19,72

127. С140-1650 Стоимость бетона сучетом коэффициента 1,25 м3 4,53 35,15 0 0 0 35,2 159 0 0 0 159 0,00 0,00

128. ЕРЕР-35-3302 табл.1.п.1 Проходка монтажной камеры для опалубки диаметром бм И=4,2м к=1,2 м3 471,00 13,39 8,63 2,26 0,08 2,5 6307 4065 1064 471 1178 3,83 1802,99

129. ЕРЕР-35-1542 Установка временной крепи монтажйой камеры м3 471,00 6,54 0,85 0 0,00 5,69 3080 400 0 471 2680 0,55 261,12

130. ЕРЕР-9-189 Монтаж инвентарной опалубки т 20,00 69,50 22,10 39,2 12,60 8,2 1390 442 784 20 164 41,03 820,60

131. ЕРЕР-9-189 Демонтаж инвентарной опалубки т 20,00 44,80 13,26 27,44 12,60 4,1 896 265 549 20 82 41,03 820,6018 калькуляция завода Стоимость металлоконструкций инвентарной опалубки т 20,00 779,4 0 0 0 779 15588 0 0 0 15588 0,00 0,00

132. Всего по смете: 340 057,0 69907 14747 7293 255403 237 35261

133. Накладные расходы, 23,8% 80 934,0

134. Общешахтные расходы, 70% 238 040,01. Итого 659 031,0

135. Плановые накопления, 8% 52 722,01. Всего 711 753,0

136. Всего в ценах 1991 г 1 154 748,1

137. Всего в ценах 2 кв. 2002 г 20 797 012,71. НДС 4 159 402,5

138. ИТОГО ПО СМЕТЕ в ценах 2 кв. 2002 г 24 956 415,2