Закономерности структурно-фазовых превращений в сварных соединениях листов из алюмокальциевых сплавов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Проценко Евгений Олегович

• Проценко Евгений Олегович
• кандидат наук
• 2025

Оглавление диссертации кандидат наук Проценко Евгений Олегович

Введение

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Алюминий и сплавы на его основе

1.2. Легирующие элементы в алюминиевых сплавах

1.3. Влияние легирующих элементов на свариваемость

алюминиевых сплавов

1.4. Промышленные алюминиевые сплавы системы А1-7п-М£

1.5. Кальций, как легирующий элемент в алюминиевых сплавах

1.6. Сплавы системы А1-7п-М§-Са

1.7. Свариваемость алюминиевых сплавов системы А1-7п-М§

1.8. Современные способы сварки алюминиевых сплавов

1.8.1. Аргонодуговая сварка неплавящимся электродом

1.8.2. Лазерная сварка алюминиевых сплавов

1.8.3. Сварка трением с перемешиванием

1.9. Цель и задачи исследования

Глава 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Получение и термообработка исследуемых сплавов

2.2. Продольная и радиально-сдвиговая прокатка

2.3. Свойства и структура горячекатанных листов исследуемого

сплава

2.4. Лазерная сварка

2.5. Сварка трением с перемешиванием

2.6. Определение склонности исследуемых сплавов к

трещинообразованию при сварке

2.7. Лазерная очистка поверхности алюминиевых сплавов перед

сваркой

2.8. Механические испытания сварных соединений

2.9. Методы исследования структуры сварных соединений

2.10. Рентгеновская дефектоскопия

2.11. Испытание листов из алюминиевых сплавов и их сварных

соединений на склонность к коррозии

Глава 3. ИССЛЕДОВАНИЕ СВАРИВАЕМОСТИ ЛИСТОВ

СПЛАВА А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп

3.1 Показатели стойкости против образования трещин листов сплава

А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп при сварке плавлением

3.2 Влияние легирования цирконием и скандием на коэффициент

трещинообразования листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп

3.3. Влияние присадочной проволоки на показатели стойкости

против образования горячих трещин листов сплава А1-1Са-5,57п-

1,5М§-0,5Мп

3.4. Склонность листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп к

порообразованию при сварке плавлением

3.5. Влияние технологии подготовки поверхности на пористость

швов листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп

Выводы к главе

Глава 4. СТРУКТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА

СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЛИСТОВ СПЛАВА А1-1Са-5,57п-

1,5М§-0,5Мп, ВЫПОЛНЕННЫХ СВАРКОЙ ПЛАВЛЕНИЕМ

4.1. Структура и механические свойства соединений листов сплава

А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп, выполненных автоматической

аргонодуговой сваркой

4.2. Влияние подварок дефектных участков шва на механические

свойства соединений листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп,

выполненных аргоно-дуговой сваркой

4.3. Влияние отжига после сварки на остаточные напряжения и

механические свойства сварных соединений листов сплава А1-1Са-

5,57п-1,5М§-0,5Мп

4.4. Коррозионная стойкость сварных соединений листов сплава А1-

1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп

4.5. Структура и механические свойства сварных соединений листов

сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп, полученных лазерной сваркой

Выводы к главе

Глава 5. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ СВАРКИ

ТРЕНИЕМ С ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ ЛИСТО СПЛАВА А1-1Са-

5,57п-1,5М§-0,5Мд

5.1. Анализ влияния термического цикла сварки трением с

перемешиванием на структуру и свойства листов сплава А1-1Са-

5,57п-1,5М§-0,5Мд

5.2. Остаточные напряжения в сварных соединениях листов сплава

А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп, выполненных сваркой трением с

перемешиванием

5.3. Сварка трением с перемешиванием заготовок сплава А1-1Са-

5,57п-1,5М§-0,5Мд в литом и горячекатанном состоянии

5.4. Устранение дефектов швов путем подварки

5.5. Термическая стабильность зоны перемешивания соединений

СТП листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп

Выводы к главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Публикации по теме диссертации

Список литературы

Приложение

Приложение

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы. Алюминиевые сплавы, начиная с середины ХХ столетия, все шире применяются во многих отраслях промышленности, так как имеют весьма малую плотность, но по удельной прочности практически сравнимы с другими конструкционными сталями и сплавами. Кроме того, многие современные алюминиевые сплавы обладают хорошей сопротивляемостью коррозии в речной и морской воде, жаропрочностью, а также высокими механическими свойствами при криогенной температуре вплоть до минус 196 °С. Это обусловило их преимущественное применение в ракетно-космической и авиационной отрасли, судостроении и автотранспортной технике.

Однако по мере повышения эксплуатационных свойств алюминиевых сплавов увеличивается их склонность к образованию технологических дефектов, в том числе при сварке: пористости в швах, трещинам различной природы и хрупкости сварных соединений. В связи с этим ряд высокопрочных сплавов относят к категории несвариваемых.

В целом сочетание требуемых механических свойств с высокой технологичностью при сварке является непростой задачей для алюминиевых сплавов. Наилучшим балансом этих характеристик обладают среднепрочные деформируемые сплавы типа АМг6 (система А1-М£), 1915 (система А1-2п-Mg) и АД35 (система А1-М£^). Среди них наиболее высокими прочностными свойствами обладают сплавы, легированные цинком и магнием в количестве 6-7%.

Однако марочные сплавы этой системы обладают низкими литейными свойствами, поэтому не могут быть использованы для получения фасонных отливок сложной формы. В связи с этим получение из них гибридных изделий (литодеформированных сварных конструкций), включающих сварные соединения отливок и деформированных полуфабрикатов, весьма затруднено.

При сварке плавлением разноименных алюминиевых сплавов в ванне происходит их перемешивание и возникает значительная макро- и микронеоднородность структуры. Степень ее развития будет зависеть как от различия химического состава свариваемых алюминиевых сплавов, так и от технологических параметров (режимов и техники сварки, толщины материалов, вида разделки кромок и т. п.). Как правило, легирующие элементы в пределах расплавленного металла распределены неравномерно, и склонность шва к образованию трещин значительно выше, чем при сварке однородных соединений. Отсутствие гомогенности состава вызывает также повышенную коррозию сварного шва и всего соединения в целом.

Оптимально создавать сварную конструкцию из разных полуфабрикатов одного сплава, в этом случае можно обеспечить одинаковые механические и коррозионные свойства соединения во всем изделии и использовать одну марку присадочной проволоки и близкие технологические параметры сварки.

Однако при создании современных высокоэффективных, многофункциональных и экономичных конструкций, в которых рационально используются определенные преимущества каждого материала, возникает необходимость сваривать разноименные алюминиевые сплавы, это как сплавы одной системы легирования, так и сплавы, относящиеся к разным системам легирования.

Естественно, что при соединении разноименных алюминиевых сплавов сваркой плавлением система легирования металла в расплаве металла шва существенно усложняется, что создает дополнительные трудности при выборе состава присадочной проволоки. Последняя, смешиваясь со свариваемыми сплавами, способствует получению композиции металла шва, которая должна обеспечивать минимальную склонность соединений к горячему растрескиванию и высокий уровень их механических свойств.

Поэтому при сварке плавлением разноименных алюминиевых сплавов не все сочетания удается соединить с получением прочных соединений. Для

тех же сочетаний сплавов, сварка плавлением которых возможна, решающим моментом становится правильный выбор марки присадочной проволоки.

Следовательно, актуально создание новых сплавов, обладающих высокой технологичностью при литье, обработке давлением и сварке (прежде всего, наиболее распространенной аргонно-дуговой).

В недавних исследованиях, проведенных в НИТУ «МИСиС» было показано, что система А1-Са является перспективной для разработки сплавов с улучшенным комплексом механических, технологических и коррозионных свойств. В частности, алюминиево-кальциевые сплавы с добавками цинка и магния показали хорошую технологичность при литье под давлением и в кокиль.

При этом в литом состоянии временное сопротивление на разрыв достигает 350 МПа, что отвечает уровню деформированных полуфабрикатов среднепрочных сплавов. Сплавы системы Al-Ca-Zn-Mg показали хорошую технологичность и при обработке давлением, в частности при горячей и холодной прокатке.

В 1991 г. был предложен новый способ создания неразъемных соединений в твердой фазе - сварка трением с перемешиванием (СТП). Данный способ в настоящее время получает все большее распространение в мировой промышленности при производстве узлов и деталей авиакосмической, железнодорожной и автомобильной техники, поскольку позволяет формировать неразъемные соединения, прочностные и усталостные характеристики которых приближаются к характеристикам основного металла.

При этом способе сварки сварной шов образуется в результате перемещения в ограниченном пространстве небольшого объема пластифицированного металла, нагретого за счет трения до температуры, не превышающей 75 % температуры плавления сплава.

Такой механизм формирования соединения при сварке трением с перемешиванием кардинальным образом изменяет сущность понятия

свариваемости алюминиевого сплава по отношению к методам сварки плавлением. Можно утверждать, что при сварке трением с перемешиванием свариваемость конкретного сплава определяется его способностью к экструзии в нагретом состоянии, которая в свою очередь определяется прочностными свойствами (значение относительного предела текучести) и пластическими свойствами (относительное удлинение) сплава при температуре нагрева в зоне формирования шва. В свою очередь, температура нагрева металла в зоне формирования шва зависит от частоты вращения рабочего инструмента и скорости его перемещения вдоль стыка.

Несмотря на достоинства сварки трением с перемешиванием, есть ряд факторов, ограничивающих ее применение для изготовления конструкций из высокопрочных термообрабатываемых алюминиевых сплавов. В первую очередь, это сложность подбора технологического режима. Еще одной проблемой при сварке трением с перемешиванием является возможность возникновения различных сварочных дефектов, вызванных физико-механическими свойствами термически упрочняемых алюминиевых сплавов.

В связи с изложенным весьма актуальным становится исследование закономерностей структурно-фазовых превращений в алюминиево-кальциевых сплавах, легированных цинком и магнием, в условиях сварки. При этом рассматривается как сварка плавлением (аргонодуговая и лазерная), так и сварка в твердой фазе - сварка трением с перемешиванием.

Степень разработанности темы. Большой вклад в решение проблемы повышения комплекса свойств сварных соединений при сварке алюминиевых сплавов внесли ученые Штрикман М.М., Лукин В.И., Колубаев А.Е., Дриц

A.М., Бакшаев В.А., Фролов В.А., Рязанцев В.И., Тарасов С.Ю., Овчинников

B.В., Филатов Ю.А., Миронов С.Ю., Павлова В.И., W.M. Thomas, C.J. Dawes, R.S. Mishra, Y.S. Sato, E. Cerri и др.

Целью диссертационной работы является определение рационального химического состава и типа структуры алюминиево-кальциевых сплавов и

разработка технологии получения сварных соединений указанных сплавов с высоким уровнем механических свойств.

Для достижения поставленной цели было необходимо решить следующие задачи:

1. Определить стойкость листов сплава А1-1Са-5^п-1,5М§-0,5Мп к трещинообразованию при сварке плавлением. Установить влияние легирования исследуемых сплавов цирконием и скандием на коэффициент трещинообразования и критическую скорость деформирования сварного соединения исследуемого сплава.

2. Исследовать влияние присадочной проволоки на коэффициент трещинообразования и критическую скорость деформирования сварного соединения.

3. Изучить склонность листов сплава А1-1Са-5^п-1,5М§-0,5Мп к порообразованию при сварке плавлением и влияние методов подготовки поверхности листов к сварке на пористость швов.

4. Исследовать влияние химического состава присадочной проволоки на механические свойства сварных соединений листов сплава A1-1Ca-5,5Zn-1,5М§-0,5Мп, полученных автоматической аргонодуговой и лазерной сваркой.

5. Оценить влияние отжига сварных соединений листов сплава А1-1Са-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn после сварки на комплекс их механических свойств.

6. Изучить особенности формирования структуры стыковых соединений листов сплава A1-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn и уровень механических свойств соединений при сварке трением с перемешиванием, включая сварку заготовок в литом и горячедеформированном состоянии.

7. Исследовать термическую стабильность зоны перемешивания сварных соединений листов сплава А1-1Са-5^п-1,5Mg-0,5Mn при нагреве до температуры 520-540 °С.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. На основе исследования технологических проб установлено, что коэффициент трещинообразования для сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп составил 47-55% при значении критической скорости деформирования 2,5-3,1 мм/мин. Дополнительное легирования сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мд скандием в количестве 0,11-0,15 мас.% снижает коэффициент трещинообразования на 27-32%. Использование присадочной проволоки при сварке плавлением позволяет снизить коэффициент трещинообразования сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп до уровня2-5%.

2. Установлено, что при сварке плавлением листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп в металле шва формируется литая мелкозернистая структура с отсутствием фаз грубой морфологии. Формирование такой структуры является влияние кальция, который связывает такие примесные элементы как железо и кремний в тройные соединения типа А110СаБе2 и А12СаБ12.

3. Показано, что при аргонодуговой и лазерной сварке листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп с присадочной проволокой марки СвАМг63 и Св1575 коэффициент прочности соединений находится на уровне 0,79-0,89. Разрушение сварных соединений при испытании на растяжение происходит по зоне сплавления, где наблюдается наиболее высокая концентрация напряжений при приложении растягивающей нагрузки. Излом имеет вязкий характер.

4. Сварные соединения листов сплава А1-1Са-5,57п-1,5М§-0,5Мп, полученные односторонней сваркой трением с перемешиванием, имеют прочность на уровне 0,92-0,95 от временного сопротивления основного металла. Разрушение образцов при испытаниях на растяжение происходит по зоне термомеханического воздействия со стороны отхода рабочего инструмента, где температура нагрева металла выше по сравнению со стороной набегания рабочего инструмента.

5. Показано, что отжиг сварных соединений после сварки при температуре 350-400 °С в течение 2 часов позволяет повысить временное

сопротивление сварных соединений на 12-15%. Наблюдаемое повышение прочности сварных соединений связано с образованием в процессе отжига упрочняющих наночастиц фазы АЬ^г^с) структурного типа L12, средний размер которых, составляет порядка 20 нм.

Теоретическая и практическая значимость:

1. Разработаны технологические рекомендации по сварке листов сплава A1-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn, включающие выбор рациональных режимов аргонодуговой и лазерной сварки, а также сварки трением с перемешиванием, технологию подготовки заготовок под сварку, требования к точности сборки соединений и контролю их качества.

2. Предложен химический состав присадочной проволоки, близкий к составу основного металла листов сплава A1-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn. Из полученных слитков изготовлена присадочная проволока с применением технологии скальпирования поверхности.

3. Результаты работы были включены в учебно-образовательный процесс подготовки бакалавров по направлению 22.03.01 «Материаловедение и технологии материалов» профиль «Перспективные материалы и технологии» о чем имеется соответствующий акт Московского политехнического университета.

Положения, выносимые на защиту:

1. Результаты исследований структуры металла шва листов сплава А1-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn при сварке плавлением (аргонодуговая и лазерная).

2. Совокупность экспериментальных данных о влиянии технологии подготовки поверхности листов исследуемого сплава к сварке плавлением и о ее влиянии на структуру и фазовый состав поверхностной оксидной пленки.

3. Совокупность экспериментальных данных о формировании при сварке трением с перемешиванием слоистой мелкозернистой структуры металла шва листов сплава A1-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn.

4. Способность сварных соединений листов сплава Al-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn к упрочнению при отжиге после сварки за счет формирования когерентных наночастиц фазы Al3(Zr, Sc) структурного типа L12.

Методы исследования и достоверность полученных результатов.

Методологической основой исследования послужили работы ведущих российских и зарубежных ученых, государственные стандарты РФ. Результаты экспериментальных исследований получены с использованием современных методов исследования структуры и свойств материалов, а также сертифицированного испытательного оборудования. Показана воспроизводимость результатов.

Реализация результатов работы.

Результаты диссертационной работы использованы при разработке технологических процессов сварки изделий из листов алюминиевого сплава Al-1Ca-5,5Zn-1,5Mg-0,5Mn.

Результаты работы были внедрены в учебно-образовательный процесс подготовки бакалавров по направлению 22.03.01 «Материаловедение и технологии материалов» профиль «Перспективные материалы и технологии» о чем имеется соответствующий акт Московского политехнического университета.

Степень достоверности результатов.

Все результаты получены на современном оборудовании с использованием лицензионного программного обеспечения. Стандартные испытания и исследования проводились в соответствии с требованиями научно-технической документации, действующей на территории Российской Федерации (ГОСТ и ISO). Сформулированные в диссертации научные положения, выводы и рекомендации подтверждены теоретическими решениями и экспериментальными данными.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Закономерности структурно-фазовых превращений в сварных соединениях листов из алюмокальциевых сплавов»

Апробация работы.

Результаты работы доложены и обсуждены на научно-практических конференциях, в том числе: Международный научный форум «Наука и инновации - современные концепции» (Москва, 12 августа 2022 г.); Международная научно-практическая конференция «Актуальные вопросы развития научных исследований: теоретический и практический взгляд» (г. Уфа, 25 сентября 2023 г.); Международная научно-практическая конференция «СМИС-2023. Технология управления качеством» (Москва, 17-19 мая 2023 г.); Международная научно-практическая конференция «СМИС-2025. Технология управления качеством» (Москва, 21-24 мая 2025 г.).

Личный вклад автора состоит в его непосредственном и активном участии в формировании цели и задач исследования, в проведении теоретических и экспериментальных исследований, анализе и обработке полученных результатов, их обобщении, формулировке рекомендаций и выводов по диссертации, а также написании публикаций в журналах и докладов на научных конференциях.

Публикации: основное содержание диссертации отражено в 13 научных работах в рецензируемых научных журналах, сборниках и трудах конференций, из них 5 статей, входящих в перечень журналов из списка ВАК РФ, 4 статьи из которых переведены.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы из 239 наименований, 2-х приложений, всего 222 страницы машинописного текста, в том числе 91 рисунок и 30 таблиц.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ 1.1. Алюминий и сплавы на его основе

Алюминий (А1) - серебристо-белый металл; при обычных условиях покрыт тонкой пленкой оксидов. Название «алюминий» происходит от латинского а1ишеп (алюминиевые квасцы).

Впервые алюминий в свободном виде получил в 1825 году датский ученый Эрстед, воздействуя амальгамой калия на хлорид алюминия. Двумя годами позже, в 1827 году немецкий химик Ф. Веллер также получил алюминия, заменив амальгаму калия на металлический калий. Первый промышленный способ производства алюминия предложен в 1854 году французским ученым Сент-Клер Девилем. В 1865 году русский физикохимик Н.Н. Бекетов предложил способ получения алюминия путем вытеснения его магнием из расплавленного криолита. В 1886 году Эру во Франции и Холл в США независимо друг от друга предложили способ получения алюминия электролизом глинозема, растворенного в расплавленном криолите.

По распространенности в природе алюминий занимает первое место среди металлов. Его содержание в земной коре 8,8% (по массе). Алюминий входит в состав бокситов, нефелинов, алунитов, каолинов и других горных пород. Наиболее ценная алюминиевая руда - бокситы, в них содержится около 50% оксида алюминия.

Алюминий имеет гранецентрированную кубическую (ГЦК) кристаллическую решетку с параметром 4,0413 А, температуру плавления 660 °С, плотность 2,7 г/см3.

Оксид алюминия А12О3 устойчив против диссоциации и практически не восстановим в условиях металлургических процессов. Скорость его окисления возрастает с повышением температуры. Плавится пленка А12О3 при температуре 2050 °С, а ее плотность выше, чем у алюминия. На поверхности металла оксид образует сплошную пленку, которая защищает алюминий от дальнейшего окисления и быстро образуется вновь при повреждении. Поэтому

пленка оксидов сохраняется на поверхности свариваемого металла, а при его расплавлении погружается в сварочную ванну. Коэффициент теплового расширения оксидной пленки меньше в 3 раза по сравнению с алюминием, что вызывает ее растрескивание при нагреве и образование шлаковых включений [1, 2].

Пленка А12О3 адсорбирует большое количество паров воды и удерживает часть ее даже при 350 °С в вакууме. Другая часть влаги в виде гидрата (А12О3 ■ Н2О) удаляется при более высоких температурах (до 1000 °С) в результате реакции с алюминием, выделяя водород.

Окисление алюминия возможно в сухой атмосфере О2 или влажного воздуха. При повышенных температурах оксидная пленка образуется при прокатке, а в жидком состоянии - при литье и сварке. Наращивание толщины пленки происходит за счет диффузии катионов кислорода через пленку к поверхности металла. При этом пленка приобретает упорядоченное строение, образуя модификацию у-А12О3, а при температуре выше 1000 °С более плотную модификацию а-А12О3.

При взаимодействии жидкого металла сварочной ванны с кислородом возможно окисление как основы алюминия, так и ряда легирующих элементов пропорционально их химическому потенциалу в сплаве.

Легирующие элементы магний, литий, кальций, бериллий при нагреве до 700 °С окисляются, даже если они содержатся в исключительно малых концентрациях. Магний окисляется наравне с алюминием, несмотря на его малую долю в составе сплава. Окислению магния в алюминии препятствуют добавки бериллия, которые, имея малый радиус иона, при нагреве диффундируют из сплава на поверхность, образуя защитную пленку.

Интенсивное окисление алюминия и его сплавов при сварочном нагреве затрудняет формирование шва и нарушает устойчивость процесса горения дуги, препятствуя отрыву капли с плавящегося электрода из-за высокой прочности оксидной пленки.

Водород, в отличие от кислорода, с алюминием не взаимодействует, но интенсивно растворяется в большом количестве в жидком алюминии и его сплавах, находясь в ионизированном состоянии в виде протонов или отрицательных ионов (рисунки 1.1). В твердом алюминии водород находится в состоянии твердого раствора в виде атомов или ионов в кристаллической решетке, а также в молекулярном виде в микронесплошностях или в адсорбированном состоянии на межфазных поверхностях металла.

Рисунок 1.1 - Изменение растворимости водорода в алюминии при

различных температурах

В дуге при температурах выше 1700 °С происходит диссоциация паров Н2О с образованием атомарного водорода, который растворяется в сварочной ванне.

Поскольку растворимость водорода в жидком алюминии выше, чем в твердом, после неравновесной кристаллизации сварного шва водород в закристаллизовавшемся металле шва находится в состоянии пересыщенного твердого раствора.

1.2. Легирующие элементы в алюминиевых сплавах

Для получения алюминиевых сплавов с различными свойствами алюминий легируют другими элементами. Наиболее широко используют для этих целей элементы, имеющие высокую растворимость в алюминии, такие, как медь, цинк, магний, марганец, кремний, литий. Кроме этого известно еще более трех десятков элементов, которые добавляют в алюминий для получения нужного сочетания свойств.

В зависимости от способа получения изделий, алюминиевые сплавы делят на две большие группы:

- литейные - не подвергающиеся после отливки пластической деформации;

- деформируемые - полуфабрикаты из которых получают из слитка прессованием, прокаткой, ковкой и другими видами обработки давлением.

Литейные и деформируемые сплавы можно разделить на термически упрочняемые и термически не упрочняемые. В свою очередь упрочнение может достигаться закалкой с последующим естественным или искусственным старением.

Все промышленные алюминиевые сплавы можно также разбить по системам легирования, в которых основные легирующие элементы определяют типичные для данной системы механически и физические свойства, поскольку общность этих свойств определяется общностью фазового состава сплавов.

Сплавы алюминия представляют собой твердые растворы замещения со многими элементами периодической системы. Наиболее эффективно упрочнение твердого раствора при легировании магнием, медью, кремнием и цинком, с которыми алюминий образует сплавы различными диаграммами состояния.

Сплавы А1-М& А1-Си и другие имеют диаграммы состояния эвтектического типа с ограниченной растворимостью легирующего элемента

в твердом состоянии. После равновесной кристаллизации сплав состоит из кристаллитов твердого раствора (рисунок 1.2) и эвтектики, твердого раствора и химического соединения [3].

Т, °С

Т, °С 727

527

327

127

О

Г,°С

600

500 400 300 200 100

0

Ж

а 1 X 1

а + Mg5Alg i 1

- / 1 1 1

А 600

500

400

300

200

100

-- а 548 °С

а i 1 1 1

/ / -i I i 1 1 1 а + Cu Al 2 i 1 i

-1 1 1 ■ i I i i р i

8 16 Mg,%

а

—а +

Г " ...... 1 1 1

0 1 2 3 4 5 6 Си, % б

т,°с 1600

1200

800

400

\ ^ /

~ — —

/ 665 °С

о 1 СЛ < + и сл (N и

a • ' < 1 < 1

20 40 60 80 Zn,% 0 в

20 40 Se, %

г

Рисунок 1.2 - Диаграммы состояния сплавов Al-Mg (а), Al-Cu (б), Al-Zn (в)

и Al-Sc (г) [3]

Кроме того, в пределах каждой указанной основы двойных сплавов возможно микролегирование и модифицирование литием, марганцем, титаном, цирконием и другими элементами и дополнительное упрочнение наклепом.

Алюминиевые сплавы подразделяются на деформируемые и литейные. Теоретической границей, разделяющей эти сплавы, является предел

растворимости элементов в твердом растворе. В литейных сплавах концентрация легирующих элементов превышает предельную растворимость в алюминии. Поэтому литейные сплавы, как правило эвтектического типа, всегда имеют равновесную эвтектику, которая обеспечивает хорошие литейные свойства, но пониженную способность к деформации. Ряд литейных сплавов пригоден к созданию литодеформированных сварных конструкций.

Более эффективно алюминиевые сплавы упрочняются дисперсионным твердением (старением), а также сочетанием дисперсионного твердения с наклепом. Сплавы, которые упрочняются в результате закалки и старения, называются термически упрочняемыми.

Естественное старение обеспечивается вследствие длительного вылеживания после закалки при нормальных температурах, а искусственное -путем нагрева закаленных сплавов до температур от 150 °С до 200 °С и выдержки в течение от 10 до 20 ч.

Ряд высоколегированных высокопрочных сплавов (Д16, В95 и др.) изготовляют в плакированном варианте, покрывая тонким слоем высоко пластичного сплава, что повышает их технологические свойства, сопротивление коррозии и снижает чувствительность к концентрации напряжений.

С повышением прочностных свойств алюминиевых сплавов наблюдается снижение их пластичности до уровня 8-10%. Такое явление существенно снижает технологичность высокопрочных алюминиевых сплавов.

Ряд высоколегированных алюминиевых сплавов при сварке плавлением склонен к образованию кристаллизационных трещин в металле шва и околошовной зоне. Это делает невозможных получение качественных сварных соединений из указанных сплавов, а сами сплавы являются несвариваемыми. При этом следует учитывать предрасположенность алюминиевых сплавов к образованию пор при сварке плавлением.

1.3. Влияние легирующих элементов на свариваемость алюминиевых

сплавов

Введение малых добавок некоторых элементов является средством воздействия на структуру и свойства алюминиевых сплавов и их сварных соединений. Это приводит к существенным изменениям некоторых параметров сплава, например: температуры рекристаллизации материала, смещению линий диаграммы состояния сплава, условий его кристаллизации и др. От указанных факторов зависит образование той или иной структуры сплава, в значительной степени, определяющей механические и технологические свойства сплава в состоянии литья и сварки и при последующих обработках (термической, механической и т.д.).

Марганец. Марганец положительно действует на сопротивляемость алюминиевых сплавов к образованию кристаллизационных трещин при сварке. Коэффициент трещинообразования при сварке сплавов Л1-М£ при содержании Мп от 0 до 1,2 % уменьшается с 45 до 10 %.

Установлен также положительный эффект воздействия на горяче-ломкость сплавов А1-Си. Введение марганца в эти сплавы до 1,2 % снижает коэффициент трещинообразования с 80 до 20 %. Аналогичная зависимость отмечена при сварке сплавов А1- и Л1-7п-М§ с добавкой марганца.

Незначительно влияет марганец на коррозионную стойкость сплавов А1-М§-Б1. При введении 0,25 % Мп в сплав Л1,2М§1Б1 потери прочности и пластичности составляют 7,0 и 23,0 % соответственно. Повышается коррозионная стойкость сплавов А1-7п-М§ и их сварных соединений от введения в сплавы марганца.

Увеличение содержания марганца до 1 % уменьшает потери прочности основного металла и сварного соединения до 5,0 и 2,5 % соответственно.

Кадмий. Введение кадмия в алюминиевые сплавы в качестве легирующей добавки повышает механические свойства полуфабрикатов.

Кадмий является полезной присадкой для сплавов, работающих в условиях криогенных температур.

Кадмий несколько увеличивает горячеломкость сплавов А1-Си. Коэффициент трещинообразования (К) возрастает при введении 0,12 % Сё в сплав Л15Си0,6Мп с 50 до 75 %. Разрушение происходит как по металлу шва, так и по зоне сплавления.

Кадмий влияет на свойства сварных соединений сплавов А1 -Си. Добавка 0,12 % Сё в сплав Л15Си0,6Мп увеличивает прочность сварного соединения на 10...15 МПа. Пластичность (угол изгиба) сохраняется на одном уровне (а = 65...75°).

Кадмий в количестве 0,12 % почти в два раза повышает коррозионную стойкость сплавов А1-Си при испытании их в 3 %-ном растворе №С1 + 0,1 % Н2О2. В сварном соединении при введении кадмия незначительно изменилась коррозионная стойкость.

После коррозионных испытаний во всех образцах наблюдались локализованные очаги точечной коррозии, довольно равномерно распределенные по поверхности. В зоне термического влияния сварного соединения обнаружена межкристаллитная коррозия.

Бор. Бор повышает сопротивляемость сплавов Л1-М§ к образованию кристаллизационных трещин. Добавка бора до 0,10 % в сплав Л16М§0,6Мп уменьшает коэффициент трещинообразования с 30 до 20 %. Разрушение сварного соединения смешанное - как по наплавленному металлу, так и по зоне сплавления.

Мелкозернистая структура основного металла и сварного соединения с равномерным распределением второй фазы явилась причиной повышения пластичности сварного соединения. Небольшая добавка бора (0,1 %) увеличивает угол загиба сварного соединения с 95 до 135°. Прочность сварного соединения увеличивается на 15 МПа.

Церий. Церий относится к группе лантаноидов. Основное его достоинство - повышение жаростойкости. Добавка церия положительно действует и на механические свойства. Церий улучшает жидкотекучесть расплава, являясь раскислителем. Установлено некоторое повышение коррозионной стойкости при введении церия в сплав. Введение его в сплав приводит к сравнительно сильному измельчению структуры алюминиевых сплавов.

Церий положительно влияет на горячеломкость материала. Добавка церия в сплавы Л1-М§ в количестве до 0,5 % повышает сопротивляемость к образованию кристаллизационных трещин. Коэффициент

трещинообразования уменьшается с 30 до 10 %. Аналогичная зависимость получена при сварке сплавов Л1-7п-М§ с церием до 2,0 %. Коэффициент трещинообразования уменьшился с 60 до 40 %.

Введение церия в алюминиевые сплавы (А1-М§, Л1-7п-М§) незначительно повысило прочностные характеристики сварных соединений.

Введение церия в сплавы А1-М§ и А1-7п-М§ привело к некоторому увеличению угла загиба сварного соединения: в обоих случаях угол загиба сварного соединения повысился на 10-15°.

Титан. Титан является модификатором, измельчающим структуру при кристаллизации. Добавка титана до 0,3 % повышает жаропрочность сплавов.

Титан, являясь модификатором, существенно влияет на склонность материала к образованию кристаллизационных трещин.

Введение в сплавы А1-М§ титана до 0,1 % снижает склонность к образованию кристаллизационных трещин при сварке. Коэффициент трещинообразования у сплава Л16М§0,6Мп уменьшается с 25 до 5 %.

Трещины проходят в основном по наплавленному металлу. При минимальном содержании титана (до 0,03 %) изменяется характер разрушения. Трещины появляются и в зоне сплавления.

С введением титана повышается также сопротивляемость к образованию горячих трещин при сварке сплавов А1-Си и Л1-7п-М§. Добавка титана до 0,3

% в сплав Л15Си0,6Мп снижает коэффициент трещинообразования с 50 до 40 %, а у сплава Л167п3М§ - с 70 до 10%.

В сплавах А1-М§, А1-Си и Л1-7п-М§ малая добавка титана несколько повышает прочностные характеристики основного металла и сварных соединений. Присадка 0,1 % титана в сплаве Л16М§0,6Мп повышает предел прочности сварного соединения на 20...30 МПа; возрастают прочностные характеристики сварного соединения у сплавов А1-Си и Л1-7п-М§.

Угол загиба сварных образцов сплавов Л1-М§ снижается со 100 до ~ 70° при 0,1 % титана. Снижение угла загиба (на 20°) установлено у сплавов Л1-7п-М§ с введением титана 0,3 %. У сплавов А1-Си добавка титана уменьшила величину угла загиба на 15°.

По мнению некоторых исследователей, титан повышает коррозионную стойкость сплавов. Однако есть сведения об отрицательном действии, в частности, титан усиливает чувствительность сплавов Л1-7п-М§ к расслаивающей коррозии.

Небольшие добавки титана (до 0,2 %) полезны и желательны для сплавов системы Л1-М§. Дальнейшее повышение титана (> 0,2 %) нецелесообразно, поскольку появляются грубые включения в виде интерметаллидов Т1Л13, ухудшающие пластичность и коррозионную стойкость сварных соединений. При этом наиболее распространенный характер разрушения сварного соединения при испытании его на коррозионное растрескивание под напряжением - по зоне сплавления.

Исследования коррозионной стойкости под напряжением сплавов Л1-с добавкой титана показали хорошие результаты. Все образцы простояли в 3 %-ном растворе №С1 при переменном погружении > 150 сут.

Положительные результаты получены при испытании сварных образцов сплава Л147п2М§ с добавкой 0,2 % Т после 95-суточного естественного старения. Образцы под нагрузкой (аН = 250 МПа) простояли > 180 сут. Искусственное старение (100°С - 96 ч) после сварки снижает коррозионную

стойкость сварных соединений сплавов А1-7п-М§. Средняя долговечность сварных образцов в этом случае составляет 20 сут при нагрузке аН = 350 МПа.

Цирконий. Эффективным модификатором при сварке сплавов на алюминиевой основе является цирконий, измельчающий структуру сплава при кристаллизации.

Установлено, что добавка циркония увеличивает длительную прочность и сопротивление ползучести сплавов А1-Си-Мп. Повышается коррозионная стойкость алюминиевых сплавов Л1-7п-М§ при легировании их цирконием в пределах не более 0,2 %. Цирконий уменьшает горячеломкость алюминиевых сплавов при литье.

Введение до 0,3 % Хх в сплав Л16М§0,6Мп снижает коэффициент трещинообразования с 20 до 5 %. Благодаря цирконию повышается сопротивляемость к образованию кристаллизационных трещин при сварке сплавов Л15Си0,6Мп, Л^^М^ Л^ММ^ ЛПДМвШ, Л11,4Мв0,481. Во всех случаях коэффициент трещинообразования уменьшается в 1,5...3 раза.

Присадка циркония увеличивает прочностные характеристики сварных соединений, при некотором снижении пластичности.

Добавка < 0,3 % Хх в сплавы А1-М§ и Л1-7п-М§ повышает прочность сварного соединения на 50...80 МПа. Повышается прочность сварного соединения и у сплавов А1-Си и Л1-М§-Б1, однако эффект упрочнения значительно меньше по сравнению с предыдущими сплавами. С увеличением циркония до 0,3 % угол загиба сплавов А1-М§ и Л1-7п-М§ уменьшается на 20...30°. Пластичность сварных соединений сплавов А1-Си и Л1-М§-Б1 также зависит от содержания циркония в сплаве, но в меньшей степени. Угол загиба изменяется во всех случаях на 15...20°.

Введение циркония до 0,2 % в сплавы А1-Си снижает потери прочности с 52 до 42 % при испытании материала в 3 %-ном растворе №С1 + 0,1 % Н2О2 в течение двух месяцев.

Дальнейшее увеличение содержания циркония (с 0,2 до 0,3 %) приводит к некоторому росту потери прочности и положительный эффект воздействия циркония на коррозионную стойкость почти пропадает.

У сплавов А1-М£-Б1 и А1-7п-М^ при введении 0,2 % Хг повышается сопротивляемость материала к коррозионному растрескиванию.

Сплавы Л11,2М§1Б1 и Л11,4М§0,4Б1 с добавкой циркония простояли под напряжением в условиях переменного погружения в 3 %-ном растворе №С1 > 6 месяцев без разрушения.

У сплава Л147п2М§ с добавкой 0,2 % Хг наблюдается высокая коррозионная стойкость сварных соединений. Средняя долговечность образцов после 3-месячного естественного старения составляет > 180 сут. При искусственном старении (120 °С, 48 ч) долговечность снижается до 148 сут.

Олово. Небольшие добавки олова (до 0,1 %) в сплавы (А1-Си) улучшают некоторые характеристики свариваемости материала. Так, введение до 0,1 % олова в сплав Л15Си0,6Мп повышает сопротивляемость материала к образованию кристаллизационных трещин при сварке. Коэффициент трещинообразования уменьшился с 50 до 30 %. Разрушение сварного соединения смешанное как по шву, так и по зоне сплавления.

Легирование сплава Л15Си0,6Мп оловом в количестве до 0,1 % повышает прочность сварного соединения на 15...20 МПа. Однако наличие легкоплавкой эвтектики в сплаве ухудшает пластичность сварного соединения. Угол изгиба сварного соединения резко уменьшается с 70 до 35°.

Небольшие добавки олова в сплавы А1-Си несколько улучшают их коррозионную стойкость. При введении 0,1 % Бп потери прочности сплава Л15Си0,6Мп уменьшились с 62 до 23 % при испытании в 3 %-ном растворе №С1 + 0,1 % Н2Ог в течение 15 сут. Этот эффект получен на материале, прошедшем искусственное старение.

Установлена несколько повышенная коррозионная стойкость под напряжением при переменном погружении в 3%-ном растворе №С1 сплава

Л15Си0,6Мп с добавкой олова. Образцы после искусственного старения простояли > 80 сут.

Ванадий. Малые добавки ванадия способствуют в первую очередь повышению сопротивляемости материала образованию кристаллизационных трещин при сварке.

Введение 0,02 % ванадия в сплав Л15М§0,6Мп уменьшает коэффициент трещинообразования с 30 до 8 %. При сварке сплава Л15Си0,6Мп ванадий в количестве 0,2 % изменяет коэффициент трещинообразования с 60 до 40 %. Уменьшается коэффициент трещинообразования в 2,5 раза и при сварке сплава Л167п3М§ с ванадием.

Ванадий, введенный в сплавы Л1-М£ в количестве до 0,02 %, повышает прочность сварного соединения с 290 до 320 МПа. Аналогичный прирост прочности (30...40 МПа) наблюдается при добавке ванадия (до 0,2 %) в сплавы А1-^ и Л^п-Мв,

Мелкодисперсное распределение частиц фаз, содержащих ванадий, приводит к незначительному снижению пластичности сварного соединения.

Ванадий повышает коррозионную стойкость алюминиевых сплавов. Практически не ухудшается коррозионная стойкость сплавов А1-М£ при добавке ванадия (до 0,02 %).

Потеря прочности сплава Л15М§0,4Мп с ванадием незначительная и составляет ~ 7 % при испытании в 3 %-ном растворе №С1 + 0,1 % Н2О2 в течение трех месяцев. Аналогичная потеря прочности наблюдается на сварных образцах, выполненных на сплавах А1-С^ с ванадием. На поверхности образцов отмечена небольшая местная коррозия. Сплавы Л1-М£ с ванадием при испытании под напряжением с переменным погружением в 3 %-ном растворе №С1 показали высокую коррозионную стойкость: за > 150 сут ни один образец не разрушился.

Ванадий повышает сопротивляемость коррозионному растрескиванию сплавов А1-7п-М£. Легирование сплава Л147п2М§ ванадием в количестве 0,2

% увеличивает долговечность образцов с 10 до 107 сут при искусственном старении и до 170 сут при естественном старении.

Хром. Действие добавки хрома в алюминиевые сплавы подобно действию марганца, однако примерно одинаковый эффект достигается при меньшем содержании хрома (в два раза) по сравнению с марганцем.

С введением в сплав хрома улучшается сопротивление к коррозионному растрескиванию сплавов А1-М^, Л1-Хп-М£, повышается их долговечность при испытании образцов под напряжением.

Введение хрома в алюминиевые сплавы различных систем способствует повышению сопротивляемости их образованию кристаллизационных трещин.

Добавка хрома (до 0,8 %) в сплавы Л1-М£ уменьшает коэффициент трещинообразования до 10 %. Эффективно действует присадка хрома на горячеломкость сплавов А1-7п-М^. Уже 0,2 % Сг снижают коэффициент трещинообразования с 70 до 10 %. Введение в сплавы системы Л1-М£-Б1 хрома также уменьшает коэффициент трещинообразования.

Хром повышает прочностные характеристики, однако пластичность сварного соединения несколько снижается.

Содержание хрома до 0,8 % в сплаве Л16М§0,4Мп повышает прочность с 290 до 320 МПа. Угол загиба остается на уровне 100...110°.

Введение хрома как легирующей добавки в алюминиевые деформируемые сплавы вполне оправдано. Его положительное влияние на сопротивляемость коррозионному растрескиванию достоверно установлено. Хром является наиболее эффективным элементом, повышающим коррозионную стойкость сплавов Л1-М^, А1-М£-Б1, Л1-Хп-М£.

Не подвержены коррозионному растрескиванию и сплавы А1-М£-Б1 с добавкой хрома до 0,4 %. Образцы сплавов ЛИДМ^Ш и Л11,4М§0,4Б1 с добавкой хрома простояли > 6 месяцев под напряжением в 3 %-ном растворе №С1 + 0,1 % Н2О2.

Минимальные значения по потерям прочности получены на сплавах Л147п2М§ и Л167п3М§ с введением в них 0,3 % Сг. При испытании образцов

в 3 %-ном растворе №0 + 0,1 % Н2О2 в течение одного месяца потери прочности составляют 1...2 %. Сопротивляемость коррозионному растрескиванию под напряжением указанных сплавов высокая. Образцы простояли под напряжением > 9 месяцев после закалки их с последующим охлаждением на воздухе. Закалка с охлаждением в воде уменьшает долговечность сплава Л167п3М§ до 20 сут. В зависимости от режима термической обработки у сварных соединений сплава Л147п2М§ с 0,2 % Сг может быть получена высокая долговечность. Так, искусственное старение (120 °С, 48 ч) повышает долговечность до 120 сут.

Кобальт. Введение кобальта в сплавы Л1-М£ способствует повышению сопротивляемости материала образованию кристаллизационных трещин.

Добавка 0,2 % Со в сплав Л16М§0,6Мп уменьшает коэффициент трещинообразования с 25 до 5 %. Наблюдаются трещины не только по шву, но и по зоне сплавления.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Проценко Евгений Олегович, 2025 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дриц А. М., Овчинников В. В. Сварка алюминиевых сплавов //М.: Руда и металлы. - 2017. - 440 с.

2. Овчинников В.В. Основы материаловедения для сварщиков. - М.: Издательский центр «Академия», 2014. - 256 с.

3. Макаров Э. Л., Якушин Б. Ф. Теория свариваемости сталей и сплавов. -2014, издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана. - 487 с.

4. Елагин В. И., Захаров В. В., Дриц А. М. Структура и свойства сплавов системы Al-Zn-Mg. - Металлургия, 1982.

5. Олабоде М., Ках П., Мартикайнен Д. Металлургические особенности сварки высокопрочного алюминиевого сплава 7025-Т6 //Автоматическая сварка. -2012. - №. 4. - С. 24-35.

6. Новиков И.И., Золотаревский В.С., Портной В.К., Белов Н.А., Ливанов Д.В., Медведева С.В., Аксенов А.А., Евсеев Ю.В. Металловедение. В 2 т. Т. 1. - М.: Издательский дом «МИСиС», 2009. - 496 с.

7. Benedetti A.V., Cabot P.L., Garrido J.A., Moreira A.H. Influence of iron addition on the microstructure and the electrochemical corrosion of Al-Zn-Mg alloys // Journal of Applied Electrochemistry. 2001, Vol. 31, Iss. 3, p. 293-300.

8. C. Meng, Di Zhang, H. Cui, L. Zhuang, J. Zhang, Mechanical properties, intergranular corrosion behavior and microstructure of Zn modified Al-Mg alloys // JALCOM, 2014, Vol.617, p. 925-932.

9. H. Fooladfar, B. Hasnemi, and M. Younesi, The effect of the surface treating and high-temperature aging on the strength and SCC susceptibility of 7075 aluminum alloy // J. Mater. Eng. Perform., 2010, 19, p. 852-859

10. Mondal C., Mukhopadhyay A. K. On the nature of T(Al2Mg3Zn3) and S(A1ZnCuMg) phase present in as-cast and annealed 7055 aluminum alloy // Mate Sci Eng A, 2005, A391. p. 367-376.

11. Zolotorevskii V. S., Pozdnyakov A. V., Churyumov A. Yu. Search for Promising Compositions for Developing New Multiphase Casting Alloys Based on Al-Zn-Mg

Matrix Using Thermodynamic Calculations and Mathematic Simulation // The Physics of Metals and Metallography, 2014, Vol. 115, Iss. 3, p. 286-294.

12. R.O. Vakhromov, V.V. Antipov, E.A. Tkachenko. Research and Development of High-Strength of Al-Zn-Mg-Cu Alloys // Proceedings of ICAA13, Pittsburgh, p. 1515-1520.

13. F. Oliveira, M.C. de Barros, K.R. Cardoso, D.N. Travessa. The Effect of RRA on the Strength and SCC Resistance on AA7050 and AA7150 Aluminium Alloys // Mater. Sci. Eng. A, 2004, 379, p. 32.

14. Шор Э. Р. Производство листов из алюминиевых сплавов [Текст] / Э. Р. Шор, А.И. Колпашников. - Москва: Металлургия, 1967. - 319 с.

15. Deng Y. L., Wan L., Zhang Y., Zhang X. M. Evolution of microstructure and textures of 7050 Al alloy hot-rolled plate during staged solution heat-treatments // JALCOM, 2010, Vol.498, p. 88-94

16. Якушин Б. Ф., Бакуло А. В., Шиганов И. Н. Повышение свариваемости термоупрочненных алюминиевых сплавов //Цветные металлы. - 2016. - №. 5.

- С. 79-84.

17. Чапор В.О. Свариваемость сплавов системы Al-Zn-Mg // Автоматическая сварка. 1999. - № 7. - С. 20-23.

18. Николаев Г. А., Фридляндер И. Н., Арбузов Ю. П. Свариваемые алюминиевые сплавы. - Металлургия, 1990.

19. Fukuda T. Weldability of 7000 series aluminium alloy materials //Welding International. - 2012. - Т. 26. - №. 4. - С. 256-269.

20. Shu F. et al. Microstructure and mechanical properties of multi-pass TIG welded joint of thick Al-Zn-Mg alloy plate //Materials Research Express. - 2019. - Т. 6. -№. 10. - С. 1065e1.

21. Лозовская А. В. и др. Разупрочнение высокопрочных алюминиевых сплавов при различных способах сварки плавлением //Автоматическая сварка.

- 2001. - №7. - С.23-28.

22. G. Yoganjaneyulu, K. Anand Babu, G. Venkata Siva, S. Vigneshwaran, C. Sathiya Narayanan. Microstructure and mechanical properties of Al-6Zn-3Mg-2Cu-0.5Sc alloy // Mate-rials Letters, Vol. 253, 2019, p. 18-21.

23. Qianqian Zhu, Lingfei Cao, Xiaodong Wu, Yan Zou, Malcolm J. Couper. Effect of Ag on age-hardening response of Al-Zn-Mg-Cu alloys // Mater. Sci. Eng. A Vol. 754, 2019, p. 265-268.

24. Abhishek Ghosh, Manojit Ghosh, Rajib Kalsar. Influence of homogenization time on evolution of eutectic phases, dispersoid behaviour and crystallographic texture for Al-Zn-Mg-Cu-Ag alloy // JALCOM, Vol. 802, 2019, p. 276-289

25. Вахромов Р.О., Ткаченко Е.А., Попова О.И. Влияние основных легирующих компонентов, микродобавок и примесей на свойства ковочных сплавов системы Al-Zn-Mg-Cu // Цветные металлы. 2013, №5, c. 61-651.

26. ГОСТ 21631-2019. Листы из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия. - Введ. 2020-01-06.

27. ГОСТ 17232-99. Плиты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия - Введ. 2000-31-08.

28. ГОСТ 8617-2018. Профили прессованные из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия - Введ. 2019-01-03.

29. Белов Н.А. Вязкость разрушения литейных алюминиевых сплавов системы Al-Mg-Zn-Cu: дис. канд. тех. наук. Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет), Москва, 1985.

30. Дриц А. М., Овчинников В. В., Игонькин Б. Л. Влияние легирования сварочной проволоки скандием на механические свойства и структуру сварных соединений алюминиевых сплавов // Цветные металлы. - 2019. - № 4. - С. 67-78.

31. Котенков П. В., Попова Э. А. Формирование в алюминиевых расплавах комплексных алюминидов с кубической L12 решеткой //Физика. Технологии. Инновации. ФТИ-2016. - 2016. - С. 325-326.

32. Huang X. et al. Effect of minor Sc on microstructure and mechanical properties of Al-Zn-Mg-Zr alloy metal-inert gas welds //Journal of Alloys and Compounds.

- 2015. - Т. 629. - С. 197-207.

33. Deng Y. et al. Effects of Sc and Zr on mechanical property and microstructure of tungsten inert gas and friction stir welded aerospace high strength Al-Zn-Mg alloys //Materials Science and Engineering: A. - 2015. - Т. 639. - С. 500-513.

34. Lei X. et al. Microstructure and properties of TIG/FSW welded joints of a new Al-Zn-Mg-Sc-Zr alloy //Journal of materials engineering and performance. - 2013.

- Т. 22. - №. 9. - С. 2723-2729.

35. Subbaiah K. Microstructure and Mechanical properties of Tungsten Inert Gas Welded Joints of Cast Al-Mg-Sc alloy //Materials Today: Proceedings. - 2019. - Т. 16. - С. 248-253.

36. Arunkumar D., Subbaiah K. Effect of Continuous and Pulsed Current Tungsten Inert Gas Welding of Cast Al-Mg-Sc Alloy //Advances in Manufacturing Processes.

- Springer, Singapore, 2019. - С. 653-662.

37. Федорчук В. Е. и др. Особенности легирования скандием металла швов сварных соединений высокопрочных алюминиевых сплавов //Автоматическая сварка. - 2014. - №7. - С.14-21.

38. S.S. Sreeja Kumari, R.M. Pillai, T.P.D. Rajan, B.C. Pai. Effects of individual and combined additions of Be, Mn, Ca and Sr on the solidification behavior, structure and mechanical properties of Al-7Si-0.3Mg-0.8Fe alloy // Mater. Sci. Eng. A, Vol. 460-461, 2007, p. 561-573.

39. Zavodska D., Tillova E., Svecova I., Kucharikova L., Chalupova M. Secondary cast Al-alloys with higher content of iron // Materials Today: Proceedings. 2018. Vol. 5. p. 26680-26686.

40. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов. - М.: Металлургия. 1979. - 639 c.

41. Савельев А.В., Овчинников В.В., Ермаков С.И. Структура и свариваемость листов из сплавов системы Al-Mg-Si / В сб. научных докладов VII международной научно-практической конференции «Молодые ученые -

промышленности, науке, технологиям и профессиональному образованию: проблемы и новые решения». М.: МГИУ. 2007. С. 256-259.

42. Klochkov G.G., Grushko O.E., Ovchinnikov V.V., Shamray V.F., Girsh R.I. The structure, formability and weldability of B-1341 Al-Mg-Si alloy sheets / Proceedings of the 11 ICAA. 2008. V. 1. P. 241-247.

43. Sigurd Wenner, Calin D. Marioara, Sigmund J. Andersen, Randi Holmestad How calcium prevents precipitation hardening in Al-Mg-Si alloys // Materials Science and Engineering: A. 2013. V. 575.P. 241-247.

44. Стригавкова Е., Вайс В., Михна С. Исследование структуры и жидкотекучести сплава системы Al-Mg-Si с различным содержанием кальция // Металлург. 2012. - №9. С. 84-88.

45. Strigavkova E. The new type of Al-Si-Mg-Ca alloys with different Ca and their identification using of the color metallography // Journal of mechanical engineering NTUU. 2013. P. 27-33.

46. Белов Н.А., Наумова Е.А., Акопян Т.К. Эвтектические сплавы на основе алюминия: Новые системы легирования. М.: Руда и металлы, 2016.

47. Belov N.A., Naumova E.A., Akopyan T.K. Eutectic alloys based on the Al-Zn-Mg-Ca system: microstructure, phase composition and hardening. Mater. Sci. Technol. 2017. Vol. 33. Iss. 6. P. 656-666. DOI: 10.1080/02670836.2016.1229847.

48. Belov N.A., Naumova E.A., Akopyan T.K. Effect of calcium on structure, phase composition and hardening of Al-Zn-Mg alloys containing up to 12 wt.% Zn. Mater. Res. 2015. Vol. 18. Iss. 6. P. 1384-1391. DOI: 10.1590/1516-1439.036415.

49. Naumova E.A., Belov N.A., Bazlova T.A. Effect of heat treatment on structure and strengthening of cast eutectic aluminum alloy Al9Zn4Ca3Mg. Met. Sci. Heat Treat. 2015. Vol. 57. Iss. 5-6. P. 274-280. DOI: 10.1007/s11041-015-9874-6.

50. Naumova E.A. Use of calcium in alloys: From modifying to alloying. Russ. J. Non-Ferr. Met. 2018. Vol. 59. No. 3. P. 284-298. DOI: doi.org/10.3103/S1067821218030100.

51. Наумова Е.А. Разработка научных основ легирования алюминиевых сплавов эвтектического типа кальцием: дис. докт. тех. наук, НИТУ «МИСиС», Москва, 2020.

52. Дорошенко В.В. Технологичность многокомпонентных алюминиево-кальциевых сплавов при литье и обработке давлением: дис. канд. тех. наук. НИТУ «МИСиС», Москва, 2019.

53. Шуркин П.К. Влияние эвтектикообразующих элементов (Ca, Ni, Ce, Fe) на структуру, технологичность и механические свойства алюминиевых сплавов, содержащих цинк и магний: дис. канд. тех. наук. НИТУ «МИСиС», Москва, 2020.

54. Чеверикин В.В. Влияние эвтектикообразующих элементов на структуру и свойства высокопрочных сплавов системы Al - Zn - Mg: дис. канд. тех. наук. Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет), Москва, 2007.

55. ГОСТ 4784-2019. Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки. М.: ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ», 2019.

56. O. V. Volkova, A. V. Dub, A. G. Rakoch, A. A. Gladkova, M. E. Samoshina. Comparison of the Tendency to Pitting Corrosion of Casting of Al6Ca, Al1Fe, and Al6Ca1Fe Experimental Alloys and AK12M2 Industrial Alloy // Russian Journal of Non-Ferrous Metals, 2017, Vol. 58, Iss. 6, p. 644-648

57. Белов Н.А., Наумова Е.А., Илюхин В.Д., Дорошенко В.В. Структура и механические свойства отливок сплава Al-6%Ca-%Fe, полученных литьем под давлением. Цвет. металлы. 2017. No. 3, C. 69-75. DOI: 10.17580/tsm.2017.03.11.

58. Belov N.A., Akopyan T.K., Mishurov S.S., Korotkova N.O. Effect of Fe and Si on the microstructure and phase composition of the aluminium-calcium eutectic alloys. Non-Ferr. Met. 2017. No. 2. P. 37-42. DOI: 10.17580/nfm.2017.02.07.

59. Shurkin P.K., Belov N.A., Musin A.F., Samoshina M.E. Effect of Calcium and Silicon on the Character of Solidification and Strengthening of the Al- 8% Zn-3%

Mg Alloy. Phys. Met. Metallogr. 2020. Vol. 121. P. 135-142. DOI: 10.1134/S0031918X20020155.

60. Aljarrah, M., Medraj, M., Wanga, X., Essadiqi, E., Muntasar, A., and Denes, G., Experimental investigation of the Mg-Al-Ca system // JALCOM, 2007, Vol. 436, p. 131-141.

61. Pengfei Ding, Yuanchao Liu, Xianghui He, Debao Liu, Minfang Chend. In vitro and in vivo biocompatibility of Mg-Zn-Ca alloy operative clip // Bioact Mater. 2019, Vol. 4, p. 236-244.

62. Bai H., He X., Ding P., Liu D., Chen M. Fabrication, microstructure, and properties of a biodegradable Mg-Zn-Ca clip // J. Biomed. Mater. Res. B Appl. Biomater. 2019, Vol.107(5), p. 1741-1749.

63. J. Hofstetter, M. Becker, E. Martinelli, A.M. Weinberg, B. Mingler, H. Kilian, S. Pogatscher, P.J. Uggowitzer, and J.F. Löffler. High-strength low-alloy (HSLA) Mg-Zn-Ca alloys with excellent biodegradation performance // JOM, 2014, Vol. 66, p. 566.

64. J. Hofstetter, S. Rüedi, I. Baumgartner, H. Kilian, B. Mingler, E. Povoden-Karadeniz, S. Pogatscher, P.J. Uggowitzer, and J.F. Löffler, Processing and microstructure-property relations of high-strength low-alloy (HSLA) Mg-Zn-Ca alloys // Acta Mater., 2015, Vol. 98, p. 423

65. Ramirez P., Alday F.G., Adabbo H.E., Ruano O.A. Superplastic behaviour of Al-5wt.%Ca-5wt.%Zn alloy // Mater. Sci. Eng. A, 1987, Vol. 93, p. L11-L15.

66. Kohno N., Sakuma T., Watanabe H., Muromachi S. Superplastic deformation of Al-Ca-Zn eutectic alloys // J. of Japan Inst. of Light Met. 1988, Vol. 38, №№ 4, p. 197201.

67. Piatti G., Pellegrini G., Trippodo D. The tensile properties of a new superplastic aluminum alloy: Al-Al4Ca eutectic // J. Mater. Sci., 1976, Vol. 1, p. 168-190.

68. V. A. Shvets, V. O. Lavrenko, V. M. Talash. Experience of application of protectors made of Al-Zn-Ca alloys // Materials Science, 2006, Vol.42, Is.4, p. 563565.

69. S. Wasiur-Rahman, M. Medraj. A thermodynamic description of the Al-Ca-Zn ternary system // Calphad, 2009, Vol.33, Iss. 3, p. 584-598.

70. D. Kevorkov, Y.N. Zhang, K. Shabnam, P. Chartrand, and M. Medraj, Experimental Investigation of the Phase Equilibria of the Al-Ca-Zn System at 623 K // JALCOM, 2012, Vol. 539, p. 97-102.

71. Овчинников В.В., Лопаткин А.И. Современные технологии сварки плавлением алюминиевых сплавов. - Учебник- Москва : Вологда: Инфра-Инженерия, 2020. - 372 с. ISBN 978-5-9729-0453-2.

72. Овчинников В.В. Основы теории сварки и резки металлов. М.: КНОРУС, 2011. - 248 с.

73. Овчинников В.В. Современные виды сварки. М.: Издательский центр «Академия». 2011. - 208 с.

74. Рабкин Д.М. Металлургия сварки плавлением алюминия и его сплавов. -Киев: Наук. думка, 1986. - 256 с.

75. Гуреева М.А., Грушко О.Е., Овчинников В.В. Макро- и микроструктуры сварных соединений алюминиевых сплавов. - М.: МГИУ, 2011. - 166 с.

76. Овчинников В.В., Гуреева М.А., Рязанцев В.И. Металловедение сварки алюминиевых сплавов. - М.: МГИУ, 2013. - 281 с.

77. Григорьянц А.Г., Шиганов И.Н. Лазерная сварка металлов: учеб. Пособие для вузов. М.: Берлин: Директ-Медиа, 2021. - 208 с.

78. Шиганов И.Н., Лукин В.И., Шахов С.В. Особенности лазерной сварки термоупрочняемого алюминиевого сплава АД37. // Сварочное производство. 2003. №12. С.34-39.

79. Овчинников В.В., Дриц А.М. Сварка алюминиевых сплавов. М.: Руда и металлы, 2020. - 472 с.

80. Григорьянц А.Г. Технологические процессы лазерной сварки, резки и размерной обработки / А.Г. Григорьянц, И.Н. Шиганов, А.И. Мисюров : под ред. А.Г. Григорьянца - М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2024. - 376 с.

81. Шиганов И.Н., Холопов А.А., Йода Е.Н. Лазерная сварка высокопрочных алюминий-литиевых сплавов с присадочной проволокой. // Сварочное производство. 2016. №6. С.44-50.

82. Степанов В.В., Конкевич В.Ю., Фролов В.А. Формирование соединений при сварке трением по способу Friction Stir Welding // Технология легких сплавов. 2003. - № 1. - С. 58-67.

83. Третяк И.Г. Сварка трением с перемешиванием алюминиевых сплавов (обзор) // Автоматическая сварка. 2002. - № 7. -С. 12-21.

84. Threadgill P. L. Friction stir welding of aluminium alloys / P. L. Threadgill, A. J. Leonard, H. R. Shercliff, P. J. Withers // TWI Bull. - 1997. - V. 28.- P. 30-33.

85. Khodir S. A. Microstructure and mechanical properties of friction stir welded dissimilar aluminum joints of AA2024-T3 and AA7075-T6 / S. A. Khodir, T. Shibayanagi //Materials Transactions. - 2007. - V. 48 (7). - P. 1928-1937.

86. Dawes C. J. Friction stir process welds aluminium alloys: the process produces low-distortion, highquality, low-cost welds on aluminium / C. J. Dawes, W. M. Thomas // Welding Journal. - 1996. - V. 75. - P. 41-45.

87. McNelley T. R. Recrystallization mechanisms during friction stir welding/processing of aluminum alloys / T. R. McNelley, S. Swaminathan, J. Q. Su // Scripta Materialia. - 2008. - 58. - P. 349-354.

88. Mishra R. S. Friction stir welding and processing / R. S. Mishra, P. S. De, N. Kumar // Science and Engineering. - Springer International Publishing Switzerland, 2014. - 338 p.

89. Elangovan K. Influences of tool pin profile and tool shoulder diameter on the formation of friction stir processing zone in AA6061 aluminium alloy / K. Elangovan, V. Balasubramanian // Materials & Design. - 2008. - Vol. 29. - P. 362373.

90. Gratecap F. Exploring material flow in friction stir welding: Tool eccentricity and formation of banded structures / F. Gratecap, M. Girard, S. Marya, G. Racineux // International Journal of Material Forming. - 2012. - Vol. 5. - P. 99-107.

91. Gratecap F. A simple methodology to define conical tool geometry and welding parameters in friction stir welding / F. Gratecap, G. Racineux, S. Marya // International Journal of Material Forming. - 2008. - Vol. 1. - P. 143-158.

92. Kumar K. The Role of Tool Design in Influencing the Mechanism for the Formation of Friction Stir Welds in Aluminum Alloy 7020 / K. Kumar, S.V. Kailas, T.S. Srivatsan // Materials and Manufacturing Processes. - 2011. - Vol. 26. - P. 915-921.

93. Li H. Parametric finite-element studies on the effect of tool shape in friction stir welding / H. Li, D. Mackenzie, R. Hamilton // Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part B: Journal of Engineering Manufacture. - 2010. - Vol. 224. - P. 1161-1173.

94. Lorrain O. Understanding the material flow path of friction stir welding process using unthreaded tools / O. Lorrain, V. Favier, H. Zahrouni, D. Lawrjaniec // Journal of Materials Processing Technology. - 2010. - Vol. 210. - P. 603-609.

95. Louro R. Effect of Tool Geometry in the Friction Stir Welding of AA6082-T651 / R. Louro, H. Gouveia, P. Brioso // Materials Science Forum. - 2008. - Vols. 587588. - P. 976-980.

96. Zhang Y.N. Review of tools for friction stir welding and processing / Y.N. Zhang, X. Cao, S. Larose, P. Wanjara // Canadian Metallurgical Quarterly. - 2012. - Vol. 51. - P. 250-261.

97. Scialpi A. Influence of shoulder geometry on microstructure and mechanical properties of friction stir welded 6082 aluminium alloy / A. Scialpi, L.A.C. De Filippis, P. Cavaliere // Materials & Design. - 2007. - Vol. 28. - P. 1124-1129.

98. Woo W. Influence of the Tool Pin and Shoulder on Microstructure and Natural Aging Kinetics in a Friction-Stir-Processed 6061-T6 Aluminum Alloy / W. Woo, H. Choo, D.W. Brown, Z. Feng // Metallurgical and Materials Transactions A. -2007. - Vol. 38. - P. 69-76.

99. Sato Y.S. Parameters controlling microstructure and hardness during friction-stir welding of precipitation-hardenable aluminum alloy 6063 / Y.S. Sato, M. Urata, H.

Kokawa // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2002. - Vol. 33. - P. 625635.

100. Gerlich A. Local melting and tool slippage during friction stir spot welding of Al-alloys / A. Gerlich, M. Yamamoto, T.H. North // Journal of Materials Science. -2008. - Vol. 43. - P. 2-11.

101. Cavaliere P. Effect of welding parameters on mechanical and microstructural properties of AA6082 joints produced by friction stir welding / P. Cavaliere, A. Squillace, F. Panella // Journal of Materials Processing Technology. - 2008. - Vol. 200. - P. 364-372.

102. Assidi M. Friction model for friction stir welding process simulation: Calibrations from welding experiments / M. Assidi, L. Fourment, S. Guerdoux, T. Nelson // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2010. - Vol. 50. - Friction model for friction stir welding process simulation. - P. 143-155.

103. Ferro P. A. Semianalytical Thermal Model for Fiction Stir Welding / P. Ferro, F. Bonollo // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2010. - Vol. 41. - P. 440-449.

104. Hassan K. A. A. Effect of welding parameters on nugget zone microstructure and properties in high strength aluminium alloy friction stir welds / K. A. A. Hassan, P. B. Prangnell, A. F. Norman, D. A. Price & S. W. Williams // Science and Technology of Welding and Joining. - 2003. - №8 (4). - Р. 257 - 268.

105. Podrzaj P. Welding defects at friction stir welding / P. Podrzaj, B. Jerman, D. Klobcar // Metalurgija. - 2015. - V. 54 (2). - P. 387-389.

106. Qian J. W. An analytical model to optimize rotation speed and travel speed of friction stir welding for defect-free joints / J. W. Qian, J. L. Li, F. Sun, J. T. Xiong, F. S. Zhang, X. Lin // Scripta Materialia. - 2013. - V. 68 (3-4). - P. 175-178.

107. Threadgill P. L. Terminology in friction stir welding / P. L. Threadgill // Science and Technology of Welding and Joining. - 2007. - V. 12. - P. 357-360.

108. Kosec G. Failure of the pinion from the drive of a cement mill / G. Kosec, A. Nagode, I. Budak, A. Antic, B. Kosec // Engineering Failure Analysis. - 2011. - V. 18 (1). - P. 450-454.

109. Vidal C. Fatigue behaviour at elevated temperature of friction stir channelling solid plates of AA5083-H111 aluminium alloy / C. Vidal, V. Infante, P. Vilaca // International Journal of Fatigue. - 2014. - V. 62. - P. 85-92.

110. Colligan K. Material flow behavior during friction welding of aluminum / K. Colligan // Weld J. - 1999. - Vol. 75. - P. 229s-237s.

111. Liu F.C. In-situ material flow pattern around probe during friction stir welding of austenitic stainless steel / F.C. Liu, T.W. Nelson // Materials & Design. - 2016. -Vol. 110. - P. 354-364.

112. Kim J.H. Themo-mechanical and microstructural modeling of friction stir welding of 6111-T4 aluminum alloys / J.H. Kim, F. Barlat, C. Kim, K. Chung // Metals and Materials International. - 2009. - Vol. 15. - P. 125-132.

113. Kim D. Numerical simulation of friction stir welding process / D. Kim, H. Badarinarayan, I. Ryu, J. Hoon Kim, C. Kim, K. Okamoto, R.H. Wagoner, K. Chung // International Journal of Material Forming. - 2009. - Vol. 2. - P. 383-386.

114. Frigaard Q. A process model for friction stir welding of age hardening aluminum alloys / 0. Frigaard, 0. Grong, O.T. Midling // Metallurgical and materials transactions A. - 2001. - Vol. 32. - P. 1189-1200.

115. Threadgill P. L. Friction stir welding of aluminium alloys / P. L. Threadgill, A. J. Leonard, H. R. Shercliff, P. J. Withers // TWI Bull. - 1997. - V. 28.- P. 30-33.

116. Standard D17-3:200X. Specification for friction stir welding of aluminum alloys for aerospace applications. - 1st ed. - Miami, FL : American Welding Society, 2006. - 58 p.

117. McNelley T. R. Recrystallization mechanisms during friction stir welding/processing of aluminum alloys / T. R. McNelley, S. Swaminathan, J. Q. Su // Scripta Materialia. - 2008. - 58. - P. 349-354.

118. Mahoney, M. W. Properties of friction-stir-welded 7075 T651 / M. W. Mahoney, C. G. Rhodes, J. G. Flintoff, R. A. Spurling, W. H. Bingel // Metallurgical and Materials Transactions A. - 1998. - V. 29. - P. 1955-1964.

119. Leonard A. J. Microstructure and ageing behavior of FSW in aluminium alloys 2014A-T651 and 7075-T651 [Electronic resource] : Proc. 2nd Int. Symp. on Friction

stir welding, TWI, Gothenburg, Sweden, June 2000. - Gothenburg, 2000. - 1 CD-ROM.

120. Peel M. Microstructure, mechanical properties and residual stresses as a function of welding speed in aluminium AA5083 friction stir welds / M. Peel, A. Steuwer, M. Preuss, P. J. Withers // Acta Materialia. - 2003. - V. 51 (16). - P. 47914801.

121. Chen Z. W. On the forming mechanism of banded structures in aluminium alloy friction stir welds / Z. W. Chen, S. Cui // Scripta materialia. - 2008. - № 58. - P. 417- 420.

122. Фролов В. А. Сварка трением с перемешиванием термически упрочняемого сплава В95 системы Al-Zn-Mg-Cu. / В. А. Фролов, В. Ю. Конкевич, П. Ю. Предко, В. В. Белоцерковец // Сварочное производство. -2013. - № 3. - С. 21- 26.

123. Su Q. Microstructure investigation of friction stir welding 7050-T651 aluminum / Q. Su, T. W. Nelson, R. Mishra, M. Mahoney // Acta Materialia. - 2003. - V. 53 (1). - P. 713-729.

124. Norman A. F. High resolution EBSD analysis of the grain structure in an AA2024 friction stir weld / A. F. Norman, I. Brough, P. B. Prangnell: Materials Science Forum. - 2000. - V. 331-333. - P. 1713-1718.

125. Attallah M. M. Influence of base metal microstructure on microstructural development in aluminium based alloy friction stir welds / M. M. Attallah, C. L. Davis, M. Strangwood // Science and Technology of Welding & Joining. - 2007. -V. 12 (4). - P. 361-369.

126. Луц А. Р. Алюминий и его сплавы : Учебное пособие / А. Р. Луц, А. А. Суслина. - Самара: Самар. гос. техн. ун-т, 2013. - 81 с.

127. Ahmad Z. The properties and application of scandium-reinforced aluminum / Z. Ahmad // JOM February. - 2003. - V. 55 (2). - P. 35-39.

128. Norman A. F. Development of new high strength Al - Sc filler wires for fusion welding 7000 series aluminium aerospace alloys / A. F. Norman, S. S. Birley, P. B.

Prangnell // Science and Technology of Welding and Joining. - 2003. - V. 8 (4). -P. 235-245.

129. Yin Z. Effect of minor Sc and Zr on the microstructure and mechanical properties of Al-Mg based alloys [J] / Z. Yin, Q. Pan, Y. Zhang, et al. // Materials Science and Engineering: A. - 2000. - V. 280 (1). - P. 151-155.

130. Yin Z. Recrystallization of Al-Mg-Mn and Al-Mg-Mn-Sc-Zr alloys / Z. Yin, D. Zhu, F. Jiang // Journal of Material Engineering. - 2004. - V. 6. - P. 3-6.

131. Wang Y. Recrystallization of Al-5.8Mg-Mn-Sc-Zr alloy / Y. Wang, Q. Pan, Y. Song, C. Li, Z. Li, Q. Chen, Z. Yin // Transactions of nonferrous metals society of China. - 2013. - V. 23 (11). - P. 3235-3241.

132. Charit I. Low temperature superplasticity in a friction-stir-processed ultrafine grained Al-Zn-Mg-Sc alloy / I. Charit, R. S. Mishra // Acta Materialia. - 2005. -V. 53 (6). - P. 4211-4223.

133. Steuwer A. A combined approach to microstructure mapping of an Al-Li AA2199 friction stir weld / A. Steuwer, M. Dumont, J. Altenkirch, S. Birosca, A. Deschamps, P. B. Prangnell, P. J. Withers //Acta Materialia. - 2011. - V.59. -P.3002-3011.

134. Valiev R. Z. Bulk nanostructured materials from severe plastic deformation / R. Z. Valiev, R. K. Islamgaliev, I. V. Alexandrov // Progress in Materials Science.

- 2000. - V. 45. - P. 103-189.

135. Mahoney M. W. Friction stir processing : OMB No. 0704-0188. / M. W. Mahoney, S. P. Lynch. - Thousand Oaks Defense Technical Information Center, 2006. - 15 p.

136. Valiev R. Z. Principles of equal channel angular pressing as a processing tool for grain refinement / R. Z. Valiev, T. G. Langdon // Progress in Materials Science.

- 2006. - V. 51 (7). - P. 881-981.

137. Saito Y. Ultra-finegrained bulk aluminum produced by accumulative rollbonding (ARB) process / Y. Saito, H. Utsunomiya, T. Sakai, R. G. Hong // Scripta Materialia. - 1998. - V. 39. - P. 1221-1227.

138. Zhao Y. H. Simultaneously increasing the ductility and strength of nanostructured alloys / Y. H. Zhao, X. Z. Liao, S. Cheng, E. Ma, Y. T. Zhu // Advanced Materials. - 2006. - V. 18. - P. 2280-2285.

139. Lewandowska M. Recent development in grain refinement by hydrostatic extrusion / M. Lewandowska, K. J. Kurzydlowski // Journal of Materials Science. -2008. - V. 43. - P. 7299-7306.

140. Beygelzimer Y. Useful properties of twist extrusion / Y. Beygelzimer, V. Varyukhin, S. Synkov, D. Orlov // Materials Science and Engineering: A. - 2009. -V. 503. - P. 14-17.

141. Zhilyaev A. P. Using high-pressure torsion for metal processing: fundamentals and applications / A. P. Zhilyaev, T. G. Langdon // Progress in Materials Science. -2008. - V. 53. - P. 893-979.

142. Beausir B. Plastic anisotropy of ultrafine grained aluminium alloys produced by accumulative roll bonding / B. Beausir, J. Scharnweber, J. Jaschinski, H. G. Brokmeier, C. G. Oertel, W. Skrotzki // Materials Science and Engineering: A. -2010. - V. 527 (13). - P. 3271-3278.

143. Boehner A. Macro- and nanomechanical properties and strain ratesensitivity of accumulative roll bonded and equal channelangular pressed ultrafine-grained materials / A. Boehner, V. Maier, K. Durst, H. W. Hoeppel, M. Goeken // Advanced Engineering Materials. - 2011. - V. 13 (4). - P. 251-255.

144. Pirgazi H. Texture evolution of AA3003 aluminum alloy sheet produced by accumulative roll bonding / H. Pirgazi, A. Akbarzadeh, R. Petrov, J. Sidor, L. Kestens // Materials Science and Engineering: A. - 2008. - V. 492 (1-2). - P. 110117.

145. Pippan R. Saturation of fragmentation during severe plastic deformation / R. Pippan, S. Scheriau, A. Taylor, M. Hafok, A. Hohenwarter, A. Bachmaier // Annual Review of Materials Research. - 2010. - V. 40. - P. 319-343.

146. Елисеев А.А. Механические свойства сплава АМг5 в ультрамелкозернистом состоянии, полученного перемешивающей фрикционной обработкой листового проката различной толщины / А.А.

Елисеев, Т.А. Калашникова, А.В. Филиппов, К.Н. Калашников, В.А. Белобородов, А.В. Чумаевский // Фундаментальные исследования. - 2016. - №2 12-2. - С. 278-283.

147. Malopheyev S. Strengthening mechanisms in a Zr-modified 5083 alloy deformed to high strains / S. Malopheyev, R. Kaibyshev // Materials Science and Engineering: A. 2015. - V. 620. - P. 246-252.

148. Humphreys F. J. Recrystallization and related annealing phenomena / F. J. Humphreys, M. Hatherly. - 2nd ed. - Elsevier, Oxford, 2005. - 498 p.

149. Stolyarov V. V. Microstructures and properties of ultrafine-grained pure titanium processed by equal-channel angular pressing and cold deformation / V. V. Stolyarov, Y. T. Zhu, T. C. Lowe, R. Z. Valiev // J Nanosci Nanotechnol. 2001. -V. 1 (2). - P. 237-42.

150. Evans W. T. Friction stir extrusion: a new process for joining dissimilar materials / W. T. Evans, B. T. Gibson, J. T. Reynolds, A. M. Strauss, G. E. Cook // Manufacturing Letters. - 2015. - V. 5. - P. 25-28.

151. Sabirov I. Nanostructured aluminium alloys produced by severe plastic deformation: New horizons in development / I. Sabirov, M. Yu. Murashkin, R. Z. Valiev // Materials Science&Engineering А. - 2013. - V. 560. - P. 1-24.

152. Рубцов В. Е. Одномерная модель неоднородного сдвига при трении скольжения / В. Е. Рубцов, С. Ю. Тарасов, А. В. Колубаев // Физическая мезомеханика. - 2012. - № 15 (4). - С. 103-108.

153. Tarasov S. Subsurface shear instability and nanostructuring of metals in sliding / S. Tarasov, V. Rubtsov, A. Kolubaev // Wear. - 2010. - V. 268. - P. 59-66.

154. Dawood H.I. The influence of the surface roughness on the microstructures and mechanical properties of 6061 aluminium alloy using friction stir welding / H.I. Dawood, K.S. Mohammed, A. Rahmat, U. M.B. // Surface and Coatings Technology. - 2015. - Vol. 270. - P. 272-283.

155. D'Urso G. The effect of process parameters and tool geometry on mechanical properties of friction stir welded aluminum butt joints / G. D'Urso, E. Ceretti, C.

Giardini, G. Maccarini // International Journal of Material Forming. - 2009. - Vol. 2. - P. 303-306.

156. Janaki Ramulu P. Formability Evaluation of FSW Blanks Made of Aluminum Sheet: Influence of Welding Speed and Tool Rotation Speed / P. Janaki Ramulu, R. Ganesh Narayanan, S.V. Kailash, J. Reddy // Advanced Materials Research. - 2011. - Vol. 410. - P. 287-290.

157. Nourani M. On experimental optimization of friction stir welding of aluminum 6061: understanding processing-microstructure-property relations / M. Nourani,

A.S. Milani, S. Yannacopoulos // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2015. - Vol. 79. - P. 1425-1441.

158. Record J.H. A look at the statistical identification of critical process parameters in friction stir welding / J.H. Record, J.L. Covington, T.W. Nelson, C.D. Sorensen,

B. W. Webb // WELDING JOURNAL-NEW YORK-. - 2007. - Vol. 86. - P. 97.

159. Ren S.R. Effect of welding parameters on tensile properties and fracture behavior of friction stir welded Al-Mg-Si alloy / S.R. Ren, Z.Y. Ma, L.Q. Chen // Scripta Materialia. - 2007. - Vol. 56. - P. 69-72.

160. Singh G. Modelling of the Effect of Process Parameters on Tensile Strength of Friction Stir Welded Aluminium Alloy Joints / G. Singh, K. Singh, J. Singh // Experimental Techniques. - 2014. - Vol. 38. - P. 63-71.

161. Ke L. Material flow patterns and cavity model in friction-stir welding of aluminum alloys / L. Ke, L.I. Xing, J.E. Indacochea // Metallurgical and Materials Transactions B. - 2004. - Vol. 35. - P. 153-160.

162. Leal R.M. Defects Formation in Friction Stir Welding of Aluminium Alloys / R.M. Leal, A. Loureiro // Materials Science Forum. - 2004. - Vols. 455-456. - P. 299-302.

163. Rajakumar S. Establishing empirical relationships to predict grain size and tensile strength of friction stir welded AA 6061-T6 aluminium alloy joints / S. Rajakumar, C. Muralidharan, V. Balasubramanian // Transactions of Nonferrous Metals Society of China. - 2010. - Vol. 20. - P. 1863-1872.

164. Sato Y.S. Friction stir welding (FSW) process / Y.S. Sato, H. Kokawa // Welding international. - 2003. - Vol. 17. - P. 852-855.

165. Su J.-Q. Microstructural investigation of friction stir welded 7050-T651 aluminium / J.-Q. Su, T.W. Nelson, R. Mishra, M. Mahoney // Acta Materialia. -2003. - Vol. 51. - P. 713-729.

166. Jata K.V. Friction-stir welding effects on microstructure and fatigue of aluminum alloy 7050-T7451 / K.V. Jata, K.K. Sankaran, J.J. Ruschau // Metallurgical and materials transactions A. - 2000. - Vol. 31. - P. 2181-2192.

167. Dumont M. Microstructure mapping in friction stir welds of 7449 aluminium alloy using SAXS / M. Dumont, A. Steuwer, A. Deschamps, M. Peel, P. Withers // Acta Materialia. - 2006. - Vol. 54. - P. 4793-4801.

168. Sato Y.S. Microstructural evolution of 6063 aluminum during friction-stir welding / Y.S. Sato, H. Kokawa, M. Enomoto, S. Jogan // Metallurgical and Materials Transactions A. - 1999. - Vol. 30. - P. 2429-2437.

169. Heinz B. Characterization of a friction-stir-welded aluminum alloy 6013 / B. Heinz, B. Skrotzki // Metallurgical and Materials Transactions B. - 2002. - Vol. 33. - p. 489-498.

170. Lee W.B. Evaluation of the microstructure and mechanical properties of friction stir welded 6005 aluminum alloy / W.B. Lee, Y.M. Yeon, S.B. Jung // Materials Science and Technology. - 2003. - Vol. 19. - P. 1513-1518.

171. Lee W.-B. Mechanical Properties Related to Microstructural Variation of 6061 Al Alloy Joints by Friction Stir Welding / W.-B. Lee, Y.-M. Yeon, S.-B. Jung // MATERIALS TRANSACTIONS. - 2004. - Vol. 45. - P. 1700-1705.

172. Cabibbo M. Microstructure and mechanical property studies of AA6056 friction stir welded plate / M. Cabibbo, H.J. McQueen, E. Evangelista, S. Spigarelli, M. Di Paola, A. Falchero // Materials Science and Engineering: A. - 2007. - Vols. 460-461. - P. 86-94.

173. Simar A. Microstructure, local and global mechanical properties of friction stir welds in aluminium alloy 6005A-T6 / A. Simar, Y. Bréchet, B. de Meester, A.

Denquin, T. Pardoen // Materials Science and Engineering: A. - 2008. - Vol. 486. -P. 85-95.

174. Dong P. Effects of welding speed on the microstructure and hardness in friction stir welding joints of 6005A-T6 aluminum alloy / P. Dong, H. Li, D. Sun, W. Gong, J. Liu // Materials & Design. - 2013. - Vol. 45. - P. 524-531.

175. Paglia C.S. Microstructure, microchemistry and environmental cracking susceptibility of friction stir welded 2219-T87 /C.S. Paglia, R.G. Buchheit // Materials Science and Engineering: A. - 2006. - Vol. 429. - P. 107-114.

176. Dong P. Natural aging behavior of friction stir welded 6005A-T6 aluminium alloy / P. Dong, D. Sun, H. Li // Materials Science and Engineering: A. - 2013. -Vol. 576. - P. 29-35.

177. Srinivasan P.B. Characterization of microstructure, mechanical properties and corrosion behavior of an AA2219 friction stir weldment / P.B. Srinivasan, K.S. Arora, W. Dietzel, S. Pandey, M.K. Schaper // Journal of Alloys and Compounds. -2010. - Vol. 492. - P. 631-637.

178. Arora K.S. Microstructure Evolution during Friction Stir Welding of Aluminum Alloy AA2219 / K.S. Arora, S. Pandey, M. Schaper, R. Kumar // Journal of Materials Science & Technology. - 2010. - Vol. 26. - P. 747-753.

179. Genevois C. Quantitative investigation of precipitation and mechanical behavior for AA2024 friction stir welds / C. Genevois, A. Deschamps, A. Denquin, B. Doisneaucottignies // Acta Materialia. - 2005. - Vol. 53. - P. 2447-2458.

180. Jones M. Correlation between microstructure and microhardness in a friction stir welded 2024 aluminium alloy / M. Jones, P. Heurtier, C. Desrayaud, F. Montheillet, D. Allehaux, J. Driver // Scripta Materialia. - 2005. - Vol. 52. - P. 693697.

181. Fonda R.W. Microstructural evolution in the heat-affected zone of a friction stir weld / R.W. Fonda, J.F. Bingert // Metallurgical and materials transactions A. -2004. - Vol. 35. - P. 1487-1499.

182. Fonda R.W. Precipitation and grain refinement in a 2195 Al friction stir weld / R.W. Fonda, J.F. Bingert // Metallurgical and materials transactions A. - 2006. -Vol. 37. - P. 3593-3604.

183. Sullivan A. Microstructural properties of friction stir welded and post-weld heat-treated 7449 aluminium alloy thick plate / A. Sullivan, J.D. Robson // Materials Science and Engineering: A. - 2008. - Vol. 478. - P. 351-360.

184. Steuwer A. A combined approach to microstructure mapping of an Al-Li AA2199 friction stir weld / A. Steuwer, M. Dumont, J. Altenkirch, S. Birosca, A. Deschamps, P.B. Prangnell, P.J. Withers // Acta Materialia. - 2011. - Vol. 59. - P. 3002-3011.

185. Litynska L. TEM study of the microstructure evolution in a friction stir-welded AlCuMgAg alloy / L. Litynska, R. Braun, G. Staniek, C. Dalle Donne, J. Dutkiewicz // Materials Chemistry and Physics. - 2003. - Vol. 81. - P. 293-295.

186. Shukla A.K. Study of process/structure/property relationships in friction stir welded thin sheet Al-Cu-Li alloy / A.K. Shukla, W.A. Baeslack // Science and Technology of Welding and Joining. - 2009. - Vol. 14. - P. 376-387.

187. Feng X. Microstructure characterization of the stir zone of submerged friction stir processed aluminum alloy 2219 / X. Feng, H. Liu, J.C. Lippold // Materials Characterization. - 2013. - Vol. 82. - P. 97-102.

188. Malopheyev S. Optimization of processing-microstructure-properties relationship in friction-stir welded 6061-T6 aluminum alloy / S. Malopheyev, I. Vysotskiy, V. Kulitskiy, S. Mironov, R. Kaibyshev // Materials Science and Engineering: A. - 2016. - Vol. 662. - P. 136-143.

189. Gao C. Correlation of microstructure and mechanical properties in friction stir welded 2198-T8 Al-Li alloy / C. Gao, Z. Zhu, J. Han, H. Li // Materials Science and Engineering: A. - 2015. - Vol. 639. - P. 489-499.

190. Rao T.S. Microstructure and mechanical properties of friction stir welded AA7075-T651 aluminum alloy thick plates / T.S. Rao, G.M. Reddy, S.R.K. Rao // Transactions of Nonferrous Metals Society of China. - 2015. - Vol. 25. - P. 17701778.

191. Rhodes C.G. Effects of friction stir welding on microstructure of 7075 aluminum / C.G. Rhodes, M.W. Mahoney, W.H. Bingel, R.A. Spurling // Scripta Materialia. - 1997. - Vol. 36. - P. 69-75.

192. Feng A.H. Microstructure and Cyclic Deformation Behavior of a Friction-Stir-Welded 7075 Al Alloy / A.H. Feng, D.L. Chen, Z.Y. Ma // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2010. - Vol. 41. - P. 957-971.

193. Liu H.J. Effect of welding speed on microstructure and mechanical properties of self-reacting friction stir welded 6061-T6 aluminum alloy / H.J. Liu, J.C. Hou, H. Guo // Materials & Design. - 2013. - Vol. 50. - P. 872-878.

194. Schmidt H. N. B. Material flow in butt friction stir welds in AA2024-T3 / H. N. B. Schmidt, T. L. Dickerson, J. H. Hattel // Acta Materialia. - 2006. - V. 54 (4). - P. 1199-1209.

195. Gallais C. Precipitation microstructures in an AA6056 aluminium alloy after friction stir welding: Characterization and modelling / C. Gallais, A. Denquin, Y. Bréchet, G. Lapasset // Materials Science and Engineering: A. - 2008. - Vol. 496. -P. 77-89.

196. Feng A.H. Microstructure and Low-Cycle Fatigue of a Friction-Stir-Welded 6061 Aluminum Alloy / A.H. Feng, D.L. Chen, Z.Y. Ma // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2010. - Vol. 41. - P. 2626-2641.

197. Olea C.A.W. A sub-structural analysis of friction stir welded joints in an AA6056 Al-alloy in T4 and T6 temper conditions / C.A.W. Olea, L. Roldo, J.F. dos Santos, T.R. Strohaecker // Materials Science and Engineering: A. - 2007. - Vols. 454-455. - P. 52-62.

198. Surekha K. Microstructural characterization and corrosion behavior of multipass friction stir processed AA2219 aluminium alloy / K. Surekha, B.S. Murty, K.P. Rao // Surface and Coatings Technology. - 2008. - Vol. 202. - P. 4057-4068.

199. Cai B. Friction stir weld of 2060 Al-Cu-Li alloy: Microstructure and mechanical properties / B. Cai, Z.Q. Zheng, D.Q. He, S.C. Li, H.P. Li // Journal of Alloys and Compounds. - 2015. - Vol. 649. - P. 19-27.

200. Giles T.L. The Effect of Friction Stir Processing on the Microstructure and Mechanical Properties of an Aluminum Lithium Alloy / T.L. Giles, K. Oh-Ishi, A.P. Zhilyaev, S. Swaminathan, M.W. Mahoney, T.R. McNelley // Metallurgical and Materials Transactions A. - 2009. - Vol. 40. - P. 104-115.

201. Qin H. The evolution of precipitation and microstructure in friction stir welded 2195-T8 Al-Li alloy / H. Qin, H. Zhang, H. Wu // Materials Science and Engineering: A. - 2015. - Vol. 626. - P. 322-329.

202. ГОСТ 6996-66. сварные соединения. Методы определения механических свойств. - М.: Стандартинформ, 2006. - 44 с.

203. Stock S. R. X-ray microtomography of materials //International Materials Reviews. - 1999. - Т. 44. - №. 4. - С. 141-164.

204. ГОСТ 9.021-74 Алюминий и сплавы алюминиевые. Методы ускоренных испытаний на межкристаллитную коррозию. - М.: Издательство стандартов, 1978. - 4 с.

205. Овчинников В.В. Показатели свариваемости при сварке плавлением перспективных алюминиевых сплавов на основе системы Al-Ca-Zn-Mg. / Овчинников В.В., Акопян Т.К., Проценко Е.О., Поляков Д.А.// Наукоемкие технологии в машиностроении. 2023. - №4. - С. 11-23.

206. Овчинников В.В. Влияние циркония и скандия на склонность к трещинообразованию при сварке сплавов на основе Al-Ca-Zn-Mg и механические свойства их сварных соединений. / Овчинников В.В., Акопян Т.К., Клочков Я.М., Проценко Е.О. // Металлург. 2024. - №9. - С.43-49. DOI: 10.52351/00260827_2024_9_43.

207. Лукин В.И., Филатов Ю.А., Панасюгина Л.И. Особенности сварки алюминиевых сплавов со скандием // Технология легких сплавов. 1997. - №5.

- С. 10-13.

208. Лукин В.И., Филатов Ю.А., Панасюгина Л.И. Особенности сварки алюминиевых сплавов со скандием // Технология легких сплавов. 1997. - №5.

- С. 10-13.

209. Овчинников В.В. Исследование свариваемости и разработка технологии сварки распределенными источниками тепла алюминиево-литиевых сплавов : диссертация ... доктора технических наук : 05.03.06. - Москва, 2003. - 377 с. : ил.

210. Шиганов, И.Н. Подготовка алюминиевых сплавов под сварку лазерной очисткой / И.Н. Шиганов, М.Ю. Курилов. // Технология машиностроения. 2015. № 10. С. 48-50.

211. Deng Y. et al. Effects of Sc and Zr on mechanical property and microstructure of tungsten inert gas and friction stir welded aerospace high strength Al-Zn-Mg alloys //Materials Science and Engineering: A. - 2015. - Т. 639. - С. 500-513.

212. Рязанцев В.И., Федосеев В.А. Изготовление сварных топливных баков из алюминиевых сплавов.// Авиационная промышленность.1995. - №7-8.- С.9-12.

213. Дриц А.М., Овчинников В.В. Механические свойства сварных соединений листов из сплава 1565чНН. // Технология легких сплавов. - 2014. - №12. - С.32-39.

214. Винокуров В.А., Григорьянц А.Г. Теория сварочных деформаций и напряжений. - М.: Машиностроение, 1984. - 271 с.

215. Николаев Г.А., Куркин С.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций - М.: Высшая школа, 1982. - 272 с.

216. Гатовский К. М. Теория сварочных напряжений и деформаций. -Ленинград: изд. Ленинградского Ордена Ленина кораблестроительного института, 1980. - 331 с.

217. Экспериментальная механика. / Под ред. А. Кобаяси. Перевод с английского под ред. Б. Н. Ушакова. - М.: Мир, 1990 г. - 552 с.

218. Горелик С.С., Скаков Ю.А., Расторгуев Л.Н. Рентгенографический и электронно-оптический анализ. - М.: МИСиС, 2002 - 358 с.

219. Овчинников В.В. Свариваемость алюминиевых сплавов на основе системы Al-Ca-Zn-Mg. / Овчинников В.В., Акопян Т.К., Сбитнев А.Г., Поляков Д.А. // Металлург. 2024. №2. С.51-58 DOI: 10.52351/00260827_2024_2_51

220. Шиганов, И.Н. Подготовка алюминиевых сплавов под сварку лазерной очисткой / И.Н. Шиганов, М.Ю. Курилов. // Технология машиностроения. 2015. № 10. С. 48-50.

221. Белов Н. А., Щербаков М. В., Белов В. Д. О технологичности высокопрочного экономнолегированного никалина АЦ6Н0,5Ж при литье, прокатке и сварке // Цветные металлы. 2011. № 12. c. 94-98.

222. Huang X. et al. Effect of minor Sc on microstructure and mechanical properties of Al-Zn-Mg-Zr alloy metal-inert gas welds //Journal of Alloys and Compounds. - 2015. - Т. 629. - С. 197-207.

223. Li S. et al. Corrosion behavior and mechanical properties of Al-Zn-Mg aluminum alloy weld //Corrosion Science. - 2017. - Т. 123. - С. 243-255.

224. Samiuddin M., Li J.L., Taimoor M., Siddiqui M.N., Siddiqui S.U., Xiong J.T. Investigation on the process parameters of TIG-welded aluminum alloy through mechanical and microstructural characterization. Defence Technol. 2020. DOI: 10.1016/j.dt.2020.06.012.

225. I.J. Polmear, Light Alloys: From Traditional Alloys to Nanocrystals (Butterworth-Heinemann, Oxford, 2006), p421.

226. Kailun Zheng, Denis J. Politis, Liliang Wang, Jianguo Lin. A review on forming techniques for manufacturing lightweight complex—shaped aluminium panel components. International Journal of Lightweight Materials and Manufacture 1 (2018) 55-80. https://doi.org/10.1016/Milmm.2018.03.006

227. P. K. Shurkina, N. A. Belova, A. F. Musina and A. A. Aksenova. Novel High-Strength Casting Al-Zn-Mg-Ca-Fe Aluminum Alloy without Heat Treatment. Russian Journal of Non-Ferrous Metals, 2020, Vol. 61, No. 2, pp. 179-187. 10.3103/S1067821220020121.

228. R.S. Mishra, Z.Y. Ma Friction stir welding and processing Mater. Sci. Eng. R, 50 (2005), pp. 1-78.

229. R.S. Mishra, M. Komarasamy. Friction Stir Welding of High Strength 7XXX Aluminum Alloys Elsevier (2016).

230. Friction stir welding/processing of metals and alloys: A comprehensive review on microstructural evolution. Progress in Materials Science, doi:10.1016/j.pmatsci.2020.100752.

231. Z.Y. Ma, R.S. Mishra, F.C. Liu Superplastic behavior of micro-regions in two-pass friction stir processed 7075 Al alloy Mater. Sci. Eng., 505 (2009), pp. 70-78.

232. J.-Q. Su, T.W. Nelson, R. Mishra, M. Mahoney Microstructural investigation of friction stir welded 7050-T651 aluminium Acta Mater., 51 (2003), pp. 713-729.

233. Microstructure evolution along thickness in double-side friction stir welded 7085 Al alloy Trans. Nonferrous Metals Soc. China, 25 (2015), pp. 3212-3222

234. N. Belov, E. Naumova, and T. Akopyan. Eutectic alloys based on the Al-Zn-Mg-Ca system: Microstructure, phase composition and hardening. Materials Science and Technology 33(6) (2017) 1-11

235. N. Belov, E. Naumova, and T. Akopyan. Effect of Calcium on Structure, Phase Composition and Hardening of Al-Zn-Mg Alloys Containing up to 12wt.%Zn. Materials Research 18 (6) (2015) 1384-1391. https://doi.org/10.1590/1516-1439.036415.

236. Mishra R.S, Ma ZY. Friction stir welding and processing. Journal Material Science Engineering. R, 2005;Vol.50. pp. 1-78.

237. M. Peel, A. Steuwer, M. Preuss, P.J. Withers, Microstructure, mechanical properties and residual stresses as a function of welding speed in aluminium AA5083 friction stir welds. Acta Mater. 2003. Vol. 51. pp.4791-4801.

238. A. Steuwer, M. Peel, P.J. Withers Dissimilar friction stir welds in AA5083-AA6082:The effect of process parameters on residual stress. Mater. Sci. and Eng. A.//2006. V.441. pp. 187-196.

239. P. Cavaliere, M. Cabibbo, F. Panella , A. Squillace 2198 Al-Li plates joined by Friction Stir Welding: Mechanical and microstructural behavior//Materials and Design 30 (2009) 3622-3631.

Приложение 1

Составлен в 2-х экземплярах:

1-й экземпляр - факультет машиностроения

2-й экземпляр - кафедра «Материаловедение»

Приложение 2