Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Мкртчян, Аксель Мгерович

• Мкртчян, Аксель Мгерович
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Мкртчян, Аксель Мгерович

Содержание

стр.

Введение

Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования

1.1. Высокопрочные бетоны и способы их получения

1.2. Диаграммы деформирования бетона и их описание

1.3. Работа железобетонных стоек из высокопрочных бетонов

1.4. Методы расчета железобетонных колонн

1.5. Задачи исследования

Глава 2. Сырьевая база и получение высокопрочных бетонов в условиях

Республики Армении

2.1. Анализ сырьевой базы Армении

2.1.1. Цемент

2.1.2. Крупный заполнитель

2.1.3. Мелкий заполнитель

2.1.4. Суперпластификатор

2.1.5. Изготовление и испытание образцов

2.2. Кинетика твердения высокопрочного бетона

2.3. Конструктивные свойства бетонов класса В70-110

2.4. Диаграмма деформирования бетонов

Выводы по главе 2

Глава 3. Сопротивление железобетонных колонн из высокопрочного

бетона

3.1. Постановка эксперимента

3.2. Характер разрушения опытных колонн

3.3. Несущая способность железобетонных стоек из высокопрочных бетонов

3.4. Деформация и трещиностойкость железобетонных колонн

Глава 4. Расчет железобетонных колонн с учетом особенностей свойств

высокопрочных бетонов

4.1. Программа по расчету железобетонных колонн

4.2. Расчет колонн по недеформированной схеме

4.3. Расчет колонн по деформированной схеме

4.4. Расчет железобетонных колонн по нелинейной деформационной модели

4.4.1. Расчет на основе двухлинейной диаграммы

4.4.2. Расчет на основе трехлинейной диаграммы

4.4.3. Расчет на основе полной криволинейной диаграммы

Основные выводы

Литература

Приложение. Акты о внедрении результатов работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения»

Введение

Одной из основных задач строительной отрасли любого государства является снижение себестоимости строительства за счёт использования новейших технологий и материалов. Строительство в Армении - динамично развивающаяся отрасль. Большая часть строительных конструкций в стране выполняется из железобетона. Армения не располагает собственными запасами сырья для получения стержневой арматуры и импортирует её, что приводит к удорожанию железобетонных конструкций. В связи с этим, одним из путей снижения затрат на материалы для капитального строительства является сокращение количества применяемой арматуры в конструкции за счёт использования бетонов повышенной прочности. Набольший экономический эффект здесь следует ожидать при проектировании сжатых железобетонных конструкций. Уже известны пути повышения прочности бетона - это использование чистого и высококачественного крупного и мелкого заполнителя, качественного цемента, химических добавок, и сопровождение всего процесса строгим контролем качества.

Для определения перспектив производства высокопрочных бетонов в Республике Армении необходимо произвести анализ сырьевой базы Республики.

Большое значение для получения высокопрочного бетона имеет разработка технологии его изготовления. Для получения желаемого результата необходимо определить очерёдность загрузки компонентов в бетоносмеситель, так как для приготовления смеси используются различные виды суперпластификаторов.

Известно, что модель расчёта, основанная на классической теории, не позволяет в полной мере учесть все особенности работы железобетонных конструкций, что значительно затрудняет возможности рационального проектирования конструкций. Так, в классической теории есть ряд допущений:

• вместо имеющейся в действительности криволинейной диаграммы для расчёта принимается прямоугольная эпюра напряжённого состояния при сжатии бетона;

• в расчётах работа растянутого бетона не учитывается;

• расчёт не позволяет получить картину напряжённо-деформированного состояния элемента при превышении напряжениями в арматуре нормативного сопротивления, не позволяет учитывать текучесть и последующее упрочнение арматуры (мягких сталей);

• для определения кривизны и прогибов как до, так и после образования трещин, в элементе используются различные подходы;

• целесообразно принимать единую расчётную модель для определения прочности, деформативности и трещиностойкости конструкции вместо существующих в данный момент нескольких расчётных моделей;

• нет возможности определить напряжённо-деформированное состояние конструкции в любой стадии загружения, так как оценивать прочность конструкции можно только в предельной стадии её работы.

На основе этих и ряда других допущений строятся инженерные расчёты, приспособленные для выполнения ручным способом или при помощи несложных компьютерных программ. Иначе говоря, в основе классической теории заложены принципы упрощения расчётных зависимостей за счёт отхода от физики происходящих процессов и некоторой потери точности.

Современная теория расчёта железобетона неуклонно развивается в сторону отказа от упрощённых схем и создания универсальной деформационной модели расчёта с учётом реальной нелинейной работы бетона в поперечном сечении.

В настоящее время компьютерная техника стремительно развивается и сложные инженерные задачи стали решаемыми с помощью компьютерных программ. Это даёт возможность выполнять расчёты железобетонных конструкций на новом уровне.

Так, в последние десятилетия активно развиваются методы расчёта железобетонных конструкций с использованием полных диаграмм деформирования материалов с учётом нисходящих ветвей. Поэтому не обходимо уделять внимание совершенствованию методам расчёта прочности, деформатив-ности и трещиностойкости железобетонных конструкций, учитывающим трансформированные диаграммы деформации бетона.

В настоящей диссертационной работе выполнено исследование, целью которого стояло получение новых данных для решения указанных выше задач. Этим и обусловлена актуальность данной работы, так как решение названных вопросов имеет существенное значение для рационального и надёжного проектирования сжатых железобетонных элементов из высокопрочных материалов.

Цель диссертационной работы - получение высокопрочного бетона классов В70-110 на материалах Республики Армения; изучение его основных прочностных и деформационных свойств; исследование прочности и дефор-мативности железобетонных колонн из бетонов В70-В110; разработка предложений по корректировке расчётных методов с учёта особенностей работы высокопрочного бетона.

Автор защищает:

• технологию изготовления высокопрочных бетонов на основе базальтового щебня с малым содержанием пылевидных частиц, заключающуюся в изменении очерёдности загрузки компонентов бетонной смеси в бетоносмеситель;

• результаты исследования основных прочностных и деформационных свойств бетона на материалах Армении, полученного по предложенной технологии;

• новую зависимость для определения соотношения между призменной и кубиковой прочностью высокопрочных бетонов;

• полученную на основе данных эксперимента новую диаграмму деформирования высокопрочного бетона с учетом нисходящей ветви на основе зависимости Сарджина;

• полученные экспериментальные данные о несущей способности, де-формативности и трещиностойкости центрально и внецентренно сжатых железобетонных колонн из бетонов классов В70-В110;

• предложения по корректировке нормативных методов расчёта прочности и деформативности сжатых железобетонных стоек по недеформиро-ванной и деформированной схеме;

• методику расчёта центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели с использованием двухлинейной, трёхлинейной и полной криволинейной диаграммы по нормам ЕКБ-ФИП, а также предлагаемой экспериментальной диаграммы состояния высокопрочного бетона.

• Достоверность научных положений и выводов подтверждается статистической обработкой собственных экспериментальных данных, а также обработкой опытных данных других авторов.

Научная новизна работы:

• подобраны составы высокопрочных бетонов классов В70-В110 на материалах Армении;

• предложена и экспериментально апробирована технология изготовления высокопрочных бетонов на базальтовом щебне с малым содержанием пылевидных частиц с изменением очередности загрузки компонентов смеси в бетоносмеситель;

• изучены основные прочностные и деформационные свойства высокопрочных бетонов на материалах Армении, полученных по предложенной технологии;

• получены новые экспериментальные диаграммы состояния бетона («Оь~£ь») при осевом кратковременном сжатии бетонных призм с учётом нисходящей ветви; предложена новая аналитическая зависимость «Оь~£ь»;

• дано предложение по корректировке формулы определения коэффициента призменной прочности (соотношения между призменной и кубиковой прочностью бетона);

• получены новые экспериментальные данные о сопротивлении сжатию железобетонных колонн из высокопрочного бетона классов В70...В110. Проанализировано влияние различных факторов на работу железобетонных колонн из высокопрочного бетона на основе экспериментальных данных.

• установлена необходимость учитывать в расчётах железобетонных стоек влияние сеток поперечного армирования на прочность и деформации бетона;

• откорректированы формулы расчета внецентренно сжатых железобетонных элементов на основе предельных усилий по недеформированной и по деформированной схеме. Изменения внесены в формулу жесткости для вычисления условной критической силы, кривизны элементов с трещинами и без трещин;

• даны предложения по применению в нелинейном деформационном расчете трансформированных двух- и трёхлинейной диаграмм состояния бетона, а также полной криволинейной диаграммы «аь-еь» .

Практическая ценность работы:

Разработаны практические рекомендации по проектированию железобетонных колонн из высокопрочного бетона, включающие составы и технология изготовления высокопрочных бетонов на материалах Армении с использованием базальтового щебня с малым содержанием пылевато-глинистых частиц; предложения по расчёту кинетики твердения высокопрочных бетонов, определению соотношения между кубиковой и призменной прочностью для высокопрочных бетонов; диаграммы деформирования

высокопрочных бетонов в условиях осевого сжатия, позволяющие добиться значительной сходимости с экспериментальными данными.

Разработана программа для расчётов железобетонных колонн по нелинейной деформационной модели, а также по традиционной не деформированной и деформированной схеме в рамках расчета на основе предельных усилий. Программа полезна для практического использования в научных исследованиях и проектной практике.

Внедрение результатов работы:

Рекомендации по применению высокопрочных бетонов, в сжатых железобетонных элементах, программа расчёта железобетонных колонн из высокопрочного бетона переданы и используются в проектной практике институтами и проектными организациями ООО "СевКавНИПИагропром", ОАО "Ростовгражданпроект", ООО "ИнжКомЭнерго", ЗАО "АрмРосГАЗПРОМ", ЗАО " Государственная вневедомственная экспертиза проектов Респиблики Армения ", ОАО "АрмПромПроект". Результаты диссертационной работы внедрён в учебный процесс в Ростовском Государственном строительном университете.

Апробация результатов:

Основные положения диссертации доложены и обсуждены на:

• научно-практической конференции «Инновационные исследования строительных конструкций в работах молодых ученых Ростовской области», Ростов-на-Дону, 2013 г.;

• международных научных конференциях: «5th International Scientific Conference "European Applied Sciences: modern approaches in scientific researches", Stuttgart, Germany, 2013; и "Applied Sciences and technologies in the United States and Europe: common challenges and scientific findings", New York, USA, 2013;

• международной научно-практической конференции "Строительство -2013", Ростов-на-Дону, 2013 г.

Публикации:

По материалам диссертации опубликовано 10 печатных работ, в том числе 6 в ведущих рецензируемых научных журналах и изданиях, рекомендуемых ВАК РФ, 2 в материалах зарубежных конференций и 2 в материалах международных конференций. На разработанную программу «Колонна 2014» получено авторское свидетельство.

Структура и объём диссертационной работы:

Работа состоит из введения, 4 глав, основных выводов, списка литературы и приложения. Работа изложена на 176 страницах, содержит 34 таблицы, 58 рисунков, библиографический список из 133 наименований.

Работа выполнена в Ростовском государственном строительном университете, на кафедре «Железобетонных и каменных конструкций» под руководством доктора технических наук, профессора Маиляна Д.Р. и кандидата технических наук, доцента Аксенова В.Н.

Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследования

1.1 Высокопрочные бетоны и способы их получения

Известно, что эффективность капитального строительства напрямую связана с совершенствованием бетонов и железобетонных конструкций, снижением материалоёмкости последних одним из которого является, применение для производства конструкции из высокопрочных материалов.

Армения обладает большим количеством запасов скальных пород (базальт, гранит, диабаз и другие), которые используется в качестве крупного заполнителя при получении бетона. В частности, базальты Армянского месторождения обладают рядом преимуществ для получения высокопрочного бетона. Основные свойства базальтов некоторых месторождений приведены в таблице 1.1.

В настоящее время практически во всех европейских нормах прочность бетона на сжатие по-прежнему остаётся основной классификационной характеристикой. Вместе с тем, американские нормы (АС 1-319) [12] отказались от назначения параметрического ряда классов бетона по прочности на сжатие.

Таблица 1.1

Основные свойства базальтов месторождений Армении

№ Месторождение Плотность породы, кг/м3 Прочность на сжатие, МПа

диапазон среднее

1 2 3 4 5

1 абовянское 2652 469-1509 1367

2 арзнинское 2396 453-1001 645

3 джрвежское 2614 811-970 890

4 алавердское 2643 669-1317 1001

5 ереванское

- плотного строения 2660 1347-2393 1830

- мелкопористого строения 2480 384-1841 1112

6 разданское 2300 - 980

7 паракарское, мелкопористого строения 2636 956-1761 1483

8 талинское 2519 - 945

В соответствии с требованиями европейских норм [112, 114] к высокопрочным бетонам относят бетоны, имеющие прочность на сжатие более Rcub = 60 МПа {fck = 50 МПа), приготовленные по традиционным технологиям на портландцементном вяжущем и качественных рядовых заполнителях. Американские нормы [131] устанавливают нижний предел, соответствующий понятию высококачественных бетонов при fck = 55 МПа.

В Японских нормах [132] установлены три группы бетонов, исходя из значения их нормативного сопротивления сжатию: обычные конструкционные бетоны (18..36 МПа), высокопрочные бетоны «1» (36..60 МПа), высокопрочные бетоны «2» (более 60 МПа). Канадские нормы [128] используют другую классификацию, согласно которой установлены, пять классов высококачественных бетонов в зависимости от средней прочности на сжатие (табл. 1.2).

В России предусмотрен максимальный класс бетона В100 в соответствии с СП [97]. В Армении на данный момент максимальный используемый класс бетона - В50.

Таблица 1.2

Классы высокопрочных бетонов согласно Канадским нормам [128]

Средняя прочность, МПа 50 75 100 125 150

Класс I II III IV V

Границы понятия высокопрочного бетона трудно определить. В основном существуют две точки зрения. Согласно первой, бетон следует называть высокопрочным, если предел прочности бетона больше, чем у применяемого в нём цемента. Согласно второй - это бетоны, прочность которых превышает принятые в действующих нормативных документах значения.

Ещё в 60-х годах XX века в СССР экспериментально был получен бел

тон прочностью до 1400 кг/см (140 МПа) [16,17].

Несмотря на достигнутую высокую прочность, высококачественный бетон по-прежнему остаётся искусственным камнем имеющим ряд недостат-

ков. Так высокопрочным бетонам свойственно хрупкое разрушение (практически полное отсутствие нисходящей ветви на диаграмме деформирования), что требует применения более высоких значений коэффициентов безопасности по материалу при расчётах железобетонных конструкций. Кроме этого они имеют повышенные значения деформаций усадки и ползучести.

Для перехода от гарантированной прочности к нормативному сопротивлению бетона служит так называемый коэффициент призменной или цилиндрической прочности, характеризующий отношение прочности, установленной на призмах или цилиндрах, к кубиковой прочности [74, 109]. К сожалению, в отношении этой величины, которую, казалось бы, нетрудно определить, нет достаточной ясности в связи с тем, что она имеет существенный разброс значений (от 0,6 до 1,0) [93, 94, 114]. Как следует из обобщения опытных данных [93, 94, 114], в основе большого разброса значений этого переходного коэффициента, даже для одинакового бетона, лежит несовершенство способов испытаний кубов, которые, при их большой простоте и доступности изготовления, могут давать разные результаты в зависимости от качества форм, неконтролируемого эксцентриситета приложения силы к образцу, скорости нагружения, а также от неопределённых условий взаимодействия в системе «испытываемый образец - пластины пресса» и т.д.

В соответствии с требованиями норм [93, 94] нормативное сопротивление бетона определяется в зависимости от его гарантированной прочности при постоянном значении переходного коэффициента кр = 0,8:

/ск = 0,8[с ,сиЬе 5 (1.1)

где /ск - нормативное сопротивление бетона, соответствующее прочности бетонных цилиндров или призм, установленной с учётом статистической изменчивости свойств материала;

/с,сиЪе ~ гарантированная прочность бетона, установленная при испытании кубов по стандартной методике.

Отметим, что параметрический ряд классов тяжёлых бетонов содержит в нормах [114] характеристики высокопрочных бетонов, к которым, согласно

определению, данному Международным Комитетом по Бетону (FIB) [112], следует относить бетоны, имеющие цилиндрическую прочность на сжатие не менее 60 МП а и не более 130 МПа, полученные при использовании традиционных заполнителей и портландцементного вяжущего (таблица 1.3).

Следует отметить, что вопрос о выборе формы и размеров, опытных образцов достаточно остро стоит не только при нормировании прочностных характеристик бетона, но и в связи с разработкой единой стандартной методики получения полных диаграмм деформирования для бетона.

Таблица 1.3

Форма и размеры образцов для определения характеристик бетонов по

различным нормам

Нормативный документ Вид образца; контролируемая характеристика Размеры, мм Нормативная характеристика

СНиП 2.03.01-84*; PN-88/B-06250 Куб; 150x150x150 - базовый; 100x100x100, 200x200x200 -альтернативные Гарантированная прочность(класс)

ЕС-2; ENV 206 (ISO 1920,4012); DIN 1045-1:1999-2; PN-B-03264-. 1999; E-BS-8110; ACI318-95 Цилиндр; средняя прочность, минимальная прочность 0150/300 -базовый; 0100/200 -альтернативный Нормативное сопротивление fcyl fck

Куб; средняя прочность, минимальная прочность 150x150x150 -альтернативный Гарантированная прочность(класс) cube

СНБ 5.03.01 Куб; средняя прочность, минимальная прочность 150x150x150 -базовый Гарантированная прочность(класс) J cube

Цилиндр; средняя прочность, минимальная прочность 0150/300 -базовый Нормативное сопротивление и

Физико-механические и реологические свойства традиционных высокопрочных бетонов в нашей стране исследовались в работах

О.Я. Берга [16,17], P.A. Мельника [62], В.И. Сытника [91], Н.В.Свиридова [90], Г.В. Несветаева [77], их учеников и последователей.

В частности, в научной работе Ромкина Д.С. под руководством Н.И. Карпенко [46] было получено кубико-призменное соотношение для бетона класса В90, равное 0,75, что выше, чем в нормативных документах. Однако в данной работе не даётся предложение по корректировке норматива.

В современном строительстве немаловажную роль играет скорость набора прочности бетоном, от чего зависит выбор технологии и скорость производства работ. В данный момент изучением скорости твердения высокопрочных бетонов занимаются ученые, как в России, так и за рубежом. Дело в том, что используемые химические добавки для получения высокопрочного бетона по-разному влияют на скорость твердения цементного теста, усложняя этим получение реальной картины зависимости прочности бетона от его возраста. Из зарубежных ученых выделяются работы: К. Jankovic, Z. Romakov, М. Liu, М. Azhar, В. Kim Huat, A. Waleed ,М. Thanoon, М. Ashteyat, Z. Ramadan и т.д. [108, 115, 116] В частности, в строительных нормах ряда стран даны зависимости по кинетике твердения бетонов, в том числе и для высокопрочных бетонов, которые и видом функции, и результатами сильно отличаются друг от друга. Ниже представлены функции зависимости в четырёх нормах:

Формула (1.2) принята в нормах США (АС1 209); (1.3) - в нормах России; (1.4) - в ЕКБ-ФИП (СЕВ-БГР 1990) и Еврокод (ЕК 1992-1-1); (1.5) - в нормах Сербии (SRPS IJ.M1.048 ).

R(t) = (t/a+ßt>R(t)28;

R(t) = R28-lgt/lg28 = 0,691 Igt-R(t)28, t > 3;

(1.2) (1.3)

(1.4)

Щ1) = (1/гс).К(028,

где 0,75 < гс < 1 в зависимости от возраста;

ос, (5 - коэффициенты, зависящие от прочности бетона.

(1.5)

В России применяются в основном формулы (1.3) и (1.4), где коэффициент к в формуле (1.4) колеблется от 0,16 до 0,38, и с помощью которого определяется вид бетона по скорости твердения: медленно-, быстро-, нормально твердеющий. Однако установлено, что с увеличением водоцементно-го отношения скорость набора прочности бетоном уменьшается.

1.2 Диаграммы деформирования бетона и их описание

В силу специфических свойств бетона как материала его диаграмма состоит из двух характерных участков, которые принято называть восходящей и нисходящей ветвями. Восходящая ветвь описывает зависимость «а-е» до напряжений в вершине диаграммы, которые принято называть пределом кратковременной прочности бетона. Форму кривой, представляющей работу бетона на восходящей ветви диаграммы, можно получить с использованием стандартных методов на традиционных испытательных прессах. В этом случае производят равномерное наращивание усилия на прессе, а, следовательно, и напряжений в образце, измеряя на каждом этапе нагружения продольную деформацию в средней части образца при помощи тензорези-сторов, наклеенных на поверхности бетона, или индикаторов часового типа, установленных на определенной базе.

Исследования нисходящей ветви диаграммы представляет собой наиболее сложную и трудоёмкую часть эксперимента и требует применения специального испытательного оборудования.

Поэтому при выборе аналитических зависимостей, описывающих диаграмму деформирования, авторы с большей или меньшей степенью точности стремятся повторить вид фактической кривой, установленной опытным путём.

Вместе с тем, при выборе аналитического описания диаграммы деформирования, пригодной для использования в инженерных расчётах конструкций, должны быть выполнены следующие требования:

> возможность наиболее полного отображения через форму кривой деструктивных процессов в структуре бетона при действии напряжений;

> сравнительная простота аналитической зависимости, что соответствует условию, по которому элементы диаграммы деформирования одинаково легко выражаются как через напряжения, так и через относительные деформации;

> возможность простой перестройки (трансформирования) диаграммы при учете различных дополнительных факторов (длительного действия нагрузки, сложного напряжённо-деформированного состояния и т.д.).

При проектировании железобетонных конструкций нормы [84, 95, 96, 97, 112, 116] используют условную полную идеализированную диаграмму деформирования бетона, удовлетворяющую перечисленным критериям, аналитическое описание которой имеет вид (рис. 1.1):

где

'ь _

кт|-тУ

Rb 1 + (к-2>Г

Т|=8ь/8ьо,

к=и-Еь-|еьо| R.

(1.6)

* Sb

Рис. 1.1 Диаграмма по (1.6)

В рекомендациях ЕКБ-ФИП [112] диаграммы «а-е» бетона для однократного кратковременного загружения принимаются с ниспадающим участ-

ком (рис. 1.2). Изучение обширного экспериментального материала, накопленного исследователями для бетонов средней прочности (классов до В60), показало, что эти диаграммы имеют большой разброс, обусловленный мно-гокомпонентностью структуры бетона, различной методикой проведения испытаний и фиксирования деформаций.

Рис. 1.2 Базовая диаграмма высокопрочного бетона

Таким образом, для математического описания базовой диаграммы деформирования бетона при сжатии, принятой в нормах [84, 95, 96, 97, 112, 116,128, 132], необходимо иметь обоснованные значения следующих нормируемых параметрических точек (здесь и далее в главе для удобства приводятся обозначения по европейским нормам и, в скобках, по российским):

> величину напряжений /ст (Яь„) в пиковой точке диаграммы деформирования, соответствующих пределу кратковременной прочности бетона при осевом сжатии;

> величину относительной продольной деформации £с\ (£ьо), соответствующей напряжениям в пиковой точке диаграммы;

> величину относительной продольной деформации £си (£¿2), принятой в качестве предельной деформации бетона при сжатии;

> величину модуля упругости бетона Еь.

Экспериментальные исследования, выполненные при изучении полных диаграмм деформирования, показывают, что при изменении класса бетона по прочности при сжатии (даже при одинаковых начальных технологических условиях) относительные деформации, соответствующие пиковой точке диаграммы деформирования £с/ {£ьо), не остаются величиной постоянной. При этом установлена общая тенденция к смещению в сторону увеличения значения параметрической точки £с/ (£ьо) при возрастании предела кратковременной прочности бетона на сжатие. С ростом прочности бетона на сжатие увеличивается участок упругого деформирования на восходящей ветви диаграммы, что обусловливает склонность материала к хрупкому разрушению. В широком диапазоне классов по прочности В1 О-В 120 (аналог Еврокода С8/10 - С105/120) продольная относительная деформация £с[ (£ьо) изменяется от 1,45 до 2,75 % в зависимости от исходных технологических параметров бетонной смеси при прочих равных условиях. Кроме того, значения относительных деформаций £С1 (£ьо), полученных опытным путём, существенно зависят от методики измерений относительных деформаций при испытаниях.

При этом численные значения приняты с некоторым обоснованным запасом в сторону обеспечения безопасности конструкции. Особенно это характерно для высокопрочных бетонов классом выше В60.

Нормы [84, 114] предлагают принимать предельную относительную деформацию для бетонов нормальной прочности (до В60 включительно) по-

стоянной и равной еси (еЬ2) = 3,5-10 3, а для бетонов более высоких классов предусматривается некоторое снижение значения £си (£¿2).

Для высокопрочных бетонов подход, принятый в нормах [84, 97, 114, 128, 131], сознательно недооценивает их пластические свойства. При этом численные значения предельных относительных деформаций еси (еЬ2) изменяются таким образом, что с возрастанием класса бетона по прочности при сжатии предельная относительная деформация уменьшается, стремясь к значению £ci (£ьо)• При принятом подходе диаграмма деформирования для бетона класса С90/105 имеет практически только восходящую ветвь, что характеризует упругую работу материала на всем диапазоне деформирования и последующее хрупкое разрушение. Такой подход, хотя и не в полной мере, отражает реальные деформационные свойства высокопрочных бетонов в закри-тической области диаграммы и может быть оправдан с позиции обеспечения безопасности конструкций, выполненных из таких бетонов. Численные значения относительных продольных деформаций в Еврокоде [114] £с, (£ьо) и £си (£ь2), используемых при описании полной диаграммы деформирования, представлены в табл. 1.4.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Мкртчян, Аксель Мгерович, 2013 год

Литература

1. Аксёнов В.Н. К расчету колонн из высокопрочного бетона по деформированной схеме // Научный вестник Воронежского гос. арх.-строит. университета. Строительство и архитектура - 2009 - №1. - С. 125132.

2. Аксёнов В.Н. К расчету колонн из высокопрочного бетона по недеформированной схеме // Бетон и железобетон - 2009 - № 1. - С. 2426.

3. Аксёнов В.Н. О прочности внецентренно сжатого элемента, вычисленной по СНиП 52-01-2003 и СНиП 2.03.01-84* // «Строительство - 2007»: мат-лы Междунар. научн.-практич. конф.- Ростов н/Д: РГСУ, 2007. - С. 1819.

4. Аксёнов В.Н. Проектирование сжатых железобетонных элементов в условиях современного строительства // Известия Ростовского гос. строит, университета.- 2007 - №11. - С. 318.

5. Аксёнов В.Н. Развитие и основные принципы работы программ по расчету ЖБК // Расчет и проектирование железобетонных конструкций - Ростов н/Д: СевкавНИПИагропром, 2004. - С. 80-83.

6. Аксёнов В.Н. Эффективность использования высокопрочных бетонов в сжатых железобетонных элементах // «Строительство - 2006»: мат-лы Междунар. научн.-практич. конф - Ростов н/Д: РГСУ, 2006. - С. 40-42.

7. Аксёнов В.Н., Маилян Д.Р. Поиск оптимального решения колонн из высокопрочных бетонов // Вопросы повышения эффективности строительства: межвузовский сборник- Нальчик: Кабардино-Балкарская государственная сельскохозяйственная академия, 2006.- Вып. 3. - С. 47-54.

8. Аксёнов В.Н., Маилян Д.Р. Работа железобетонных колонн из высокопрочного бетона // Бетон и железобетон - 2008 - № 6. - С. 5-8.

9. Аксёнов Н. Б., Аксёнов В.Н. Постановка эксперимента по изучению работы железобетонных колонн из высокопрочного бетона // «Строительство

- 2008»: мат-лы юбилейной Междунар. научн.-практич. конф- Ростов н/Д: РГСУ, 2008.-С. 29-31.

Ю.Асаад Р.Х. Разработка методов расчета статически неопределимых железобетонных балок с учетом нисходящей Ветви деформирования: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 -Ростов-на-Дону, 1984. - 177 с.

П.Ацагорцян 3. А. Природные каменные материалы Армении. М.: Стройиздат, 1967. 470 с.

12. Бабич Е.М., Жук Е.В., Сафонов Г.И. Влияние длительного нагруже-ния на деформативность керамзитобетона при последующем кратковременном сжатии // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура - 1977 - № 7. -С. 60-64.

13.Баженов Ю.М. Технология бетона - М.: Изд-во АСВ, 2003. - 500 с.

М.Байков В.Н. Напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов на базе обобщенных экспериментальных зависимостей физико-механических характеристик бетона и арматуры // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона, вып. 8. Ростов-на-Дону, 1980.-С. 27-34.

15. Беликов Н.А. Сопротивление сжатию гибких элементов монолитного железобетонного каркаса: автореф. дис. ... канд. техн. наук.-М., 2008. -23 с.

16. Берг О.Я. Высокопрочный бетон / О.Я. Берг, Е.Н. Щербаков, Г.Н. Пи-санко - М.: Стройиздат, 1971. - 207 с.

17. Берг О.Я., Писанко Г.Н., Хромец Ю.Н. Исследование физического процесса разрушения бетона под действием статической и многократно повторяющейся нагрузки // Труды ЦНИИС, вып. 60 - «Транспорт», 1966.

18.Битько Н.М. Исследование напряженно-деформированного состояния бетонов при сжатии и их сопротивление последующему растяжению: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 - Киев, 1979. - 226 с.

19. Бойцов В.Н., Маилян Д.Р. Рекомендации по расчету внецентренно-сжатых предварительно напряженных железобетонных элементов геометрической гибкостью 10-60 из тяжелого бетона и высокопрочной арматуры - Ростов-на-Дону: Ростовский ПромстройНИИпроект, 1984. - 22 с.

20.Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобе-

(

тона - Харьков: изд-во Харьков, гос. ун-та;Ы968. - 323 с.

21.Ганага П.Н., Каган В.Б., Маилян Д.Р. Расчет прочности элементов с учетом эффекта преднапряжения арматуры // Бетон и железобетон - 1979-№9.-С. 28-29.

22.Ганага П.Н., Маилян Д.Р. К расчету прочности изгибаемых и внецен-тренно-нагруженных железобетонных элементов // Строительные конструкции и их защита от коррозии - Ростов-на-Дону, 1980.

23.Гвоздев A.A., Мулин Н.М., Гуща Ю.П. Некоторые вопросы расчета прочности и деформации железобетонных элементов при работе арматуры в пластической стадий // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура.-1968.-№6.

24. ГОСТ 10178-85 (2005). Портландцемент и шлакопортландцемент [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2012).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

25. ГОСТ 10180-90 (2003). Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

26. ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные. Методы испытаний [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

27. ГОСТ 18105-2010. Бетоны. Правила контроля и оценки прочности [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2012).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

28. ГОСТ 24211-2008. Добавки для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2012).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

29. ГОСТ 24452-80 (2005). Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона [Электронный ре-

сурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).-Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

30. ГОСТ 26633-91 (2007). Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

31. ГОСТ 28570-90 (2005). Бетоны. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 18 (июнь 2012).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

32.ГОСТ 5382-91 (2002). Цементы и материалы цементного производства. Методы химического анализа [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

33.ГОСТ 8267-93 (2003). Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

34. ГОСТ 8269.0-97 (2000). Щебень и гравий из плотных горных пород и отходов промышленного производства для строительных работ. Методы физико-механических испытаний [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

35. ГОСТ 8735-88 (2001). Песок для строительных работ. Методы испытаний [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

36. ГОСТ 8736-93 (2001). Песок для строительных работ. Технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

37. Гуща Ю.П. Деформации железобетонных элементов в стадии, близкой к разрушению // Расчет и конструирование железобетонных конструкций, вып. 39.-М.: НИИЖБ, 1977.

38. Гуща Ю.П. Об учете неупругих деформаций бетона и арматуры в расчете железобетонных конструкций по первой и второй группам предельных состояний // Совершенствование конструктивных форм, методов расчета и проектирования железобетонных конструкций. Сборник научных трудов-М.: НИИЖБ, 1983. - С. 11-18.

39. Десов А.Е. Пути получения и область применения высокопрочного бетона // Бетон и железобетон - 1969- № 3. - С. 7-12.

40. Дмитриев A.B. Динамический расчет изгибаемых железобетонных элементов с учетом влияния скорости деформирования: автореф. дис. ... канд. техн. наук.-М., 1983. - 22 с.

41. Зайцев JI.H. Провести исследование и разработать рекомендации по расчету раскрытия нормальных трещин в ригелях железобетонных каркасов промышленных зданий в зоне приложения сосредоточенных сил. Отчет НИИЖБ.-М., 1978.

42.3алесов A.C., Чистяков Е.А., Ларичев И.Ю. Деформативная расчетная модель железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил // Бетон и железобетон - 1996 - № 5. - С. 16-19.

43. Ильин О.Ф., Залесов A.C. Опыт построения обобщенного метода расчета прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов с учетом особенностей свойств различных бетонов // Прочность, жесткость и трещиностойкость железобетонных конструкций - М.: НИИЖБ, 1979. - С. 152-163.

44. Карпенко Н.И. О построении новых норм проектирования на основе общих моделей деформирования и разрушения бетонных и железобетонных элементов // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии - Ростов-на-Дону, 2000.-С. 153-163.

45. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона - М.: Стройи-здат, 1996.-412 с.

46. Карпенко Н.И., Каприелов С.С., Ромкин Д.С. и др. Результаты исследования физико-механических и реологических характеристик высокопрочного бетона // Известия Орловского государственного технического университета. Серия: Строительство и транспорт, №1-21, 2009, С. 28-37.

47. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А. К расчету прочности нормальных сечений изгибаемых элементов // Бетон и железобетон.- 1983 - № 4. - С. 11.

48.Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций.- М.: НИИЖБ, 1986. - С. 7-25.

49.Коробкин А.П. Влияние градиентов деформаций и напряжений на изменение свойств бетона при сжатии и его учет в методах расчета железобетонных элементов: дис. канд. техн. наук: 05.23.01 - Ростов-на-Дону, 1990. -200 с.

50. Лемыш JI.JI. Провести исследование несущей способности элементов типовых каркасных промзданий с более полным учетом особенностей работы бетона и разработать рекомендации по их расчету. Отчет ЦНИИпромзда-ний.-М., 1982.

51. Лившиц Я.Д., Назаренко В.Б. Обобщенный метод расчета прочности железобетонных элементов мостов // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура- 1981-№ 8.

52.Мадатян С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций.-М.: Стройиздат, 1980. - 196 с.

53.Маилян Д.Р. Исследование влияния предварительного напряжения на свойства материалов и работу гибких внецентренно сжатых железобетонных колонн: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 - Ростов-на-Дону, 1980. - 277 с.

54.Маилян Д.Р. Расчет преднапряженных гибких железобетонных колонн по деформированной схеме // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона, вып. 8.-Ростов-на-Дону, 1980.

55.Маилян Д.Р., Аксёнов В.Н. Области эффективного применения высокопрочных бетонов в сжатых элементах // «Строительство - 2009»: мат-лы юбилейной Междунар. научн.-практич. конф- Ростов н/Д: РГСУ, 2009. - С. 43-45.

56.Маилян Д.Р., Аксёнов В.Н. Автоматизация расчета сжатых железобетонных элементов с обычным, смешанным и комбинированным армированием // Расчет и проектирование железобетонных конструкций - Ростов н/Д: СевкавНИПИагропром, 2004. - С. 84-93.

57.Маилян Д.Р., Аскаров Б.А., Хасанов С.С. Рекомендации по учету изменения механических свойств бетона от предварительного обжатия - Ташкент, 1985.-28 с.

58.Маилян Д.Р., Коробкин А.П., Маилян JI.P. Изменение свойств сжатого бетона под влиянием градиента напряжений // Новые методы расчета железобетонных конструкций - Ростов-на-Дону, 1990.

59. Маилян Д.Р., Ходжаев A.A. Методика расчета железобетонных конструкций с учетом дважды трансформированных диаграмм деформирования бетона // Перспективы развития научно-технического прогресса в проектировании и строительстве - Ростов-на-Дону, 1988. - С. 29-31.

60. Макаренко Л.П. Снижение сопротивления бетона растяжению после длительного сжатия // Доклад на VII конгрессе ФИП в г. Нью-Йорке - М., 1974.-9 с.

61.Манискевич Е.С. Устойчивость и устойчивая прочность железобетонных рамных конструкций при кратковременном действии нагрузки: авто-реф. дис. ... канд. техн. наук -Киев, 1979. - 18 с.

62. Мельник P.A., Федорчук В.И., Лубенец И.И. Механические свойства высокопрочных бетонов // Бетон и железобетон - 1975 - № 8. - С. 7-10.

63. Мкртчян A.M. К вопросу о получении диаграммы деформирования высокопрочного бетона // «Строительство - 2013»: мат-лы Междунар. научн.-практич. конф. Ростов н/Д: РГСУ, 2013. С. 55-56.

64. Мкртчян А.М. Расчёт железобетонных колонн из высокопрочного бетона по недеформированной схеме // Научное обозрение. 2013. №11. С. 208-212

65. Мкртчян A.M. Сопротивление железобетонных колонн из высокопрочного бетона кратковременным нагрузкам // Интернет-журнал «Науковедение». 2013. №5 (18). 2013. С. 98-103.

66. Мкртчян А.М., Аксенов В.Н. Аналитическое описание диаграммы деформирования высокопрочных бетонов // Эл. журнал «Инженерный вестник Дона». №3. 2013. URL: http.7/www.ivdon.ru/magazine/archive/n3y2013/1818.

67. Мкртчян A.M., Аксенов В.Н. О коэффициенте призменной прочности высокопрочных бетонов // Эл. журнал «Инженерный вестник Дона». №3. 2013. URL: http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n3v2013/1817.

68. Мкртчян А.М., Аксенов В.Н. Проектирование железобетонных конструкций из высокопрочного бетона // «Строительство - 2013»: мат-лы Междунар. научн.-практич. конф. Ростов н/Д: РГСУ, 2013. С. 56-57.

69. Мкртчян A.M., Аксенов В.Н., Маилян Д.Р., Блягоз A.M. Особенности конструктивных свойств высокопрочных бетонов // Новые технологии. 2013. №4. 2013.-Майкоп: изд-во ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2013.С.36-18.

70. Мкртчян A.M., Маилян Д.Р. Влияние разных факторов на работу железобетонных колонн из высокопрочных бетонов // Интернет-журнал «Науковедение». 2013. №5 (18). С. 104-112.

71.Мулин Н.М., Гуща Ю.П. Арматура и условия ее работы в конструкциях // Бетон и железобетон - 1971.- № 5.

72.Мурашкин Г.В., Бутенко С.А., Яворский И.Д. А определению диаграммы «а - £» бетона с ниспадающим участком // Железобетонные конструкции. Экспериментально-теоретические исследования. Межвузовский

сборник научных трудов - Куйбышев: изд-во Куйбыш. гос. ун-та, 1984. - С. 20-25.

73.Назаренко В.Б. Развитие методов расчета прочности железобетонных элементов: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 -Киев, 1982.

74.Несветаев Г.В. К вопросу нормирования начального модуля упругости бетонов при сжатий // Известия ВУЗов. Строительство - 1997.- № 1-2. -С. 40-43.

75.Несветаев Г.В. К обоснованию нормирования показателей назначения высокопрочных бетонов при сжатии // Известия РГСУ - 1998 - № 2. - С. 94-102.

76.Несветаев Г.В. К определению деформативных свойств бетона при сжатии // Бетон и железобетон - 1994.- № 5. - С. 10-11.

77.Несветаев Г.В. К определению уровня длительной прочности бетонов при сжатии // Известия ВУЗов. Строительство,- 1996 - № 5. - С. 124-127.

78.Несветаев Г.В. Перспективы применения высокопрочных бетонов // Перспективы развития новых технологий в строительстве и подготовке инженерных кадров республики Беларусь.- 7 межд. нуч.-метод. семинар-Брест, 2001.-С. 313-318.

79.Несветаев Г.В., Тимонов С.А., Кардумян Г.С. Некоторые технологические аспекты высокопрочных бетонов // Совершенствование железобетонных конструкций, оценка их состояния и усиление - Минск: УП Технопринт, 2001.-С. 123-127.

80. Нигмадулина Н.Х. Прочность железобетонных элементов с жестким армированием: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 -Киев, 1981.

81. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций / Под ред. Гвоздева A.A. - М.: Стройиздат, 1978. - 204 с.

82. Новое о прочности железобетона / Под ред. Михайлова К.В.- М.: Стройиздат, 1977. - 272 с.

83.Писанко Г.Н. Исследование прочностных и деформативных свойств высокопрочных бетонов // Труды ЦНИИС, вып.36- М.: Трансжелдориздат, 1960.

84. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84).- М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. - 192 с.

85.Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003) [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», вып. 14 (июнь 2008).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

86. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Часть I. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 192 с.

87. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Часть И. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 144 с.

88. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / Под ред. Гвоздева A.A.- М.: Стройиздат, 1978. - 297 с.

89. Сапожников Н.Я. Надежность сжатых элементов и ее нормирование для железобетонных конструкций // Бетон и железобетон - 1988 - № 11. - С. 18-20.

90. Свиридов Н.В., Коваленко М.Г. Бетон прочностью 150 МПа на рядовых портландцементах // Бетон и железобетон - 1990.- № 2. - С. 21-22.

91. Свиридов Н.В., Коваленко М.П., Чесноков М.П. Механические свойства особо прочного цементного бетона // Бетон и железобетон - 1991- № 2. - С. 7-9.

92. Семенов А.И., Аржановский С.И. Влияние длительного обжатия бетона на его прочностные и деформативные свойства // Бетон и железобетон-1972.-№ 12.-С. 34-37.

93.СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции (строительные нормы республики Беларусь).- М.: Минстройархитектуры, 2003. -139 с.

94.СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.- М.: Госстрой СССР, 1985. - 78 с.

95.СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.- М.: ФГУП ЦПП, 2004. - 24 с.

96.СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. - М.: ФГУП ЦПП, 2004. - 54 с.

97. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. - М.: ФАУ «ФЦС», 2012.-156 с.

98.Сухман В.Я. Прочность и жесткость кососжатых железобетонных каркасов промышленных зданий: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 - М., 1986.-298 с.

99. Тер-Петросян П.А. Материаловедение для строителей (руководство) / П.А.Тер-Петросян, A.M. Асирян, Э.А. Мовсисян, Г.В. Ованнисян, Д.Н. Ованнисян, Э.Р. Саакян, В.В. Петросян. Ереван: Наири, 2005. 616 с.

ЮО.Ходжаев A.A. Экспериментальные исследования и совершенствование методов расчета внецентренно сжатых железобетонных элементов на пористых заполнителях с высокопрочной арматурой: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01.- Ростов-на-Дону, 1989. - 250 с.

101.Шейн А.И. Метод сеточной аппроксимации элементов в задачах строительной механики нелинейных стержневых систем. Автореф. докг. дисс. М., 2004. - 33 с.

102. Щербаков Е.Н. Физические и феноменологические основы прогнозирования механических свойств бетона для расчетов железобетонных конструкций. Автореф. докт. дисс. М., 1987. - 49 с,

103. Эйлер Л. Метод нахождения кривых линий, обладающих свойствами максимума, либо минимума. Приложение 1: Об упругих кривых. М., 1934.

104. Ярцев Б. А. Напряжённо-деформированное состояние и устойчивость арок при нелинейной ползучести материала. Дисс. канд. техн. наук. ЛИСИ, 1982.- 137 с.

105. Яценко Е.А. Методы расчёта железобетонных конструкций на длительные воздействия с учётом ползучести бетона: автореф. дис. докт. техн. наук: 05.23.01.-М., 1988.- 185 с.

106. Яшин А.В. Теория прочности и деформаций бетона с учетом его структурных изменений и длительности нагружения. - Новые исследования элементов железобетонных конструкций при различных предельных состояниях. М., 1982. С. 3-24.

107.Aoyawa Н., Noguchi Н. Mechanical properties of concrete under load cycles idealizing seismic actions // Comite Euro-International du beton. Bulletin d'information 131, Rome, 1979.

108. Bazant Z.P. Stability States and Paths of Structures with Plasticity and Damage. - Journal of Engineering Mechanics Division. ASCE, Vol.114, №12, 1988. P. 2013-2034.

109. Beglov A.D., Sangarovski R.S. Construction calculation non-linear theory and European codes. - XXXII Summer School-Conference "Advanced Problems in Mechanics". 2004, St.-Petersburg, Russia.

110. Chuang P.H., Kong F.K. Large-Scale Tests on Slender, Reinforced Concrete Columns. - The Structural Engineer. Vol.75, №23-24, 1997. P. 410-416.

111. Claeson С. Structural behavior of reinforced high-strength Concrete Columns. Geteborg, 1998. — 221 s.

112. Comité Euro-International du béton. Code-modele CEB-FIP pour les structures en beton (version de reference) // Bulletin d'information № 124/125.-Paris, 1978.

113. El-mahadi, A. Rheological Properties, Loss of Workability and Strength Development of High-Strength Concrete [Текст] / El-mahadi Ahmed - London: MSc. University of London, 2002.

114. EN 1992 Eurocode 2: Design of concrete structures. Part 1: General rules and rules for buildings [Текст].- Brussels: European Committee for Standardization, 2001. - 52 p.

115. Grauers M. Composite Columns of Hollow Steel Sections Filled with High Strength Concrete. Chalmers Universitu of Technology, Sweden, 1993, 236 p.

116. Halasz I. Deformations in concrete // Proceedings of the Technical University of Building and Transport Engineering, vol. XII, № 6 - Budapest, 1967.

117. Held M., Konig G. Ductility of Large High-Strength Concrete Columns in High Rise Buildings // High Strength Concrete, Lillehammer, Norway - 1993. -P. 200-208.

118.Hellmann H.G. Beziehungen zwischen Zug-und Druckfestigkeit des Bétons // «Beton», 19, Jg., H. 2, 1962.

119. Leaderman H. Elastic and creep properties of filamentous and other high polymers. Textile Foundation. Washington, 1943.

120. Mapei Mapefluid N200 - Mapei S.p.A., Italy: [Электронный ресурс]. [2013]. URL: http://www.mapei.com/public/COM/products/704_GB.pdf

121.Mehdi Sadeghi e Habashi. Ultra high performance and high early strength concrete [Текст] // "36th Conference on Our World in Concrete & Structures". - Singapore, 2011.

122. Metin Husem, Selim Pul. Investigation of stress-strain models for confined high strength concrete [Текст] // "Sadhana" Vol. 32, Part 3, June 2007, pp. 243-252. - India.

123. Mkrtchyan A.M., Mailyan D.R., Aksenov V.N. Experimental study of the structural properties of high-strength concrete // 5th International Scientific Conference "European Applied Sciences: modern approaches in scientific researches": Papers of the 5th International Scientific Conference. August 26-27, 2013, Stuttgart, Germany. 2013. P.81-87.

124. Mkrtchyan A.M., Mailyan D.R., Aksenov V.N. Experimental study of reinforced concrete columns of high-strength concrete // Applied Sciences and technologies in the United States and Europe: common challenges and scientific findings: Papers of the 2nd International Scientific Conference (September 9-10, 2013). Cibunet Publishing. New York, USA. 2013. P. 130-134.

125. Ngo D., Scordelis A.C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete Beams. - ACJ Journal. Vol.64, №3, 1967. P. 152-163.

126. Rasch Chr. Spannungs-Dehnungs-Linien des Betons und Spannungsverteilen in der Biegerdruckzone bei konstanter Dehngcschwindigkeit. - Deutscher Ausschuss für Stahlbeton. Heft 154. 1962.

127. Rusch H., Sell R., Rasch Chr. Festigkeit und Verformung von un-bewehrten Beton unter konstanter Dauerlast. - Deutscher Ausschuss filr Stahlbeton. Heft 198, 1968.

128. Sargin M. Stress-strain relationships for concrete and the analysis of structural concrete sections // SM Study, №4, Solid Mechanics Division University of Waterloo.- Ontario, Canada, 1971.

129. Sheikh S.A., Uzumcri S.M. Analytic Model for Concrete Confinement in Tied Columns. - Journal of the Structural Division. ASCE. Vol. 108, №12, 1982. P. 2703-2722.

130. Sviridov N.V. Ultra-High Strength Cement Concrete: the Properties and the Field of effective Application // Utilization of High Strength/ High Performance Concrete.- 4 Int. Conf - Paris, 1996. - P. 295-300.

131. Taerwe L. Codes and Regulations // Proceedings of the Fourth International Symposium on the Utilization of High-Strength/High-Performance Concrete.- May 1996, Paris, France. - P. 93-100.

132. Uppal I.Y., Kemp K.O. The effect of longitudional gradients of compressive stress upon the failure of concrete. - Magasine of Concrete Research. Vol.23. №74, 1971.

133. Yu-Chi Sung, Chin-Kuo Su, Chuan-Wei Wu, and I-Chau Tsai, "Performance-Based Damage Assessment of Low-Rise Reinforced Concrete Buildings," accepted and to be appeared in Journal of China Institute of Engineer, 2004.

Приложение. Акты о внедрении результатов работы

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

УНИВЕРСИТЕТ

ул. Социалистическая. 162, Ростов-на-Дону, 344022 ОКНО 020691 19

Тел./факс: [phone]. [phone] ОГРН 1026103 175559

E-mail: [e-mail] Телекс: 123404 ЦИКЛ ИНН/КПП 6163020389/6i6301001

В диссертационный Совет при Ростовском государственном строительном университете

Сообщаем, что результаты исследований, приведенные в диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук аспиранта Мкртчяна A.M. «Железобетонные колонны из высокопрочных бетонов на материалах РА» используются в учебном процессе на кафедре железобетонных и каменных конструкций при подготовке студентов по специальности «Промышленное и гражданское строительство» (в лекционных курсах по реконструкции, обследованию и усилению железобетонных конструкций и спецкурсе, в дипломном проектировании и научно-исследовательской работе студентов).

ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ

Севкавнипиагропром

ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ

ИНН №6165114498; КПП 616501001, ОКПО 73273970, ОКВЭД 74 20.11; 74.20.13; 74.20.35, ОГРН 1046165007294 от 19.04.2004 г. 344012, г Ростов-на-Дону, ул Ивановского, 38/63 Тел. [phone]; тел./факс [phone]; E-mail' sevkav@aaanet ru, Сайт: www sevkav biz

№ £>/ - /о/&94 от /ь. /О-ДЮ/З На№

Ректору Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович !

Сообщаем Вам, что переданные в 000«Севкавнипиагропром» материалы оценивающие технико-экономическую эффективность применения железобетонных колонн из высокопрочного бетона, являющиеся частью диссертационной работы аспиранта Мкртчян A.M., были рассмотрены и одобрены ведущими специалистами института.

Области эффективного применения таких конструкций, указанные автором в его работе и разработанные предложения по проектированию используются в практике проектирования института.

Открытое акционерное общество «РОСТОВГРАЖДАНПРОЕКТ»

(ОАО «РГП»)

пр. Буденновский, 62/2 г. Ростов-на-Дону, Россия, 344000, телефон [phone] факс [phone] e-mail: [e-mail] ИНН 6165000211, КПП 616501001 р/сч. 40702810352090109999 в РОСБ №5221/0366 Юго-Западный банк ОАО "Сбербанк России" г. Ростов-на-Дону к/сч. 30101810600000000602, БИК 046015602, ОКПО 04007424, ОГРН 1026103715747

9£ГИС7?> @

¿СОЭООО

на №

от

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович !

Сообщаем Вам, что переданные в ОАО «Ростовгражданпроект» материалы по применению железобетонных колонн из высокопрочного бетона, оценивающие технико-экономическую эффективность данных конструкций, являющиеся частью диссертационной работы аспиранта Мкртчяна A.M., были рассмотрены и одобрены ведущими специалистами института.

Разработанные предложения по проектированию таких конструкций, указанные Мкртчяном A.M. в его работе используются в практике проектирования института.

С. А. Глебичев

«<цзапкг<шацра» фрс

сьъирцрпмэ-зцгг

ЗЪОРКЬПЫЭ-бПКЬ» <МГЫ1Рк

ЗАО "АРМРОСГАЗПРОМ" УЧРЕЖДЕНИЕ "ДИРЕКЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА РАЗДАН-5"

шопишизипч

<iujuiuinuiG]i <uiGpiuiqbinnipjntG, 2302, kninuijpji tfuipq, p.<puiqrpuG, О-прбгиршйигфй 1 4.hniutimu\3>uipu ([phone], 594165 tl_. фпиш' [e-mail]

Республика Армения, 2302, Котайкский марз, г.Раздан, ул. Горцаранаин 1 Тел\Факс: [phone], 594165 Эл.почта: [e-mail]

№ Л- jkc- Мб

$0- J О 201 3 2-

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович!

Результаты диссертационной работы "Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения" представленной на соискание учёной степени кандидата наук, использованы в проекте "Модернизация блока N5 Разданской ТЭС ".

В частности программа по расчёту ж/б колонн, как из высокопрочного бетона, так и из бетонов средней прочности разработанная A.M. Мкртчяном применялась при проектирования и строительстве электростанции с мощностью 480Мвт с использованиям строительных материалов производимых в Армении.

"Дирекция строительство Раздан-5" в производственной практике в виде технических решений так же успешно применяет представленные в диссертационном работе новые рекомендации по использованию обычной, высокопрочной и предварительно напряжённой рабочей арматуры.

Применение указанных результатов со стороны ЗАО "АрмРосГАЗПРОМ" позволяет:

• повысить надёжность работы железобетонных конструкции из высокопрочных бетонов;

• использовать местные материалы;

• сократить затраты на проведение монтаж?

Директор

5^'1§1Саргсян

тех. наук

INJCOMENERGO LLC

!Inj Com Energo

Building Company

"&3" So 2013

"6Z

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович!

Результаты диссертационной работы Мкртчяна A.M. на тему "Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения" внедрены в проекте по реконструкции промышленного здания по обработке металла в г. Раздане РА.

Разработанные им рекомендации и методика расчета колонн из высокопрочного бетона своевременны, поскольку в действующей нормативной литературе этот вопрос разработан не полностью.

Программа разработанной в рамках научной работы, с учетом использования производимых в РА материалов получены одобрение специалистов ООО "ИнжКомЭнерго" и используется при проектирование и реконструкции промышленных зданий.

tminiujpli iSiupq, p. <puiqi}iuG, ^lnijuuljiuiliQ ф., inniG 3 Home 3, St. Purakayin, Cily Hrazdan, Kotayk

<hn./3>uipu ([phone], 094 80 80 54 Phone/Fax [phone]

t). фпииГ inicomenergo@,hotmail.com E-mail, inicomenergo@,hotmail.com

ЗАО

"ГОСУДАРСТВЕННАЯ ВНЕВЕДОМСТВЕННАЯ ЭКСПЕРТИЗА ПРОЕКТОВ РЕСПУБЛИКИ АРМЕНИЯ"

«<U5UUSlTbi* ^uvpunibsnwa-auXr ЧЛПиЦсШЬ№ nibsUkUV UPSliq-biHISbUQUklTb Фпрэи-еъъпыэ-зпьъ»

ФРС

"THE STATE NON DEPARTMENTAL EXPERT

COMMISSION FOR CONSTRUCTION DESIGNS OF REPUBLIC OF ARMENIA " CJSC

375010 Ереван, Тиграна Меца 4 375010 bpLuiQ , SJiqpuiG Uh&ti 4 St Tigran Mets 4, Yerevan

@ 57 54 31 54 63 99

JA , Ж ¿¿/3 ? №

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович!

Результаты научно-исследовательской работы Мкртчяна A.M. на тему "Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения", представляемой на соискание ученой степени кандидата технических наук, используется в процессе проектирования строительных конструкций для проведения поверочных расчетов.

Результаты и разработанная на их базе программа расчёта колонн из высокопрочных бетонов важны, особенно для регионов повышенной сейсмичности. Рекомендации по использованию местных материалов и получению высокопрочного бетона способствует повышению общей надежности строительства по всей РА.

«<иъираг7и1ииам5» ЙЙС

О JSC , , REPINDUSTRYPROJECT"

375010, bpluuG, SJiqpiuQ LTh&]i iq.4 . 4, Tigran Metsi St., Yerevan, 375010

' 58-21-62

«

1?»........./0..........2013 |Э.

ОАО "РЕСПРОМПРОЕКТ"

375010 Ереван, пр. Тигран Меци 4

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович!

Рекомендации и результаты изложенные в диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук "Железобетонные колонны из высокопрочного бетона на материалах Республики Армения" выполненной Мкртчяном A.M. уже используется при проектирования промышленных и гражданских зданий в Армении.

Полученные данные доказывают целесообразность и эффективность применения высокопрочных бетонов в сжатых элементах с использованием местных материалов.

Результаты научной работы, реализованные в разработанной Мкртчяном A.M. программе, которая дополняет существующие методы расчета и позволяет получать экономически эффективные и менее материалоемкие железобетонные колонны.

Директор

Казарян