Влияние упругих деформаций кривошипной головки шатунов на гидромеханические характеристики шатунных подшипников тепловых двигателей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.02, кандидат технических наук Родин, Сергей Сергеевич

• Родин, Сергей Сергеевич
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Родин, Сергей Сергеевич

ВВЕДЕНИЕ.

Глава первая

ШАТУНЫ ТЕПЛОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ КАК ОБЪЕКТ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Конструктивные особенности шатунов.

1.2. Модели расчета напряженно-деформированного состояния шатуна.

1.3. Место упругогидродинамической теории смазки в оценке напряженно-деформированного состояния шатунов.

1.4. Современное состояние упругогидродинамической теории смазки шатунных подшипников тепловых двигателей.

1.5. Постановка задач исследования.

Глава вторая

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ДЕФОРМАЦИЙ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ КРИВОШИПНОЙ ГОЛОВКИ ШАТУНА

2.1. Определение действующих на шатун нагрузок.

2.1.1. Распределение массы шатуна.

2.1.2. Расчет инерционных нагрузок методом конечного элемента.

2.1.3. Особенности расчета сил инерции шатуна при V-образной схеме кривошипно-шатунного механизма с прицепным шатуном.

2.1.4. Тестовая задача.

2.2. Расчет деформаций кривошипной головки шатуна от поверхностных и инерционных нагрузок.

2.3. Оценка влияния сил инерции на величину деформаций поверхности трения кривошипной головки шатуна.

2.4. Условия закрепления конечно-элементной модели шатуна.

2.5. Методы корректирования деформаций поверхности трения шатунного ф подшипника.

2.6. Сравнительные результаты применения методов корректирования и выводы.

Глава третья

МЕТОДИКА РЕШЕНИЯ УПРУГОГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ + СМАЗКИ ШАТУННЫХ ПОДШИПНИКОВ

3.1. Исходная система уравнений упругогидродинамической задачи смазки шатунных подшипников.

3.2. Схема решения упругогидродинамической задачи смазки.

3.3. Сравнение результатов решения тестовой задачи расчета шатунного подшипника Ruston&Hornsby с известными результатами.

3.4. Результаты расчета напряженно-деформированного состояния шатунов.

3.4.1. Исходные данные и критерии оценки напряженно-деформированного состояния шатунов.

3.4.2. Сравнительный анализ результатов расчета.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние упругих деформаций кривошипной головки шатунов на гидромеханические характеристики шатунных подшипников тепловых двигателей»

Повышение технико-экономических показателей тепловых двигателей требует решения ряда сложных задач, одна из которых заключается в необходимости обеспечения режима жидкостного (гидродинамического) трения одного из наиболее нагруженных трибосопряжений «шатунная шейка-подшипник», а также снижения механической напряженности деталей кривошипно-шатунного механизма (КШМ) и, в частности, шатунов. Исходя из этого, задачи достоверной оценки гидромеханических характеристик шатунного подшипника (мгновенных значений минимальной толщины смазочного слоя и поля гидродинамических давлений, потерь на трение, расходов смазки, температуры смазочного слоя), а также напряженно-деформированного состояния (НДС) шатуна, результаты решения которых в конечном итоге используются для оценки совершенства конструкции КШМ и его ресурса, остаются актуальными.

Расчет НДС шатуна может быть выполнен с использованием различных математических моделей, отличающихся полнотой отражения в расчетной схеме особенностей его геометрии, условий нагружения, свойств материала и т.д. Основным резервом повышения достоверности современных методик расчета НДС шатунов произвольной формы является применение метода конечного элемента (МКЭ) в совокупности с использованием в качестве действующих на кривошипную головку нагрузок эпюры гидродинамических давлений в смазочном слое сопряжения «шатунная шейка-подшипник».

Величину гидродинамических давлений необходимо находить решением упругогидродинамической (УГД) задачи смазки шатунного подшипника. Это позволяет учитывать влияние на его гидромеханические характеристики упругих деформаций поверхностей трения, которые будучи рассчитанными с учетом деформаций, существенно отличаются от характеристик жесткого подшипника. Решение УГД задачи осложняется тем, что величина деформаций сопоставима с зазором в трибосопряжении, что затрудняет сходимость решения двух взаимосвязанных задач: определения деформаций подшипника, а затем поля гидродинамических давлений в смазочном слое с произвольной геометрией.

Деформации обуславливаются как изменениями формы поверхности подшипника кривошипной головки шатуна от действия гидродинамических давлений, так и смещениями вследствие растяжения и изгиба стержня шатуна. Именно наличие последних приводит к чрезмерным изменениям толщины смазочного слоя и ухудшению сходимости итерационной процедуры решения УГД задачи. Учитывая, что поле гидродинамических давлений (реакция смазочного слоя на внешние силовые возмущения) уравновешивается приложенными к шатуну силами инерции и газовыми нагрузками, для уменьшения влияния изгибных деформаций необходимо учитывать инерционные нагрузки, распределенные по шатуну, а полученные итоговые перемещения поверхности трения кривошипной головки шатуна подвергать корректировке.

Попытки выполнить УГД расчет сложнонагруженного подшипника скольжения, и, в частности, шатунного подшипника двигателя внутреннего сгорания (ДВС), с середины XX столетия породили многообразие методов и алгоритмов их реализации. Им присущи такие недостатки, как использование не полностью адекватной модели упругой конструкции шатуна и направленность на решение тестовых задач, в которых трудоемкость решения не играет заметной роли. Эти недостатки не позволяли разработать методику оценки НДС шатуна, основанную на решении УГД задачи смазки шатунного подшипника и пригодную для проведения многовариантных расчетов. С учетом вышесказанного, тема выполненного исследования представляется актуальной.

Работа выполнялась в рамках Комплексной программы фундаментальных исследований УрО РАН на 1995 - 2005 г.г. (раздел 2 «Машиностроение», направление 2.4 «Трибология в машиностроении»); в 2002 г. при финансовой поддержке Министерства образования Российской Федерации и Правительства Челябинской области.

Цель исследования заключается в разработке на базе гидродинамической теории смазки сложнонагруженных подшипников скольжения с упругоподатливыми поверхностями методического и программного обеспечений расчетов НДС шатунов и гидромеханических характеристик, определяющих ресурс шатунных подшипников.

Научная новизна.

1. Разработан метод расчета нагрузок на шатунный подшипник коленчатого вала, обеспечивающий вычисление сил инерции распределенных масс шатуна произвольной конструкции.

2. Разработана методика определения и корректирования мгновенных деформаций поверхности трения кривошипной головки шатуна, повышающая адекватность упругой модели и пригодная для использования в многовариантных УГД расчетах шатунного подшипника.

3. Разработан устойчивый многосеточный алгоритм интегрирования уравнения Рейнольдса для гидродинамических давлений в смазочном слое, при величине деформаций поверхностей его ограничивающих, сопоставимых с радиальным зазором в подшипнике.

4. Выполнены сравнительные расчеты НДС шатунов при нагружении кривошипной головки удельными давлениями, распределенными по косинусоидальному закону и эпюрой гидродинамических давлений, полученной решением УГД задачи смазки шатунного подшипника. Сформулированы рекомендации по совершенствованию конструкций шатунов наиболее распространенных двигателей российского производства.

5. Исследованы закономерности деформаций поверхности трения кривошипной головки шатунов различной конструкции, выполнена качественная оценка их влияния на гидромеханические характеристики, определяющие ресурс шатунных подшипников.

6. На примере двигателя КамАЗ показано, что разработанные методы позволяют за счет рационального изменения конструкции шатуна, обеспечить существенное улучшение гидромеханических характеристик шатунного подшипника и снижение величины действующих напряжений.

Достоверность полученных результатов обеспечивается корректной постановкой задач, обоснованностью используемых теоретических зависимостей и принятых допущений, применением хорошо известных численных методов; подтверждается качественным и количественным совпадением полученных результатов с известными теоретическими и экспериментальными результатами исследования шатунного подшипника двигателя Ruston&Hornsby 6 VEB-X MKIII, являющегося международным эталоном для сравнения, а также результатами расчета НДС шатунов ряда двигателей, совпадающими с опубликованными качественными оценками специалистов.

Практическая значимость работы заключается в том, что применение разработанного методического и программного обеспечений позволяет на основе многовариантных расчетов оценивать влияние конструктивных, режимных и эксплуатационных факторов на гидромеханические характеристики шатунных подшипников, обосновывать рекомендации по совершенствованию их конструктивных параметров, что сокращает затраты времени и средств на создание, экспериментальное исследование и доводку конструкций кривошипно-шатунных механизмов тепловых двигателей.

Реализация. Разработанные методы расчета и программное обеспечение внедрены и используются при проектировании подшипниковых узлов и доводки конструкции шатунов в ГСКБ «Трансдизель» г. Челябинск, а также в учебном процессе при подготовке инженеров на автотракторном факультете ЮУрГУ. В РосАПО зарегистрирован разработанный при участии автора пакет прикладных программ «Упругость» (Версия 1.0), предназначенный для УГД расчета шатунных подшипников коленчатого вала ДВС.

Апробация работы. Содержание основных результатов работы докладывалось и обсуждалось на съездах XXII и XXIV Российской школы по проблемам науки и технологий (Миасс, 2002 г., 2004 г.), на научно-технической конференции, проводимой в ЧГАУ (Челябинск, 2004 г.), а также на ежегодных научно-технических конференциях, проводимых в ЮУрГУ (2000 — 2004 гг.). Работа автора на тему «Разработка методики оценки нагруженности шатунных опор двигателей внутреннего сгорания», представленная Ассоциацией автомобильных инженеров России на международный конкурс FISITA «Хельсинки 2002», проводимый в рамках Конгресса Международной Федерации Национальных Обществ Автомобильных Инженеров, заняла третье место и удостоена диплома. Промежуточные итоги диссертационной работы отмечены дипломами и свидетельствами Губернатора Челябинской области.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 научных трудов, включая 4 статьи в научных сборниках, 2 тезиса доклада и 1 свидетельство об официальной регистрации комплекса программ для ЭВМ.

На защиту выносятся следующие основные научные результаты.

1. Методика определения нагрузок, действующих на шатунные подшипники коленчатого вала теплового двигателя, основанная на МКЭ и позволяющая определять инерционную составляющую нагрузок при сложной или нетрадиционной форме шатуна.

2. Ускоренный метод определения мгновенных искажений геометрической формы поверхности трения кривошипной головки и их корректирования, обеспечивающий адекватность расчетной модели шатуна, повышение устойчивости итерационной процедуры решения уравнения Рейнольдса и уменьшение времени счета одного варианта.

3. Многосеточный алгоритм решения уравнения Рейнольдса для давлений в смазочном слое при величине деформаций поверхностей, его ограничивающих, сопоставимых с радиальным зазором шатунного подшипника.

4. Методика оценки НДС шатунов тепловых двигателей, основанная на МКЭ и нагружении кривошипной головки эпюрой гидродинамических давлений, полученной решением УГД задачи смазки шатунного подшипника.

5. Результаты исследования влияния деформаций кривошипной головки на гидромеханические характеристики шатунных подшипников и расчета НДС шатунов наиболее распространенных двигателей российского производства.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из Введения, четырех глав, Заключения и Приложения, изложена на 151 странице машинописного текста, включая 60 иллюстраций, 24 таблицы, 49 формул и список литературы, содержащий 109 наименований.

Заключение диссертации по теме «Тепловые двигатели», Родин, Сергей Сергеевич

-131-ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе обобщены и получили дальнейшее развитие теоретические основы методики оценки НДС шатунов тепловых двигателей, базирующиеся на результатах решения УГД смазки шатунного подшипника, которая позволяет на основе многовариантных расчетов оценивать влияние конструктивных, режимных и эксплуатационных факторов на гидромеханические характеристики подшипников скольжения, напряжения и деформации шатунов, обосновывать рекомендации по совершенствованию их конструкции, что сокращает затраты времени и средств на создание, экспериментальное исследование и доводку КШМ тепловых двигателей. Главным практическим результатом выполненного исследования является разработка методического и программного обеспечений УГД расчета сложнонагруженных подшипников скольжения коленчатого вала тепловых двигателей, обеспечивающих получение всесторонней информации о характеристиках смазочного слоя, разделяющего упругоподатливые поверхности трения.

Основные итоги работы сводятся к следующему.

1. Разработанная методика расчета инерционной составляющей нагрузки на шатунный подшипник основана на МКЭ, и применима для шатунов произвольной формы. Рассчитанные с ее помощью силы инерции системы «основной шатун - прицепной шатун» могут превосходить полученные с помощью классической методики на 15%.

2. Разработанная методика расчета мгновенных деформаций поверхности трения кривошипной головки шатуна от инерционных нагрузок, погрешности которой не превышают 3.7%, уменьшает на порядок временные затраты на решение УГД задачи смазки шатунных подшипников. Этот результат достигнут за счет предварительного однократного определения базовых перемещений поверхности трения кривошипной головки, не зависящих от времени и режима работы двигателя.

-1323. На основе исследования пяти возможных методов корректирования деформаций, обоснован наиболее простой из них, основанный на вычитании из перемещений поверхности трения центра базовой окружности, построенной с помощью метода наименьших квадратов. Использование метода позволило повысить адекватность расчетной модели шатуна за счет исключения из рассмотрения изгибных деформаций стержня и кривошипной головки, не влияющих на физические процессы, происходящие в смазочном слое шатунного подшипника, а также устойчивость алгоритма совместного решения упругой и гидродинамических задач.

4. Разработанный и программно реализованный метод решения УГД задачи смазки шатунных подшипников позволяет проводить многовариантные исследования влияния на гидромеханические характеристики деформаций кривошипной головки. Приемлемое время счета достигнуто реализацией метода интегрирования уравнения Рейнольдса на последовательности трех разностных сеток. Улучшению сходимости и ускорению итерационного процесса способствовало применение релаксационного множителя, регулирующего приращение упругих деформаций, а также оценка и корректирование деформаций по времени.

5. Разработанный метод решения УГД задачи обеспечивает получение расчетных значений гидромеханических характеристик в функции от угла п.к.в., сопоставимых с опубликованными теоретическими и экспериментальными данными: расчетная минимальная толщина смазочного слоя в тестовом шатунном подшипнике совпала с полученной экспериментально, расчетное значение максимального гидродинамического давления отличается от замеренного на 7%.

6. Разработанная методика оценки НДС шатунов базируется на МКЭ и нагружении кривошипной головки эпюрой гидродинамических давлений, полученной решением УГД задачи смазки шатунного подшипника. Сравнительные расчеты показали, что при нагружении эпюрой давлений, эквивалентные напряжения и деформации увеличиваются на 15%, а распределение напряжений в кривошипной головке значительно отличается от рассчитанного при нагружении сосредоточенной нагрузкой, распределенной по косинусоиде. Полученные результаты позволили сделать практические рекомендации, направленные на совершенствование конструкций шатунов двигателей российского производства.

7. Расчет гидромеханических характеристик шатунных подшипников четырех двигателей показал, что влияние упругих деформаций является существенным и не однозначным. В некоторых случаях снижение минимальной толщины смазочного слоя достигает 51%, снижение максимального гидродинамического давления на 16%, увеличение мощности, затрачиваемой на преодоление трения шипом, на «8%, снижение расхода смазки на 12%. Степень влияния определяется конструкцией кривошипной головки, ее жесткостными характеристиками, величиной и характером действующих нагрузок.

8. Исследованы возможные варианты модернизации шатуна двигателя КамАЗ. Показано, что кривошипную головку следует выполнять с наклонной плоскостью разъема. При такой конструкции более чем на 22% снижаются максимальные значения напряжений и деформаций, на «13% увеличивается минимальная толщина смазочного слоя в шатунном подшипнике.

9. Разработанные методы расчета, алгоритмы и программное обеспечение внедрены и используются при проектировании и оптимизации подшипниковых узлов и доводке конструкций шатунов в ГСКБ «Трансдизель» г. Челябинск, а также при подготовке инженеров на кафедрах автотракторного факультета Южно-Уральского государственного университета.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Родин, Сергей Сергеевич, 2004 год

1.Н. О методах интегрирования уравнений движения шипа сложнонагруженных опор скольжения. Техническая эксплуатация, надежность и совершенствование автомобилей / В.Н. Анисимов // Темат. сб. научн. тр. - Челябинск: ЧПИ, 1986. - С.20 - 28.

2. Ахтямов М.К. Разработка метода гидродинамического и теплового расчета сложнонагруженных опор скольжения с некруглым подшипником: Дисс. . канд. техн. наук / М.К. Ахтямов Челябинск, ЧПИ, 1986. - 211с.

3. Балакин В.И. Форсированные дизели. Доклады XI международного конгресса по двигателям / В.И. Балакин, Н.Н. Иванченко, М.Г. Круглов М. Машиноведение. 1978. - 360с.

4. Биссет. Высокоточный метод расчета поля давлений в УГД смазке. Труды американского общества инженеров-механиков / Биссет, Гландер // Современное машиностроение. Серия А. М.: Мир. - 1989, №3. - С.84-91.

5. Бояршинова А.К. Нелинейный анализ динамики ротора турбокомпрессора в подшипниках с плавающими втулками / А.К. Бояршинова // Техническая эксплуатация, надежность и совершенствование автомобилей. Челябинск, 1990. - С.46 - 53.

6. Ван дер Темпель. Численное моделирование динамически нагруженных податливых коротких подшипников скольжения / Ван дер Темпель, Моес, Босма // Проблемы трения и смазки. 1985. - №3. - С.77 - 82.

7. Ваншейдт В.А. Конструирование и расчеты прочности судовых дизелей / В.А. Ваншейдт. А.: Судостроение, 1969. - 640с.

8. Ветров М.К. Разработка метода расчета параметров, характеризующих нагруженность подшипников многоопорных коленчатых валов поршневых машин: Дисс. . .канд. техн. наук / М.К. Ветров. Челябинск, 1984. - 201с.

9. Вольмир А.С. Устойчивость деформируемых систем / А.С. Вольмир, 2-е изд. - М.: Наука, 1967. - 987с.

10. Генка О. Динамически нагруженные радиальные подшипники скольжения / О. Генка // Проблемы трения и смазки. 1984. - №4. - С. 10 — 14.

11. Генка О. Исследование оптимальной в отношении смазки конструкции шатуна / О. Генка // Проблемы трения и смазки. 1986. - №3. - С. 151-161.

12. Генка О. Оптимальный метод упругогидродинамического расчета короткого подшипника скольжения. Труды американского общества инженеров-механиков / О. Генка // Проблемы трения и смазки. 1986. -№4. - С. 135 - 140.

13. Генка О. Решение упругогидродинамической задачи для динамически нагруженных шатунных подшипников. Труды американского общества инженеров-механиков / О. Генка // Проблемы трения и смазки. 1985. -№3. - С.70 - 76.

14. Гребнев В.М. Экспериментальные исследования упругих и гидродинамических характеристик шатунного подшипника малой относительной длины / В.М. Гребнев, Б.Г. Бондаренко, Ф.Г. Ким // Двигателестроение. 1989. - №3. - С.56 - 57.

15. Двигатели внутреннего сгорания. Конструирование и расчет на прочность поршневых и комбинированных двигателей / Под ред. А.С. Орлина. М.: Машиностроение. - 1984. - 384с.

16. Захаров С.М. Моделирование работы трибосистемы «коленчатый вал — подшипники опоры блока цилиндров» двигателей внутреннего сгорания / С.М. Захаров, В.И. Сиротенко, И.А. Жаров // Трение и износ. - 1995. - Т.16, №1. - С.47 - 54.

17. Зенкевич О. Метод конечного элемента в технике / О. Зенкевич. М.: Мир.1975.-539с.

18. Изотов А.Д. Расчет нестационарно нагруженных подшипников / А.Д. Изотов. Л.: Машиностроение. 1982. - 223с.

19. Иосиевич Г.Б. Применение численных методов решения задач теории упругости / Г.Б. Иосиевич, Г.В. Осипова // Вестник машиностроения.1976. №4. - С.19 - 23.

20. Кинасошвили Р.С. Определение усилий, действующих в коленчатых валах / Р.С. Кинасошвили, М.Я. Кушуль // Динамика и прочность коленчатых валов. М: Изд. АН СССР, 1948.

21. Коднир Д.С. Эластогидродинамический расчет деталей машин / Д.С. Коднир, Е.П. Жильников, Ю.И. Байбородов. М.: Машиностроение. 1988. - 160с.

22. Конвей. Анализ смазки упругогидродинамического радиального подшипника / Конвей, Ли // Проблемы трения и смазки. 1975. - №11.- С.35 40.

23. Мордовцев Н.М. Главный калибр / Н.М. Мордовцев // За рулем. 2002. - № 10. - С.76 - 79.

24. ОСТ 24.040.53-80 Отраслевой стандарт. Дизели и двигатели газовые. Шатуны. Тр. ЦНИИИТЭИтяжмаш. 1981. - 88с.

25. Паркинс. Теоретическое и экспериментальное определение динамических характеристик подшипника скольжения в гидродинамическом режиме. Труды американского общества инженеров-механиков / Паркинс // Проблемы трения и смазки. 1982. - №2. - С. 17 - 28.

26. Позняк Э.Л. Упрощенный численный метод расчета характеристик подшипников скольжения произвольной формы / Э.Л. Позняк // Машиноведение. 1966. - №2. - С.91 - 99.

27. Попык К.Г. Динамика автомобильных и тракторных двигателей: Учебник для вузов по специальности «Двигатели внутреннего сгорания» / К.Г. Попык. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. школа. 1970. - 328с.

28. Попык К.Г. Конструирование и расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учебник для втузов / К.Г. Попык. 2-е изд., пер. и доп. - М., 1973.-400с.

29. Прокопьев В.Н. Гидродинамический расчет подшипников скольжения с кольцевой канавкой / В.Н. Прокопьев // Вестник машиностроения. 1979. -№5. - С.26 - 30.

30. Прокопьев В.Н. Применение алгоритмов сохранения массы при расчёте гидродинамических давлений в смазочных слоях опор скольжения / В.Н. Прокопьев, А.К. Бояршинова, К.В. Гаврилов // Труды XXII Российской школы.-М., 2002.-С. 164- 176.

31. Прокопьев В.Н. Исследование погрешностей измерения траектории центра шеек коленчатого вала подшипников двигателей внутреннего сгорания /

32. B.Н. Прокопьев, В.В. Иванов, Э.Р. Рунг, Г.Н. Волченко // Сб. науч. тр. Челябинск: ЧПИ, 1972. - №119. - С.39.

33. Прокопьев В.Н. Пакет прикладных программ "ОРБИТА". Версия 3.4 / В.Н. Прокопьев, Ю.В. Рождественский, В.Н. Анисимов и др. Зарег. в реестре программ для ЭВМ в РосАПО от 16.12.94 за № 940513.

34. Прокопьев В.Н. К расчету сложнонагруженных подшипников с произвольной геометрией смазочного слоя / В.Н. Прокопьев, Ю.В. Рождественский, М.К. Ахтямов // Научные труды ЧПИ. 1981. - № 268.1. C.120- 125.

35. Прокопьев В.Н. Научно-технический отчет по теме «Исследование влияния конструктивных факторов на нагруженность подшипников скольжения дизельных двигателей типа 16ЧН 15/18» / В.Н. Прокопьев, Ю.В. Рождественский, Н.С. Маляр и др. ЧПИ, 1981. - 74с.

36. Прокопьев В.Н. Пакет прикладных программ "УПРУГОСТЬ". Версия 1.0 / В.Н. Прокопьев, Ю.В. Рождественский, Н.А. Хозенюк, С.С. Родин. Зарег. в реестре программ для ЭВМ в РосАПО от 12.12.2003 за № 2003612.

37. Прокопьев В.Н. Экспериментальное исследование гидродинамических давлений в масляном слое подшипников коленчатого вала тракторных двигателей / В.Н. Прокопьев, В.И. Суркин, А.И. Завражнов // Сб. тр. ЧИМЭСХ. Челябинск, 1970. - Вып.44. - С. 144 - 153.

38. Прокопьев В.Н. Совершенствование модели шатуна в упругогидродинамической задаче смазки шатунной опоры коленчатого вала / В.Н. Прокопьев, Н.А. Хозенюк, С.С. Родин // Наука и технологии: Сб. тр. Москва: РАН, 2002. - С. 152 - 164.

39. Родин С.С. Применение упругогидродинамической теории смазки при оценке напряженно-деформированного состояния шатунов тепловых двигателей /С.С. Родин // XXIV Российская школа по проблемам науки и технологий. Тезисы докладов. Миасс, 2004. - 52с.

40. Рождественский Ю.В. Связанные задачи динамики и смазки сложнонагруженных опор скольжения: Дисс.докт. техн. наук / Ю.В. Рождественский. -Челябинск, ЮУрГУ, 1999.-398с.

41. Рождественский Ю.В. Совершенствование трибоанализа опор коленчатого вала двигателей внутреннего сгорания / Ю.В. Рождественский //

42. Исследование силовых установок и шасси транспортных и тяговых машин.- Челябинск: ЮУрГУ, 1998. С.45 - 50.

43. Рождественский Ю.В. Решение задачи УГД смазки сложнонагруженных опор скольжения / Б.В. Рождественский, Н.А. Хозенюк // Вестник ЧГАУ.- 1995. С.11- 24.

44. Салтыков М.А. Применение метода эквивалентной рамы для расчета плоских контуров переменной жесткости в несущих деталях и узлах двигателей / М.А. Салтыков // Проблемы развития комбинированных ДВС.- М.: Машиностроение. 1968.

45. Салтыков М.А. Разработка и применение метода макроэлементов для расчета на прочность и жесткость несущих конструктивных звеньев двигателей / М.А. Салтыков, A.M. Казанская. М.: Двигателестроение. 1985. - №2. - С.8 - 12.

46. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов / JI. Сегерлинд. М.: Мир. 1979. - 392с.

47. Сидоров А.Н. КАМАЗ большой ему видней / А.Н. Сидоров // За рулем, 2000. № 9. - С.42 - 43.

48. Справочник по триботехнике. Теоретические основы: в 2 т. М.: Машиностроение, 1989. - Т.1. - 400с.

49. Суркин В.И. Исследование параметров масляного слоя коренных подшипников тракторных двигателей: Автореф. дис. .канд. техн. наук / В.И. Суркин Челябинск, 1969. - 28с.

50. Суркин В.И. Смазка пар трения дизелей / В.И. Суркин, Б.В. Курчатов.- Челябинск: Рекпол, 1999. -224с.

51. Суркин В.И. Оптимальные параметры подшипников с плавающей втулкой уравновешивающего механизма двигателя Д-180 / В.И. Суркин, М.А. Русанов, И.М. Васильев //Вестник ЧГАУ, 1999. Т.30.

52. Суркин В.И. Влияние режимов работы дизеля на толщину слоя смазки в шатунном подшипнике / В.И. Суркин, И.Ф. Яковенко, М.Я. Хайретдинов // Научн. тр. ЧИМЭСХ. 1970, в.44. - С. 144 - 151.

53. Токарь И.Я. Проектирование и расчет опор скольжения / И.Я. Токарь. М.: Машиностроение. 1971. - 168с.

54. Фантино. Упругий подшипник шатуна с пьезовязкой смазкой. Исследование стационарных характеристик. Труды американского общества инженеров механиков / Фантино, Френ, Дю Парке // Проблемы трения и смазки.- 1979.-№2.-С.84 95.

55. Фантино. Сравнение динамических характеристик упругого шатунного подшипника карбюраторного и дизельного двигателей. Труды американского общества инженеров механиков. / Фантино, Френ // Проблемы трения и смазки. 1985. - №1. - С.91 - 95.

56. Хирума. Измерение траектории цапфы в подшипнике нижней головки шатуна карбюраторного автомобильного двигателя / Хирума, Фурукама // Проблемы трения и смазки. 1973. - №2. - С. 137 - 146.

57. Хозенюк Н.А. Совершенствование модели шатуна в упругогидродинамической задаче смазки / Н.А. Хозенюк, С.С. Родин // XXII Российская школа по проблемам науки и технологий. Тезисы докладов. -Миасс. 2002.-С.51.

58. Хуперт. Ускоренный метод расчета толщин пленки и давлений в тяжелонагруженных контактах с УГД-смазкой / Хуперт, Хэмрок // Проблемы трения и смазки. 1986. - №3. - С.81 - 88.

59. Хуперт. Ускоренные численные расчеты сил трения скольжения в УГД-контакте и их применение к подшипникам качения / Хуперт // Проблемы трения и смазки. 1985. - №2. - С.90 - 97.

60. Чистяков В.К. Динамика поршневых и комбинированных двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие / В.К. Чистяков. М.: Машиностроение, 1989.-256с.

61. Abdallah A. Elsharkkawy G. An Inverse Analysis for Steady State Elastohydrodynamic Lubrication of One - Layered Journal Bearings / Abdallah A. Elsharkkawy, Lotfi H. Guedouar. // Journal of Tribology. - July 2000. - Vol. 122.-pp. 524-533.

62. Bates T. Oil Film Thickness in an Elastic Connecting-Rod Bearing: Comparison Between Theory and Experiment / T. Bates, B. Fantino, L. Launay // TRIBOLOGY TRANSACTIONS. 1990. - № 2. - pp. 254 - 266.

63. Bonneau D. EHD analysis, including structural inertia effect and mass-conserving cavitation model / D. Bonneau, D. Guines, J. Frene, J. Toplosky // Journal of Tribology. July 1995. - Vol. 117. - pp. 540 - 547.

64. F. A. Stefani. Finite element analysis of dynamically loaded journal bearings: influence of the bolt preload / F. A. Stefani, A. U. Rebora. // Journal of Tribology.- July 2002. Vol. 124. - pp. 486 - 493.

65. Gomiciaga R. Orbit Induced Journal Temperature Variation in Hydrodynamic Bearings / R. Gomiciaga, P. Keogh // Journal of Tribology. January 1999. -Vol.121.-pp. 77-84.

66. Harnoy A. Second Order, Elasto Viscous Lubricants in Dynamically Loaded Bearings / A. Harnoy, M. Hanin // TRIBOLOGY TRANSACTIONS. - 1974.- №3. pp. 166-171.

67. Hirani H. A Hybrid Solution Scheme for Performance Evaluation of Crankshaft Bearings / H. Hirani, K. Athre, S. Biswas // Journal of Tribology. October 2000. -Vol.122.-pp. 733-740.

68. Kelley F. Defects of the Classic Formulation of a Non-steady EHL Problem for a Journal Bearing. New Problem Formulation / F. Kelley, I. Kudish, D. Mikrut // Journal of Tribology. October 1999. - Vol. 121. - pp. 995 - 1000.

69. Jang J. Thermohydrodynamic Design Charts for Slider Bearings / J. Jang, M. Khonsari // Journal of Tribology. October 1997. - Vol. 119. - pp. 733 - 740.

70. Kakoty S. Effect of Fluid Inertia on Stability of Oil Journal Bearing / S. Kakoty, B. Majumdar // Journal of Tribology. October 2000. - Vol. 122. - pp. 741-745.

71. Knoll G. Connecting Rod Analysis: Full Dynamic Versus Quasi-Static Deformation / G. Knoll, J. Lang, A. Rienacker // Journal of Tribology. April. -1996.-Vol.114, -pp. 348 - 355.

72. Knoll G. Transient EHD connecting rod analysis: full dynamic versus quasi-static deformation / G. Knoll, J. Lang, A. Rienacker // Journal of tribology. 1996. -April. - Vol. 118. - pp. 349 - 354.

73. Martin F., Booker J. Vol.181. Part 1. Proc. Institute of Mechanical Engineers, 1966- 1967.

74. Fillon M. Experimental Study of Tilting Pad Journal Bearing - Comparison With Theoretical Thermohydrodynamic Results / M. Fillon, J. Bligoud, J. Frene // Journal of Tribology. - July 1992. - Vol. 114. - pp. 579 - 588.

75. Monmousseau P. Frequency Effects on the TEHD Behavior of a Tilting Pad Journal Bearing Under Dynamic Loading / P. Monmousseau, M. Fillon // Journal of Tribology. - April 1999. - Vol. 121. - pp. 321 - 326.

76. Olson E. EHD Analysis with distributed structural inertia / E. Olson, J. Booker // Journal of Tribology. July 2001. - Vol. 123. - pp. 462 - 468 .

77. Parkins D. Measurement of Oil Film Journal Bearing Damping Coefficients-An Extension of the Selected Orbit Technique / D. Parkins // Journal of Tribology. -October 1995. Vol. 117. - pp. 696 - 701.

78. Piffeteau S. Influence of Thermal and Elastic Deformations on Connecting-Rod Big End Bearing Lubrication Under Dynamic Loading / S. Piffeteau, D. Souchet, D. Bonneau // Journal of Tribology. January 2000. - pp. 181 - 191.

79. Safar Z. A Thermohydrodynamic Solution for Journal Bearings Under Dynamic Loading Conditions / Z. Safar // Journal of Tribology. October 1979. -pp. 225-229.

80. Zheng T. Calculation of Equilibrium Position and Dynamic Coefficients of Journal Bearing Using Free Boundary Theory / T. Zheng, N. Hasebe // Journal of Tribology. July 2000. - Vol. 122. - pp. 616 - 621.

81. Tieu A. A High Perfomiance Journal Bearing With Controlled Elastic Deflection / A. Tieu, N. Freund // Journal of Tribology. October 1995. - Vol. 117,- pp. 702-708.

82. Ozasa T. Elastohydrodynamic lubrication model of connecting rod big-end bearings: application to real engines / T. Ozasa, T. Noda, T. Konomi // Journal of tribology. 1997 July. - Vol.119. - pp. 568-578.

83. Xiaolan Ai. Finite Element Analysis of Dynamically Loaded Journal Bearings in Mixed Lubrication / Ai. Xiaolan, S. Herbert, A. Cheng // Journal of Tribology. -February 1998. Vol. 41.-pp. 273-281.

84. Okamoto Y. Effects of Housing Stiffness and Bearing Dimension on Engine Bearing Performance by Elastohydrodynamic Lubrication Analysis / Y. Okamoto, M. Hanahashi // Journal of Tribology. October 2000. - Vol. 122. -pp. 697 - 704.