Технологическое обеспечение качества внутренних циклоидальных винтовых поверхностей деталей объёмных одновинтовых машин лезвийной обработкой тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Альбов Максим Александрович

• Альбов Максим Александрович
• кандидат наук
• 2026

Оглавление диссертации кандидат наук Альбов Максим Александрович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРОЦЕССОВ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВНУТРЕННИХ ЦИКЛОИДАЛЬНЫХ ВИНТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ОБОЙМ ОДНОВИНТОВЫХ МАШИН

1.1. Анализ технологических возможностей современных методов формирования внутренней циклоидальной винтовой поверхности

1.2. Предметная область, цель и основные задачи исследования

1.3. Выводы по Главе

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ МЕТОДА ЛЕЗВИЙНО ОБРАБОТКИ ВНУТРЕННЕЙ ЦИКЛОИДАЛЬНОЙ ВИНТОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ ОБОЙМ ИЗ ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛОВ

2.1. Математическая модель кинематики предложенного метода лезвийной обработки внутренней циклоидальной винтовой поверхности

2.2. Исследование зависимостей геометрических характеристик режущего лезвия сложнопрофильного обкаточного инсрумента

2.3. Разработка методики проектирования инструмента для метода лезвийной обработки внутренней циклоидальной винтовой поверхности

2.4. Методика измерения отклонения от формы заданного профиля поперечного сечения внутренней циклоидальной винтовой поверхности

2.5. Разработка методики расчёта режимов обработки

2.5.1. Разработка математической модели зависимости параметров качества поверхности от режимов обработки и геометрии инструмента

2.5.2. Разработка математической модели зависимости точности формы внутренней циклоидальной винтовой поверхности от режимов обработки и геометрии инструмента

2.5.3. Рекомендации по выбору режимов резания при лезвийной обработке внутренней циклоидальной винтовой поверхности

2.6. Выводы по Главе

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕДЛАГАЕМЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОДХОДОВ К ОБРАБОТКЕ ВНУТРЕННЕЙ ЦИКЛОИДАЛЬНОЙ ВИНТОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ

3.1. Планирование экспериментального исследования предложенных методик

3.2. Экспериментальное исследование влияния подачи на шероховатость внутренней циклоидальной винтовой поверхности

3.3. Программа автоматизированного измерения отклонения профиля поперечного сечения внутренней циклоидальной винтовой поверхности безотносительно базы

3.4. Экспериментальное исследование влияния осевой подачи инструмента на отклонение формы поперечного сечения внутренней циклоидальной винтовой поверхности

3.5. Оценка адекватности и области применения методики выбора режимов обработки внутренней циклоидальной винтовой поверхности лезвийным методом

3.6. Выводы по Главе

ГЛАВА 4. ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

4.1. Подготовка к изготовлению опытных образцов обойм одновинтового насоса

4.2. Исследование эксплуатационных характеристик обоймы, полученной с помощью разработанного метода

4.3. Исследование ресурса работы опытного образца обойм, полученного лезвийным методом

4.4. Оценка экономического эффекта от промышленного использования обойм, обработанных лезвийным методом

4.4.1. Оценочный расчет себестоимости изготовления и рыночной цены обоймы, полученной лезвийным методом

4.4.2. Оценка потенциального экономического эффекта от использования обойм из фторопласта

4.5. Рекомендации по промышленному использованию метода лезвийной обработки внутренних сложнопрофильных винтовых поверхностей

4.5. Выводы по Главе

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Технологическое обеспечение качества внутренних циклоидальных винтовых поверхностей деталей объёмных одновинтовых машин лезвийной обработкой»

ВВЕДЕНИЕ

Снижение себестоимости продукции и повышение её качества в современном производстве достигается за счёт повышения степени автоматизации производственных процессов и внедрения интеллектуальных производственных систем. В условиях автоматизированного производства неизбежно возникает необходимость автоматизированной и бесперебойной подачи жидких технологических сред. Особенно актуальна задача транспортировки жидкостей в химической, нефтегазовой, фармацевтической, оборонной и других отраслях, где важно обеспечить программно-управляемую подачу жидкой среды с различными реологическими и химическими свойствами.

Решение таких задач основывается на внедрении одновинтовых насосов -одновинтовых машин объёмного типа, позволяющих реализовать программное управление параметрами процесса транспортирования жидких и вязких сред (скорость потока, давление, объём) [1]. В некоторых источниках одновинтовой насос называют просто винтовым или героторным. В нефтяной промышленности этот класс оборудования называется винтовым забойным двигателем. В настоящей работе в качестве термина будет использоваться «одновинтовой насос» или просто «насос». Возможность работы таких насосов с разными средами, в том числе и с химически агрессивными, обеспечивается за счёт изготовления рабочих органов из химически стойких материалов: высоколегированные коррозионностойкие аустенитные нержавеющие стали (материал ротора и корпусных частей) и перфторированных каучуков (материал обоймы и уплотнений).

Наиболее ощутимой долей затрат при эксплуатации одновинтовых насосов является периодическая замена полимерной обоймы, поскольку именно износ этой детали провоцирует выход насоса из строя в 87% случаев [2]. Разные производители насосов называют эту деталь по-разному: статор, обкладка, втулка и др. В данной работе будет использоваться термин «обойма». Высокая стоимость винтовой обоймы из перфторированного каучука определяется высокой стоимостью самого сырья (резиновая смесь ББКМ), а также высокой

трудоемкостью обработки винтового отверстия, что связано с особенностями технологии переработки перфторкаучуков. В качестве более доступного и выгодного решения применяются обоймы из фторопласта. Эти обоймы появились на рынке недавно и производятся несколькими зарубежными компаниями, такими как Heishin, Netzsch, National Oilwell Vareo. Однако распространение фторопластовых обойм ограничено отсутствием доступных технологических решений.

Поэтому исследования, связанные с разработкой технологических подходов, позволяющих снизить себестоимость обойм одновинтовых насосов, содержащих внутренние циклоидальные винтовые поверхности (ЦВП), являются важным направлением развития насосного оборудования и обеспечивают технологический суверенитет РФ.

Цель исследования - снижение затрат при производстве деталей объёмных одновинтовых машин, содержащих внутренние многозаходные циклоидальные винтовые поверхности, за счёт применения метода лезвийной обработки.

Предметная область исследования - метод лезвийной обработки внутренних мелкоразмерных циклоидальных винтовых поверхностей.

Объект исследования - обоймы одновинтовых насосов из химически стойких полимерных материалов, содержащие внутренние мелкоразмерные циклоидальные винтовые поверхности.

Для достижения поставленной цели необходимо решить ряд основных задач исследования:

1. Провести анализ технологических возможностей современных методов формообразования внутренней ЦВП.

2. Предложить метод лезвийной обработки внутренней ЦВП и разработать математическую модель его кинематики.

3. Предложить обкаточный однолезвийный режущий инструмент, обеспечивающий возможность реализации метода лезвийной обработки внутренней ЦВП.

4. Разработать методику проектирования режущего инструмента для реализации метода лезвийной обработки внутренней ЦВП, обеспечивающую изготовление детали с заданной шероховатостью и точностью формы.

5. Разработать методику измерения величины отклонения формы заданного профиля поперечного сечения внутренней ЦВП обойм одновинтовых насосов.

6. Разработать математическую модель зависимости шероховатости и отклонения формы заданного профиля внутренней ЦВП от режимов обработки.

7. Разработать рекомендации по выбору режимов обработки для реализации метода лезвийной обработки внутренней ЦВП, обеспечивающих изготовление детали с заданной шероховатостью и допуском формы внутренней поверхности.

8. Провести экспериментальное подтверждение влияния осевой подачи инструмента на шероховатость и отклонение формы поперечного сечения внутренней ЦВП, полученной методом лезвийной обработки.

9. Провести исследование эксплуатационных характеристик обойм одновинтового насоса, полученных методом лезвийной обработку внутренней ЦВП.

10. Провести оценку экономической эффективности предложенной технологии изготовления обойм одновинтовых насосов.

Научная новизна работы:

1. Выявлена зависимость величины отклонения формы заданного профиля поперечного сечения внутренней ЦВП обоймы одновинтового насоса от осевой подачи инструмента при методе лезвийной обработки.

2. Выявлена зависимость величины шероховатости внутренней ЦВП обоймы одновинтового насоса от осевой подачи инструмента при методе лезвийной обработки.

3. Разработана методика проектирования инструмента для метода лезвийной обработки внутренних ЦВП.

4. Доказана возможность реализации метода лезвийной обработки внутренних ЦВП, который обеспечивает шероховатость Rmax менее 6,3 мкм и отклонение формы заданного профиля поперечного сечения не более 0,1 мм.

Практическая значимость разработанного метода лезвийной обработки внутренних ЦВП заключается в том, что он позволяет получить внутреннюю поверхность обойм одновинтовых машин с заданной шероховатостью и допуском формы поперечного сечения. Реализация этого результата достигается благодаря использованию специализированного сложнопрофильного инструмента и математических моделей, связывающих параметры качества с режимами обработки. Совокупность предложенных технологических подходов к обработке внутренних ЦВП обеспечивает возможность производства в России химически стойких обойм для одновинтовых насосов.

Теоретические методы исследования основаны на базе основных положений технологии машиностроения и общепринятом математическом аппарате. В ходе работы была продемонстрирована воспроизводимость результата. Полученные аналитические зависимости согласуются с экспериментальными данными. Достоверность разработанных методик и полученных зависимостей подтверждается работоспособностью в производственных условиях образцов из фторопласта, изготовленных методом лезвийной обработки внутренних ЦВП. Полученные зависимости шероховатости и точности формы внутренней ЦВП от осевой подачи профильного инструмента были подтверждены в ходе экспериментального исследования с применением современного цифрового контрольно-измерительного инструмента и оборудования: контурограф -профилометр M.ERA PLATINUM D1-1542 и бесконтактная видеоизмерительная система NORGAU Industrial NVM II-2010i.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Обработка внутренней ЦВП может быть реализована с помощью обкаточного однолезвийного режущего инструмента на специальном оборудовании с ЧПУ.

2. Предлагаемый метод лезвийной обработки внутренних ЦВП позволяет обеспечить заданные технические требования при формообразовании внутренней ЦВП обойм одновинтовых машин.

3. Применение лезвийной обработки для изготовления внутренних ЦВП обойм одновинтовых насосов из полимерных материалов сокращает производственные издержки и снижает эксплуатационные расходы насосов.

4. На основе геометрических характеристик обрабатываемой поверхности можно провести проектирование сложнопрофильного инструмента, позволяющего обеспечить заданные параметры внутренней ЦВП.

Достоверность результатов подтверждается корректным использованием методов математической статистики для оценки стабильности показателей качества, получаемых при обработке, а также достаточной репрезентативностью статистических выборок и соответствием результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Основные положения диссертации докладывались на XII Всероссийской конференции молодых ученых и специалистов «Будущее машиностроения России» (Москва, 24-27 сентября 2019 г.); конференции Modern Power Engineering (MPMB 2020) (Москва, 8 сентября 2020 г.); Всероссийской научно-методической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения Н.П. Малевского (Москва, 14 февраля 2020 г.); XIV Всероссийской конференции молодых ученых и специалистов «Будущее машиностроения России» (Москва, 21-24 сентября 2021 г.); научно-технической конференции, посвященной памяти заслуженного деятеля науки и техники Российской Федерации, доктора технических наук, профессора А.А. Рыжкина (Ростов-на-Дону, 21 января 2022 г.); 15-ой Международной научно-технической конференции «Наукоемкие технологии в машиностроении» (Москва, 1-3 ноября 2023 г.) Основные разделы диссертации докладывались на научных

семинарах кафедры «Технологии машиностроения» МГТУ им. Н.Э. Баумана в 2021...2025 г.г.

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРОЦЕССОВ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВНУТРЕННИХ ЦИКЛОИДАЛЬНЫХ ВИНТОВЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ОБОЙМ

ОДНОВИНТОВЫХ МАШИН

1.1. Анализ технологических возможностей современных методов формирования внутренней циклоидальной винтовой поверхности

В современной промышленности широко применяются и интенсивно совершенствуются объёмные одновинтовые насосы [3-5]. Главным рабочим органом таких устройств является героторная или одновинтовая пара, состоящая из сложнопрофильного металлического ротора и, как правило, эластомерной обоймы с внутренней ЦВП (Рисунок 1.1).

Рисунок 1.1.

Одновинтовая пара: 1 - ротор; 2 - корпус обоймы; 3 - эластомерный слой обоймы; 4 - внутренняя циклоидальная винтовая поверхность

Область применения одновинтовых насосов постоянно расширяется, вследствие чего номенклатура материалов для изготовления обойм также увеличивается. Так для применений в пищевой промышленности обоймы должны обладать инертностью по отношению к перекачиваемым веществам, поэтому в этой отрасли применяются бессажевые бутадиен-нитрильный каучук (NBR) или этиленпропилендиеновый каучук (EPDM) [6]. В строительстве, при использовании героторных пар в одновинтовых дренажных насосах и штукатурных станциях,

наиболее критичным фактором при перекачивании рабочих жидкостей является наличие абразивных частиц. Поэтому в данной сфере применяются полиуретаны (PU), обладающие высокой абразивной износостойкостью. В одновинтовых насосах для нефтедобывающей промышленности в обоймах применяют фторкаучук (FKM), который химически не разрушается при длительном контакте с нефтепродуктами [7].

В некоторых отраслях промышленности, таких как фармацевтика и химическая отрасль, предъявляются уникальные требования к химической стойкости рабочих органов, соприкасающихся с перекачиваемой средой [8-9]. В этой сфере для изготовления обойм применяется перфторированный каучук (FFKM). Однако стоимость этого материала в 150 раз превышает стоимость традиционно применяющегося фторкаучука (FKM), что оказывает значительное влияние на стоимость конечного изделия.

Обойма одновинтового насоса, как правило, состоит из двух частей: жесткого корпуса и упругой внутренней части с отверстием, имеющим форму циклоидальной винтовой поверхности. Зачастую корпус одновинтовой обоймы изготавливают цилиндрическим, но для обеспечения высоких величин напора и равномерного натяга в одновинтовой паре применяются корпуса обойм, повторяющие внутреннюю ЦВП эластомерного слоя обоймы [10]. Например, немецкая компания «Knauf PFT» делает корпус обоймы с внутренней ЦВП (Рисунок 1.2.), что при больших габаритах обоймы даёт экономию материала по сравнению с традиционной цилиндрической формой корпуса.

На сегодняшний день существует множество методов изготовления таких изделий, но развитие насосных систем вызывает потребность в новых методах формообразования внутренней ЦВП для эластомерного слоя из современных материалов с повышенной химической стойкостью и абразивосустойчивостью для расширения области применения данного типа оборудования и снижения его конечной стоимости для потребителя. А также, существует потребность в изготовлении внутренней ЦВП в металлах и пластике. Поэтому будут рассмотрены

методы получения внутренних ЦВП не только в эластомерах, но и в более жестких материалах, таких как металлы и пластики.

Рисунок 1.2.

Сложнопрофильный металлический корпус обоймы штукатурной станции

Рассмотрим существующие в настоящий момент методы формирования внутренней циклоидальной винтовой поверхности.

Наиболее простым и универсальным методом получения внутренней ЦВП является литьё в форму [11-12]. Метод литья применим для изготовления обойм одновинтовых машин из жидкотекучих материалов, таких как полиуретаны или композиты на их основе. При таком методе в качестве опалубки выступает металлический корпус обоймы 1 (Рисунок 1.3.), в который устанавливается литьевой стержень 2, формирующий внутреннюю ЦВП за счет переноса профиля винтового стержня на поверхность получаемой детали. Это позволяет достичь высокого качества поверхностного слоя и геометрической точности в диапазоне

0,04-0,2 мм, при этом точность зависит от усадки литейного материала и от качества изготовления литейного стержня. Данный метод широко распространен при изготовлении обойм одновинтовых машин, применяемых в строительстве. Габариты обоймы ограничены размером сложнопрофильного литейного стержня, содержащего ЦВП. Ввиду геометрических соображений, стержень не может быть изготовлен меньше следующих размеров: высота винтовой части 100 мм и диаметр 10 мм. Максимальные габариты, в свою очередь, ограничиваются технологическими возможностями изготовления литейного стержня [13].

Рисунок 1.3.

Общий вид литейной формы: 1 - корпус; 2 - литейный стержень; 3 - нижний

фланец с выпорами; 4 - верхний фланец

С помощью различных методов литья, таких как литье по выплавляемым моделям, литье в песчано-глинистые формы и литье в кокиль, можно изготавливать

корпуса обойм из литейных металлов. Для пластика применяются различные методы литья в металлические формы. В процессе литья, будь то пластика или металла, неизбежно требуется изготовление литейного стержня. Однако из-за особенностей геометрии внутренней поверхности извлечение жесткого стержня из детали становится невозможным. В связи с этим требуется использовать разрушаемый литейный стержень, который не может обеспечить высокую точность внутренней ЦВП.

Ещё одним распространенным методом получения внутренней ЦВП эластомерного слоя обоймы является прессование в форму [14-16] (Рисунок 1.4.). Широкое распространение прессование получило благодаря применению доступного эластомерного материала - каучука, имеющего высокую химическую стойкость ко многим материалам. Метод заключается в запрессовывании пуансоном 7 подогретого каучука 5 в полость корпуса обоймы 1, где винтовой стержень с ЦВП 2 формирует профиль внутренней сложнопрофильной поверхности. Затем, в зависимости от марки каучука, производится вулканизация в температурном диапазоне от 150 до 250 градусов Цельсия. После этого из изделия выбивается винтовой стержень, и обойма проходит до трех этапов термостатирования при температурах от 200 до 300 градусов Цельсия. Этот способ схож с литьем, но, в отличие от него, применяется для более вязких материалов. Поэтому габариты получаемых изделий и точность формы, как и при литье, ограничены литейным стержнем и усадкой материала. Для каучуков усадка зачастую выше, чем для заливочных компаундов, и составляет примерно 0,1-0,3 мм.

Как методы литья, так и методы прессования требуют изготовления сложнопрофильного стержня с циклоидальной винтовой поверхностью, относящейся к тому же классу поверхностей, что и ротор одновинтовых машин. Такие наружные сложнопрофильные детали в основном изготавливают из металлов лезвийными методами [17]. Для достижения высокого качества поверхностного слоя применяются методы обработки свободным абразивом,

например потоковой галтовкой [18], или поверхностного пластического деформирования [19 - 21].

Рисунок 1.4.

Общий вид формы для прессования: 1 - корпус обоймы; 2 - винтовой стержень с ЦВП; 3 - эластомерный слой; 4 - пресс-форма; 5 - эластомер; 6 - загрузочная

камера; 7 - пуансон

К перспективным методам, не получившим широкого распространения, можно отнести эксцентриковое сверление [22]. Эта технология изготовления внутренних винтовых поверхностей известна с 90-х годов прошлого века, однако до сих пор не нашла широкого применения. Реализация данного метода требует значительных материально-технических затрат, включая дорогостоящее специализированное оборудование и профилирующий инструмент. Формирование циклоидальной винтовой поверхности обоймы 2 происходит за счет копирования профилирующей режущей кромки инструмента 1 на поверхность заготовки. Частота вращения привода инструмента 4 и заготовки 3 находятся в определенной кинематической зависимости, обеспечиваемой синхронизирующим приводом 5. При этом оси вращения инструмента и заготовки смещены на эксцентриситет винтовой поверхности е (Рисунок 1.5.). При эксцентриковом сверлении закрепление инструмента может быть консольным, либо с поджатием «центра».

Базирующим и центрирующим элементом инструмента является цилиндрический выступ на оси вращения заготовки, который, опираясь на отверстие в заготовке, даёт дополнительную жёсткость во время обработки. При консольном закреплении инструмента, для обеспечения необходимой жесткости, отношение диаметра к высоте обоймы получается большим, что лимитирует применение данной технологии при обработке металлов, но достаточно для обработки полимеров, например фторопласта.

При установке дополнительной опоры на внутреннее отверстие обоймы предполагается, что размеры получаемых изделий будут изменяться в следующих диапазонах: высота от 200 до 1000 мм и диаметр от 50 до 200 мм. Отклонение геометрии просверленных деталей может варьироваться в пределах 0,05-0,2 мм в зависимости от жесткости инструмента.

5

Рисунок 1.5.

Эксцентриковое сверление: 1 - профилирующий инструмент; 2 - обойма-заготовка; 3 - привод заготовки; 4 - привод инструмент; 5 - синхронизирующий привод; Н - ось вращения заготовки; Ж - ось вращения инструмента; е - эксцентриситет осей вращения инструмента и заготовки

Среди новых способов получения внутренней ЦВП выделяется электрохимическая обработка (ЭХО) [23-24]. Этот метод был разработан для обработки корпусов обойм винтовых забойных двигателей, используемых для добычи нефти. Одновинтовым машинам свойственен высокий уровень нагрева при работе в недрах земли, что приводит к быстрому разрушению эластомерного слоя. Для увеличения теплоотвода из рабочей зоны винтовой пары эластомерный слой обоймы забойного двигателя должен быть тонким и равномерным по всей поверхности обоймы. Это позволит наиболее эффективно отводить тепло в корпус обоймы.

Сущность метода заключается в протягивании винтового электрода 2 с равномерным закручиванием по базирующему отверстию корпуса обоймы 1. Элементы электрода, не принимающие участие в обработке, покрываются изолирующим материалом 3, а подача электролита осуществляется через канал 4 (Рисунок 1.6.).

3 4 1 2

Рисунок 1.6.

Схема ЭХО внутренней ЦВП: 1 - корпус обоймы; 2 - циклоидальный винтовой электрод; 3 - изоляция; 4 - канал подачи электролита

Поскольку электрод непрерывно обрабатывает поверхность заготовки по всей площади, точность формы обработанной поверхности составляет примерно 0,15-0,4 мм.

Следующий метод - это фрезерование сферической фрезой (Рисунок 1.7.). Данная технология применяется компанией «Vert Technology» [25] для изготовления одновинтовых компрессоров конического типа, где необходим жесткий контакт между ротором и обоймой. Как следствие эластомерного слоя у обоймы нет и контакт в героторной паре происходит между металлом ротора и металлом обоймы. Для обеспечения высокой производительности конических одновинтовых компрессоров необходимо изготавливать героторную пару с высокой точностью.

Рисунок 1.7.

Траектория движения инструмента при обработки внутренней ЦВП сферической

фрезой

Метод фрезерования сферической фрезой имеет сильные ограничения по диаметру и глубине винтовой поверхности в связи с низкой жесткостью инструмента, но для конической ЦВП это не так критично. Отношение диаметра винтовой поверхности к ее высоте составляет примерно 1:3.

Информация о данном методе не разглашается, так как им владеет только одна компания и использует свою собственную стратегию обработки. В связи с тем, что современные системы автоматизированного проектирования (САМ-системы) не способны сгенерировать управляющий код для обработки внутренней ЦВП, соответствующий требованиям качества таких поверхностей, производители винтовых насосов разрабатывают собственные оригинальные технологические решения для подготовки управляющих программ формирования сложнопрофильных поверхностей.

Следующий метод - это фрезерование дисковой фрезой [26]. В этом методе получения внутреннего винтового отверстия режущий инструмент - дисковая фреза 2, закрепленная на первичном валу 3, совершает сложное плоскопараллельное движение. В свою очередь, первичный вал закреплен во вторичном валу 4, который также совершает вращательное движение и перемещение по направляющей трубе 6, которая базируется по заранее точно обработанному отверстию в заготовке 1 (Рисунок 1.8.). Комбинация частот вращения первичного и вторичного валов обеспечивает полное обкалывание профиля поперечного сечения внутренней ЦВП.

Из-за того, что инструмент базируется по заготовке, возможно обеспечение относительно высокой жесткости и тем самым есть возможность обрабатывать протяженные отверстия длинной до 2 м. Однако из-за сложной конструкции оправки её узлы скольжения значительно ограничивают минимальный диаметр обработки, который начинается от 50 мм. Практической реализации данного метода найти не удалось, поэтому возможность его реализации ставится под сомнение.

3

6

5 \ 4

Рисунок 1.8.

Фрезерование дисковой фрезой: 1 - заготовка-обойма; 2 - режущий инструмент; 3 - первичный вал; 4 - вторичный вал (эксцентриковый вал); 5 - профиль винтового отверстия; 6 - направляющая труба

К методам, применимым только для формирования корпуса обоймы можно отнести гидроформовку [27]. На тонкостенную металлическую оболочку 3 со стороны наружной поверхности воздействуют давлением воды порядка 2000 атм. Под действием высокого давления, оболочка деформируется и принимает форму стержня 2. Неравномерное распределение напряжений и деформаций в оболочке, обусловленное сложной геометрией стержня, приводит к неравномерному ее прилеганию к стержню. В результате точность получаемой поверхности снижается до 1-5 мм. К преимуществам этого метода можно отнести простоту изготовления формы (Рисунок 1.9.) и производительность формирования винтовой поверхности. Однако, гидроформовка применима только к пластичным материалам, причем заготовка должна обладать низкой жесткостью для её деформации давлением воды, поэтому получить мелкоразмерные детали не представляется возможным. Габариты винтовых поверхностей, полученных указанным методом, начинаются с высоты 400 мм и диаметра 50 мм. При этом сохраняются недеформированные края,

которые требуют дополнительной обработки. Полученные данным методом винтовые поверхности имеют габариты от 400 мм в высоту и 50 мм в диаметре. При этом всегда получаются недеформированные края, требующие дополнительной обработки.

4

Рисунок 1.9.

Общий вид формы для гидроформовки корпуса обоймы одновинтового насоса: 1 - корпус; 2 - формующий винтовой стержень; 3 - трубчатая заготовка; 4 - стягивающие гайки; 5 - центрирующие втулки

Следующий метод формирования корпуса обоймы - прессование [28]. Заготовка в виде трубы прессуется между сложнопрофильными матрицами. Точность геометрии поверхности довольно низкая и составляет порядка 2-8 мм, при этом на изделии образуется облой (Рисунок 1.10.), который необходимо

удалять. К преимуществам данного метода можно отнести высокую производительность получаемых штампованных поковок. Заготовки могут иметь высоту от 50 мм, а диаметр от 10 мм, при этом максимальные размеры ограничиваются лишь возможностями пресса.

Рисунок 1.10.

Корпуса обойм, изготовленные методом прессования

Данный метод широко распространен при серийном производстве корпусов обойм одновинтовых насосов, в связи с тем, что зачастую корпусу обоймы не требуется высокая точность, а также при этом методе обеспечивается низкая себестоимость при больших партиях.

К возможным методам формирования мелкоразмерных корпусов обойм можно отнести накатку роликами (Рисунок 1.11.). Производительный метод изготовления винтовых поверхностей, при котором профилирующие ролики продавливают наружную поверхность таким образом, чтобы внутри формировался циклоидальный винтовой профиль, но такой способ получения внутренней

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Альбов Максим Александрович, 2026 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Математическое моделирование рабочих процессов насоса объемного действия / В. Е. Щерба, А. В. Григорьев, В. С. Виниченко, Д. А. Ульянов // Омский научный вестник. - 2010. - № 3(93). - С. 77-81. - EDN OFSNKT.

2. Балин С. А. Оптимизация затрат путём замены насосных агрегатов JN-320 производства NovaRotors на насосные агрегаты Netzsch для перекачки нефтеперекачивающей жидкости с повышенным содержанием механических примесей / С. А. Балин // Севергеоэкотех-2022 : Материалы XXIII Международной молодежной научной конференции, Ухта, 16-18 марта 2022 года. - Ухта: Ухтинский государственный технический университет, 2022. - С. 307-309.

3. Балденко Д.Ф., Коротаев Ю.А. Современное состояние и перспективы развития отечественных винтовых забойных двигателей // Бурение и нефть. 2012. № 3. С. 3-7.

4. Балденко Д.Ф., Балденко Ф.Д. Одновинтовые гидравлические машины в нефтегазовой промышленности: области применения и перспективы развития // Булатовские чтения. 2020. Т. 6. С. 48-53.

5. Балденко Д.Ф., Балденко Ф.Д. История создания в России одновинтовых гидравлических машин // Бурение и нефть. 2021. № 12. С. 4-10.

6. Применение насосного оборудования в пищевой промышленности // Автоматизация в промышленности. - 2008. - № 2. - С. 51-52.

7. Сазонов Ю. А. Конструирование нестандартных гидравлических машин / Ю. А. Сазонов. - Москва : Российский государственный университет нефти и газа (национальный исследовательский университет) имени И.М. Губкина, 2016. -174 с. - EDN XNBZXV.

8. Балденко Д.Ф., Балденко Ф.Д. Одновинтовые насосы в нефтяной промышленности - вчера, сегодня, завтра // Бурение и нефть. 2023. № 7-8. С. 6067.

9. Исхаков Р.Р. Проблемы эффективности подачи химических реагентов // Молодежный вестник Уфимского государственного авиационного технического университета. 2017. № 1(16). С. 42-43.

10. Numerical modeling on friction and wear behaviors of all-metal progressive cavity pump / Gang Cao, JiaNing Zhang, Yanbao Guo, Chuang Liu, Marembo Micheal, ChengSi Lv, Hao Yu, HengAn Wu // Journal of Petroleum Science and Engineering. Volume 213, 2022, 110443, ISSN 0920-4105. doi:10.1016/j.petrol.2022.110443.

11. Пат. 2325557 Российская Федерация, МПК F04C 2/107. Способ изготовления статора одновинтового насоса / А.В. Алтынов, М.В. Алтынова, А.Н. Карпов, О. А. Карпов, В. Г. Тамурка; заявитель и патентообладатель Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральное научно-конструкторское бюро" (ФГУП "ЦНКБ"). № 2006141379/06; заявл. 23.11.2006; опубл. 27.05.2008.

12. Патент № 2516094 С2 Российская Федерация, МПК F04C 2/107. Статор одновинтового насоса : № 2012133598/06 : заявл. 06.08.2012 : опубл. 20.05.2014 / А. Г. Мелехин, А. М. Минченков, А. В. Яновский, А. Д. Коробейников ; заявитель Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Искра". - БЭК ОББИОВ.

13. Гончаров А.А. Технологическое обеспечение качества формообразования циклоидальных винтовых поверхностей при обработке непрофилированным инструментом на многоцелевых станках: дис. ... канд. техн. наук: 05.02.08: М., 2020. 107 с.

14. Патент № 2500513 С1 Российская Федерация, МПК В23Р 15/00. способ изготовления статора одновинтового насоса : № 2012145128/02 : заявл. 23.10.2012 : опубл. 10.12.2013 / А. Г. Мелехин, А. М. Минченков, В. Б. Шатров ; заявитель Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Искра".

15. Патент № 2498890 С1 Российская Федерация, МПК В23Р 15/00. способ изготовления статора одновинтового насоса : № 2012145132/02 : заявл. 23.10.2012 : опубл. 20.11.2013 / А. Г. Мелехин, А. М. Минченков, В. Б. Шатров ; заявитель Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Искра".

16. Патент № 2509648 С1 Российская Федерация, МПК В29С 35/02, В29С 33/02, В29С 39/10. Пресс-форма для изготовления статора одновинтового насоса : № 2012134964/05 : заявл. 15.08.2012 : опубл. 20.03.2014 / А. Г. Мелехин, А. М. Минченков, С. Б. Рябинин ; заявитель Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Искра".

17. Гончаров А.А., Васильев А.С., Гемба И.Н. Современные методы обработки винтовых поверхностей роторов винтовых насосов // Вестник Рыбинской государственной авиационной технологической академии им. П.А. Соловьева. 2017. № 1(40). С. 202-208.

18. Акулиничев П.Д. Технологическое обеспечение качества изготовления циклоидальных винтовых поверхностей обработкой потоковой галтовкой: дис. ... канд. техн. наук: 2.5.6: М., 2024. 117 с.

19. Современные методы финишной обработки циклоидальных винтовых поверхностей / П. Д. Акулиничев, М. А. Альбов, И. О. Зенин, И. Н. Гемба // Справочник. Инженерный журнал. 2021. №9(294). С. 3-11. ёо1:10.14489/ЬЪ.2021.09.рр.003-011.

20. Современные методы отделочно-упрочняющей обработки циклоидальных винтовых поверхностей / П.Д. Акулиничев, М.А. Альбов, А.А. Гончаров, И.О. Зенин // Справочник. Инженерный журнал. 2022. № 11(308). С. 16-23. ёо1:10.14489/ИЪ.2022.11 .рр.016-023.

21. технологическое обеспечение качества поверхностного слоя сложнопрофильных деталей поверхностным пластическим деформирование на станках с ЧПУ: дис. ... канд. техн. наук: 2.5.6: М., 2024. 114 с.

22. Patent 5150518 USA, IPC B23B5/46; B23C3/32; (IPC1-7): B23P15/10. Process for manufacturing inner and outer parts for a rotary pston machinein which the inner and outer parts have parallel axes / Erwin Fuchs; Assignee: Weingartner, Maschinenbau Gesellschaft M. B. H. (Kirchham, AT); filing date: 22.03.199; publication date: 29.09.1992.

23. Пат. № 270988 Российская Федерация, МПК B23H 3/04, B23H 9/00. Электродный блок для электрохимической обработки винтового зубчатого профиля в отверстии трубчатой заготовки / Д.Н. Хайруллин, И.А. Мочалин, С.В. Мезенцев; заявитель и патентообладатель Общество с ограниченной ответственностью "Фирма "Радиус-Сервис". № 2019106450; заявл. 06.03.2019; опубл. 23.12.2019.

24. Патент № 2798263 C1 Российская Федерация, МПК B23H 3/04, B23H 9/00, F04C 2/107. Электродный блок для электрохимической обработки винтового зубчатого профиля в отверстии трубчатой заготовки одновинтового насоса : № 2022122364 : заявл. 17.08.2022 : опубл. 20.06.2023 / Д. Н. Хайруллин, И. А. Мочалин, С. В. Мезенцев ; заявитель Общество с ограниченной ответственностью "Фирма "Радиус-Сервис".

25. Производитель конических одновинтовых компрессоров Vert Technologies: [Электронный ресурс]. URL: https://www.vertrotors.com. (Дата обращения: 14.09.23).

26. Patent 20160158852 USA, IPC B23C3/32. Method and device for producing a cavity in a stator of a progressive cavity pump / Ralf Daunheimer; Assignee: Ralf Daunheimer; filing date: 17.07.2014; publication date: 09.06.2016.

27. Пат. 2038459 Российская Федерация, МПК E21B 4/02. Способ изготовления трубчатой оболочки ротора винтового забойного двигателя / А.М. Кочнев, А.Н. Вшивков, В.Б. Голдобин, В.В. Хохлов; заявитель и патентообладатель Пермский филиал Всероссийского научно-исследовательского института буровой техники. № 5055938/03; заявл. 23.06.1992; опубл. 27.06.1995.

28. Исследование процесса прессования медных труб и полых профилей на бутылочных иглах / В.Г. Белов, Т.Н. Боровик, К.В. Королев // Российская науч.-техн. конференция с международным участием. Информатика и технологии. Инновационные технологии в промышленности и информатике: Сборник докладов конференции. Москва: Изд-во МИРЭА - Российский технологический университет, 2019. Т. 1. С. 314-319.

29. Порошковая металлургия в Беларуси и в мире: тенденции развития и взаимное влияние / П.А. Витязь, А.Ф. Ильющенко, В.В. Савич // Актуальные проблемы порошкового материаловедения: Материалы международной науч. -техн. конференции. Пермь: Изд-во Пермский национальный исследовательский политехнический университет, 2018. С. 11-20.

30. Пархимович А.Б., Краснова А.В., Воейко О.А. Современное состояние и перспективы технологий аддитивного производства // Вестник молодёжной науки России. 2019. № 3. С.10.

31. Эттель В. А. Исследование технологии производства деталей сложной конфигурации с помощью аддитивных технологий / В. А. Эттель, А. А. Берг, С. С. Иванов // Академическая наука - проблемы и достижения : Материалы XV международной научно-практической конференции, North Charleston, USA, 2627 марта 2018 года. Том 2. - North Charleston, USA: CreateSpace, 2018. - С. 4143. - EDN XQBBRZ.

32. Альбов М.А., Акулиничев П.Д., Гончаров А.А. Современные методы получения внутренних циклоидальных винтовых поверхностей // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2024. Т. 22. №3. С. 81-91. https://doi.org/10.18503/1995-2732-2024-22-3-81-91

33. Increasing the reliability of food pumps / A. M. Aishynova, M. A. Stupenkova, K. K. Mukhamadieva, Zh. A. Zharylkapova // Journal of Advanced Research in Technical Science. - 2023. - No. 34. - P. 76-81. - DOI 10.26160/2474-5901-2023-34-76-81. -EDN ERPHUD.

34. Albov M., Goncharov A. Development of methods for calculating cutting modes when processing the internal cycloidal screw surface using the original method used in drilling // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, 2020, vol. 963, Iss. 1. DOI: 10.1088/1757-899X/963/1/012014.

35. Шаяхметов А. А. Забойные двигатели и принцип их работы / А. А. Шаяхметов, Э. Ш. Имаева // Материалы 72-й научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых УГНТУ : Материалы конференции. В 2-х томах, Уфа, 21-29 апреля 2021 года. - Уфа: УНПЦ "Издательство УГНТУ", 2021. - С. 244. - EDN NAIJKA.

36. Попова Д. В. Виды инъекционных насосов, их принцип действия и применение / Д. В. Попова // Дни студенческой науки : Сборник докладов научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ студентов института фундаментального образования НИУ МГСУ за 2018-2019 гг., Москва, 04-07 марта 2019 года. - Москва: Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет, 2019. - С. 150-153. -EDN JCTNQA.

37. Грановский Г. И. Кинематика резания, учебное пособие. М.: Издательство МАШГИЗ, 1948. 205 с.

38. Данилов В. А. Синтез рациональных кинематических схем обработки сложных поверхностей резанием / В. А. Данилов, А. А. Данилов // Вестник Барановичского государственного университета. Серия: Технические науки. -2024. - № 2(16). - С. 15-22. - EDN PCLMHM.

39. Zharov A. A. Types of Scrolls of Refrigeration Scroll Compressors and Calculation of Geometry of Scroll Profiles / Zharov A. A., Borisenko A. V., Valyakina A. V. [et al.] // Chemical and Petroleum Engineering. 2023. Vol. 58, No. 11-12. P. 1058-1077. DOI 10.1007/s10556-023-01199-0.

40. Malkova L. D. Residual relief analysis during milling process using surface modeling // AIP Conference Proceedings, vol. 2383, 2022. DOI 10.1063/5.0074564.

41. Malkov O.V., Karelsky A.S. Study of thread milling cutter chip flutes inclination angle based on condition of thread milling uniformity // AIP Conference Proceedings, vol. 2383, 2022. DOI 10.1063/5.0074560.

42. Альбов М.А. Проектирование профильного инструмента для реализации метода героторного сверления мелкоразмерных внутренних циклоидальных винтовых поверхностей / Альбов М.А., Акулиничев П.Д., Гончаров А.А. // Справочник. Инженерный журнал. - 2025. - № 2(335). - С. 50-55. - DOI 10.14489/hb.2025.02.pp.050-055. - EDN PIUSMY.

43. Vasiliev A. S., Goncharov A. A. Special Strategy of Treatment of Difficulty-profile Conical Screw Surfaces of Single-screw Compressors Working Bodies // Journal of Mining Institute. 2019. Vol. 235. P. 60-64. DOI 10.31897/PMI.2019.1.60.

44. ГОСТ Р 50-2-87. Рекомендации. Формы заточки режущей части резцов для обработки пластмасс и условия их эксплуатации.

45. Иванов Ю. И. Проектирование фасонного режущего инструмента: учеб. пособие для студентов вузов, обучающихся по направлению подгот. дипломир. специалистов "Конструкт.-технол. обеспечение машиностроит. пр-в" / Ю. И. Иванов; Ю. И. Иванов; Федер. агентство по образованию, Гос. образоват. учреждение высш. проф. образования "Самар. гос. техн. ун-т". - Самара: Самар. гос. техн. ун-т, 2005. - 115 с. - ISBN 5-7964-0627-2.

46. Забирова Г. Р. Расчет и проектирование режущего инструмента: Учебное пособие по специальности 15.02.08 / Г. Р. Забирова; Ульяновский государственный университет. - Ульяновск: Ульяновский государственный университет, 2017. - 126 с.

47. Зозулева, Л. А. Расчет и проектирование режущих инструментов: Учеб. пособие для студентов вузов, обучающихся по направлению подгот. дипломиров. специалистов - "Конструкт.-технол. обеспечение машиностроит. пр-в" / Л. А. Зозулева, Ю. Ф. Набатников ; Л.А. Зозулева, Ю.Ф. Набатников ; М-во образования Рос. Федерации. Белгор. гос. технол. ун-т им. В.Г. Шухова, Белгор. инженер.-экон. ин-т. - Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2003. -134 с.

48. Шаламов, В. Г. Теория проектирования режущего инструмента: Текст лекций / В. Г. Шаламов; В.Г. Шаламов; М-во образования Рос. Федерации, Юж.-Урал. гос. ун-т. Каф. "Оборуд. и инструмент компьютеризир. пр-ва". -Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2003. - ISBN 5-696-02562-5. - EDN QNARQR.

49. Chen, J., Liu, H., Wang, F.S., et al., 2013. Numerical prediction on volumetric efficiency of progressive cavity pump with fluid-solid interaction model. J. Pet. Sci. Eng. 109, 12-17.

50. Балденко Ф. Д. Компьютерное моделирование контактного взаимодействия рабочих органов одновинтовых гидравлических машин / Ф. Д. Балденко, А. Е. Коваленок // Территория Нефтегаз. - 2014. - № 10. - С. 18-27.

51. ГОСТ Р 53442-2015. Основные нормы взаимозаменяемости. Характеристики изделий геометрические. Установление геометрических допусков. Допуски формы, ориентации, месторасположения и биения. М.: Стандартинформ, 2020. 91 с.

52. Патент № 2681875 C1 Российская Федерация, МПК F04C 2/107. Способ определения натяга в одновинтовом насосе : № 2017135791 : заявл. 06.10.2017 : опубл. 13.03.2019 / К. Р. Уразаков, Э. О. Тимашев, У. М. Абуталипов [и др.] ; заявитель Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет". - EDN ZEACQP.

53. Maslov A.R., Smolkin E.M. Tools for Swiss-Type CNC Lathes. Russian Engineering Research, vol. 43, no. 3, pp. 383-385, 2023. DOI 10.3103/S1068798X23040202.

54. Балденко, Ф. Д. К вопросу влияния упругих свойств обкладки статора на характеристики одновинтовых гидромашин / Ф. Д. Балденко, А. Е. Коваленок // Бурение и нефть. - 2012. - № 10. - С. 12-17.

55. Ковалевский, С. А. Определение рабочего объема винтового героторного механизма с учетом погрешностей формообразования и деформаций эластичной обкладки статора / С. А. Ковалевский, Ф. Д. Балденко // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. - 2022. - № 2(128). - С. 5-12. - DOI 10.33285/1999-6934-2022-2(128)-5-12.

56. Плотников, В. М. Тепловой расчет резиновой об кладки статоров винтовых забойных двигателей / В. М. Плотников, О. И. Фуфачев // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. - 2010. - № 9. - С. 3-6.

57. Генералова А.А., Никулин А.А., Бычков Д.С. Моделирование текстуры волнистости поверхности при токарной обработке шкивов // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2024. Т. 22. №3. С. 101-112. DOI: 10.18503/1995-2732-2024-22-3-101112.

58. Корнеева В.М., Корнеев С.С. Повышение качества изделий на этапе процесса механической обработки // Технология машиностроения. 2014. № 10. С. 16-20.

59. Бровкин К. А. Исследование влияния режимов резания и геометрических параметров резца на шероховатость при чистовом точении / К. А. Бровкин, В. Х. Фидаров // Виртуальное моделирование, прототипирование и промышленный дизайн: , Тамбов, 14-16 ноября 2018 года. Том 1, Выпуск 5. - Тамбов:

Издательский центр ФГБОУ ВО "Тамбовский государственный технический университет", 2018. - С. 651-656. - EDN YPTLIR.

60. Серков А. С. Упругие деформации колец и втулок при их закреплении в самоцентрирующих патронах и их влияние на точность механической обработки / А. С. Серков, В. Б. Масягин, Л. Б. Серкова // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. - 2022. - № 2. - С. 533-552.

- DOI 10.24412/2071-6168-2022-2-533-552.

61. Г.И. Грановский, В.Г. Грановский. Резание металлов: Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов. - М.: Высш. шк., 1985. - 304 с., ил.

62. Чуприков А. О. Деформации элементов технологической системы при нарезании внутренней резьбы на сварных корпусах под действием радиальной составляющей силы резания / А. О. Чуприков, А. С. Ямников // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2014. - № 2(304). - С. 110-115.

63. Темпель Ю. А. Моделирование влияния сил резания на геометрию детали и алгоритм автоматизации коррекции управляющей программы / Ю. А. Темпель, Р. Ю. Некрасов, О. А. Темпель // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. - 2022. - № 4. - С. 533-537. - DOI 10.24412/2071-6168-2022-4-533-538.

64. Оптимальное управление операциями механической обработки при изготовлении полимерных изделий / В. Л. Хавин, Н. В. Верезуб, И. П. Хавина [и др.] // Проблемы машиностроения и автоматизации. - 2009. - № 1. - С. 80-85. -EDN KUGPXP.

65. Любимова А. С. Исследование возможности повышения эксплуатационных характеристик одновинтовых насосов / А. С. Любимова, А. А. Корнеев // Сервис в России и за рубежом. - 2013. - № 1(39). - С. 137-143. - EDN PVVUQV.

66. Теоретические основы проектирования роторно-вращательных насосов с циклоидальными зацеплениями: дис. ... докт. техн. наук: 05.02.02: М., 2009. 395 с.

67. Серков Н.А. Числовое программное управление станками и вопросы точности на этапах его возникновения, становления и развития / Н.А. Серков, О.В. Пась, Г.Н. Орлова // Проблемы машиностроения и автоматизации. - 2021.

- № 1. - С. 98-109. DOI: 10.52261/02346206_2021_1_98. - EDN JXIOAD.

68. Альбов М.А. Исследование влияния режимов обработки на шероховатость мелкоразмерных внутренних циклоидальных винтовых поверхностей при обработке методом героторного сверления / Альбов М.А., Акулиничев П.Д., Гнатенко П.Э., Гончаров А.А., // Технология машиностроения. - 2024. - № 12(270). - С. 17-23. - DOI: 10.34641/TM.2024.270.12.079

69. Goic G.L., Multi scale modal decomposition of primary form, waviness and roughness of surfaces / Goic G.L, Favreliere H., Samper S., Formosa F. // Scanning. 2011, vol. 33, pp. 332-41. DOI: 10.1002/sca.20253

70. Буюкян С. П. Видеоизмерительные системы : монография / С. П. Буюкян ; С. П. Буюкян ; Федеральное агентство по образованию, Московский гос. ун-т геодезии и картографии. - Москва : МИИГАиК, 2008. - 72 с. - ISBN 978-591188-008-8. - EDN OVWIRO.

71. Мальков О. В. Теоретический расчет составляющих силы резания при резьбофрезеровании / О. В. Мальков, А. С. Карельский // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. - 2023. - Т. 21, № 4. - С. 44-55. - DOI 10.18503/1995-2732-2023-21-4-4455. - EDN WAPIPR.

72. Андреев А.Г. Разработка компоновок многокоординатных станков для обработки сложнопрофильных деталей осесимметричным инструментом: дис. ... канд. техн. наук: 05.01.01: М., 2004. 115 с.

73. Nguyen K. Modeling the performance of progressive cavity pump under downhole conditions / K. Nguyen, T. C. Nguyen, E. Al-Safran // Journal of Petroleum Science and Engineering. - 2021. - Vol. 198. - P. 108121. - DOI 10.1016/j.petrol.2020.108121.

74. Бейдер, Э. Я. Литьевые фторопласты и фторсодержащие термопласты / Э. Я. Бейдер, Г. Н. Петрова, Д. Н. Перфилова // Все материалы. Энциклопедический справочник. - 2015. - № 9. - С. 16-21.

75. Великанов Н. Л. Работа одновинтовых насосов с жидкостями различной вязкости / Н. Л. Великанов, В. А. Наумов, С. И. Корягин // Технико-технологические проблемы сервиса. - 2020. - № 4(54). - С. 40-44.

76. Наумов В. А. Расчет нагрузочных характеристик типоразмерного ряда одновинтовых насосов по результатам испытаний / В. А. Наумов // Материаловедение. Энергетика. - 2020. - Т. 26, № 3. - С. 80-89. - DOI 10.18721/JEST.26306.

77. Шигапова, Р. Б. Опыт эксплуатации винтовых штанговых насосных установок на месторождениях ОАО "Татнефтепром" / Р. Б. Шигапова, К. И. Архипов // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 10. - С. 28-30. - EDN KYAXJX.

78. Шико Жоао, П. Г. Прогнозирование ресурса винтовых насосов при постоянном износе / П. Г. Шико Жоао // Роль математики в становлении специалиста : материалы Международной научно-методической конференции, Уфа, 24 апреля 2018 года / Уфимский государственный нефтяной технический университет. - Уфа: Уфимский государственный нефтяной технический университет, 2018. - С. 184-187.

79. Внешнеэкономическая деятельность предприятия: Учебник для вузов/Л.Е.Стровский, С.К.Казанцев, Е.А.Паршина и др.; Под ред. проф. Л.Е. Стровского. -2-е изд., перераб. и доп.-М.: ЮНИТИ. 1999

80. Виноградова, Е. Ю. Особенности управления стоимостью производства высокотехнологичной продукции / Е. Ю. Виноградова, А. И. Галимова, С. Л. Андреева // Научно-технические ведомости Санкт-Петербургского

государственного политехнического университета. Экономические науки. -2017. - Т. 10, № 3. - С. 158-170. - 001 10.1872ШБ.10314. - БЭК УТ1те7Х.

81. Зеленцова, Л. С. Формирование цены на наукоемкую высокотехнологичную продукцию на базе метода затратокорректирующих множителей / Л. С. Зеленцова, Ю. В. Воронцова, Т. И. Юрченко // Вестник университета. - 2014. -№ 5. - С. 60-73. - БЭК ББРНЬТ.

82. Гулевская, А. А. Ценообразование на высокотехнологичную продукцию на международном рынке : специальность 08.00.05 "Экономика и управление народным хозяйством (по отраслям и сферам деятельности, в т.ч.: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами; управление инновациями; региональная экономика; логистика; экономика труда; экономика народонаселения и демография; экономика природопользования; экономика предпринимательства; маркетинг; менеджмент; ценообразование; экономическая безопасность; стандартизация и управление качеством продукции; землеустройство; рекреация и туризм)" : диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук / Гулевская Анна Анатольевна. - Санкт-Петербург, 2005. - 164 с. - БЭК ККАИУБ.

^ОБЬес

УТВЕРЖДАЮ

группа компаний

ООО «Остек-Интегра»

121351, г. Москва, ул. Партизанская,

дом 25, ЭТ/ПОМ/КОМ 4/1/8 8А 8Б 9

9А 9Б 9В 10-20 33

ИНН 7731416984

КПП 773101001

ОГРН1117746929717

АКТ

использования результатов диссертационной работы аспиранта МГТУ им. Н.Э. Баумана Альбова М.А. по разработке технологии изготовления винтовых обойм для насосов-дозаторов, применяемых в химически агрессивных средах, для реализации импортозамещения дорогостоящих импортных обойм для оборудования, производимого в ООО «Остек-Интегра».

Настоящим документом подтверждается проведение совместных испытаний и использовании изготовленной по предлагаемой Альбовым М.А. винтовой обоймы из фторопластового материала в насосной части установки для нанесения жидких материалов. Замена оригинальной обоймы из химически стойкого каучука на изготовленную из отечественного фторопласта позволило обеспечить работоспособность насоса в течении более чем 200 часов, что на 30% меньше, по сравнению с поставляемой деталью. Учитывая, что себестоимость детали-заменителя составляет около 2000 руб. (стоимость оригинальной детали составляет 400$), то годовой экономический эффект от замещения оригинальных запчастей может составить более 400 000 руб. для одной эксплуатирующейся установки.