ОБОСНОВАНИЕ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ С НАБРЫЗГБЕТОННОЙ КРЕПЬЮ тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.22, кандидат наук Вчерашняя Юлия Валерьевна

• Вчерашняя Юлия Валерьевна
• кандидат наук
• 2017

Оглавление диссертации кандидат наук Вчерашняя Юлия Валерьевна

ВВЕДЕНИЕ

1 АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ КРЕПЛЕНИЯ И АРМИРОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ

1.1 Проблемные аспекты применения набрызгбетонной крепи в вертикальных стволах. Определение объекта и предмета исследования

1.2 Возможные направления преодоления проблем совместной эксплуатации крепи и армировки вентиляционных стволов

1.2.1 Снижение затрат на проветривание горнодобывающих предприятий

1.2.2 Повышение надежности закрепления жесткой армировки к крепи ствола и их совместной работы

1.2.3 Повышение эффективности работы системы «подъемный сосуд -армировка»

1.3 Выводы по главе

2 ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ

2.1 Концепция безъярусной армировки вентиляционных стволов

2.2 Разработка конструктивных элементов безъярусной армировки вентиляционных стволов

2.3 Разработка схем безъярусной армировки вентиляционных стволов с набрызгбетонной крепью

2.4 Выводы по главе

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ С УЧЕТОМ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ

ОТКЛОНЕНИЙ КОНТУРА СТВОЛА ОТ ПРОЕКТНОГО ПОЛОЖЕНИЯ

3.1 Параметры, влияющие на фактические размеры поперечного сечения стволов с набрызгбетонной крепью

3.2 Анализ средних отклонений контура крепи от проектного положения и максимальной амплитуды неровности в различных условиях

3.3 Рекомендации по определению геометрических параметров анкерных опор безъярусной армировки с учетом технологических отклонений контура набрызгбетонной крепи

3.4 Выводы по главе

4 АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ

4.1 Постановка задачи исследования

4.2 Анализ напряженно-деформированного состояния конструктивных элементов безъярусной армировки

4.3 Анализ напряженно-деформированного состояния участков заделки безъярусной армировки

4.4 Анализ напряженно-деформированного состояния набрызгбетонной крепи с учетом влияния нагрузок от армировки и технологических отклонений ее контура

4.5 Выводы по главе

5 МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ

5.1 Обоснование параметров безъярусной армировки с переменным шагом с учетом технологических отклонений контура ствола

5.1.1 Последовательность расчета безъярусной армировки с переменным шагом на эксплуатационные нагрузки

5.1.2 Определение оптимальных параметров безъярусной армировки с переменным шагом. Пример реализации решений

5.2 Обоснование параметров проводников безъярусной армировки с учетом температурных деформаций

5.2.1 Расчет протяженных звеньев проводников безъярусной армировки на температурные нагрузки

5.2.2 Обоснование параметров звеньев проводников безъярусной армировки

5.3 Технико-экономическая оценка эффективности предложенных решений безъярусной армировки

5.4 Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «ОБОСНОВАНИЕ БЕЗЪЯРУСНОЙ АРМИРОВКИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ С НАБРЫЗГБЕТОННОЙ КРЕПЬЮ»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Вентиляционные и воздухопо-дающие стволы (далее по тексту вентиляционные) являются неотъемлемой частью системы проветривания угольных шахт и рудников, отрабатывающих запасы полезного ископаемого с больших глубин. Подача воздуха в стволы в настоящее время осуществляется вентиляторными установками с электродвигателями мощностью 500 - 3000 кВт и более. Их коэффициент полезного действия на практике не превышает 0,35, таким образом более 70% электроэнергии, расходуемой на проветривание, приходится на потери. Одна из причин - высокое аэродинамическое сопротивление вентиляционных стволов, загроможденных армировкой, подъемными сосудами и коммуникациями.

Для повышения технико-экономической эффективности строительства и эксплуатации вентиляционных стволов, пройденных в устойчивых породах, в соответствии с требованиями СП 91.13330.2012 Подземные горные выработки следует применять ресурсосберегающую набрызгбетонную либо комбинированную крепь и гибкую армировку. Однако при глубинах стволов более 750 - 1000 м применение гибкой армировки затруднено из-за большого веса канатов, натяжных устройств, а также необходимости увеличения диаметра ствола, если площадь его поперечного сечения принята по габаритам подъемных сосудов и соответствующим зазорам. В связи с этим на практике в глубоких стволах повсеместно применяется монолитная бетонная крепь и жесткая армировка, не отвечающие критериям технико-экономической эффективности.

С увеличением глубин современных вертикальных стволов, сложности и металлоемкости конструкций армировки данная проблема становится все более актуальной.

Степень разработанности темы исследования. Значительный вклад в решение задач, связанных с исследованием аспектов совместной работы кре-

пи и армировки вертикальных стволов, внесли И.В. Баклашов, А.А. Богомазов, М.М. Вяльцев, Н.Г. Гаркуша, И.Г. Горенцвейг, И.Е. Долгий, И.Б. Дор-жинкевич, О.А. Залесовов, С.Р. Ильин, Б.А. Картозия, В.В. Левит, И.Г. Ма-нец, И.А. Мартыненко, А.Ю. Прокопов, И.И. Савин, А.С. Саммаль, С.Г. Страданченко, П.С. Сыркин, Ф.И. Ягодкин и многие другие ученые.

Результатами многолетних исследований стали научно-методические основы проектирования и расчета жестких и канатных армировок вертикальных стволов в различных условиях. Разработаны безрасстрельные схемы армировки, способы крепления несущих элементов армировки на анкерах, конструкции армировки с ограниченной податливостью и возможностью радиального регулирования. В то же время эти решения адаптированы для применения в стволах с монолитной бетонной крепью, а теоретические и практические вопросы, связанные с изучением совместной работы жесткой армировки и набрызгбетонной крепи, остаются не рассмотренными.

Набрызгбетонная крепь характеризуется минимальной толщиной, значительными отклонениями и неровностью контура, что делает затруднительным применение типовой жесткой армировки ярусного типа и отрицательно сказывается на ее прочностных и деформационных параметрах. Закрепление несущих элементов армировки осуществляется в крепи и породном массиве, влияние которого в существующих методиках расчёта армировки не учитывается, а динамические воздействия от движущихся подъемных сосудов не рассматриваются при обосновании параметров набрызгбетонной крепи. Таким образом, возникает необходимость комплексного рассмотрения системы «безъярусная армировка -набрызгбетонная крепь - породный массив» и дальнейшего поиска и обоснования эффективных решений для армирования глубоких вентиляционных стволов.

На основании этого, целью работы является обоснование технических и технологических решений безъярусной армировки вентиляционных ство-

лов, закрепленных набрызгбетонной крепью, обеспечивающих снижение строительных и эксплуатационных затрат.

Идея работы. Повышение эффективности армирования вентиляционных стволов достигается применением армировки с независимым креплением протяженных звеньев проводников к набрызгбетонной крепи ствола на анкерных опорах (безъярусная схема), параметры и переменный шаг установки которых определяются с учетом технологических отклонений контура набрызгбетонной крепи, взаимодействия системы «безъярусная армировка -набрызгбетонная крепь - породный массив» и температурного режима ствола.

Задачи исследований:

- разработка типовых элементов и схем безъярусной армировки вентиляционных стволов с высокими технико-экономическими показателями;

- статистический анализ величин отклонений фактического контура набрызгбетонной крепи ствола от проектных размеров, обоснование параметров армировки, адаптированной для применения в стволах, закрепленных набрызгбетоном;

- анализ напряженно-деформированного состояния системы «безъярусная армировка - набрызгбетонная крепь - породный массив» в различных условиях;

- разработка конструктивно-технологической схемы и методики проектирования безъярусной армировки вентиляционных стволов с учетом влияния технологических отклонений крепи и температурного режима ствола.

Научная новизна выполненных исследований:

1. Впервые обоснованы параметры анкерных опор безъярусной арми-ровки вентиляционных стволов с учетом технологических отклонений на-брызбетонной крепи от проектного положения и максимальной амплитуды неровности ее контура.

2. Установлены закономерности изменения напряженно-деформированного состояния безъярусной армировки при различных параметрах несущих узлов, набрызгбетонной крепи и окружающих ствол горных пород, отличающиеся учетом негативного влияния технологических отклонений контура крепи и позволяющие усовершенствовать методику расчета безъярусной армировки.

3. Разработана конструктивно-технологическая схема и методика проектирования безъярусной армировки с переменным шагом, в отличие от известных ранее, учитывающая влияние отклонений контура набрызгбетонной крепи от проектного положения и температурные деформации протяженных звеньев проводников, позволяющая повысить технико-экономическую эффективность армирования вентиляционных стволов.

Теоретическая значимость работы заключается в приращении знаний о работе жесткой армировки в вертикальных стволах с набрызгбетонной крепью с учетом технологических отклонений ее контура, влияния свойств окружающего породного массива и температурного режима, что расширит возможности создания эффективных технических и технологических решений по армированию глубоких вентиляционных стволов.

Практическое значение работы состоит в разработке новых технических и технологических решений безъярусной армировки вентиляционных стволов, позволяющих уменьшить эксплуатационные затраты на проветривание подземных выработок горнодобывающего предприятия и сократить стоимость строительства стволов.

Методы исследований. При выполнении работы использован комплексный метод исследований, включающий: статистический анализ технологических отклонений сечения ствола от проектного положения, математическое моделирование конструкций безъярусной армировки в различных условиях, лабораторные испытания анкерных узлов крепления армировки; технико-экономический анализ.

Положения, выносимые на защиту:

1. Параметры анкерных опор безъярусной армировки должны определяться с учетом технологических отклонений набрызбетонной крепи от проектного положения и максимальной амплитуды неровности ее контура. Между данными величинами в диапазоне отклонений 0 - 0,35 м наблюдается средняя корреляционная связь (г = 0,6), а их негативное влияние компенсируется путем установки анкеров узла крепления армировки под углом 75 - 850 к опорной плите и увеличением их поперечного сечения.

2. Наступление предельных состояний первой группы в узлах крепления безъярусной армировки обусловлено возникновением чрезмерных эквивалентных напряжений в материале заделки анкеров и напряжений среза на контакте «анкер - заделка», которые должны определяться с учетом влияния технологических отклонений и неровностей набрызгбетонной крепи, прочностных и деформационных характеристик крепи и окружающих горных пород. Наличие пород с модулем деформации в 1,5 - 2 раза меньшем, чем у набрызгбетонной крепи приводит к росту средних срезающих напряжений в материале заделки до 10%.

3. Применение конструктивно-технологической схемы безъярусной армировки с протяженными звеньями проводников, закрепленными на анкерных опорах с переменным шагом (0,5^1,5)^ср, где Иср - средний шаг арми-ровки, позволяет исключить необходимость расположения узлов крепления на участках ствола с критическими отклонениями контура набрызбетонной крепи. Максимальная длина протяженного звена проводника при этом определяется температурным режимом ствола и может изменяться в диапазоне 25 - 75 м по его глубине.

Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций подтверждается корректной постановкой задач исследований, значительным объемом проанализированных статистических данных по отклонениям сечений стволов от проектного положения (всего исследовано 2612 поперечных сечений, расположенных на глубинах от 12,7 до 1365 м); удовле-

творительной сходимостью результатов математического моделирования и лабораторных испытаний узлов крепления армировки (отклонения величин срезающих усилий не более 16%), внедрением.

Реализация работы. Отдельные результаты и рекомендации диссертационной работы внедрены ООО «Гуковское УДШСМ» при разработке проектной документации для армирования вентиляционного ствола рудника «Нурказган», г. Темиртау, Казахстан.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на международных научных конференциях: «Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений», (г. Донецк, 2012, 2012, 2014 гг.), «Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики» (ТулГУ, Тула, 2012, 2013 гг.), «Неделя горняка - 2014» (МИСИС, г. Москва, 2014 г.); «Строительство - 2013» (РГСУ, Ростов-на-Дону, 2013 г.), «Транспорт» (РГУПС, Ростов-на-Дону, 2014- 2016 гг.).

Публикации. Соискатель имеет 14 опубликованных печатных работ, в том числе 4 статьи в журналах, входящих в перечень ВАК.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа изложена на 167 страницах машинописного текста. Состоит из введения, пяти глав, заключения, библиографического списка из 1 31 наименования, двух приложений. Содержит 17 таблиц, 78 рисунков.

1 АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ КРЕПЛЕНИЯ И АРМИРОВАНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТВОЛОВ

1.1 Проблемные аспекты применения набрызгбетонной крепи в вертикальных стволах. Определение объекта и предмета исследования

Основными конструкциями вертикальных стволов шахт и рудников являются крепь, предназначенная для сохранения проектного положения сечения ствола и его гидрозащиты, и армировка, обеспечивающая направленное и безаварийное движение по стволу подъемных сосудов (скипов, клетей) с заданной интенсивностью.

В соответствии с СП 91.13330.2012 [106] выбор и расчет крепи стволов необходимо производить отдельно для характерных участков устья, протяженной части, приствольных выработок в зависимости от инженерно -геологических, гидрогеологических условий, вредных воздействий, при учете технологической схемы строительства.

Основным параметром, классифицирующим условия строительства стволов, является категория устойчивости С по СП 91.13330.2012. В зависимости от этого параметра в стволах применяют монолитные бетонные, железобетонные, сборные и тюбинговые, а также облегченные набрызгбетонные и комбинированные типы крепей.

Армирование вертикальных стволов осуществляется двумя основными типами конструкций: жесткой армировкой, включающей горизонтальные несущие ярусы и рельсовые либо коробчатые проводники, а также гибкой ар-мировкой, представляющей собой систему канатных направляющих и отбойных проводников.

В породах II и III категории устойчивости, как правило применяют монолитную бетонную крепь толщиной 300 - 500 мм. В породах IV категории осуществляют переход на железобетонные, тюбинговые и сборные крепи.

В стволах I и II категории устойчивости с гибкой армировкой, а также в вентиляционных стволах и шурфах, не оборудованных подъемными установ-

ками, при отсутствии влияния очистных работ и водопонижения (притоки

-5

воды в ствол не более 8 м /ч) следует применять набрызгбетонную либо комбинированную крепь из жестких анкеров, металлической сетки и набрызг-бетона. Толщина набрызгбетонной крепи принимается равной не менее 100 мм при глубине ствола 500 м и не менее 150 мм в более глубоких стволах [106].

Комплексный анализ горно-геологических условий строительства современных вертикальных стволов выполнен в работе [77]. Установлено, что с увеличением глубины вертикальных стволов наблюдается увеличение прочностных свойств вмещающих пород, однако, переходя к критерию устойчивости пород С, наблюдается ухудшение геомеханической ситуации. Вместе с тем, более 35% участков протяженной части стволов на глубинах 700 - 1500 м относятся к I и II категориям устойчивости, где по рекомендациям СП 91.13330.2012 целесообразно применять облегченные, прежде всего набрыз-гбетонные, типы крепей.

Набрызгбетон (торкретбетон) представляет собой высокопрочный и быстротвердеющий бетон, в состав которого входят цемент, вода, песок, щебень с размером зерен до 25 мм, а также при необходимости добавки (пластификаторы, ускорители схватывания и твердения, комплексные модификаторы), фибра, наноматериалы и компоненты и др. Набрызгбетонная крепь устраивается путем нанесения на породную стенку готовой смеси под давлением сжатого воздуха слоями толщиной 2,5 - 5,0 см.

К основным достоинствам набрыгбетонной крепи можно отнести: высокие прочностные показатели, в том числе большую по сравнению с монолитной бетонной крепью прочность на растяжение при изгибе; хорошую устойчивость к воздействию агрессивных сред; частичное заполнение при нанесении крепи трещин и пустот в породном массиве; минимальную толщину, обеспечивающую уменьшение расхода бетона и объема работ по уборке породы; отсутствие опалубки; высокую степень механизации работ; эффективность работы с другими типами крепей; простоту ремонта и усиления крепи.

Набрызгбетонная крепь получила самое широкое применение в отечественном и зарубежном тоннелестроении, в частности при реализации принципов Новоавстрийского метода (NATM). Так, при сооружении совмещенной дороги Адлер - горноклиматический курорт «Альпика-Сервис» в рамках подготовки к зимним Олимпийским играм 2014 г. в г. Сочи в шести тоннелях успешно применена набрызгбетонная крепь.

Все более активно набрызгбетонная крепь используется и при строительстве вертикальных стволов в ЮАР, Канаде, США и других странах [38,42,43,70]. В ряде случаев ее применяют вместо монолитной бетонной крепи на участках ствола, где возможно развитие деформаций растяжения и изгиба в системе «крепь - массив» [38]. Благодаря использованию высокоэффективных добавок и стальной фибры достигается высокая прочность, де-формативность, низкая водонепроницаемость крепи, стабильные качественные характеристики. Постоянно совершенствуется технология работ. Для возведения набрызгбетонной крепи стволов применяются роботизированные установки (рисунок 1. 1). Они обеспечивают максимальную точность работ при минимальном отскоке материала. Установки монтируются под нижним этажом полка и могут включать до 3 манипуляторов для нанесения набрыз-гбетона.

Рисунок 1.1 - Роботизированная установка для возведения набрызгбетонной крепи в вертикальном стволе

В то же время анализ опыта проходки столов шахт и рудников в России за последние 20 лет показывает, что устойчивые участки протяженной части стволов глубиной более 700 м повсеместно закреплены монолитной бетонной крепью в сочетании с жесткой армировкой. Это не отвечает приведенным выше требованиям нормативных документов.

Можно выделить две основные причины такого положения.

1. Неэффективность использования в вертикальных стволах большой глубины гибкой армировки с канатными проводниками.

Диаметр вентиляционных стволов определяется по двум основным факторам:

1) По количеству воздуха, подаваемого по стволу для проветривания подземных выработок.

2) По габаритам подъемных сосудов в сечении ствола, расстояниям между ними и зазорам безопасности.

В случае, если диаметр ствола принят по первому фактору, канатная армировка в большом диапазоне условий может оказаться эффективнее жесткой. Однако, если преобладающим является второй фактор, применение канатной армировки вызывает необходимость увеличения диаметра ствола на 0,25 - 0,5 м в стволах глубиной до 500 м, и на 0,5 - 0,75 м в стволах большей глубины [131]. Эффект от снижения металлоемкости и трудоёмкости армирования в этом случае многократно меньше, чем рост расходов на проходку и крепление.

С увеличением глубины ствола значительно возрастают массы канатов и натяжных устройств армировки. Эти данные подтверждаются и зарубежным опытом эксплуатации стволов. По рекомендациям [57-58] на каждые 100 м ствола необходимо увеличение массы натяжных грузов направляющих проводников на 1 т. Пропорционально нагрузке увеличивают диаметр канатов (таблица 1.1).

Таблица 1.1 - Рекомендуемые параметры канатной армировки вертикальных стволов в ЮАР

Глубина ствола

Минимальный диаметр канатного проводника, мм

Минимальная масса натяжного груза, т для проводника типа

А

В

С

0 - 200

30

3,0

2,5

2,0

200 - 400

34

4,0

3,5

3,0

400 - 600

38

5,0

4,5

4,0

600 - 800

42

6,0

5,5

5,0

800 - 1000

44

7,0

6,5

6,0

Известны отдельные разработки по внедрению комбинированных кон-сольно-канатных армировок вертикальных стволов [61]. Принципиальная конструкция такой армировки и типовое сечение клетевого ствола на ее основе приведены на рисунке 1.2. Конструкция предусматривает применение канатных проводников, подвешиваемых по глубине ствола на консольных или консольно-распорных несущих элементах.

а) б) Рисунок 1.2 - Консольно-канатная армировка вертикального ствола: а) общий вид конструкции; б) типовое поперечное сечение клетевого ствола; 1 - бетонная крепь; 2 - консоль; 3 - канатный проводник

Предлагаемое решение позволяет частично решить проблему необходимости увеличения сечения ствола с канатной армировкой, а также умень-

шить требуемую силу натяжения проводниковых канатов. Упрощается устройство зумпфовой части ствола с натяжными конструкциями. С другой стороны, в узлах крепления канатных проводников к консольным несущим элементам возникает трение и ускоренный износ канатов. Это может привести к сокращению безремонтного периода эксплуатации ствола, который даже для стандартных канатных армировок обычно не превышает 5 - 7 лет [93]. В силу этих особенностей консольно-канатные армировки не получили распространения на практике.

2. Отсутствие технических и технологических решений жесткой ар-мировки, адаптированных для применения в стволах, закрепленных набрыз-гбетонной крепью.

Технические и технологические решения армировки определяются назначением и параметрами подъема вертикального ствола. Величины динамических нагрузок, передаваемых подъемными сосудами на армировку, прямо пропорционально зависят от массы подъемных сосудов и квадрата скорости их движения [69]. Максимальная интенсивность подъема достигается в главных вертикальных стволах, оборудованных скипами большой вместимости. Значительные динамические нагрузки передаются на армировку вспомогательных стволов, оснащенных двухэтажными клетями большой массы. Скорости движения скипов составляют 16 - 20 м/с, клетей - 12 - 16 м/с, а их массы - 25 - 50 т. Диметр в свету главных и вспомогательных стволов может достигать 8,0 - 9,0 м, что обусловливает необходимость применения несущих элементов армировки большой длины и возникновение значительных изгибающих моментов и напряжений в узлах их крепления. В таких условиях практически отсутствует альтернатива применению жестких многорас-стрельных или пространственных блочных конструкций, что подтверждается отечественной и зарубежной практикой [93].

Известные узлы крепления таких армировок адаптированы под монолитную бетонную или сборную (железобетонные, чугунные тюбинги) виды крепей и предусматривают ограниченную возможность радиального регули-

рования элементов армировки в пределах 5 - 10 см [127]. Набрызгбетонная крепь, как известно, повторяет профиль породных стенок горных выработок. Отклонения породных стенок вызваны недостаточно высоким качеством буровзрывных работ, а также процессами вывалобразования, реализовавшимися до возведения крепи. Суммарные радиальные отклонения поперечного сечения стола могут существенно превышать конструктивные возможности регулирования положения расстрелов и проводников. Это приводит к необходимости применения конструкций ярусов армировки, индивидуальных для каждого конкретного сечения ствола, либо использования сложных составных конструкций. Оба решения значительно усложняют монтаж и увеличивают стоимость армирования, что делает неэффективным замену монолитной бетонной на набрызгбетонную крепь.

В связи с этим в настоящем исследовании главные и вспомогательные стволы с высокой интенсивностью подъема далее не рассматриваются.

Вентиляционные и воздухоподающие стволы (далее по тексту вентиляционные) угольных шахт и рудников в большинстве случаев оборудуются вспомогательным клетевым и (или) инспекторским подъемом. Используются клети малой и средней грузоподъемности, скорости их движения, как правило, не превышают 8 м/с. Диаметры стволов составляют 4,5 - 6,0 м.

Это обстоятельство позволяет утверждать, что применительно к арми-ровке вентиляционных стволов на первый план выходят требования не высокой несущей способности и жесткости конструкций, а их технико-экономические характеристики: металлоемкость, трудоемкость монтажа, аэродинамическое сопротивление движению воздушной струе, ремонтопригодность.

В то же время при проектировании вентиляционных стволов в настоящее время применяют решения, аналогичные главным и вспомогательным стволам [89,93]. Отдельные разработки направлены на применение облегченных видов безрасстрельных армировок - консольных и консольно-распорных, однако возможности их радиального регулирования также весьма

ограничены, а в известных исследованиях [88-93] рассматриваются узлы крепления безрасстрельной армировки к бетонной и сборной крепи.

Из практики известны несколько решений по применению жесткой армировки в вентиляционных стволах, закрепленных набрызгбетонном [25,127]. На Высокогорском руднике в стволе №11 диаметром в свету 5 м с набрызгбетонной крепью расстрелы армировки смонтированы на анкерных узлах крепления (рисунок 1.3,а). Установка расстрелов осуществлялась в следующей последовательности: на три анкера устанавливали плиту с приваренным к ней уголком, с помощью клиновых подкладок она выводилась в проектное положение; на нижнюю полку уголка устанавливали расстрел, далее приваривали верхний уголок и заполняли раствором зазор между стенкой ствола и опорной плитой.

При армировании углубляемого ствола шахты «Капитальная» Гоме-шевского рудоуправления институтом «УНИПромедь» применено соединение расстрелов с помощью специальных выдвижных консолей, закрепленных к стенке ствола анкерами (рисунок 1.3,б). Консоли представляли собой сварные гнутые конструкции из отрезков швеллеров.

§

; н- „..___

V

а)

б)

Рисунок 1.3 - Узлы крепления армировки к набрызгбетонной крепи ствола: 1 - расстрел; 2 - опорная плита; 3 - анкера; 4 - консоли

В Донбассе набрызгбетонная крепь применялась в стволах с 1964 г. [24]. Ее применение в качестве постоянной крепи осуществлено в вентиляционных стволах ШУ «Краснодонецкое», ШУ «Алмазное», шахте «им. Октябрьской революции» и др. В стволах использовалась как канатная, так и жесткая армировка. В последнем случае изготавливались конструкции расстрелов индивидуальных размеров под каждый ярус на основании данных профилировки ствола.

В целом, несмотря на положительный опыт применения данных решений такие конструкции не получили распространения на практике из-за достаточно трудоемкой технологии монтажа, сложности регулирования положения армировки в радиальной плоскости, а также отсутствия научно-методических основ проектирования конструкций.

Таким образом, на основании краткого анализа в качестве объекта исследования принимаются вентиляционные стволы глубиной более 700 м, протяженные участки которых относятся к I и II категории устойчивости по СП 91.13330.2012 (с отдельными непротяженными участками слабых и разрушенных пород) и могут быть закреплены набрызгбетонной крепью.

Предмет исследования - технические и технологические решения ар-мировки глубоких вентиляционных стволов и закономерности взаимодействия системы «армировка - набрызгбетонная крепь - породный массив».

1.2 Возможные направления преодоления проблем совместной эксплуатации крепи и армировки вентиляционных стволов

Жизненный цикл глубокого вертикального ствола, входящего в комплекс современной шахты или рудника, может достигать 60 - 80 лет и более. На его различных этапах возникают проблемы, связанные с совместной работой крепи и армировки и обусловленные объективными и субъективными факторами (рисунок 1.4).

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Вчерашняя Юлия Валерьевна, 2017 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Армировка вертикального шахтного ствола: пат. 2382201 Российская Федерация, МПК Е21 D7/00. / И.В. Баклашов; заявл. 26.11.2008; опубл. 20.02.2010, Бюл. №5. - 7 с.

2. Бабец, Д.В. Применение метода группового учета аргументов к задаче оценки устойчивости горной выработки / Д.В. Бабец // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2001. - №11. - С. 67-69.

3. Баклашов, И.В. Долговечность жесткой армировки стволов по условию накопления усталостных повреждений / И.В. Баклашов // Шахтное строительство. - 1971. - № 6. - С. 25 - 26.

4. Баклашов, И.В. Расчет армировки вертикальных стволов шахт по предельным состояниям / И.В. Баклашов. - М.: Недра, 1968. - 135 с.

5. Баклашов, И.В. Расчет, конструирование и монтаж армировки стволов шахт / И.В. Баклашов. - М.: Недра, 1973. - 248 с.

6. Баклашов, И.В. Эксплуатационные параметры прогрессивных конструкций жесткой армировки / И.В. Баклашов, Ю.Г. Крупник // Шахтное строительство. - 1981. - № 2. -С. 7 - 8.

7. Баклашов, И.В. Современное состояние и основные тенденции развития конструктивных решений жесткой армировки / И.В. Баклашов, Ю.Б. Пильч, Ф.И. Ягодкин // Строительство предприятий угольной промышленности: Обзорная информация. - М.: ЦНИИЭИуголь, 1986. - 29 с.

8. Баронский, И.В. О долговечности армировки вертикальных стволов с консольными расстрелами / И.В. Баронский, Ю.Б. Смольников, В.Д. Богомолов // Шахтное строительство. - 1982. - № 4. - С. 20 - 21.

9. Басакевич, С.В. Обоснование параметров безрасстрельной армировки вертикальных стволов на основе вероятностной оценки временных нагрузок: дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 / Басакевич Сергей Владимирович. -Новочеркасск, 2009. - 145 с.

10. Басакевич, С.В. Исследование работы узлов крепления безрас-стрельной армировки / С.В. Басакевич // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2007. - №11. - C. 165 - 170.

11. Безрасстрельная армировка вертикального шахтного ствола: пат. 2232274 Российская Федерация, МПК7 Е21 D7/02. / А.Ю. Прокопов, М.С. Плешко; заявл. 15.12.2002; опубл. 10.07.2004, Бюл. №19. - 9 с.

12. Безродный, К.П. Новая конструкция набрызгбетонной обделки / К.П. Безродный, Ю.А. Крюковский, Д.М. Голицынский и др. // Метро и тоннели. - 2009. - №1. - С.24 - 26.

13. Безродный, К.П. Горно-экологический мониторинг при строительстве и эксплуатации транспортных тоннелей Северного Кавказа / К.П. Безродный, М.О. Лебедев // Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ». - Вып. 5 (24), сентябрь - октябрь 2014. Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/12KO514.pdf (доступ свободный) - Загл. с экрана.

14. Богомазов, А.А. Обоснование параметров жесткой армировки вертикальных стволов с учетом температурных климатических воздействий: дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 / Богомазов Александр Александрович. -Новочеркасск, 2007. - 154 с.

15. Больдт, X. Выбор места заложения шахтного ствола «Рейнберг» / Х. Больт // Глюкауф. - 1987. - №8. - С. 20 - 24.

16. Бородуля, Н.Ф. Технология работ - один из важнейших факторов интенсификации процесса армирования вертикального ствола / Н.Ф. Бородуля, И.С. Стоев, В.Ф. Филатов // Шахтное строительство. - 1989. - № 9. - С. 6 - 7.

17. Бородуля, Н.Ф. Технология армирования вертикальных стволов / Н.Ф. Бородуля, И.С. Стоев, В.Ф. Филатов // Шахтное строительство. - 1990. -№ 4. - С. 17 - 18.

18. Вчерашняя, Ю.В. Оценка несущей способности узлов крепления безъярусной армировки глубоких вентиляционных стволов / Ю.В. Вчерашняя // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2016. - №1. - С. 379 - 388.

19. Вчерашняя, Ю.В. Анализ напряженно-деформированного состояния безъярусной армировки вентиляционных стволов при различных параметрах узлов крепления / Ю.В. Вчерашняя // Вестник Ростовского государственного университета путей сообщения. - 2015. № 4. - С. 15 - 19.

20. Вчерашняя, Ю.В. Безъярусная армировка вентиляционных стволов с улучшенными эксплуатационными свойствами / Ю.В. Вчерашняя // Труды Международной научно-практической конференции «Транспорт-2014» в 4-х частях. - 2014. - С. 159 - 161.

21. Вчерашняя, Ю.В. Новые подходы к проектированию армировки вентиляционных стволов / Ю.В. Вчерашняя // Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений: сб. науч. тр. Вып. 20. -Донецк: «Норд - Пресс», 2014. - С. 20 - 21.

22. Вчерашняя, Ю.В. Разработка конструкций безъярусной армировки вентиляционных стволов / Ю.В. Вчерашняя // Science and innovations in the field of vehicle service and traffic safety: Сб. науч. тр. - Шахты: ИСОиП (филиал) ДГТУ, 2014. - С. 127 - 130.

23. Вчерашняя, Ю.В. Совершенствование конструкций армировки вентиляционных стволов угольных шахт и рудников / Ю.В. Вчерашняя // Теория и практика современной науки - электронное научно-практическое издание -2016. - №7(13) - Режим доступа: http://modern-j.ru/domains_data/files/13/ Vcherashnyaya%20Yu.V..pdf (доступ свободный) - Загл. с экрана.

24. Вяльцев, М.М. Опыт применения набрызгбетонных крепей в вертикальных стволах шахт / М.М. Вяльцев. - М.: ЦНИЭИ Уголь, 1983. - 18 с.

25. Гаркуша, Н.Г. Обзор мирового опыта проектирования жестких ар-мировок вертикальных стволов шахт. Обзорная информация / Н.Г. Гаркуша, А.А. Храмов. - М.: ЦНИЭИ-уголь, ЦБНТИ Минуглепрома СССР, 1982. - 52 с.

26. Гаркуша, Н.Г. Шире применять прогрессивные конструкции жестких армировок стволов / Н.Г. Гаркуша, А.А. Храмов // Шахтное строительство. - 1987. - № 6. - С. 14 - 18.

27. Гаркуша, Н.Г. Определение жесткости консольных расстрелов ар-мировки шахтного ствола / Н.Г. Гаркуша, А.А. Храмов, В.М. Кладов // Вопросы разработки шахтных стационарных установок. - Донецк, 1982. - С. 112 - 118.

28. Горенцвейг, И.Г. Новые схемы и конструкции жестких армировок клетевых вертикальных стволов / И.Г. Горенцвейг // Шахтное строительство - 1983. - № 4. - С. 4 - 8.

29. Горенцвейг, И.Г. Прогрессивные конструкции армировок скиповых вертикальных стволов / И.Г. Горенцвейг // Уголь. - 1984. - № 4. - С. 22 - 25.

30. Долгий, И.Е. Оценка напряжений в системе «массив - крепь - арми-ровка» при динамических нагрузках / И.Е. Долгий, Д.А. Котиков // Записки Горного института. - 2010. - Т. 186. - С. 104 - 106.

31. Долинский, В.А. Аэродинамическое качество вертикальных стволов рудников цветной металлургии / В.А. Долинский, Г.П. Кривцун, Н.П. Рыбалко, Р.С. Кирин // Шахтное строительство. - 1989. - № 9. - С. 9 - 14.

32. Долинский, В.А. Влияние аэродинамических параметров стволов на эффективность вентиляции шахт / В.А. Долинский, Р.С. Кирин // Уголь. -1994. - № 3. - С. 27 - 28.

33. Доржинкевич, И.Б. Новые конструкции армировки стволов шахт и методика их расчета / И.Б. Доржинкевич // Шахтное строительство. - 1980. -№ 11. - С. 26 - 29.

34. Доржинкевич, И.Б. Определение деформационных параметров опорных кронштейнов армировки вертикальных стволов шахт / И.Б. Дор-жинкевич. - Кривой Рог: Криворожский горнорудный институт, 1989. - 13 с.

35. Доржинкевич, И.Б. Новые прогрессивные конструкции армировки глубоких шахтных стволов / И.Б. Доржинкевич, П.И. Плахотный, А.В. Само-нин // Известия ВУЗов. Горный журнал. - 1982 - № 9. - С. 35 - 38.

36. Доржинкевич, И.Б. Новые конструкции штанг для крепления элементов армировки шахтных стволов / И.Б. Доржинкевич, А.В. Самонин, Ю.Н. Яковенко // Шахтное строительство. - 1980. - № 6. - С. 6 - 8.

37. Доржинкевич, И.Б. Механизация работ по монтажу расстрелов ар-мировки, закрепляемых анкерами УШС / И.Б. Доржинкевич, А.В. Самонин, Д.И. Шеховцев // Шахтное строительство. - 1982. - № 6. - С. 7 - 9.

38. Douglas, A. Sinking contractor's close out Presentationon completion of South deep Shafts / А. Douglas, K. McLeod // The South African Institute of Mining and Metallurgy. The Third South African Conference on Base Metals, 2005. Pp. 455 - 470.

39. Дубинин, М.В. Конечноэлементое моделирование напряженно-деформированного состояния жесткой армировки стволов под действием эксплуатационных нагрузок со стороны подъемных сосудов / М.В. Дубинин, В.И. Дворников // Актуальные проблемы повышения эффективности и безопасности эксплуатации горношахтного и нефтепромыслового оборудования. - 2014. - №1. - С. 55 - 60.

40. Единые унифицированные технологические схемы и конструктивные решения центральных и фланговых стволов с жесткой армировкой. -Харьков, Южгипрошахт, 1985.

41. Еременко, В.А. Современные технологии анкерного крепления /

B.А. Еременко, Е.А. Разумов, Д.Ф Заятдинов // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2012. - № 12. - С. 38 - 45.

42. Erasmus, W.P. Shotcrete lining of South Deep shafts / W.P. Erasmus,

C.D. Swanepoel, D. Munro, I. Hague, I. Northcroft, A. Parrish, A. Bassett. // The Journal of The South African Institute of Mining and Metallurgy. - JULY 2001, pp. 169 - 176.

43. Erasmus, W.P. Reinforcement support of concrete shaft lining in Westo-naria formation lava in the Ezulwini vertical shaft system / W.P. Erasmus, W.D. Ortlepp, W.C Joughin, A.K. Ward, J. Thompson // The 6th International Symposium on Ground Support in Mining and Civil Engineering Construction. - 2008, pp. 1 - 21.

44. Ермаков, Ю.Н. Экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния несущих узлов безрасстрельной армировки на

тензометрической модели / Ю.Н. Ермаков. - Кривой рог: Криворожский горнорудный институт, 1986 - 16 с.

45. Ермаков, Ю.Н. Оптимизация параметров несущих узлов безрас-стрельной армировки / Ю.Н. Ермаков. - Кривой рог: Криворожский горнорудный институт, - 1987 - 17 с.

46. Ермаков, Ю.Н. Расчет узлов крепления элементов армировки на анкерах по предельным состояниям. Монтажные и специальные работы. Серия: Специальные строительные работы / Ю.Н. Ермаков, П.И. Плахотный. - 1984.

- 2 - С. 16 - 28.

47. Залесов, О.А. Армировка вертикальных стволов и ее исследования на электронных моделирующих установках / О.А. Залесов. - М.: Недра, 1966.

- 214 с.

48. Зверев, В.Ю. Оценка нагрузок в динамической системе «подъемный сосуд - армировка» при взаимодействии направляющих скипа с проводниками / В.Ю. Зверев // Актуальные проблемы повышения эффективности и безопасности эксплуатации горношахтного и нефтепромыслового оборудования. - 2014. - Т. 1. - № 1. - С. 48 - 54.

49. Ильин, С.Р. Механика шахтного подъема: монография. / С.Р. Ильин, С.С. Ильина, В.И. Самуся. - Днепропетровск: НГУ, 2014. - 247 с.

50. Ильин, С.Р. Динамическая диагностика систем «сосуд-армировка» вертикальных шахтных стволов / С.Р Ильин, Г.Д. Трифанов // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2009. - №12. - С. 310 - 322.

51. Ильин, С.Р. Влияние параметров износа жесткой армировки шахтных стволов на ее остаточную прочность / С.Р. Ильин, С.С. Ильина // Вестник ПНИПУ. Геология. Нефтегазовое и горное дело. - 2014. - № 11 - С. 77 -87.

52. Ильин, С.Р., Василькевич В.И. Анализ влияния геометрических параметров коробчатых проводников на динамические деформационно-прочностные характеристики армировки в условиях износа. Ч. II / С.Р. Иль-

ин, В.И. Василькевич // Горное оборудование и электромеханика. - 2014. -№10. - С. 15 - 22.

53. Инструкция по проектированию и монтажу армировки вертикальных стволов шахт с креплением элементов армировки на анкерах РД. 12.18.089 - 90. - Харьков: ВНИИОМШС, 1990. - 83 с.

54. Инструкция по расчету, проектированию и монтажу безрасстрель-ных армировок. - Харьков: НИИОМШС, 1993. - 90 с.

55. Инструкция по текущему содержанию пути и контактного рельса метрополитенов. - М.: ХА «Метро», 2005. - 159 с.

56. Картозия, Б.А. Шахтное и подземное строительство: Учеб. для вузов - 2-е изд., перераб. и доп.: В 2 т. / Б.А. Картозия и [др.]. - М.: Изд-во Академии горных наук, 2001. - Т1 - 607 с.

57. Kempson, W.J. Optimizing shaft pressure losses through computational fluid dynamics modelling. / W.J. Kempson, R.C.W. Webber-Youngman, J.P. Meyer // The Journal of The Southern African Institute of Mining and Metallurgy, 2013, no 113, pp. 931 - 939.

58. Kempson, W.J. Designing energy-efficient mineshaft systems / W.J. Kempson // Essays innovate, 2014, no 9, pp. 76 - 79.

59. Косков, И.Г. Улучшить конструкцию армировки и технологию ее возведения / И.Г. Косков, В.П. Друцко Л.С. Крастошевский // Шахтное строительство. -1980.- № 4. - С. 13- 14.

60. Копытов, А.И. Новые технологические решения при углубке вертикальных стволов шахт / А.И. Копытов, В.В Першин, М.Д. Войтов, А.А. Вети, Д.А. Урютина // Современные тенденции и инновации в науке и производстве: материалы IV международной научно-практической конференции. - Кемерово, 2015. - С. 21 - 22.

61. Котиков, Д.А. Методика расчета и обоснование параметров консоль-но-канатных армировок вертикальных стволов с учетом знакопеременных динамических нагрузок: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 / Котиков Дмитрий Александрович. - Санкт-Петербург, 2010. - 19 с.

62. Курц, Э. Закрепление анкерами новых элементов армировки ствола с одновременным ремонтом каменной кладки / Э. Курц, К. Отто П. Штефан // Глюкауф. - 1987 - №8. - С. 20 - 24.

63. Левит, В.В. Разработка и обоснование технологии и параметров армирования вертикальных стволов с применением расстрелов на анкерах: дис... канд. техн. наук: 05.313 / Левит Виктор Владимирович. - Днепропетровск, 1993. - 166 с.

64. Левит, В.В. Безрасстрельные конструкции армировки с жесткими проводниками. Обзорная информация / Ф.И. Ягодкин, А.В. Будник. - М.: ЦНИИЭИуголь, 1993. - 20 с.

65. Манец, И.Г. Техническое обслуживание и ремонт шахтных стволов / И.Г. Манец, Ю.Д. Снегирев, В.П. Паршинцев. - 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Недра, 1987. - 327 с.

66. Манец, И.Г. Техническое обслуживание и ремонт шахтных стволов / И.Г. Манец, Б.А. Грядущий, В.В. Левит. - Донецк: Свгг книги, 2012. - 418 с.

67. Мартыненко, И.А. Пути совершенствования последовательной схемы армирования вертикальных стволов / В.В. Левит, В.И. Нечаенко // Научно-технические проблемы строительства и охраны горных выработок: сб. науч. тр. - Новочеркасск: НГТУ, 1996. - С. 10 - 17.

68. Мартыненко, И.А. Исследование экономической эффективности армирования стволов одновременно с проходкой / И.А. Мартыненко, Ф.И. Ягодкин, В.И. Нечаенко // Научно-технические проблемы строительства и охраны горных выработок: сб. науч. тр. - Новочеркасск: НГТУ, 1996. -С. 24 - 26.

69. Методика расчета жестких армировок вертикальных стволов шахт / ВНИИГМ им. М.М. Федорова. - Донецк, 1985.- 160 с.

70. Morgan, D.R. Centrifugal Sprayed Concrete for Lining Horizontal Pipes and Culverts and Vertical Shafts / D.R. Morgan, K. Loevlie, N. Kwong. // Код доступа: http://www.shotcretetechnologies.com/pdf/ CentrifugalShaftLiningMor-gan.pdf.

71. Новакович, В.И. Становление бесстыкового пути / В.И. Новакович // Путь и путевое хозяйство. - 2003. - №9. - 17 - 19 с.

72. Панков, Э.Ф. Конструкции анкерных устройств, предлагаемые для крепления перекрестных фундаментов зданий и сооружений на сложном рельефе / Э.Ф. Панков, Б.Ю. Барыкин, А.В. Андронов, М.П. Выдрицкая // Строительство и техногенная безопасность. - 2007. - №17. - С. 13 - 25.

73. Перовский, Ю.М. Влияние сверхнормативных отклонений направляющих проводников в шахтных стволах с жесткой армировкой на работоспособность шахтных подъёмных установок / Ю.М. Перовский, Д.В. Третьяк, С.П. Медведев, А.Н. Выгривач // Современная наука: актуальные проблемы теории и практики. Серия: Естественные и технические науки. - 2015. - № 78. - С. 31 - 33.

74. Першин, В.В. Реконструкция горных предприятий: учеб. пособие для вузов / В.В. Першин, А.И. Копытов, В.И. Сарычев. - Новосибирск: Наука, 2014. - 204 с.

75. Першин, В.В. Совершенствование конструкции расстрелов арми-ровки шахтных стволов / В.В. Першин, А.И. Копытов, М.Д. Войтов, А.А. Ве-ти // Вестник Кузбасского государственного технического университета. -2016. -№ 2 (114). - С. 21 - 25.

76. Петров, Н.Н. Исследование путей снижения энергопотребления на вентиляцию шахт / Н.Н. Петров, П.Т. Пономарев, А.Н. Сергачев // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. - 1996. - № 6. - С. 88 - 98.

77. Плешко, М.С. Обоснование эффективной технологии крепления глубоких вертикальных стволов в сложных горно-геологических условиях: дис. ... д-ра техн. наук: 25.00.22 / Плешко Михаил Степанович. - Новочеркасск, 2010. - 323 с.

78. Плешко, М.С. Совершенствование конструкций безрасстрельной армировки вертикальных подземных сооружений: дис. ... канд. техн. наук:

05.23.02, 25.00.22 / Плешко Михаил Степанович. - Новочеркасск, 2003. -193 с.

79. Плешко, М.С. Эффективные составы бетонов для транспортного и подземного строительства / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя, А.Б. Копылов // Транспортное строительство. - 2013. - №3. - С. 31 - 32.

80. Плешко, М.С. Обоснование конструкций безъярусной армировки глубоких вентиляционных стволов, закрепленных набрызгбетонной крепью / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя, А.А. Насонов // Горный журнал. - 2016. -№10. - С. 45-49.

81. Плешко, М.С. Практический опыт применения технологии струйной цементации при сооружении горных выработок / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя // Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики: матер. конф. - Тула, 2012. -Т. 1. С. 370 - 375.

82. Плешко, М.С. Изменение фактических усилий в сталеполимерных анкерах подземных выработок в зависимости от длины заделки в скважине / М.С. Плешко, И.И. Мартыненко, Ю.В. Вчерашняя, С.Г. Хоминский, С.В. Борщевский // Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений: сб. науч. тр. Вып. 18. - Донецк: «Норд - Пресс», 2012. - С. 238 - 239.

83. Плешко, М.С. Строительство вертикальных стволов с применением технологии струйной цементации грунтов / М.С. Плешко, М.В. Плешко, Ю.В. Вчерашняя // Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений. Сб. науч. тр. Вып. 19. - Донецк: «Норд - Пресс», 2013. - С. 6 - 8.

84. Плешко, М.С. Эффективные геотехнологии освоения подземного пространства / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя, О.В. Рожкова // Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строительства и энергетики: сб. науч. тр. - Минск: БНТУ, 2013. - С. 295 - 298.

85. Плешко М.С. Новая технология строительства вертикальных подземных сооружений / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя // Труды междунар. на-уч.-практ. конференции «Транспорт-2013» Ч. 3. Естественные и технические науки. - Ростов н/Д: Рост. гос. ун-т путей сообщения, 2013. - С. 56 - 58.

86. Плешко, М.С. Анализ фактического расположения безъярусной ар-мировки в вертикальных стволах с набрызгбетонной крепью / М.С. Плешко, Ю.В. Вчерашняя // «Строительство - 2013»: Современные проблемы промышленного и гражданского строительства: матер. междунар. науч.-практ. конф. - Ростов н/Д: Рост. гос. строит. ун-т, 2013. - С. 110 - 111.

87. Пособие по проектированию и монтажу жесткой армировки вертикальных стволов шахт и рудников. СНиП 11-94-80, - М.: Недра, 1989.- 160 с.

88. Прокопов, А.Ю. Технология армирования вертикальных стволов безрасстрельными конструкциями армировки: дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 /Прокопов Альберт Юрьевич. - Новочеркасск, 1998. - 221 с.

89. Прокопов, А.Ю. Обоснование технологических и конструктивных решений по армированию глубоких вертикальных стволов: дис. ... д-ра техн. наук: 25.00.22 / Прокопов Альберт Юрьевич. - Новочеркасск, 2009. - 345 с.

90. Прокопов, А.Ю. Сравнительный анализ типовых и безрасстрельных схем жесткой армировки вертикальных стволов / А.Ю. Прокопов // Научно-технические проблемы разработки месторождений, строительства и охраны горных выработок: межвуз. сб. науч. тр. - Новочеркасск: НГТУ, 1997. - С. 200 - 204.

91. Прокопов, А.Ю. Компьютерное моделирование и расчет жесткой армировки вертикальных стволов шахт / А.Ю. Прокопов // Научно-технические проблемы разработки месторождений, строительства и охраны горных выработок: межвуз. сб. науч. тр. - Новочеркасск: НГТУ, 1997. - С. 205 - 208.

92. Прокопов, А.Ю. Совершенствование безрасстрельной армировки вертикальных стволов / А.Ю. Прокопов, М.С. Плешко // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2002. - № 10. - С. 240 - 243.

93. Прокопов, А.Ю. Новые решения в проектировании жесткой арми-ровки вертикальных стволов: монография / А.Ю. Прокопов, С.Г. Страдан-ченко, М.С. Плешко. - Ростов н/Д: Изд-во журнала «Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион», 2005. - 216 с.

94. Прокопов, А.Ю. Исследование влияния неточности стыков проводников на формирование ударной нагрузки при движении большегрузных скипов / А.Ю. Прокопов, В.А. Курнаков // Изв. вузов. Северо-Кавк. регион. Техн. науки. -2006. - Прил. №9. «Перспективы развития Восточного Донбасса». - С. 106 - 110.

95. Прокопов, А.Ю. Проектирование армировки глубоких вертикальных стволов на основе закономерностей функционирования системы «подъемный сосуд - армировка - ствол» / А.Ю. Прокопов, М.В. Прокопова // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2012. - № 7. - С. 78 - 82.

96. Прокопов, А.Ю. О долговечности жесткой армировки в условиях агрессивных шахтных вод / А.Ю. Прокопов, И.В. Купенко, В.В. Коваленко // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2010. - № 8. - С. 334 -340.

97. Прокопов, А.Ю. Проектирование жестких армировок вертикальных стволов с учетом сезонных колебаний температуры конструкций / А.Ю. Прокопов // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2009. - № 10. -С. 263 - 270.

98. Прокопова, М.В. Обоснование параметров крепи и жесткой арми-ровки глубоких вертикальных стволов с учетом фактических отклонений от проекта в процессе проходки: дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 / Прокопова Марина Валентиновна. - Новочеркасск, 2004. - 206 с.

99. Саакян, Р.О. Обоснование параметров податливой армировки вертикальных стволов для условий деформирующегося породного массива. -дис. ... канд. техн. наук: 25.00.22 / Саакян Рафаэль Оксенович. - Тула, 2005. - 221 с.

100. Савин, И.И. Диагностика крепи эксплуатируемых и законсервированных вертикальных шахтных стволов / И.И. Савин, В.А. Свиридкин, С.Б. Лукашин // Известия Тульского государственного университета. Науки о Земле. - 2012. - №1. - С. 177 - 181.

101. Савин, И.И. Совместная обработка результатов измерения нормальных тангенциальных напряжений на внутреннем и внешнем контурах крепи / И.И. Савин, В.А. Свиридкин // Известия Тульского государственного университета. Науки о Земле. - 2012. - № 1. - С. 181 - 187.

102. Саммаль, А.С. Математическое и компьютерное моделирование напряженного состояния бетонной крепи ствола при действии внутренней локальной нагрузки, обусловленной жесткой армировкой / А.С. Саммаль, О.А. Тормышева, Н.А. Капунова // Известия Тульского государственного университета. Науки о земле. - 2013. - №1. - С.152 - 157.

103. Самуся, В.И. Влияние параметров роликовых направляющих на контактные нагрузки в системе «сосуд-армировка» шахтных стволов с нарушенной геометрией / В.И. Самуся, С.С. Ильина // Горное оборудование и электромеханика. - 2012. - №1. - С. 8 - 13.

104. Сотников, М.Б. Исследование факторов, определяющих величину фактической площади вертикальных стволов в период проходки / М.Б. Сотников, М.В. Плешко, С.В. Борщевский // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2010. - № 4. - С. 166 - 168.

105. Сотников, М.Б. Безрасстрельная армировка вентиляционных стволов шахт и рудников, закрепленных набрызгбетонной крепью / Сотников М.Б. // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2011. - № 4. -С. 60 - 62.

106. СП 91.13330.2012. Подземные горные выработки. Актуализированная редакция СНиП 11-94-80. - М.: ФАУ «ФЦС», 2012. - 58 с.

107. Стоев, И.С. Технологические схемы армирования вертикальных стволов и их эффективность / И.С.Стоев. - М.: Недра, 1971. - 59 с.

108. Стоянович, Г.М. Расчеты верхнего строения пути на прочность и устойчивость: курс лекций / Г.М. Стоянович. - Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2013. - 79 с.

109. Страданченко, С.Г. Вероятностный подход к определению временных нагрузок на жесткую армировку вертикальных стволов / С.Г. Страданченко, А.Ю. Прокопов, К.Э. Ткачева // Горный информационно -аналитический бюллетень. - 2012. - № 8. - С. 61-68.

110. Страданченко, С.Г. Исследование влияния температурных колебаний на состояние жесткой армировки воздухоподающих стволов / С.Г. Страданченко, А.Ю. Прокопов, А.А Богомазов // Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2009. - № 11. - С. 310 - 314.

111. Сыркин, П.С. Шахтное и подземное строительство. Проектирование и строительство горных предприятий / П.С. Сыркин, И.А. Мартынен-ко, В.М. Удовиченко. - Новочеркасск: ЮРГТУ(НПИ), 2002. - 522 с.

112. Сыркин, П.С. Технология армирования вертикальных стволов / П.С. Сыркин, Ф.И. Ягодкин, И.А. Мартыненко. - М.: Недра, 1996. - 202 с.

113. Технологические схемы армирования вертикальных стволов. -Харьков, ВНИИОМШС, 1981.-187 с.

114. Типовые материалы для проектирования 401-011-87-89. Сечения и армировка вертикальных стволов с жесткими проводниками. - Харьков: Южгипрошахт, 1989.

115. Трифанов, Г.Д. Испытание системы контроля плавности движения подъемного сосуда в шахтном стволе / Г.Д. Трифанов, А.Ю. Микрюков // Горное оборудование и электромеханика. - 2014. - №12. - С. 16 - 22.

116. Фадеев, Ю.А. Влияние старения сталей при эксплуатации многослойных композиционных трубчатых анкеров / Ю.А. Фадеев, В.В. Першин, М.Д. Войтов, Т.Е. Трипус // Современные тенденции и инновации в науке и производстве: материалы IV Междунар. Науч.-практ. конф. - Кемерово, 2015. - С. 235 - 236.

117. Шафранов, Н.К. Технология армирования вертикальных стволов шахт / Н.К. Шафранов. - М.: Недра, 1984. - 240 с.

118. Ягодкин, Ф.И. Научно-методические основы проектирования ресурсосберегающих технологий строительства глубоких вентиляционных стволов: дис... д-ра техн. наук: 05.313 /Ягодкин Феликс Игнатьевич. М. -1990. - 160 с.

119. Ягодкин, Ф.И. Пути совершенствования жесткой армировки / Ф.И. Ягодкин. - М.: ЦБНТИ МУП СССР, 1990 - С. 7 - 12.

120. Ягодкин, Ф.И. Параллельная технологическая схема проходки стволов с одновременным армированием / Ф.И. Ягодкин. - М.: ЦНИЭИуголь, 1993. - 16 с.

121. Ягодкин, Ф.И. Армирование вертикальных стволов / Ф.И. Ягодкин, Ю.Г. Белан, И.Г. Горенцвейг, А.Н. Лапко // Строительство стволов шахт и рудников. - М.. - 1991.- С. 90 - 116.

122. Ягодкин, Ф.И. Эффективная технология армирования вертикальных стволов / Ф.И. Ягодкин, Г.О. Вестфаль // Научно-технические достижения и передовой опыт в угольной промышленности. - М.: ЦНИЭИуголь. -1980. - Вып. 8. - С. 18 - 30.

123. Ягодкин, Ф.И. Новая конструкция расстрела армировки шахтных стволов / Ф.И. Ягодкин, Г.О. Вестфаль, В.В. Комар // Шахтное строительство - 1990. - №4. - С. 16 - 17.

124. Ягодкин, Ф.И. Исследование работоспособности крепления элементов армировки анкерами / Ф.И. Ягодкин, Г.О. Вестфаль, А.П. Крамаренко // Горный журнал. - 1990. - №12. - С. 24 - 25.

125. Ягодкин, Ф.И., Вестфаль Г.О., Крамаренко А.П. Стендовые испытания узлов крепления элементов армировки / Ф.И. Ягодкин, Г.О. Вестфаль, А.П. Крамаренко // Шахтное строительство. - 1991. - №4 - С. 14 - 15.

126. Ягодкин, Ф.И. Новый способ крепления расстрелов армировки ствола анкерами / Ф.И. Ягодкин, Г.О. Вестфаль, Е.М. Маргулис, Ю.Б. Пильч // Шахтное строительство. - 1987. - №12 - С.16 - 18.

127. Ягодкин, Ф.И. Технология армирования вертикальных стволов шахт. Жесткая армировка: учебное пособие / Ф.И Ягодкин, И.А. Мартынен-ко, П.С. Сыркин, В.И. Нечаенко. - Новочеркасск: НГТУ, 1994. - 75 с.

128. Ягодкин, Ф.И. Монтаж армировки с использованием унифицированного ряда шаблонов / Ф.И. Ягодкин, А.Д. Мякшин, Г.О. Вестфаль // Уголь Украины. - 1990. - №1. - С 44.

129. Ягодкин, Ф.И. Совершенствование конструкций и технологии крепления армировки шахтных стволов: Обзорная информация / Ф.И. Ягодкин, Ю.Б. Пильч, Е.М. Маргулис. - М.: ЦНИЭИуголь, ЦБНТИ Минуглепро-ма СССР, 1988. - 18 с.

130. Ягодкин, Ф.И. Защита армировки вертикальных стволов от влияния сложных горно-геологических условий / С.Г. Страданченко, А.Ю. Прокопов // Научно-технические проблемы строительства и охраны горных выработок: сб. науч. тр. - Новочеркасск: НГТУ, 1996. - С. 18 - 24.

131. Ягодкин, Ф.И. Исследование и выбор схем армировки вертикальных стволов глубоких шахт: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.313 / Ягодкин Феликс Игнатьевич. - Новочеркасск, 1973. - 24 с.

Приложение А Средние и максимальные отклонения стенок стволов от проектного положения

№ Н,м Диаметр в свету, м м ? го -& с е в 4 г с е в я а I Ё е о р с м )а с а в л в с е в м I 4 м й ЕЕ 4 г 4 крепость пород, f остаточный водопри-ток, W, м3 трещиноватость слоистость порода

ш-та Заря, dсв-6,5(7,3)м, Sсв-33,2(41,85)м3, ^р-0,4м, Н-834м

1 12.7 6.5 0.731 0.4 0.3313 0.7 0.8 0.1 1 0 0.6 нс слан.песч.

2 20.2 6.5 0.710 0.4 0.31 0.5 1 0.5 1 0 0.6 нс слан.песч.

3 27 6.5 1.151 0.4 0.7513 1 1.25 0.25 1 0 0.6 нс слан.песч.

4 32 6.5 0.575 0.4 0.175 0.5 0.6 0.1 6 2 0.4 нс слан.песч.

5 42 6.5 0.519 0.4 0.1188 0.4 0.6 0.2 10 0.5 0.6 нс пес.

6 49 6.5 0.456 0.4 0.0563 0.4 0.5 0.1 10 0.5 0.6 с пес.

7 56.5 6.5 0.513 0.4 0.1125 0.45 0.6 0.15 3 0.5 0.6 с слан.песч.

8 64 6.5 0.600 0.4 0.2 0.5 0.7 0.2 3 0.5 0.6 с слан.песч.

9 71.5 6.5 0.625 0.4 0.225 0.4 0.8 0.4 3 0.5 0.6 с слан.песч.

10 79 6.5 0.644 0.4 0.2438 0.45 0.8 0.35 2 2 0.6 с слан.гл.

11 88 6.5 0.644 0.4 0.2438 0.5 0.8 0.3 3 2 0.6 нс слан.песч.

12 93 6.5 0.669 0.4 0.2688 0.5 0.8 0.3 13 2 0.6 нс пес.

13 100.5 6.5 0.625 0.4 0.225 0.5 0.8 0.3 13 2 0.6 нс пес.

14 108 6.5 0.688 0.4 0.2875 0.4 1.1 0.7 7 2 0.6 нс слан.песч.

15 115.5 6.5 0.775 0.4 0.375 0.4 0.9 0.5 12 2 0.6 нс пес.

16 123 6.5 0.750 0.4 0.35 0.5 0.9 0.4 12 2 0.6 нс пес.

17 125.5 6.5 0.750 0.4 0.35 0.6 0.9 0.3 12 2 0.6 нс пес.

18 130.5 6.5 0.713 0.4 0.3125 0.45 0.95 0.5 16 1 0.6 нс пес.

19 135.5 6.5 0.638 0.4 0.2375 0.45 0.95 0.5 6 1 0.6 нс слан.песч.

20 140.5 6.5 0.638 0.4 0.2375 0.45 0.8 0.35 11 5 0.6 с пес.

21 148 6.5 0.663 0.4 0.2625 0.6 0.75 0.15 11 5 0.6 с пес.

22 155.5 6.5 0.863 0.4 0.4625 0.65 1 0.35 11 5 0.6 с пес.

23 163 6.5 0.700 0.4 0.3 0.4 1 0.6 8 5 0.6 с слан.песч.

24 168 6.5 0.763 0.4 0.3625 0.5 0.9 0.4 6 5 0.6 с слан.песч.

25 176 6.5 0.681 0.4 0.2813 0.5 0.8 0.3 8 5;2 0.6 с пес.;слан.песч.

26 183 6.5 0.681 0.4 0.2813 0.45 0.8 0.35 2 5 0.6 с слан.песч.

27 188 6.5 0.763 0.4 0.3625 0.65 0.85 0.2 2 5 0.6 с слан.песч.

28 193 6.5 0.738 0.4 0.3375 0.6 0.9 0.3 10 5 0.6 с пес.

29 198 6.5 0.725 0.4 0.325 0.5 1 0.5 12 5;4 0.6 с слан.песч.;пес.

30 203 6.5 0.750 0.4 0.35 0.6 1 0.4 12 5;5 0.6 с слан.песч.;пес.

31 208 6.5 0.650 0.4 0.25 0.4 0.8 0.4 8 7.1 0.6 с слан.песч.;пес.

32 213 6.5 0.713 0.4 0.3125 0.5 0.9 0.4 5 7.1 0.6 с слан.песч.

33 221 6.5 0.725 0.4 0.325 0.6 0.7 0.1 5 7.1 0.6 с слан.песч.

34 228.5 6.5 0.575 0.4 0.175 0.5 0.6 0.1 6 7.1 0.6 с слан.песч.

35 234.5 6.5 0.525 0.4 0.125 0.5 0.6 0.1 6 7.1 0.6 с слан.песч.

36 239 6.5 0.550 0.4 0.15 0.5 0.6 0.1 2 7.1 0.6 с слан.гл.

37 243 6.5 0.550 0.4 0.15 0.5 0.6 0.1 2 7.1 0.6 с слан.гл.

38 247 6.5 0.538 0.4 0.1375 0.5 0.6 0.1 5 7.1 0.6 с слан.песч.

39 253 6.5 0.538 0.4 0.1375 0.5 0.6 0.1 5 7.1 0.6 с слан.песч.

40 256 6.5 0.525 0.4 0.125 0.5 0.6 0.1 5 7.1 0.6 с слан.песч.

41 262.5 6.5 0.538 0.4 0.1375 0.5 0.6 0.1 5 7.1 0.6 с слан.песч.

42 267.5 6.5 0.550 0.4 0.15 0.5 0.6 0.1 9 1 ;2 0.6 с пес.

43 272 6.5 0.613 0.4 0.2125 0.5 0.8 0.3 8 7.1 0.6 с слан.песч.

44 277 6.5 0.638 0.4 0.2375 0.6 0.7 0.1 8 7.1 0.6 с слан.песч.

45 282 6.5 0.600 0.4 0.2 0.5 0.7 0.2 3 7.1 0.6 с слан.песч.

46 287 6.5 0.563 0.4 0.1625 0.5 0.7 0.2 2 7.1 0.6 с слан.гл.

47 292 6.5 0.638 0.4 0.2375 0.6 0.7 0.1 3 7.1 0.6 с слан.песч.

48 297 6.5 0.550 0.4 0.15 0.5 0.6 0.1 2 7.1 0.6 с слан.гл.

AS 3G2 6.5 G.625 G.A G.225 G.6 G.T G.1 2 T.1 G.6 с слан.песч.

6G 3GS 6.5 G.65G G.A G.25 G.6 G.T G.1 15 2 G.6 с пес.

б1 315 6.5 G.6AA G.A G.2A3S G.6 G.T G.1 15 2 G.6 с пес.

б2 31T.5 6.5 G.6AA G.A G.2A3S G.6 G.T G.1 15 1G.1 G.6 с пес.

бЗ 322 6.5 G.63S G.A G.23T5 G.6 G.T G.1 A 1G.1 G.6 с слан.песч.

6A 32S.5 6.5 G.53S G.A G.13T5 G.5 G.6 G.1 A 1G.1 G.6 с слан.песч.

бб 33T 6.5 G.61G G.A G.21 G.6 G.63 G.G3 A 1G.1 G.6 с слан.песч.

б6 3AT 6.5 G.6A3 G.A G.2A25 G.62 G.6T G.G5 A 1G.1 G.6 с слан.песч.

6T 35T 6.5 G.53S G.A G.13T5 G.5 G.6 G.1 12 1 G.6 с пес.

6S 36T 6.5 G.55G G.A G.15 G.5 G.6 G.1 6 1 G.6 с слан.песч.

6S 3T1 6.5 G.S25 G.A G.A25 G.5 1 G.5 3 1 G.6 с слан.гл.

6G 3S1 6.5 G.625 G.A G.225 G.A G.S G.A 6 13.2 G.6 с слан.песч.

61 3S6 6.5 G.T25 G.A G.325 G.A G.S G.5 6 13.2 G.6 с слан.песч.

62 3S1 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 6 13.2 G.6 с слан.песч.

63 AG1 6.5 G.A56 G.A G.G563 G.A G.5 G.1 1S 15 G.6 с пес.

6A AGS 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 1S 15 G.6 с пес.

6б A16 6.5 G.A56 G.A G.G563 G.A G.5 G.1 1S 15 G.6 с пес.

66 A2A 6.5 G.525 G.A G.125 G.A G.5 G.1 1S 15 G.6 с пес.

6T A32 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 1S 15 G.6 с пес.

6S AAG 6.5 G.6TA G.A G.2T3S G.6A G.T G.G6 1S 15 G.6 с пес.

6S A5G 6.5 G.663 G.A G.2625 G.6 G.T G.1 1S 15 G.6 с пес.

TG A5S 6.5 G.65G G.A G.25 G.5 G.S G.3 1S 15 G.6 с пес.

T1 A66 6.5 G.65G G.A G.25 G.55 G.S5 G.3 1S 15 G.6 с пес.

T2 ATA 6.5 G.T56 G.A G.3563 G.6 G.S5 G.25 1S 15 G.6 с пес.

T3 AS2 6.5 G.625 G.A G.225 G.5 G.S G.3 1S 15 G.6 с пес.

TA ASG 6.5 G.625 G.A G.225 G.5 G.S G.3 1S 15 G.6 с пес.

T6 AST 6.5 G.623 G.A G.2225 G.6 G.66 G.G6 1S 15 G.6 с пес.

T6 51G 6.5 G.621 G.A G.2213 G.6 G.T G.1 T 1A.3 G.6 с слан.песч.

TT 51S 6.5 G.625 G.A G.225 G.61 G.6A G.G3 2 1A.3 G.6 с слан.песч.; слан.гл.

TS 526 6.5 G.616 G.A G.2163 G.6 G.6A G.GA A 1A.3 G.6 с слан.гл.

TS 53A 6.5 G.616 G.A G.2163 G.6 G.65 G.G5 5 1A.3 G.6 с слан.песч.

SG 5A1.5 6.5 G.633 G.A G.2325 G.6 G.65 G.G5 T 1A.3 G.6 с слан.песч.

S1 5AS 6.5 G.T6G G.A G.36 G.6 G.TS G.1S T 1A.3 G.6 с слан.песч.

S2 556 6.5 G.TT6 G.A G.3T63 G.T5 G.S G.G5 2 1A.3 G.6 с слан.уг.

S3 56A 6.5 G.TT5 G.A G.3T5 G.T3 G.S G.GT 2 1A.3 G.6 с слан.гл.

SA 5T1 6.5 G.TSS G.A G.3SSS G.T5 G.S G.G5 2G 1 G.6 с пес.

S6 5SG 6.5 G.TSS G.A G.3ST5 G.T5 G.S G.G5 1S 3 G.6 с пес.

S6 5SS 6.5 G.SGG G.A G.A G.TS G.S3 G.G5 1S 3 G.6 с пес.

ST 5ST 6.5 G.633 G.A G.2325 G.A G.S G.A 1S 3 G.6 с пес.

SS 6G6 6.5 G.63S G.A G.23T5 G.5 G.T G.2 1S 3 G.6 с пес.

SS 615 6.5 G.6GG G.A G.2 G.A G.S G.A 1S 3 G.6 с пес.

SG 623 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 S 3 G.6 с слан.песч.

S1 63G 6.5 G.A13 G.A G.G125 G.A G.6 G.2 S 3 G.6 с слан.песч.

S2 63S 6.5 G.A63 G.A G.G625 G.A G.T G.3 S 1 G.6 с пес.

S3 6A5 6.5 G.6GG G.A G.2 G.5 G.T G.2 1G 1A.3 G.6 с слан.пес.

SA 65A 6.5 G.ASS G.A G.GST5 G.A G.6 G.2 A 1A.3 G.6 с слан.пес.

S5 66G 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 б 1A.3 G.6 с слан.пес.

S6 666 6.5 G.AT5 G.A G.GT5 G.A G.6 G.2 3 15.3 G.6 с слан.уг.

ST 6T5 6.5 G.513 G.A G.1125 G.A G.6 G.2 6 1 G.6 с слан.пес.;пес.

SS 6SA 6.5 G.53S G.A G.13T5 G.A G.T G.3 6 6 G.6 с слан.пес.

SS 6S3 6.5 G.5T5 G.A G.1T5 G.5 G.T G.2 6 6 G.6 с слан.пес.

1GG TG2 6.5 G.53S G.A G.13T5 G.5 G.T G.2 6 6 G.6 с слан.пес.

1G1 T1G 6.5 G.55G G.A G.15 G.5 G.T G.2 6 6 G.6 с слан.пес.

1G2 T1S 6.5 G.53S G.A G.13T5 G.A G.6 G.2 б 6 G.6 с слан.гл.

1G3 T26 6.5 G.55G G.A G.15 G.A G.T G.3 б 6 G.6 с слан.гл.

1GA T3A 6.5 G.6GG G.A G.2 G.5 G.T G.2 б 6 G.6 с слан.гл.

1G5 TA2 6.5 G.A5G G.A G.G5 G.A G.5 G.1 3 6 G.6 с слан.пес.

1G6 T5G 6.5 G.AT5 G.A G.GT5 G.A G.5 G.1 1T 12 G.6 с пес.

1GT T5S 6.5 G.513 G.A G.1125 G.A G.6 G.2 1T 12 G.6 с пес.

1GS T6S 6.5 G.AS1 G.A G.GS13 G.A G.5 G.1 T 12 G.6 с слан.пес.

109 777 6.5 0.494 0.4 0.0938 0.45 0.5 0.05 19 17 0.6 с пес.

110 786 6.5 0.494 0.4 0.0938 0.4 0.6 0.2 19 17 0.6 с пес.

111 795 6.5 0.488 0.4 0.0875 0.4 0.6 0.2 19 17 0.6 с пес.

112 804 6.5 0.600 0.4 0.2 0.5 0.65 0.15 19 17 0.6 с пес.

113 813 6.5 0.531 0.4 0.1313 0.45 0.6 0.15 4 17 0.6 с слан.пес.

114 822 6.5 0.519 0.4 0.1188 0.45 0.6 0.15 7 17 0.6 с слан.пес.

115 831 6.5 0.519 0.4 0.1188 0.45 0.6 0.15 4 17 0.6 с слан.пес.

ш_та им. Южно-Донбасская, d-7(8,54; 8), в-38,48(57,28)м2, 1кр.„-0,5м, ^965м, обыч.спос.прох. с 370м

48 375 7 1.619 0.5 1.1188 1.4 1.8 0.4 2 0 0.4 с арг.

49 379 7 0.950 0.5 0.45 0.5 1.5 1 2 0 0.4 с арг.

50 390 7 0.524 0.5 0.0237 0.5 0.55 0.05 2 0 0.4 с арг.

51 398 7 0.514 0.5 0.0138 0.49 0.55 0.06 2 0 0.4 с арг.

53 406 7 0.521 0.5 0.0213 0.49 0.55 0.06 2 3.48 0.4 с арг.

55 413 7 0.498 0.5 0.0025 0.4 0.53 0.13 2 3.48 0.4 с арг.

56 421 7 0.525 0.5 0.025 0.49 0.54 0.05 2 7 0.4 с арг.

57 429 7 0.520 0.5 0.02 0.5 0.54 0.04 3 7 0.4 с пес.

58 437 7 0.510 0.5 0.01 0.5 0.54 0.04 3 7 0.4 с пес.

59 445 7 0.506 0.5 0.0063 0.5 0.52 0.02 2 5.1 0.4 с арг.

60 453 7 1.081 0.5 0.5813 0.9 1.65 0.75 2 5.1 0.4 с арг.

61 461 7 0.506 0.5 0.0062 0.5 0.52 0.02 2 5.1 0.4 с арг.

62 472 7 0.515 0.5 0.015 0.5 0.55 0.05 7 2 0.4 с изв.

63 480 7 0.519 0.5 0.0188 0.5 0.54 0.04 3 2 0.4 с алев.

64 488 7 0.525 0.5 0.025 0.5 0.55 0.05 4 5.1 0.4 с пес.

65 496 7 0.525 0.5 0.025 0.5 0.56 0.06 3 3 0.4 с алев.

66 504 7 0.509 0.5 0.0088 0.5 0.54 0.04 6 5.1 0.4 с пес.

67 512 7 0.508 0.5 0.0075 0.5 0.52 0.02 2 5.1 0.4 с арг.;алев.

68 520 7 0.518 0.5 0.0175 0.5 0.55 0.05 3 5.1 0.4 с алев.

69 528 7 0.684 0.5 0.1838 0.58 0.87 0.29 3 5.1 0.4 с алев.

70 536 7 0.800 0.5 0.3 0.8 0.8 0 4 5.1 0.4 с пес.

71 544 7 0.825 0.5 0.325 0.6 1 0.4 2 5.1 0.4 с алев.

72 552 7 0.713 0.5 0.2125 0.7 0.8 0.1 3 5.2 0.4 с алев.

73 560 7 0.750 0.5 0.25 0.7 0.9 0.2 2 5.2 0.4 с алев.

74 568 7 0.775 0.5 0.275 0.6 1 0.4 2 5.2 0.4 с арг.

75 576 7 0.513 0.5 0.0125 0.45 0.55 0.1 2 5.2 0.4 с арг.

76 584 7 0.523 0.5 0.0225 0.45 0.55 0.1 3 5.2 0.4 с алев.

77 592 7 0.506 0.5 0.0062 0.45 0.55 0.1 1 6 0.4 с арг.

78 600 7 0.510 0.5 0.01 0.45 0.55 0.1 2 6 0.4 с арг.

79 608 7 0.524 0.5 0.0237 0.5 0.55 0.05 2 5.2 0.4 с арг.

80 616 7 0.528 0.5 0.0275 0.5 0.55 0.05 4 10 0.4 с пес.

81 624 7 0.524 0.5 0.0238 0.5 0.55 0.05 4 10 0.4 с пес.

82 632 7 0.813 0.5 0.3125 0.7 1 0.3 4 10 0.4 с пес.

83 640 7 0.500 0.5 0 0.45 0.55 0.1 2 5.2 0.4 с арг.

84 648 7 0.519 0.5 0.0188 0.45 0.55 0.1 2 5.2 0.4 с арг.

85 656 7 0.504 0.5 0.0038 0.45 0.55 0.1 2 5.2 0.4 с арг.

86 665 7 0.508 0.5 0.0075 0.48 0.55 0.07 2 5.2 0.4 с арг.

87 673 7 0.519 0.5 0.0188 0.45 0.55 0.1 3 5.2 0.4 с арг.

88 681 7 0.519 0.5 0.0187 0.45 0.55 0.1 5 7 0.4 с пес.

89 689 7 0.516 0.5 0.0163 0.48 0.55 0.07 2 5.2 0.4 с арг.

90 694 7 0.929 0.5 0.4288 0.77 1.2 0.43 6 5.2 0.4 с пес.

91 704 7 0.526 0.5 0.0263 0.5 0.55 0.05 6 5.2 0.4 с пес.

92 712 7 0.519 0.5 0.0187 0.5 0.55 0.05 6 5.2 0.4 с пес.

93 720 7 0.700 0.5 0.2 0.5 1 0.5 6 5.2 0.4 с пес.

94 728 7 0.519 0.5 0.0187 0.45 0.6 0.15 6 5.2 0.4 с пес.

95 738 7 0.505 0.5 0.005 0.45 0.55 0.1 2 7 0.4 с алев.;пес.

96 746 7 0.575 0.5 0.075 0.45 0.55 0.1 3 7 0.4 с алев.

97 756 7 0.514 0.5 0.0137 0.5 0.53 0.03 4 6.2 0.4 с пес.

98 764 7 0.850 0.5 0.35 0.6 1.1 0.5 1 6.2 0.4 с арг.

99 772 7 0.523 0.5 0.0225 0.5 0.56 0.06 4 4 0.4 с пес.

100 780 7 0.806 0.5 0.3063 0.7 1 0.3 1 6.2 0.4 с уг.

101 792 7 0.539 0.5 0.0388 0.5 0.6 0.1 2 1 ;3 0.4 с алев.

102 812 7 0.520 0.5 0.02 0.52 0.52 0 5 6.2 0.4 с алев.

103 820 7 0.530 0.5 0.03 0.53 0.53 0 5 6.2 0.4 с алев.

104 824 7 0.540 0.5 0.04 0.54 0.54 0 2 6.2 0.4 с арг.

105 828 7 0.491 0.5 0.0088 0.45 0.52 0.07 3 6.2 0.4 с арг.

106 836 7 0.494 0.5 0.0062 0.45 0.53 0.08 6 6.2 0.4 с пес.

107 844 7 0.501 0.5 0.0012 0.48 0.52 0.04 3 8.2 0.4 с алев.

108 855 7 0.931 0.5 0.4313 0.6 1.35 0.75 2 8.2 0.4 с арг.

109 865 7 0.498 0.5 0.0025 0.5 0.6 0.1 2 8.2 0.4 с арг.

110 873 7 0.544 0.5 0.0438 0.5 0.6 0.1 2 8.2 0.4 с арг.

111 882 7 0.528 0.5 0.0275 0.5 0.58 0.08 2 8.2 0.4 с арг.

112 890 7 0.531 0.5 0.0313 0.5 0.6 0.1 7 1 0.4 с пес.

113 898 7 0.498 0.5 0.0025 0.47 0.52 0.05 7 1 0.4 с пес.

114 908 7 0.520 0.5 0.02 0.5 0.55 0.05 5 1 0.4 с пес;уг.

115 916 7 0.514 0.5 0.0138 0.5 0.53 0.03 3 1 0.4 с алев.;уг.

116 928 7 0.520 0.5 0.02 0.52 0.52 0 3 1 0.4 с алев.

117 936 7 0.514 0.5 0.0137 0.49 0.55 0.06 4 1 0.4 с алев.

118 944 7 0.515 0.5 0.015 0.49 0.55 0.06 1 1 0.4 с пес.

119 952 7 0.519 0.5 0.0188 0.49 0.55 0.06 1 1 0.4 с уг.

120 960 7 0.516 0.5 0.0163 0.49 0.55 0.06 4 3 0.4 с пес.

121 968 7 0.530 0.5 0.03 0.53 0.53 0 2 3;7 0.4 с арг.;пес.

ш_та Ждановская, dcb-7(7,8)M, Scb-38,48(47,78)m2, V„-0,4m, H-509,1m

1 14 7 0.725 0.4 0.325 0.7 0.75 0.05 1 0 0.6 нс сл.гл

2 30 7 0.419 0.4 0.0188 0.4 0.45 0.05 1 0 0.6 нс сл.пес.

3 40 7 0.425 0.4 0.025 0.4 0.45 0.05 3 0.5 0.4 с пес.

4 50 7 0.419 0.4 0.0188 0.4 0.45 0.05 2 0.5 0.6 нс сл.гл.

5 59 7 0.419 0.4 0.0187 0.4 0.45 0.05 4 0.5 0.6 нс сл.пес.-гл.

6 67 7 0.431 0.4 0.0313 0.4 0.45 0.05 3 0.5 0.6 с сл.пес.

7 75 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 3 0.5 0.6 с сл.гл.

8 84 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 15 0.5 0.4 с пес.

9 92 7 0.713 0.4 0.3125 0.4 0.9 0.5 2 0.5 0.6 сс сл.пес.

10 100 7 0.850 0.4 0.45 0.8 0.9 0.1 15 1 0.2 нс пес.

11 108 7 0.944 0.4 0.5438 0.6 1.2 0.6 15 1 0.2 нс пес.

12 118 7 0.800 0.4 0.4 0.6 0.9 0.3 4 1 0.6 с сл.пес.

13 126 7 0.763 0.4 0.3625 0.4 1 0.6 4 1 0.6 с сл.пес.

14 138 7 0.713 0.4 0.3125 0.4 0.9 0.5 16 1 0.4 нс пес.

15 148 7 0.456 0.4 0.0563 0.4 0.5 0.1 4 1 0.6 с сл.пес.-гл.

16 158 7 0.488 0.4 0.0875 0.4 0.6 0.2 6 1 0.4 с сл.пес.

17 170 7 0.975 0.4 0.575 0.8 1.6 0.8 5 1 0.6 нс сл.пес.

18 178 7 0.850 0.4 0.45 0.7 1 0.3 4 1 0.4 нс сл.гл.

19 188 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 3 1 0.6 с сл.пес.

20 198 7 0.469 0.4 0.0688 0.4 0.5 0.1 7 1 0.4 нс пес.

21 206 7 0.431 0.4 0.0312 0.4 0.5 0.1 5 1 0.4 с сл.пес.

22 216 7 0.438 0.4 0.0375 0.4 0.5 0.1 10 1 0.4 с пес.

23 226 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 12 1 0.4 нс изв.

24 236 7 0.538 0.4 0.1375 0.45 0.5 0.05 10 1 0.4 с пес.

25 245 7 0.463 0.4 0.0625 0.4 0.5 0.1 7 1 0.2 с сл.пес.

26 254 7 0.444 0.4 0.0438 0.4 0.5 0.1 7 1 0.2 с сл.пес.

27 263 7 1.000 0.4 0.6 0.7 1.3 0.6 6 1 0.6 с сл.пес.

28 269 7 1.325 0.4 0.925 1 1.4 0.4 4 1 0.6 нс сл.гл

29 279 7 0.550 0.4 0.15 0.45 0.55 0.1 16 1 0.4 с пес.

30 289 7 0.481 0.4 0.0813 0.45 0.5 0.05 16 1 0.4 с пес.

31 298 7 0.444 0.4 0.0438 0.4 0.5 0.1 16 1 0.4 с пес.

32 307 7 0.388 0.4 0.0125 0.4 0.5 0.1 16 1 0.4 с пес.

33 316 7 0.431 0.4 0.0313 0.4 0.45 0.05 5 1 0.4 с сл.пес.

34 324 7 0.431 0.4 0.0313 0.4 0.45 0.05 5 1 0.4 с сл.пес.-гл.

35 332 7 0.419 0.4 0.0188 0.4 0.45 0.05 5 1 0.2 сс сл.пес.-гл.

36 341 7 0.425 0.4 0.025 0.4 0.45 0.05 9 1 0.2 сс пес.

37 350 7 0.444 0.4 0.0438 0.4 0.5 0.1 7 1 0.6 нс сл.пес.

3S 36S 7 G.444 0.4 G.G43S 0.4 0.5 0.1 5 1 0.6 с сл.пес.

39 36t 7 G.431 0.4 0.0313 0.4 0.45 0.05 5 1 0.6 нс сл.пес.гл.

4G 3T6 7 G.43S 0.4 0.0375 0.4 0.5 0.1 7 1 0.4 сс сл.пес.

41 3S6 7 G.426 0.4 0.025 0.4 0.45 0.05 13 1 0.4 нс пес.

42 393 7 G.431 0.4 0.0313 0.4 0.5 0.1 13 1 0.4 нс пес.

43 4GG 7 G.43S 0.4 0.0375 0.4 0.5 0.1 13 1 0.4 нс пес.

44 41G 7 G.431 0.4 0.0313 0.4 0.5 0.1 13 1 0.4 нс пес.

4б 423 7 G.46G 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 13 1 0.4 нс пес.

4б 431 7 G.444 0.4 G.G43S 0.4 0.5 0.1 1 1 0.6 нс уг.

4T 439 7 G.444 0.4 G.G43S 0.4 0.5 0.1 7 1 0.6 сс сл.пес

4S 44T 7 G.S94 0.4 G.493S 0.4 0.5 0.1 S 1 0.6 с пес.

49 4б4 7 g.426 0.4 0.025 0.4 0.45 0.05 S 1 0.6 с пес.

6G 462 7 G.419 0.4 G.G1SS 0.4 0.45 0.05 S 1 0.4 с пес.

б1 4TG 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 S 1 0.4 с пес.

б2 4TS 7 0.644 0.4 G.243S 0.5 0.75 0.25 7 1 0.6 с сл.пес.

б3 4S4 7 0.431 0.4 0.0313 0.4 0.45 0.05 17 1 0.4 с пес.

б4 6GG 7 0.450 0.4 0.05 0.4 0.5 0.1 17 1 0.4 с пес.

ш_та Cоц.Донбасс, d-6(6,7)м, S-28,27(38,48)м2, tKp„ - 0,5м, H-1034м, обыч.спос.прох.с 22,5м.

1 26.S 6 0.425 0.5 -0.075 0.4 0.5 0.1 1 1.2 0.6 с сл.гл.

2 31.S 6 G.3SS 0.5 0.1125 0.25 0.5 0.25 3 2.6 0.6 с сл.гл.

3 3б 6 0.375 0.5 -0.125 0.3 0.45 0.15 7 4.5 0.2 с пес.

4 4G 6 0.375 0.5 -0.125 0.3 0.45 0.15 7 4.5 0.2 с пес.

б б1 6 0.109 0.5 0.3906 0.12 0.13 0.01 2 2.3 0.6 нс сл.гл.

б б9 6 0.549 0.5 G.G4SS 0.5 0.6 0.1 3 2.3 0.6 с пес.

T 69 6 G.63S 0.5 0.1375 0.5 G.S 0.3 S 2.3 0.4 с пес.

S Т9 6 0.563 0.5 0.0625 0.5 0.7 0.2 4 4 0.4 с сл.пес.

9 ST 6 0.544 0.5 G.G43S 0.5 0.65 0.15 2 4 0.6 нс уг.

1G 97 6 0.544 0.5 G.G43S 0.5 0.55 0.05 2 4 0.4 сс пес.

11 1GT 6 0.575 0.5 0.075 0.5 0.6 0.1 2 4 0.4 сс пес.

12 11б 6 0.544 0.5 G.G43S 0.5 0.6 0.1 4 4 0.4 с сл.пес.

13 123 6 0.544 0.5 G.G43S 0.5 0.6 0.1 S 4 0.4 сс пес.

14 131 6 0.550 0.5 0.05 0.5 0.6 0.1 S 4 0.4 сс пес.